某闸迁建工程可行性研究报告

某闸迁建工程可行性研究报告 2 5 7 21 25 25 43 48 51 第一章综合说明号序号特性1km2⑴m⑵m⑶m⑷m⑴m⑵m⑶m⑷m流量2地基3度6孔1m8mm4河道底宽mm边坡5万m3m3石方m3m3t6木材m3t钢筋t碎石t黄砂t7月88第二章自然条件陆路距xx市区约60km左右，距南通市区约25km，距长江口约本工程所在区域，夏季盛行东～东南风，冬季以西北风为主，表2-1南通气象站风频、风速资料统计表NNNENEEESSSSSWNNNNC(m)9(m)77889886632343666表2-2南通各月平均雾天数月份1234567892.12.32.72.82.53.02.22.12.32.43.3于潮汐受径流和河床阻力作用，变形十分明潮期潮位曲线陡峭，涨潮历时较短；落潮期时延长，潮差变化主要取决于天文潮和风暴潮汐性质为非正规半日浅海潮。一个半日潮周期的平均历时表2-3江阴肖山站与南通天生港站潮位特征值特征潮位类型江阴肖山站（m）南通天生港站（m）历史最高高潮位5.24历史最低低潮位-1.14（59.1.22）-1.52（56.2.29）平均高潮位2.10平均低潮位0.50-0.08平均潮位0.88最大潮差3.394.16平均潮差最小潮差0.000.00平均涨潮历时3:313:32平均落潮历时8:548:52月25日在拟建附近水域布设了2条ADCP走航断面和3条固定测图谊友碾砣港大李港小李港西界港十三圩港十二圩港朝东圩渡泾港干河九龙港七圩港丹华港港又来圩港闸圩港生港鱼港沙胜利长沙港闸太漕港沙泓新段例图谊友碾砣港大李港小李港西界港十三圩港十二圩港朝东圩渡泾港干河九龙港七圩港丹华港港又来圩港闸圩港生港鱼港沙胜利长沙港闸太漕港沙泓新段皋驷沙驷沙港港港圩圩港港表2-4测流固定垂线和ADCP测验断面的位置坐标测点和断面号北京坐标经纬度XY北纬东经JG1#.3554566.9JG2#.8554970.5JG3#.1555397.532°01′39.2595″120°35′11.1149″如左断面（RZ）.9551001.932°03′43.78″120°32′24.34″.1550509.432°03′04.55″120°32′05.34″如右断面（RY）.8549969.032°02′21.55″120°31′44.49″.1548627.232°00′34.87″120°30′52.75″（流速单位：m/s）表（流速单位：m/s）涨潮落潮涨潮测点最大相对位置0.0H0.2H0.0H垂线测点最大相对位置0.0H0.2H0.0H垂线JG1JG2JG3平均最大0.220.450.33平均最大0.38相应平均0.220.450.33相应平均0.381.221.43流速0.310.680.42流速0.841.58位置0.2H0.2H0.2H如左断面如左断面如右断面如右断面JG2JG3JJG2JG3JG1势与上游大通站径流量相似。含沙量和河床河段一般规律：即上游来的悬移质含沙量不槽部位含沙量稍大，粒径亦粗些，支汊含沙移质粒径d50平均为3～7µm，故中汊水道河床的变化是该段河床（1）xx沙群水道处于澄通河段中上段，上承福姜沙水道，下接通州沙水道，全长约17.86km。长江主流进入xx沙群后，被xx位于双锏沙与靖江市江岸之间；下段为xx中汊，位于又来沙和xxxx沙群水道由原来的多汊型水道演变成双中，分流比由一开始的9.8%扩大至19表2-6拟建工程段水域综合条件表项目分析内容动力条件受福北水道及双锏沙北水道的控制，其分流比较长期稳定在30％左右。河势条件自从2003年导流堤施工以来，-5m和-10m等高线已经贴近左岸并逐渐稳定而且向下游伸展，目前工程区域河势相对稳定。岸线条件江堤已达标，岸线处于稳定状态。水深条件深水近岸，水深条件较好，-5m、-10m线位置有所变化，工程区江段槽线呈现动态稳定的态势。拟建码头前沿水深条件较好，仅局部需要开挖。阻水条件拟建码头和引桥为桩基结构，阻水面积较小。航道条件航道条件较好，对xx中汊专用航道影响较小，对长江主航道无影响。但是它作为二级支汊道，其发育和衰退又必然受一级汊道的影响，随一级汊道的兴衰而变化。故天生港水道的形近江岸受长江主流顶冲和冲刷，长江主槽贴主流走北水道，其出口左岸为凸岸发生淤积与北岸之间因涨潮流作用存在一夹槽，这就是天生港水道的雏形，它是海北沙北水道出口段的东汊道，其下游天生港~任港岸段尚在长江主槽内。因长江主流出海北港沙北水道沙凹岸的导流作用，长江主流又折向北岸顶与浏海沙水道成直角相交，出流不顺，发生长江主流逐渐南移转入南水道外，北水道水此汊道分泄，而此水道刷深，第一次发育鼎盛。20~30年代，随着海北港沙北水道的全线不断萎缩和淤积，长沙南水道，天生港水道作为海北港沙北水道积，特别是其上段。但是其下游与长江主槽20~50年代，长江主流在海北港沙南水道沿浏海沙水道而下，港沙尾已伸展到狼山下游江岸营船港附近，长达40km，这时的天30~40年代，又来沙及其北水道发展，长江主流基本上在又来深槽发育刷深，-5m槽一直伸展到碾砣港以上3.5km，几乎全线贯导致其二级汊道天生港水道开始发生比较严重的淤积衰退，1958年，-5m槽已后退到新捕鱼港附近，比53年萎缩了8km。再加上生港水道上段原单向淤积的形势近十多年来有所好转。从70年代水道缩短，涨潮流增强，天生港水道的下段持外，落潮时，长江主流经南岸九龙港附近流漫滩经横港沙滩面进入天生港水道，使天以来天生港水道-10m槽一直维持在华能电厂码头附近，1985年以生港水道不断淤窄浅。据初步分析计算，1970年至1958年十五年年又来沙并岸以后，天生港水道从中汊引水垂直，口门平均河床高程呈逆坡，落潮时口排沙。而涨潮时潮头过后形成一个高含沙量着中汊的发育成熟，天生港水道的水流动力流量比增加，而落潮沙量比却减小，1985年到1998年十三年间，天生港水道上、中段微冲，下段微淤，上段二百亩至碾砣港0m高表2-7天生港水道二百亩至碾砣港段历年淤积量统计（0m线以下）年份河槽容积（万立米）淤积量（万立米）年平均淤积量（万立米）1970.428701980.1020008701985.445031001988.7820-370-123-440-442001.102602003.881095表2-8天生港水道落潮分流分沙统计表分流比（%）分沙比（%）左汊右汊左汊右汊0.799.22.297.82000年98.6498.36由表2-8天生港水道（左汊）与浏海沙水道（右汊流量比的2.7倍，则涨潮沙量比是落潮沙量比的6倍，说明天生港涨潮沟特性就更为明显。从等高线看，天生港道-5m线在小李港附420m，2003年-5m线基本维持在2001年间附近。而0m等高线，在天生港道上段近年来互相交织，弯顶向下基本用下，其性质与倒套有所不同，在以涨潮流长江xx段主流走海北港沙北水道时，天生港水道是一个良好的水道，之后由于汊道的变迁，主流南移，解放北汊及其下游的天生港水道虽有淤积之势，汊道内。七十年代后，上游跃进沙打坝连沙，四号港闸外移迁连，改变了原来的进流条件，遂使又来沙北汊进而使天生港水道进口改由又来沙尾与长青头出现-20m深度。而天生港水道进口段平均河底高程已超过0m。随⑶会潮点产生淤积。本河段由于各汊道长短不同，河床深浅、槽在平面上呈喇叭状，潮波进入天生港水道分析，涨潮初期，水位骤升，一小时内水位升高约1m多波陡直，潮波能量集中，涨潮流流速较大。中段以悬移和推移方式带入中、上段，由于横港沙的漫滩水流增加了进入天生港水道的港水道，以及堵截泥沙随潮波经夹槽进入天会潮点，减少了进入天生港水道的泥沙来源槽，故使新跃涵洞至碾砣港间落潮流量增大是碾砣港口，改变了以往只淤不冲的局面。潮时，因夹槽堵死，涨潮流量减少，使断面从实测地形资料分析对比，挖槽工程效果较差，回淤十分严重，试苏省地震年表统计，1505～1949年南通地区共发生地震16次，一第三章工程地质河时的堆积土和农田，地面标高为2.80～3.50m，地质环境基本未含黑色腐植物。局部两者近互层，层厚比2:1～3:1，水平层理，千层3粉土与淤泥质粉质粘土互层，垂直渗透系数KV=3.24×探报告》判定，场地土类型为中软场地土，层1淤泥持粉质粘土夹粉土，主要分布于河道内，表层0.10~层4粉砂夹粉土，未见底，标贯击数N=21.7击，压缩系数αfK基及挡土墙因渗压、冲刷引起渗漏、管涌而采用搅拌桩围封闸基以防渗漏或采用板桩定长铺盖。墙后采用粘性土混合料分层回填压缓水力坡度，降低水的渗透压力。施工结束±2%，每层回填料虚铺25cm，用蛙式打夯第四章工程任务和规模堤内总面积为17.86km2，人口1.元/年人，国民生产总值5350万元，工农业生产总值6492万元。xx主运中心江苏一翼重要港区，是我国发展综合运输成部分。它是长江中上游地区大宗散货中转、石xx港区建设以配合xx港经济开发区的发展为目标，使之成为对外（2）为xx市及苏北经济的发展服务，在发展外向型经济中使xxm。为减少码头对长江中汊阻水影响，保护特别是过江通道条件不断改善，沿海县市已成为隔江相望，北靠辽阔的苏北平原，西连长江流域分优越。在江苏省振兴苏中、苏北经济的过程中地区开发的机遇，以港口开发带动临港产业的振断完善的铁路、公路运输设施，推动苏北经济的的立体交通运输网络；建成长江中下游地区大宗散货中转、石外贸运输口岸。与南通港发展重心西移相适应，联合上海等地企业，建成xx港物流中心，使xx港成为上海组合港要组成部分和区域性物流中心。xx港务集团有限公司4个通用游引河局部改道至码头上游位置；平面布置闸及闸管所，4个5万吨级泊位分成两个港区布置，东西港区各布置2占用岸线长度1025m,需调整xx现有水系，另劈港建闸。平面布置方⑤码头集中布置在下游，无民船干扰，江面也项目，需易址新建xx。123456789暴雨分配（%）55555303555设计暴雨（mm）0066770净雨分配（%）5354055净雨深（mm）000003.545.5526.56.5单位时段径流过程线设计洪水过程线I2=32.2I3=112.9I4=129.00000.1863.003.00.2604.26.000.2203.58.421.0032.90.1502.47.129.424.0062.80.0904.824.833.53.0067.70.0480.82.928.44.23.056.20.0240.43.54.239.20.0120.20.8.5.42.43.524.00.0060.10.42.76.22.40.0030.00.20.86.90.0010.00.100.70.40.83.500.00.30.80.20.40.10.40.10.20.80.10.00.10.30.00.00.1在选定排涝潮型和考虑上游汇流影响得前提式中：n—糙率，根据我市几条沿海河道的实测资料n=0.022R—水力半径对于xx沿江地区的河道，不冲流速控制在0.50～1.00m淤流速控制在0.2～0.3m/s之间；但由于我市沿江地区上游河床枯节淤积严重，考虑到利用汛期洪水冲淤是可行的，同缓解该地区水系易涝、易旱的矛盾，逐步实现第五章工程布置及工程设计HH稳定正向校核校核第六章施工组织设计第七章工程管理第八章工程投资估算第九章经济评价表9-1投入、产出物影子价格表货物名称单位影子价格备注钢筋元/t3316按非外贸货物计算木材元/m32457水泥元/t314汽油元/t柴油元/t稻谷元/t小麦元/t玉米元/t般工业项目对销售收入的调整。项目效益应的直接效益和间接效益。经核算，此工程年防洪、供水效益为350部转移支付的计划利润、税金、设备储备贷款利息三项费用（A）为102.2万元，按影子价格计算工程所需主要材料的费用与工程投参照工程实际运营情况，流动资金按固定资产投资的1%估列由表9-2可见，经济内部收益率为20.01%，高于社会折现率表9-2国民经济评价敏感性分析表方案效益增减比例费用增减比例内部收益率经济净现值经济效益费用比10%23.40%20%22.30%30%0%20.00%7914-10%0%17.70%5555-15%0%16.50%43760%17.00%55570%17.90%63480%0%20.00%79190%-10%22.50%9480%-15%24.00%-10%15.80%398-15%13.80%201第十章环境评价该项目附近目前无集中工业区和较少污染工业项目,大气中二根据市环境监测站1999年3-5