原太建工集团太原市第五十二中学新建项目立项教学楼外架施工方案

5脚手架的搭设和拆除施工工艺料进场。技术交底安全交底工作由工长负责挑工字钢上。主体外架从二层至屋面花架，高度为23m。外架整体从二层搭设一直施工前应由架子施工员按施工方案及规范要接长宜使用对接。按长对接扣件应交错布置宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵脚手板的铺设可对接平铺，也可搭接铺设，施工作业层必须在外排立杆内侧设同脚手板管穿过预留洞拉结。外剪力墙预留的拉结洞在拆剪刀撑在整个外架的长度和高度连续设置，斜杆与地面的倾角按45°~60°立杆的剪刀撑按每道宽度不应小于4跨，斜杆与地面的倾角按45°~60°控斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设[10槽钢，所有构件均为螺栓连接，即为铰接。防胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。钢丝绳通过梁上侧绳不得拉结于同一个对拉螺栓孔，并且预留的梁收套筒固定→搭设内、外纵向水平杆→搭设横向水②在搭设架体时，操作人员配戴好安全带，下③在钢梁上安装立杆，将立杆插入钢梁上的钢④安装纵向水平杆时，将长钢管两端放在钢梁向水平杆由一根钢梁向另一钢梁的方向安装，横结固定，同时在身后铺设脚手板，脚手板与横向⑤在搭好的第一步架体后，架体用横向水平杆大角部位安装斜拉φ12.5钢丝绳。注意斜拉钢丝绳必须等砼强度达到C15以上方（5）纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不应小于3跨；纵向采用对接扣件连接，接头应交错布置，两根相邻步或不同跨间内，不同步或不同跨两个相邻的接③剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交为了施工安全，本工程采用刚性连墙件和柔性连墙件（楼面预埋Φ6.5圆钢）相结可在楼板上（尽量选择在梁处）预埋钢管做为刚性连接点（钢管埋入砼中300mm，②当架体搭至有连墙件的构造点时，在搭设完铺脚手板；脚手板采用对接平铺，脚手板应设置进行分段验收，并作好验收记录。合格后方可投入楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者在主节点处固定横向水平，纵向水平、剪刀20mm横向水平杆单根两端高差±20mm同跨两钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以脚手架搭设人员必须经过按现行国家标准《证上岗，施工过程中如感觉有不正常现象时，及时较大安全储备。不得将模板、支架、缆风绳施等各类障碍物、地锚、连墙杆及被拆架体各吊在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，脚手架的安全检查与维护应按规范规定进行进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或立杆横距lb=0.9m脚手架形式单排架脚手架的步距h=0m脚手架搭设高度H=23m小横杆上大横杆根数ng=2根连墙件布置形式二步三跨悬挑梁采用14b号热轧工字钢槽口侧向放置每根立杆下都有悬挑梁悬挑长度l=1.2m悬挑梁锚固长度lm=1.8m锚固端采用φ16的钢筋拉环连接脚手板的荷载标准值q1=0.35×0.3=0.1kN/m活荷载标准值q2=3×0.3=0.9（kN/m）其中：l大横杆计算跨度l=1.5mq1脚手板的荷载标准值q1=0.1kN/mq2活荷载标准值q2=0.9kN/m经计算得到：M=(-0.1×1.2×0.1-0.117×1.4×0.9)×1.5^2=-0.36kN.mo=M/W其中W钢管截面抵抗矩W=5.08cm3经计算得到:σ=0.36×1000000÷(5.08×1000)＝70.87N/mm2大横杆强度计算值不大于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求q1脚手板的荷载标准值q1=0.1kN/mq2活荷载标准值q2=0.9kN/m经计算得到：最大挠度V=(0.667×0.1+0.99×0.9)×(1.5×1000)^4÷(100×206000×12.19×10000)=1.93mm大横杆的自重标准值:P1=0.04×1.5=0.06kN脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5×0.3=0.16kN脚手板的荷载标准值:P=0.06+0.16=0.22kN活荷载标准值:Q=3××0.3=1.35kN(1)、最大弯矩计算公式如下:其中:l立杆的纵距l=0.9mQ活荷载标准值Q=1.35kN经计算得到最大弯矩M=(1.2×0.22+1.4×1.35)×0.9÷3=0.65kN.mo=M/W其中W钢管截面抵抗矩W=5.08cm3经计算得到:σ=0.65×1000000÷(5.08×1000)＝127.95N/mm2小横杆强度计算值不大于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求其中:l立杆的纵距l=0.9mQ活荷载标准值Q=1.35kN经计算最大挠度V=23÷648×(0.22+1.35)×(0.9×1000)^3÷(206000×12.19×10000)=1.62mm横杆的自重标准值P1=0.04×(0.9+1.5)=0.1kN脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.5×0.9÷2=0.24kN活荷载标准值Q=3×1.5×0.9÷2=2.02kN荷载的计算值R=1.2×(0.1+0.24)+1.4×2.02=3.24kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中:Rc扣件抗滑承载力设计值Rc=12kNR纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3.24kN扣件的抗滑承载力不大于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!立杆承受的结构自重标准值NG1=0×23=0kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×3×1.5×0.9=0.71kN栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×3÷2=0.32kN吊挂的安全设施荷载：NG4=0.005×1.5×23=0.17kN静荷载标准值NG=0+0.71+0.32+0.17=1.2kN活荷载标准值NQ=3×1×1.5×0.9÷2=2.02kN风荷载标准值Wk=0.7×0.74×1.2×0.35=0.22kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×1.2+1.4×2.02=4.27kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×1.2+0.85×1.4×2.02=3.84kN风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0.22×1.5×0^2÷10=0kN.m风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.85×1.4×0=0kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=0.71+0.32+0.17=1.2kN(1)、立杆的长细比计算:其中l立杆的计算长度l=1.155×1.8×0=0m经过计算,立杆的长细比λ=0×100÷1.58=0(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A立杆净截面面积；取A=4.89cm2N不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=4.27kNφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=1不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=4.27×1000÷(1×(4.89×100))=8.73N/mm2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A立杆净截面面积；取A=4.89cm2W立杆净截面模量(抵抗矩)；取W=5.08cm3N考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=3.84kNMw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0kN.mφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=1考虑风荷载时立杆的稳定性σ=3.84×1000÷(1×(4.89×100))+(0×1000000)÷(5.08×1000)=7.85N/mm2不考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求不组合风荷载最大搭设高度：组合风荷载最大搭设高度：其中：A立杆净截面面积A=4.89cm2W钢管截面抵抗矩W=5.08cm3f钢管立杆抗压强度设计值f=205N/mm2gk每米立杆承受的结构自重标准值gk=0kN/mNQK活荷载标准值NQK=2.02kNMwk计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩Mwk=0kN.mNG2K构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=1.2kNφ轴心受压杆件稳定系数φ=1经计算，不组合风荷载最大搭设高度Hs=((1×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×1.2+1.4×2.02)÷(1.2×0)=0m组合风荷载最大搭设高度Hs=((1×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×1.2+0.85×1.4×(2.02+0×1×(4.89÷5.08÷100)))÷(1.2×0)=0m最大搭设高度应该取上式中的较小值Hs=0m(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：其中：wk风荷载基本风压值，wk=0.22kN/m2Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积；Aw=0m2经计算得到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×0.22×0=0kN(2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取No=3kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=0kN经计算得到：连墙件轴向力计算值Nl=0+3=3kN(3)、连墙件轴向力设计值其中：φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到φ=0.829A立杆净截面面积A=4.89cm2[f]钢管的强度设计值[f]=205N/mm2经过计算得到Nf=0.829×(4.89×100)×205÷1000=83.1kN长细比λ计算:经过计算,立杆的长细比λ=0.9×100÷1.58=57计算结果:连墙件轴向力计算值不大于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值不大于扣件抗滑承载力12kN,满足要求无联梁其中P脚手架立杆传递的集中荷载P=4.27kN经过计算:F=4.27kN其中:F悬挑梁受的集中荷载F=4.27kNlb脚手架横距lb=0.9mq悬挑梁自重标准值q=0.164kN/m经过计算:M=-4.27×0.9-0.164×1.2^2÷2=-3.96kN.m其中:F悬挑梁受的集中荷载F=4.27kNlb脚手架横距lb=0.9mq悬挑梁自重标准值q=0.164kN/mlm锚固长度lm=1.8m经过计算:Rp=4.27×(1+0.9÷1.8)+(1+1.2÷1.8)^2×0.164×1.8÷2=6.82kN其中:F悬挑梁受的集中荷载F=4.27kNlb脚手架横距lb=0.9mq悬挑梁自重标准值q=0.164kN/mlm锚固长度lm=1.8m经过计算:RO=-4.27×0.9÷1.8+(1-(1.2÷1.8)^2×0.164×1.8÷2=-1.92kN其中:F悬挑梁受的集中荷载F=4.27kNlb脚手架横距lb=0.9mq悬挑梁自重标准值q=0.164kN/ml悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1.2mlm锚固长度lm=1.8m经过计算:V=(4.27×0.9^2×(0.9+1.8)/(3×206000×609÷10)+(41.8×1.2^2+31.2^3-1.8^3)×0.164×1.2÷(24×206000×609÷10))×1000=0mmv=l/200=1.2×1000÷200=6mm其中:A截面面积A=21.316cm2W截面抵抗矩W=87.1cm3M挑梁最大弯矩M=-3.96kN.mN悬挑梁所受轴向力N=0kN经过计算:σ=1000000×3.96÷(1.05×1000×87.1)+1000×0÷(100×21.316)=43.3N/mm2型钢截面应力不大于钢材强度设计值205N/mm2,故满足要求其中:W截面抵抗矩W=87.1cm3M挑梁最大弯矩M=-3.96kN.mφb型钢整体稳定系数型φb=0.93经过计算:σ=3.96×1000000÷(87.1×0.93×1000)=48.89N/mm2悬挑梁整体稳定性不大于钢材强度设计值205N/mm2,故满足要求其中;N悬挑梁锚固端拉环受力N=-1.92kNA拉环钢筋的截面积A=201.06mm2经过计算σ=-1.92×1000÷201.06=σN/mm2锚拉环强度σ=9.55N/mm2,不大于钢筋的抗拉强度设计值50N/mm2,满足要求!脚手架形式双排架脚手架的步距h=0m脚手架搭设高度H=7.5m双立杆高度Hs=7.5m小横杆上大横杆根数ng=2根连墙件布置形式二步三跨脚手板类型木脚手板栏杆,档板类型木脚手板挡板连墙件扣件类型双扣件脚手板的铺设层数nj=3层基础底面扩展面积A=0.2m2大横杆按照受均布荷载的连续梁计算脚手板的荷载标准值q1=0.35×0.33=0.12kN/m活荷载标准值q2=3×0.33=0.99（kN/m）其中：l立杆纵距；取l=1.5mq1脚手板的荷载标准值q1=0.12kN/mq2活荷载标准值q2=0.99kN/m经计算得到：M=(-0.1×1.2×0.12-0.117×1.4×0.99)×1.5^2=-0.4kN.mo=M/W其中W钢管截面抵抗矩W=5.08cm3经计算得到:σ=0.4×1000000÷(5.08×1000)＝78.74N/mm2大横杆强度计算值不大于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求q1脚手板的荷载标准值q1=0.12kN/mq2活荷载标准值q2=0.99kN/m经计算得到：V=(0.667×0.12+0.99×0.99)×(1.5×1000)^4÷(100×206000×12.19×10000)=2.14mm小横杆按照集中荷载作用下的简支梁计算大横杆自重标准值:P1=0.03763×1.5=0.06kN脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5×0.33=0.17kN静荷载标准值:P=0.06+0.17=0.23kN活荷载标准值:Q=3×1.5×0.33=1.48kN(1)、最大弯矩计算公式如下:Q活荷载标准值Q=1.48kN经计算得到最大弯矩M=(1.2×0.23+1.4×1.48)×1÷3=0.78kN.mo=M/W其中W钢管截面抵抗矩W=5.08cm3经计算得到:σ=0.78×1000000÷(5.08×1000)＝153.54N/mm2小横杆强度计算值不大于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求P静荷载标准值P=0.23kNQ活荷载标准值Q=1.48kN经计算最大挠度V=23÷648×(0.23+1.48)×(1×1000)^3÷(206000×12.19×10000)=2.42mm横杆的自重标准值P1=0.03763×(1+1.5)=0.09kN脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.5×1÷2=0.26kN活荷载标准值Q=3×1.5×1÷2=2.25kN荷载的计算值R=1.2×(0.09+0.26)+1.4×2.25=3.57kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中Rc扣件抗滑承载力设计值Rc=12kNR荷载的计算值R=3.57kN扣件的抗滑承载力不大于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!单立杆部分承受的结构自重标准值NG1=0×(7.5-7.5)=0kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×3×1.5×(1+0.5)=1.18kN栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×3÷2=0.32kN吊挂的安全设施荷载：NG4=0.005×1.5×7.5=0.06kN静荷载标准值NG=0+1.18+0.32+0.06=1.56kN活荷载标准值NQ=3×2×1.5×1÷2=4.5kN风荷载标准值Wk=0.7×0.74×1.2×0.35=0.22kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×1.56+1.4×4.5=8.17kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×1.56+0.85×1.4×4.5=7.23kN风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0.22×1.5×0^2÷10=0kN.m风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.85×1.4×0=0kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=1.18+0.32+0.06=1.56kN双立杆部分轴向压力设计值Ns=8.17÷2+0×7.5=4.08kN(1)、立杆的长细比计算:其中:lo立杆的计算长度lo=1.155×1.5×0=0mi立杆的回转半径i=1.58cm经过计算,立杆的长细比λ=0×100÷1.58=0(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A立杆净截面面积；取A=4.89cm2N不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=8.17kNφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=1不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=8.17×1000÷(1×(4.89×100))=16.71N/mm2考虑风荷载时,单立杆的稳定性计算公式其中：A立杆净截面面积；取A=4.89cm2W立杆净截面模量(抵抗矩)；取W=5.08cm3N考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=7.23kNMw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0kN.mφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=1考虑风荷载时立杆的稳定性σ=7.23×1000÷(1×(4.89×100))+(0×1000000)÷(5.08×1000)=14.79N/mm2不考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求(3)、双立杆的稳定性计算其中：A立杆净截面面积取A=4.89cm2Ns双立杆的轴向压力设计值取Ns=4.08kNφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=1双立杆的稳定性σs=4.08×1000÷(1×(4.89×100))=8.34N/mm2双立杆稳定性不大于钢管立杆抗压强度设计值205N/mm2,满足要求.不组合风荷载最大搭设高度：组合风荷载最大搭设高度：其中：A立杆净截面面积A=4.89cm2W钢管截面抵抗矩W=5.08cm3f钢管立杆抗压强度设计值f=205N/mm2gk每米立杆承受的结构自重标准值gk=0kN/mNQK活荷载标准值NQK=4.5kNMwk计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩Mwk=0kN.mNG2K构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=1.56kNφ轴心受压杆件稳定系数φ=1经计算，不组合风荷载最大搭设高度Hs=((1×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×1.56+1.4×4.5)÷(1.2×0)=0m组合风荷载最大搭设高度Hs=((1×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×1.56+0.85×1.4×(4.5+0×1×(4.89÷5.08÷100)))÷(1.2×0)=0m单立杆最大搭设高度应该取上式中的较小值Hs=0m(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：其中：wk风荷载基本风压值，wk=0.22kN/m2Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积；Aw=0m2经计算得到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×0.22×0=0kN(2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取No=5kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=0kN经计算得到：连墙件轴向力计算值Nl=0+5=5kN(3)、连墙件轴向力设计值其中：φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到φ=0.912A立杆净截面面积A=4.89cm2[f]钢管的强度设计值[f]=205N/mm2经过计算得到Nf=0.912×(4.89×100)×205÷1000=91.42kN长细比λ计算:i钢管回转半径i=1.58cm经过计算,立杆的长细比λ=0.5×100÷1.58=32计算结果:连墙件轴向力计算值不大于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值不大于扣件抗滑承载力,满足要求1、立杆基础底面的平均压力其中：N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=Nd+2×gk2×HsNd取单立杆脚手架轴向压力设计值Nd=8.17kNgk2双立杆每米承受结构自重标准值gk2=0kN/mHs双立杆搭设高度Hs=7.5mA基础底面面积A=0.2m2经计算得到立杆的地基承载力p=(8.17+2×0×7.5)÷0.2=40.85kPa2、地基承载力设计值应按下式计算：其中：kc脚手架地基承载力调整系数；取kc=0.4fgk地基承载力标准值；取fgk=200kPa经计算得到地基承载力设计值fg=0.4×200=80kPa计算结果：立杆基础底面的平均压力不大于地基承载力设计值80kPa；满足要求第一章项目摘要错误！未定义书签。第二章项目建设的可行性和必要性.错误！未定义书签。第三章项目建设的基础条件.错误！未定义书签。第五章沼气工程工艺设计错误！未定义书签。第六章总体设计错误！未定义书签。第七章土建设计错误！未定义书签。第九章安全、节能及消防.错误！未定义书签。第十章主要构（建）筑物、设备的设计参数.错误！未定义书签。第十一章投资概算和资金筹措.错误！未定义书签。