渡槽槽身预应力施工作业指导书

渡槽槽身预应力施工作业指导书××渡槽槽身预应力施工作业指导书xx渡槽为本工程大型交叉建筑物，位于总干渠桩号150+541~150+999的xx上，渡槽槽身为相互独立的3槽预应力钢筋混凝土矩型槽结构，单跨30m，共9跨，槽身长度270m，单槽内孔尺寸（高×宽）6.4m×7.0m，工程为Ⅰ等工程，其主要建筑物为1级，次要建筑物为3级。xx槽设计流量为220m3/s，加大流量为240m3/s，渡槽设计水深5.642m，加大水深6.052m，纵坡1/4200。由进出口渐变段、进出口检修闸段、进出口连接段以及槽身段等构造物组成。渡槽上部槽身为三槽一联带拉杆预应力钢筋混凝土梁式矩形槽。槽身宽度24.3米，上部翼缘侧宽度25.5米。边墙厚0.6米，顶部设2.7米宽人行道板，中墙厚0.7米，顶部设3.0米宽的人行道板。1.2气象水文总干渠河北省xx段沿线属暖温带大陆性季风气候区，四季分明。春季蒸发量大，降雨稀少；夏季炎热，降雨量集中；秋季晴朗气爽，降雨稀少；冬季寒冷少雨雪，多北风。渠段沿线多年平均气温12.7℃,月平均最高气温32.5℃,出现在在1月。极端最低气温-23.5℃,多出现在1月份，极端最高气温42.6℃,出现在6月份。多年平均日照时数2400h，无霜期在192d，初霜期最早出现在9月30日，终霜期最晚出现在4多年平均相对湿度65％。多年平均蒸发量1836mm(Φ20cm蒸发皿）。多年平均风速2.5m/s，最大风速18m/s，多为北风或西北风。多年平均降雨量521mm左右。1.3槽身预应力工程量见下表：预应力工程量表项目数量备注预应力材料钢绞线s15.2mmt350预应力钢筋ps32螺纹筋t380.205锚具LMM32锚具套群锚锚具YJM15-7套夹片锚具BJM15-4套540群锚锚具YJM15-12套波纹管SBG-90Ym7276SBG-60Y0.08SBG-50Y54646.92SBG-72B77762、预应力施工流程图 预应力材料、机具检验及校正 钢绞线下料、编束↓清理修正管口穿束检查砼强度、弹性模量↓ 安装工作锚安装限位板安装千斤顶（千斤顶前端正口应对准限位板）安装工具锚油泵配套安装划量测伸长值记号锚固张拉油缸回油，工具锚松脱关闭油泵，张拉缸顶压缸全部复位 依次卸下工具锚、千斤顶封锚封锚3、施工材料及设备3.1预应力钢绞线、钢筋本工程使用的是标准低松弛预应力钢绞线和预应力精轧螺纹钢筋。3.1.1预应力钢绞线采用Фs15.2mm，标准强度fptk=1860Mpa，弹性模量为Es=1.95×105MPa；一根钢绞线的最小破断力不小于259kN，屈服负荷不小于220kN，伸长率不小于3.5%；1000h的松弛不大于2.5%。3.1.2钢绞线表面不得带有降低钢绞线与水泥粘结力的润滑剂、油渍等物质，不得有锈斑或麻坑。3.1.3对每批钢绞线都应进行检验。在一批钢绞线中随机取3盘，从每盘钢绞线的端部正常部位截取一段做试样（3根1.1m/每批进行表面质量（外观）、直径偏差（外形尺寸）、拉伸、弯曲和弹性模量试验，对每合同批（订货合同的总量）钢绞线（1根1.5m/每合同批）进行松弛性能检验。3.1.4检验结果如果有一项不合格，则全盘报废。再从该批钢绞线中未经检验的钢绞线盘中取双倍数量的试样进行不合格项复测，如果仍有一项不合格，则该批钢绞线为不合格，每批钢绞线的重量应不大于60t。如果每批钢绞线数量不足三盘，应逐盘取样作上述试验。3.2预应力精轧螺纹钢筋采用PSB930MPa级Фps32螺纹钢筋，标准强度fptk=1080MPa，屈服强度930MPa，弹性模量Es=2.0×105MPa，张拉控制应力为0.7fptk，相应张拉控制吨位608KN，1000h的松弛率不大于3.0%。3.2.1表面不得有横向裂纹，结疤和折叠，允许有不影响钢筋力学性能的缺陷，但不得有锈斑和麻坑。检查取样为2根0.55～0.60m/每批，每批重量应不大于60t，每增加40t增加一个拉伸试验，每批次应由同一编号、同一规格、同一交货状态的钢筋组成。3.2.2拉伸试验结果中有一项不合格，则需另取双倍数量的试件重做各项试验，如仍有一项不合格，则该批钢筋为不合格。3.2.3预应力筋必须保持清洁，存放和搬运过程中应避免机械损伤和有害的锈蚀。如果进场后需要长时间存放时，必须安排定期的外观检查。应存放于干燥、防潮、通风良好、无腐蚀性气体和介质的仓库中，露天及现场存放时应在地面上架设枕木，严禁与潮湿地面直接接触，并加盖篷布或者搭盖防雨棚，尽量缩短存放期限（不应超过6个月）。3.3锚具的选用3.3.1所有锚具和夹片应符合《预应力筋用锚具、夹片和连接器》（GB/T14370—2007）有关性能要求，同时满足设计文件要求。本工程锚具共有群锚、扁锚及螺纹钢筋锚具三种类型，群锚和扁锚均有锚板、锚垫板、夹片和螺旋筋组成，螺纹钢筋锚具由锚具（螺母）、垫片和螺旋筋组成。3.3.2锚具需配备专用的锚下垫板等部件。锚具应满足分级张拉、补张拉及放松预应力的要求。锚具重复张拉性能应满足下列要求：锚具效率系数ηa≥0.95；组装件受力段长度极限总应变εapu≥2%。锚具组装件在应力上限为标准强度值fptk的65%时，应力幅度不小于80MPa，试件经受200万次循环荷载后，锚具零件不应疲劳破坏，预应力筋在锚具夹持区域发生疲劳破坏的截面面积应不大于试件总截面面积的5%。3.3.3夹具应具有良好的自锚性能、松锚性能和重复使用性能。需敲击才能松开的夹具，必须保证其对预应力筋的锚固没有影响，且对操作人员的安全不造成危险。3.3.4锚具、夹具和连接器进场时，除应按出厂合格证和质量证明书核查其锚固性能类别、型号、规格及数量外，还应委托有相应资质的公路工程试验检测机构进行检验。锚具、夹具、检验项目、检验频次、取样数量与质量要求见下表锚具、夹具、连接器检验项目、频次、取样数量与质量要求检验项目取样数量检验频次质量要求1.外观10%，不少于10套/每批同类原料、同种工艺一次投料生产的数量（其中连接器以不超过500套组为一个验收批）符合《预应力筋锚具、夹具、连接器》(GB/T14370-2000)2.硬度5%，不少于5套/每批3.静载锚固性能试验6套/每批4.二次张拉锚具、锚杯、支承连接强度3套/每批螺纹连接破坏强度≥1.5倍工作荷载检验结果判定外观：表面无裂纹，影响锚固性能的尺寸符合设计要求，应判为合格；如此尺寸有一项超过允许偏差，则应取双倍数量重做检验；如仍有一套不合格，则应逐套检查，合格者方可使用。硬度：每个零件测试3点，其硬度应在设计要求的范围内；如有一个零件不合格，则应取双倍数量的零件重做试验；如仍有一个零件不合格，则应逐个检查，合格者方可使用。静载锚固性能试验：抽取6套锚具（夹具或连接器）组成3个预应力筋锚具组装件进行静载锚固性能试验，如有一个试件不符合要求，则应另取双倍数量重做试验；如仍有一个试件不符合要求，则该批产品为不合格。二次张拉锚具、锚杯、支承连接强度试验：抽取3套锚具、锚杯、支承连接组成3个组装件进行试验，如有一个试件不符合要求，则应另取双倍数量重做试验；如仍有一个试件不符合要求，则该批产品为不合格。3.4波纹管及灌浆材料槽身边、中墙波纹管为内径50mm、60mm、90mm三种；横向圆形波纹管内径60mm；底板纵向预应力扁波纹管长轴70mm，短轴22mm；所有预应力束孔道均采用高密度聚乙烯（HDPE）波纹管成型，具体指标应符合《预应力砼桥梁用塑料波纹管》JT/T529—2004及设计文件的指标要求。3.4.1塑料波纹管应使用原始粒状原料，严禁使用粉状和再造粒状原料，材料应满足GB/T11116的要求。3.4.2预应力张拉前应作摩阻试验，确定摩擦系数μ和偏摆系数k。波纹管的连接管（波纹管与波纹管之间）及连接头（波纹管与锚垫板之间）采用专用连接头。3.4.3波纹管内径不小于设计尺寸，壁厚不小于2.5mm，塑料波纹管外观应光滑，色泽均匀，内外壁不允许有隔体破裂、气泡、裂口、硬块及影响使用的划伤。3.4.4塑料波纹管进场时，除应按出厂合格证和质量保证书核对其类别、型号、规格、数量和逐根进行外观质量检查外，还应委托有相应资质试验检测机构按下表进行检验。塑料波纹管检验项目、频次、取样数量与质量要求检验项目取样数量检验频次质量要求同工艺、同设备连续产生的塑料波纹管符合《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JG/T529-2004）2.尺寸3.环刚度4.抗冲击性5局部横向荷载检验结果有不合格项目时，应以双倍数量的试件对该不合格项目进行复验，复验仍不合格时，则该批产品为不合格。3.4.5预应力张拉完毕及时灌浆，灌浆采用真空灌浆工艺，所用水泥浆强度应不低于40MPa，浆内掺入阻锈剂及依试验结果掺入微膨胀剂UEA。4预应力施工设备根据槽身钢绞线的布置和钢绞线的张拉力和灌浆要求情况拟使用下列机具：预应力施工设备表序号设备名称规格及型号数量备注1双层砂浆搅拌机JB180台1孔道灌浆2活塞式灌浆泵UB3台13真空泵/台14千斤顶YDC1500KN-150型台4张拉5千斤顶YDC2500KN-150型台46千斤顶QYC270KN-150型台47电动高压油泵ZB4-500台58手拉葫芦/台89对讲机/台5空压机/台1张拉高扬程水泵一台/台1切割机/台2材料下料及张拉后切割手持式切割机/台44.1选用与张拉机具配套的工具锚限位板，及与锚具、钢绞线相配套的限位尺寸。4.2配套设备使用前，须送到具有相关资质的部门进行配套标定，并出具正式的鉴定报告。4.3机具应由专人员包管，定期维护、标定，标定有效期为六个月。4.5若标定后使用次数较少，未经检修或无异常，其定期可适当延长，但不应超过10个月4.6根据灌浆要求选用双层砂浆搅拌机和活塞式灌浆泵，能保证稳定均匀连续灌浆。5、预应力施工5.1孔道施工及塑料波纹管安装5.1.1预应力钢绞线预留孔道的施工与钢筋工程同步进行，波纹管采用高密度聚乙烯塑料，壁厚不小于2.5mm，波纹管外观应光滑，色泽均匀，内外壁不允许有隔体破裂、气泡、裂口、硬化及影响使用的划伤；设计值取波纹管与钢绞线间的摩擦系数μ=0.15，钢绞线在孔道内偏摆系数k=0.0015。实际预应力摩阻损失应由现场测定来确定(而后根据摩阻损失重新调整预应力张拉计算数据)。5.1.2主梁、底肋钢筋及侧向钢筋绑扎与波纹管同步安装。安装时按图纸上每个孔道坐标在模板上标出的断面及矢高控制，坐标尺寸量测控制误差±5mm。首先采用Φ12定位钢筋将所有预应力管道的线型控制点精确定位出来，之后铺设预应力管道，并采用事先制好的Φ6钢筋“U”型控制环（每50cm一个，弯段加密）与Φ12定位钢筋焊牢，并防止波纹管偏移或上浮。安装中波纹管波纹接头使用波纹管专用接头，在搭接处外缘用密封胶布缠紧，接头处要封严，不得漏浆。浇筑砼时，为防止管道变形及堵孔，采用先穿钢绞线来避免，在浇筑的砼初凝前，来回串动钢绞线，以达到防止预应力管道变形及堵孔的效果，浇筑完成后及时通孔清孔，发现阻塞及时处理。。5.1.3预应力筋制作安装允许偏差如下表。后张预应力筋制作安装允许偏差允许偏差（mm）渡槽长方30渡槽高方（mm）上下层5.2钢绞线施工5.2.1钢绞线下料在施工部位就近选择一块平坦的场地作为下料场地，经清理平整、碾压后铺垫彩条布进行下料作业，下料长度必须准确。5.2.2预应力筋的下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的孔道长度、锚夹具厚度、千斤顶型式、外露长度等因素，下料长度：L=L0+L1+L2式中L0—张拉端至张拉端锚垫板之间直线或曲线长度（mm）L1—锚具长度（mm）L2—张拉工作长度（mm）。5.2.3根据下料长度作好标记，要求丈量准且。利用人工将钢绞线拖至标记位置断料。切好的钢绞线要在显要位置注明钢束号、长度、根数。5.2.4下料机具选用高速砂轮切割机。钢绞线切割时后，及时在每端离切口30～50mm处用铁丝绑扎，对切割下料的钢绞线应采用彩条布遮盖防护。5.2.5预应力筋露天及现场存放时应在地面上架设枕木，严禁与潮湿地面直接接触，并加盖篷布，尽量缩短存放期限（不应超过6个月特殊环境应该在订货中采用防锈包装。5.2.6钢绞线编束与编号钢束穿入预留孔道前，依照设计图纸对每个孔道编号，并将配置好的钢绞线绑扎成束，绑扎采用铅丝沿束长方向每1.5m一道，靠近张拉端2m以内每隔0.5m一道。钢束端部应有明显区分绞线的标志、不得扭曲，然后挂牌编号。5.3钢绞线穿束5.3.1钢绞线编好束后，在每束钢绞线前端用胶带缠紧，以避免穿束时破坏波纹管，同时也便于穿束；在波纹管前端装上约束圈，然后用人工进行穿束，钢绞线穿束中应防止钢绞线扭转，注意钢束端部的上、下标志。5.3.2对穿预应力筋束安装到位后，应调整两段长度，使之满足张拉工作要求。5.3.3安装就位后，应对外露段和管道口进行封闭保护，严谨杂物和水进入孔道内。5.3.4浇注混凝土是，混凝土料入仓不得直接冲击波纹管，振捣混凝土时不得冲击管道及锚具，同时要严防波纹管及锚具周边漏震。预应力混凝土结构内部的波纹管及锚具周边的混凝土应密实。施工中随时检查管道，确保管道畅通。6锚具安装6.1张拉端锚垫板安装纵向和横向波纹管安装就位后，将锚具垫板的小头套在波纹管上，波纹管与锚垫板的搭接长度应大于30mm，搭接处外缘用胶布缠紧。在安装锚垫板前应将螺旋筋套入，安装锚具后，螺旋筋紧贴锚垫板固定在钢筋上；锚垫板的孔道出口端必须与波纹管中心线垂直，其端面的倾角必须符合设计要求。在端面模板立好后，用螺栓将锚垫板固定在模板设计位置上。6.2竖向预应力螺纹钢筋锚固端安装将竖向预应力螺纹钢筋锚固端与预应力螺纹钢拧紧后，采用焊接固定在附近的钢筋上。但不能在精轧螺纹钢上施焊。6.3安装排气管6.3.1纵向和横向两端张拉的预留直孔道和U型曲线孔道不设排气管；6.3.2一端张拉的竖向精轧螺纹钢波纹管两根连成一组，作为排气管；用胶布将波纹管密7预应力张拉7.1张拉前的准备7.1.1混凝土强度达到设计强度的90%后方可张拉；张拉前应提交同期试样的混凝土强度报告。7.1.2张拉前应清理张拉作业区内与张拉作业无关的材料、设备及其他障碍物。检查或搭设张拉作业所需的工作平台、脚手架，并固定牢靠，设置安全防护设施，挂警示牌。非作业人员不得进入张拉作业区，千斤顶出力方向严禁站人。7.1.3张拉千斤顶及油压表应配套校验，以确定张拉力和油压表的曲线，其压力表的精度在±2%范围内；7.1.4张拉前应清理承压面，并检查锚垫板后面及波纹管边缘的砼质量合格后，方可允许张拉。7.1.5预制力张拉时，应将槽身模板拆除或是解除约束后，方可进行预应力张拉。7.2张拉机具安装7.2.1张拉机具安装前，检查锚垫板后面及边缘的混凝土质量，如有空鼓现象，应及时修补，修补混凝土强度应不得低于设计强度的80%方可张拉。7.2.2安装锚板、夹片、限位板、千斤顶及工具锚。安装前，锚板上的锥形孔集夹片表面应保持清洁，安装后夹片间隙应相当，夹片端面应在同一平面上，千斤顶、锚具、限位板、测力计应与管道同轴，偏差不得大于2MM.为了便于卸下工具锚，工具锚锥孔内可涂莫润滑油，工具锚板上孔的排列位置必须与前端的工作锚板的孔位一致，不允许在千斤顶的出现预应力筋交叉现象。7.2.3预应力孔道安装测力计时，测力计应加专用的上下垫板。测力计垫板应完全镶嵌在锚垫板的锚槽内。7.2.4装锚具时，为使预应力筋受力均匀，先将钢绞线束向左右旋转180°以上，2到3次，使得钢绞线束顺直，在用分支器将钢绞线分开，对好位置装入锚板的孔中，同样的方法向左右旋转，直至锚板很顺利的推入锚槽位置，再有同一人用同样大的力将夹片打入锥孔内。用同样的方法也将工具夹片打入工具锚板的锥孔内。7.2.5正式张拉前，应会同有关技术人员检验机具安装合格后，进行试张拉。检测预应力筋是张拉时，可同时进行张拉机具与测力计联合率定。是张拉后，经确认张拉工艺合理，张拉伸长值正常，并无有害裂缝出现，方可进行成批张拉。8预应力张拉计算：平均张拉力计算校核Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)PP-------预应力筋平均张拉力（N）P-------预应力筋张拉端的张拉力（N）L-------从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ-------从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k-------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。μ-------预应力筋与孔道壁的摩擦系数。理论伸长值取值：Eg=1.95×105，K=0.0015，μ=0.15注：考虑OVM锚具提供的锚口损失为6%，计算时实际张拉控制应调整为0.7+0.06=0.76fptk。▲纵向预应力钢束理论伸长量：（1）控制应力：σk=0.76RybΣAy=0.76×1860×7×140×10-3=1385.33KN(2)钢绞线理论伸长值计算T1号钢束换算弧度0×3.14/180=0弧度L=29920mm=29.92mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1354.71KNΔL=PpL/(AyEg)=1354.71×29920/(140×7×1.95×105)=0.2121m=212mmB1号钢束换算弧度10×3.14/180=0.1744弧度L=29930mm1/2L=14965mm=14.965mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1352.18KNΔL=PpL/(AyEg)=1352.18×29930/(140×7×1.95×105)=0.212m=212mmB2号钢束L=30050mm1/2L=15025mm=15.025mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1351.24KNΔL=PpL/(AyEg)=1351.24×30050/(140×7×1.95×105)=0.212m=212mmB3号钢束换算弧度13×3.14/180=0.2268弧度L=30220mmPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1346.79KNΔL=PpL/(AyEg)=1346.79×30220/(140×7×1.95×105)=0.213m=213mmB4号钢束换算弧度16×3.14/180=0.2791弧度L=30510mm1/2L=15255mm=15.255mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1341.43KNΔL=PpL/(AyEg)=1341.43×30510/(140×7×1.95×105)=0.214m=214mmE1号钢束换算弧度4×3.14/180=0.06978弧度L=29930mm1/2L=14965mm=14.965mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1362.77KNΔL=PpL/(AyEg)=1362.77×29930/(140×7×1.95×105)=0.213m=213mmA1、A2、A3号钢束换算弧度0×3.14/180=0弧度L=29920mm=29.92mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1354.71KNΔL=PpL/(AyEg)=1354.71×29920/(140×7×1.95×105)=0.212m=212mm（1）控制应力：σk=0.76RybΣAy=0.76×1860×7×140×10-3=1385.33KNσk=0.76RybΣAy=0.76×1860×12×140×10-3=2374.85KN(2)钢绞线理论伸长值计算T1号钢束换算弧度0×3.14/180=0弧度L=29920mm=29.92mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1354.71KNΔL=PpL/(AyEg)=1354.71×29920/(140×7×1.95×105)=0.2121m=212mmD1号钢束换算弧度10×3.14/180=0.1744弧度L=29930mm1/2L=14965mm=14.965mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.85×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2318.03KNΔL=PpL/(AyEg)=2318.03×29930/(140×12×1.95×105)=0.212m=212mmD2号钢束换算弧度10.5×3.14/180=0.1832弧度L=30050mm1/2L=15025mm=15.025mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.85×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2316.40KNΔL=PpL/(AyEg)=2316.40×30050/(140×12×1.95×105)=0.212m=212mmD3号钢束换算弧度13×3.14/180=0.2268弧度L=30220mmPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.85×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2308.78KNΔL=PpL/(AyEg)=2308.78×30220/(140×12×1.95×105)=0.213m=213mmD4号钢束换算弧度16×3.14/180=0.2791弧度L=30510mm1/2L=15255mm=15.255mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.58×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2299.59KNΔL=PpL/(AyEg)=2299.59×30510/(140×12×1.95×105)=0.214m=214mmF1号钢束换算弧度4×3.14/180=0.06978弧度L=29930mm1/2L=14965mm=14.965mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.58×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2336.18KNΔL=PpL/(AyEg)=2336.18×29930/(140×12×1.95×105)=0.213m=213mm换算弧度0×3.14/180=0弧度L=29920mm=29.92mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.58×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2322.36KNΔL=PpL/(AyEg)=2322.36×29920/(140×7×1.95×105)=0.212m=212mm8.3底板纵向预应力钢束理论伸长量（1）控制应力：单根：σk=0.76RybΣAy=0.76×1860×1×140×10-3=197.90KN整束：σk=0.76RybΣAy=0.76×1860×4×140×10-3=791.6KN(2)钢绞线理论伸长值计算G号钢束单根张拉换算弧度0×3.14/180=0弧度L=29900mm=29.9mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=197.9×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=193.53KNΔL=PpL/(AyEg)=193.53×29900/(140×1×1.95×105)=0.212m=212mmG号钢束整束张拉换算弧度0×3.14/180=0弧度L=29900mm=29.9mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=791.6×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=774.12KNΔL=PpL/(AyEg)=774.12×29900/(140×4×1.95×105)=0.212m=212mm8.4横向预应力钢束理论伸长量（1）控制应力：σk=0.76RybΣAy=0.76×1860×140×7×10-3=1385.33KN(2)钢绞线理论伸长值计算H号钢束换算弧度0×3.14/180=0弧度L=25160mm=25.16mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1359.52KNΔL=PpL/(AyEg)=1359.52×25160/(140×7×1.95×105)=0.179m=179mmH1号钢束换算弧度5×3.14/180=0.0872弧度L=25170mm1/2L=12585mm=12.585mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1363.4KNΔL=PpL/(AyEg)=1363.4×25170/(140×7×1.95×105)=0.180m=180mmH2号钢束换算弧度4×3.14/180=0.0698弧度L=25210mm1/2L=12605mm=12.605mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1365.15KNΔL=PpL/(AyEg)=1365.15×25210/(140×7×1.95×105)=0.180m=180mm8.5竖向预应力精轧螺纹钢筋理论伸长量1）控制应力：σk=0.76RybΣAy=0.76×1080×804.2×10-3=660.09KNN1号L=8570mm=8.57mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=660.09×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=655.88KNΔL=PpL/(AyEg)=655.88×8570/(804.2×2×105)=0.035m=35mmN2号L=9070mm=9.07mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=660.09×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=655.63KNΔL=PpL/(AyEg)=655.63×9070/(804.2×2×105)=0.037m=37mmN3号L=8820mm=8.82mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=660.09×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=655.75KNΔL=PpL/(AyEg)=655.75×8820/(804.2×2×105)=0.036m=36mm9钢束张拉9.1张拉技术指标9.1.1预应力钢束张拉控制应力δcon=0.76×fpdk=1413.6MPa。9.1.2预应力钢束张拉时应力增加的速率控制在100MPa/min9.2张拉程序如下：三向预应力筋的张拉按照后面规定的张拉顺序，分阶段进行张拉，具体张拉程序如下：9.2.1将预应力钢筋依次逐束从0预紧到20%σcon，持何不少于2min,并分别记录预应力钢筋延伸量。9.2.2继续对称、同步张拉至60%σcon，持何不少于2min,并分别记录预应力钢筋延伸量。9.2.3继续对称、同步张拉至100%σcon。分别记录预应力钢筋延伸量，并与理论延伸量比较，如果在允许误差范围内，持载5min后出水口端锚固，此时进水口端继续补拉至控制应力后再锁定。9.2.4预应力螺纹钢筋张拉程序为：0-660KN（张拉控制力后持何2min后放张）-0-660KN（持荷5min后拧紧锚具）。9.3张拉顺序张拉按同步、对称、两端同时张拉的原则，每次张拉不小于2根钢束。9.3.1梁体混凝土再满铺施工满堂架上浇筑完毕（未浇筑后浇带和拉杆）。混凝土设计强度达到设计强度的90%后，先张拉边墙和中墙曲线钢束；再张拉边墙、中墙预应力束，底板纵向预应力钢绞线张拉时对称从墙体向中间张拉。9.3.2张拉竖向及横向预应力钢绞线：螺纹钢筋张拉时从支点向跨中对称交替张拉;同一横梁横向钢绞线先张拉一束底部钢绞线，上下排对称与横梁中心线交替张拉。9.3.3安装拉杆，拆除施工满堂架。9.3.4相邻两跨纵向预应力张拉完毕后，即可浇筑后浇带二期混凝土，混凝土后浇带达到规定强度后，张拉后浇带中竖向螺纹钢筋。也遵循对称张拉的原则。9.4钢束伸长量9.4.1预应力筋张拉的实际伸长值ΔL(mm)，可按下式计算：ΔL=ΔLl+ΔL2式中：ΔLl──从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm)；ΔL2——初应力以下的推算伸长值(mm)，采用初应力至最大张拉力间的实测伸长量按比例推算。预应力束回缩值9.4.2精轧螺纹钢筋张拉时应同步侧量伸长值，锁定时应按设计规定的最大扭力值使用扭力扳手进行锁定，锁定后进行回缩值两侧。9.4.3预应力张拉采用双控，即应力控制和伸长量控制。应力控制即由张拉油表读数控制；伸长量控制按同过程实测伸长量与理论伸长量比较，预应力钢束张拉伸长量的测定值与图中给定值相比误差不超过±6%，否则应停止张拉，并查明原因。9.5张拉伸长值及断丝分析与处理9.5.1伸长值误差超过±6%时，应从以下几个方面入手分析：9.5.1钢绞线实际弹性模量与计算用的弹性模量差别较大；9.5.2实际孔道摩阻与计算用孔道摩阻差别较大；9.5.3测量方法有误；9.5.4限位板尺寸与所用锚具要求的限位尺寸不配套；9.5.5工具锚、限位板的孔位与工作锚板孔位不符；9.5.6张拉的工艺方法应力损失过大；9.5.7千斤顶与油表的率定不准确。9.5.8张拉人员不专业和量具不准。9.6断丝、滑移限制要求预应力筋断丝、滑移限制检测项目控制数钢绞线每束钢绞线断丝或滑丝每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的百分比单根螺纹钢筋断丝或滑移不容许9.7断丝的原因分析9.7.1整束不均匀度过大，部分钢绞线应力大于其极限强度；9.7.2钢绞线或锚具本身质量有问题；9.7.3锚垫板安装时表面过于倾斜，刮痕钢绞线明显；9.7.4安装钢绞线时钢绞线受到电弧改变了局部金相组织；9.7.5千斤顶重复多次使用，导致张拉力不准确；9.7.6限位板、工具锚与锚具孔位分布不重合一致，发生偏位。9.8断丝的处理9.8.1由同束各钢绞线受力不均引起的断丝，说明梳、编、穿束存在质量问题，须严格按照本指南第4章的要求梳进行梳编穿束施工。9.8.2因锚具、钢绞线不合格而出现断丝，须更换锚具与钢绞线。并应严格控制锚具与钢绞线的进场检验。9.8.3由张拉力偏大引起的断丝，应对千斤顶重新进行整体静态标定，标定时应严格控制千斤顶的内泄漏。9.8.4因锚具、限位板、工具锚孔位分布不一致而断丝，安装时应加强检查，发现孔位不重合应及时重新按锚具孔位分布加工限位板、工具锚。10预应力筋的张拉步骤预应力张拉时，先张拉边墙和中墙内的曲线钢束，再张拉边墙、中墙和底板内的直线钢束，然后张拉横向预应力钢绞线，接下来张拉竖向螺纹钢筋。10.1纵向预应力筋张拉步骤为了明确表示纵向预应力筋的张拉顺序，对纵向预应力钢束按照顺水方向编号，出水端于顺水端张拉同样束，不再进行编号，如蓝图05所示。先张拉渡槽边墙和中墙的钢束，然后底板直线钢束。具体张拉步骤如下：Step1：张拉左边墙中T1号、右边墙中T1号Step2：张拉左边墙左T1号、右边墙右T1号Step3：张拉左边墙右T1号、右边墙左T1号Step4：张拉左边墙B4号、右边墙B4号Step5：张拉左边墙B3号、右边墙B3号Step6：张拉左边墙B2号、右边墙B2号Step7：张拉左边墙B1号、右边墙B1号Step8：张拉左边墙左A3号、右边墙右A3号Step9：张拉左边墙右A3号、右边墙左A3号Step10：张拉左边墙左A2号、右边墙右A2号Step11：张拉左边墙右A2号、右边墙左A2号Step12：张拉左边墙左E1号、右边墙右E1号Step13：张拉左边墙右E1号、右边墙左E1号Step14：步张拉左边墙中A1号、右边墙中A1号Step15：张拉左边墙左A1号、右边墙右A1号Step16：张拉左边墙右A1号、右边墙左A1号中墙张拉顺序：Step17：张拉左中墙中T1号、右中墙中T1号Step18：步张拉左中墙左T1号、右中墙右T1号Step19：步张拉左中墙右T1号、右中墙左T1号Step20：张拉左中墙D4号、右中墙D4号Step21：张拉左中墙D3号、右中墙D3号Step22：张拉左中墙D2号、右中墙D2号Step23：张拉左中墙D1号、右中墙D1号Step24：张拉左中墙中T1号、右中墙中T1号Step25：张拉左中墙左C3号、右中墙右C3号Step26：张拉左中墙右C3号、右中墙左C3号Step27：张拉左中墙中F1号、右中墙中F1号Step28：张拉左中墙左F1号、右中墙右F1号Step29：张拉左中墙右F1号、右中墙左F1号Step30：张拉左中墙中C1号、右中墙中C1号Step31：张拉左中墙左C1号、右中墙右C1号Step32：张拉左中墙右C1号、右中墙左C1号底板预应力束张拉顺序：左仓底板预应力束Step33：张拉左G1号、右G1号Step34：张拉左G2号、右G2号Step35：张拉左G3号、右G3号Step36：张拉左G4号、右G4号Step37：张拉左G5号、右G5号右仓底板预应力束Step38：张拉左G1号、右G1号Step39：张拉左G2号、右G2号Step40：张拉左G3号、右G3号Step41：张拉左G4号、右G4号Step42：张拉左G5号、右G5号10.2横向预应力筋张拉步骤为了明确表示横向预应力筋的张拉顺序，对横向预应力梁按顺水方向编号：1号梁、2号梁、……、12号梁，每一排顺水方向编号：1、2、3、4，……。如蓝图12所示。张拉时从支点向跨中对称张拉。具体张拉步骤如下：Step43：张拉1号梁下1号、12号梁下2号Step44：张拉1号梁下2号、12号梁下1号Step45：张拉1号梁上1号、12号梁上4号Step46：张拉1号梁上2号、12号梁上3号Step47：张拉1号梁上3号、12号梁上2号Step48：张拉1号梁上4号、12号梁上1号Step49：张拉2号梁下1号、11号梁下2号Step50：张拉2号梁下2号、11号梁下1号Step51：张拉2号梁上1号、11号梁上4号Step52：张拉2号梁上2号、11号梁上3号Step53：张拉2号梁上3号、11号梁上2号Step54：步张拉2号梁上4号、11号梁上1号Step55：张拉3号梁下1号、10号梁下2号Step56：张拉3号梁下2号、10号梁下1号Step57：张拉3号梁上1号、10号梁上4号Step58：张拉3号梁上2号、10号梁上3号Step59：张拉3号梁上3号、10号梁上2号Step60：张拉3号梁上4号、10号梁上1号Step61：张拉4号梁下1号、9号梁下2号Step62：张拉4号梁下2号、9号梁下1号Step63：张拉4号梁上1号、9号梁上4号Step64：张拉4号梁上2号、9号梁上3号Step65：张拉4号梁上3号、9号梁上2号Step66：张拉4号梁上4号、9号梁上1号Step67：张拉5号梁下1号、8号梁下2号Step68：张拉5号梁下2号、8号梁下1号Step69：张拉5号梁上1号、8号梁上4号Step70：张拉5号梁上2号、8号梁上3号Step71：张拉5号梁上3号、8号梁上2号Step72：张拉5号梁上4号、8号梁上1号Step73：张拉6号梁下1号、7号梁下2号Step74：张拉6号梁下2号、7号梁下1号Step75：张拉6号梁上1号、7号梁上4号Step76：张拉6号梁上2号、7号梁上3号Step77：张拉6号梁上3号、7号梁上2号Step78：张拉6号梁上4号、7号梁上1号10.3竖向预应力筋张拉步骤为了明确表示竖向预应力筋的张拉顺序，对竖向预应力钢束按照先边墙、再中墙的总原则，张拉时从支点向跨中呈“之”字形对称交替张拉。渡槽除最外侧的两道预应力束是62束，具体张拉步骤如下：先张拉两边墙，从支点向跨中呈“之”字形对称交替张拉。张拉外1号、外62号；张拉至边墙张拉完成。再张拉两中墙，也是从支点向跨中呈“之”字形对称交替张拉。张拉外1号、外106号；直至中墙张拉完成。11预应力施工技术要求11.1在槽身两层混凝土浇筑完毕后，开始预应力钢绞线的张拉。11.2钢绞线进场后要进行检验方可使用；预应力筋张拉机具及仪表按规定进行维护和校验；张拉设备应配套标定，并配套使用；张拉设备的标定期限不应超过半年；预应力筋用锚具，夹具应按设计要求采用，其性能应符合国家标准GB/T14370等的规定。11.3预应力筋张拉锚固后实际建立的预应力值与工程设计规定检验值的相对允许偏差为±6%，张拉中，每条钢束滑丝或断丝不应超过一根，且总量不得超过一根纵梁其某一截面钢丝总数的1%。11.4砼浇筑过程中，必须派专人对波纹管进行维护，在砼初凝前，来回抽动内衬管，防止漏浆堵孔或造成管道变形。12孔道灌浆12.1材料及配比12.1.1预应力束全部张拉完毕后，应有检查人员检查张拉记录，验收合格后保留30cm预应力筋，将其余部分全部用高速砂轮切割机切除，再将锚垫板及外漏的预应力筋用水泥砂浆密封，强度要满足压浆要求，不至于冲开，影响保压效果。12.1.2水灌浆用水泥浆的配比由现场试验室试配确定，泥浆必须具有足够的流动度，水灰比宜控制在0.3-0.4、水泥浆稠度宜控制在14-18s时，即可满足灌浆要求。12.1.3为提高水泥浆的流动度、增加水泥浆的密实性，同时减少其泌水和体积收缩，在水泥浆中掺入适量的外加剂。12.1.4水泥浆强度水泥浆抗压强度：7d≥40MPa。12.2灌浆前准备12.2.1检查灌浆泵部件是否完好；12.2.检查搅拌机是否工作正常，出浆口应配有400目的筛子；12.2.3灌浆前应先确认孔道内有否积水或杂物，如有积水或杂物应用高压空气进行清除。12.3水泥浆的搅拌12.3.1依据灌浆材料配合比，在现场选用合适的量具称重量取各种灌浆材料。12.3.2搅拌水泥浆之前加水空转数分钟，将积水倒净，使搅拌机内壁充分湿润，将水加入搅拌机，开动机器后，加入水泥和外加剂，水和外加剂应以50Kg袋装水泥重量的整数倍计算；12.3.3搅拌时间应保证水泥浆的混合均匀和达到所需要的流动度，同时注意观察水泥浆的稠度以满足设计要求。在灌浆过程中，水泥浆的搅拌应不间断；若中间按管停顿时，应让水泥浆在搅拌机和灌浆泵之间循环流动，直至泵送为止。搅拌好的水泥浆要做到基本卸尽。在全部水泥卸出之前不得再投入原材料，更不能采取边取料边进料的方法；12.3.4严格按配合比用水量加水，否则多加的水会全部沁出，易造成管道顶端有空隙。对未及时使用而降低了流动性的水泥浆，严禁采用加水的方法来增加其流动性。12.4灌浆工艺封锚头的水泥凝固后，48小时之内进行灌浆。12.4.1灌浆采用真空辅助灌浆工艺，采用一端压浆另一端抽真空的方法。抽真空时孔内大气压保持-0.06~-0.09MPa；灌浆压力0.2~0.5MPa；12.4.2启动灌浆泵，开始灌浆：水泥浆通过压浆泵，以0.3MPa的压力通过锚垫板上的压浆孔压入波纹管，一段时间后，出浆口开始冒稀浆，随后出浆孔冒浓浆，当浓浆与灌浆口相当时，应立即用木楔封堵出浆孔，继续压浆，保持压力0.5—0.6MPa，持压2分钟后可终止灌浆，拔出灌浆管，然后接到另一组孔道，按以上步骤重新开始灌