消落带1号桥计算书

岸线生态综合修复工程消落带治理（一期）施工图设计消落带1号桥梁计算书目录目录 3第一章设计资料和结构尺寸 41.1工程概况 41.2工程地质参数（本文摘自地勘资料） 51.2.1气象水文 51.2.2地形地貌 51.2.3地质构造 61.2.4水文地质条件 81.2.5工程地质参数 81.3设计的技术标准与规范 10第二章结构验算荷载计算 112.1荷载作用 112.1.1一期恒载 112.1.2混凝土收缩及徐变作用 122.2可变作用 122.2.1活载作用内力计算 122.2.2温度梯度 122.2.3构件类型 122.3内力组合 122.3.1基本组合 122.3.2频遇组合 132.3.3准永久组合 13第三章主要材料 133.1混凝土 133.2普通钢筋 14第四章主梁验算 144.1消落带1号桥 144.1.1主梁纵向验算验算说明 144.1.2持久状况承载能力极限状态 154.1.2.1正截面抗弯验算 154.1.2.2斜截面抗剪验算 164.1.3持久状况正常使用极限状态 164.1.3.1正截面裂缝宽度验算 164.3.2挠度验算及预拱度 164.1.4短暂状况应力验算 174.1.4.1混凝土边缘压应力验算 174.1.4.2受拉钢筋应力验算 174.1.4.3中性轴主拉应力验算 184.1.5主梁抗浮验算 184.1.6抗流水压力验算 18第五章台帽验算 195.1消落带1号桥台帽主梁验算 195.1.1正截面抗弯验算 205.1.2斜截面抗剪验算 215.1.3裂缝宽度验算 215.2独柱台帽拉压杆验算 21第六章桩基验算 236.1桩基验算简述 236.1.1桩基强度验算简述 236.1.2桩基地基承载力验算简述 246.2桩基强度验算 256.3桩基地基承载力验算 27支承桩长计算 27第七章计算结论 28第一章设计资料和结构尺寸1.1工程概况本项目位于。沿江岸线长约9.2公里。项目工程内容主要包括岸线生态修复工程、活力道工程、桥梁工程、码头改造工程。北滨路消落带1号桥:桥梁平面位于直线上，纵坡为单向1.8%。桥梁起点桩号：H1K1+673.886，桥梁终点桩号：H1K1+690.886。跨径为1×12m，桥梁全长为17m，桥梁宽度为0.25m（栏杆）+3.8m（人行道）+0.25m（栏杆）=4.3m，桥面铺装采用彩色沥青混凝土铺装。上部结构为1×12m普通钢筋混凝土现浇板梁，下部结构桥台采用柱式台，基础采用桩基础。桥梁跨越茅溪河，交角约为60°。北滨路消落带2号桥:主线桥（0#～14#）一共分成3联，全桥共长334.9m。第一联跨径布置为（22+22+22）m；第二联跨径布置为（22+28+28+28+22）m；第三联跨径布置为（22+22+22+28+22+22）m。上部结构采用连续钢箱梁，下部结构采用桩柱式桥墩。基础采用桩基础，桥梁跨越双溪河和截污干管。1.2工程地质参数（本文摘自地勘资料）1.2.1气象水文本项目行政区划属于江北区，属于东经105°17′～110°11′、北纬28°10′～32°13'之间的青藏高原与长江中下游平原的过渡地带。拟建场地属亚热带季风性湿润气候，区内的气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无霜期349天左右。多年平均气温18.3℃，月平均最高气温是8月为28.1℃，月平均最低气温在1月为5.7℃，日最高气温43.0℃(2006年8月15日)，日最低气温-1.8℃(1955年1月11日)。茅溪位于CJ1+550处，为长江北岸一级支流，根据现场踏勘，两岸均为开发城区，人类活动频繁，河道大部分已渠化治理，河势变化大。茅溪起点位于民心佳园东侧，总体呈北南向发育，在大佛寺长江大桥北侧附近汇入长江，河床宽3～6m，水深0.2～0.5m，流量0.2m3/s，在入江口附近河面标高为168.5m。1.2.2地形地貌貌受岩性分布及构造控制影响明显，可分两种地形地貌单元，分别为构造剥蚀丘陵地貌和临近长江段的河谷侵蚀地貌。构造剥蚀丘陵原始地貌浑圆状丘包与低洼沟槽相间分布，浑圆状中丘地形总体坡角10～40°，宽缓沟槽地形总体坡角3～8°，局部陡坎坡角30～60°。拟建工程场地主要位于临近长江北岸岸坡地带，从长江北岸的河漫滩和长江岸坡穿过，横跨茅溪、双溪河、黑石子沟等河沟。整个场地北高南低，地面标高163～210m，相对高差约47m，整体上呈现浑圆状中～深丘与宽缓沟槽相间分布的特征。其特征如下：1、河谷侵蚀堆积地貌长江河谷侵蚀、堆积地貌区：海拔高程160～195米，河槽呈宽缓的“U”形河谷，河谷宽缓，河床及河漫滩宽约450m，河道较顺直，岸坡在横向上多呈阶梯状，具有坡度较缓，几乎全被堆积层覆盖特点，地形坡角10～30°为主。河岸部分地段（码头）经人工改造已修建简易防洪护岸。2、构造剥蚀丘陵区、丘陵斜坡地貌沿线地形起伏较大，多为中丘地形，反向坡较缓、坡角20～30°，顺向坡较陡、坡角30～40°。地形严格受地质构造控制，山脉走向与构造线一致，地面多呈不规则的台阶状。1.2.3地质构造工程区位于川东南孤形地带，华蓥山帚状褶皱束东南部；构造骨架形成于燕山期晚期褶皱运动。工程区自西向东依次在主线里程K3+150处穿越重庆—沙坪向斜、主线里程K5+500处穿越环山背斜、主线里程K10+260处穿越石坪场向斜，构造线多呈NNE―SSW向；节理（裂隙）发生与构造运动密切相关，以构造节理、层面为主，节理走向NEE～SWW和走向NW～SE两组较发育，多呈密闭型，部分为微张型，少有充填物。1.2.3.1地层岩性经过调查，场地出露地层为第四系堆积层（人工填土、残坡积层、崩坡积、冲积层）和下伏侏罗系中统上沙溪庙组～侏罗系下统珍珠冲组。（1）-1第四系全新统1、素填土(Q4ml)：紫褐色，主要由砂、泥岩碎块石及粘性土等组成，部分地段含较多卵石，分布于大部分场地地表，主要来源于周边道路及地块建设的土方开挖外运，碎块石粒径约20～200mm，局部可达1000mm以上，骨架颗粒含量约40～60%，结构松散～稍密，稍湿，抛填或碾压回填，回填年限一般约2～5年，局部地段大于8年。其中深厚填土区主要位于里程原始冲沟段回填、码头回填区域，钻探揭露最大厚度41.0m(BK43钻孔，利用孔)。素填土中局部存在随机分布的团状杂填土。2、杂填土(Q4ml)：杂色，主要由砂、泥岩碎块石、粘性土、建筑垃圾及少量生活垃圾组成，主要在人类工程活动拆迁区零星分布，如CJ0+600～CJ0+850段拆迁区覆盖层表层等，由人类活动较强烈形成，碎块石粒径约10～150mm，局部可达1000mm以上，骨架颗粒含量约30～55%，结构松散～稍密，稍湿，均匀性差，厚度分布不均，一般厚度1.0m～3.0m，回填时间2～10年不等。另外，由于勘察工作的钻孔存在以点带面的情况，其余段填土中局部也存在少量的团状杂填土。3、粉质粘土(Q4el+dl)：灰褐色为主，局部呈浅灰色。主要由粘土矿物组成，主要分布于原始地貌丘包缓坡地带或低洼沟谷地带、河流两侧岸坡地带，一般呈可塑～软塑状，残坡积成因，无摇振反应，切口稍有光泽，干强度中等，韧性中等，场地零星分布。4、崩坡积块石土(Q4col+dl)：杂色，主要由砂岩、泥岩块、粘性土等组成，堆积物主要为砂岩块石夹土，块石粒径一般200～1000m，大者可达5m以上，块石含量50%～60%左右；结构松散～稍密状。厚度变化大，一般1～5m左右，主要分布于陡斜坡、岸坡局部区域。5、砂土：(Q4al)：褐色、灰褐色，松散～稍密，湿，主要由砂、粉质粘土、长石、石英及云母等矿物组成，含量约70～90%，局部粉质粘土含量较高，夹碎、块、卵石，粒径2～500mm不等，含量约20～30%。厚度一般2..0～5.0m,局部可达8.0m以上，该层土场地岸坡地带广泛分布。6、卵石土（Q4al）：杂色，主要由卵石组成，骨架间以细砂、粉质粘土充填，湿，稍密～中密。卵石原岩以灰岩为主，呈中风化，卵石多呈次棱角状～亚圆状，磨圆度较差，分选性差，卵石块径一般20～60mm，为基底式充填。该层主要分布在岸坡局部地带。（4）-2侏罗系侏罗系地层在路线范围分布广，主要位于向斜之中及背斜的两翼，由新至老分为侏罗系中统沙溪庙组、新田沟组，下中统自流井组、珍珠冲组。1、侏罗系中统沙溪庙组（J2S）为一套强氧化环境下的河湖相碎屑岩建造，由砂岩——泥岩不等厚的正向沉积韵律层组成，以“关口砂岩”底为界，与下伏新田沟组呈假整合接触。主要分布在CJ0+000~CJ2+990段。砂质泥岩：红褐色，主要由粘土矿物及岩屑组成，局部砂质含量高，粉砂泥质结构，中厚层状构造，泥钙质胶结。强风化层裂隙发育，岩体破碎～较破碎，岩质软。中风化泥岩裂隙较发育，岩体较完整，岩质软。砂岩：岩性为灰色、青灰色、紫灰色、褐黄色中至厚层块状中至粗粒长石石英砂岩、长石砂岩、岩屑长石砂岩。灰白色，主要由长石、石英、云母组成，细～中粒结构，中厚层状构造，钙质胶结。强风化层裂隙较发育，岩石破碎～较破碎，中风化砂岩岩体较完整，岩质硬。1.2.4水文地质条件拟建工程主要位于河流岸坡地貌上，以长江流域冲刷岸为主，第四系覆盖厚度一般较小，受人类活动影响区域覆盖层一般较厚，地下水主要赋存于原始地形谷心地带、填方厚度较大区及强风化带岩层中，下卧基岩以透水性差的泥质岩类为主，地下水富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制。根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，勘察区地下水可分为松散岩类孔隙水、基岩裂隙水。1.2.5工程地质参数由于场地内土层厚度变化较大，强度低、变形大，覆盖土层不适宜作基础持力层，宜采用中等风化基岩为基础持力层。桥台开挖时，建议土质部分按1:1.5的坡率进行临时放坡开挖。1#桥各墩、台的设计参数见表表1.2.5-1。表1.2.51#桥各墩、台设计参数推荐表里程桩号墩(台)号土层厚度(m)建议基底高程(m)建议地基持力层基础形式岩石抗压度(MPa)岩质地基承载力特征值[fa0](kPa)饱和Ra自然RbK1+684.10号桥台19.8159.2以下中风化砂质泥岩桩基础4.67.4400K1+696.91号桥台17.8161.7以下中风化砂质泥岩桩基础4.67.4400建议：①由于本段上部土层厚度约17.8～19.8m，建议采用机械成孔进行施工，斜、边坡地带挖孔存在机械安全风险，同时施工时应考虑机械加载对现状斜、边坡稳定性的影响。②桥梁段土层较厚，下伏岩土界面较陡，上覆土体可能对高架桥墩、台的桩基础产生剪切作用，建议设计时加强高架桥墩台桩基的抗剪切能力。③旋挖施工钻进过程中易出现垮孔、塌孔、孔底沉渣等现象；建议采用钢护筒或混凝土护壁等措施加强桩孔壁的支护，必要时可采用C15混凝土进行二次成孔，确保成桩质量；施工时应充分考虑以上情况，配以合理的辅助措施确保施工安全和成桩质量。④该段桥梁紧邻长江，地下水受江河涨落影响较大，地下水对桩基础施工影响大，施工时备好抽水设备，及时抽排地下水，必要时采用水下混凝土浇筑，采用水下混凝土浇筑时，应注意孔内、外水压差对施工质量的不利影响。⑤拟建工程位于坡地上，对建于坡地的桩基，不得将桩支承于边坡潜在的滑动体上，桩端进入潜在滑裂面以下稳定岩土层内的深度，应能保证桩基的稳定；应验算最不利荷载效应组合下桩基的整体稳定性和桩基水平承载力；同时考虑桩基础嵌岩深度时，位于边坡部分的桩应根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-147-2016相关要求，净边距应满足规范及设计要求。其中2-0桥台、2-1桥台开挖时，将形成四侧临时边坡，均为土质边坡，破坏模式为土体内部圆弧剪切破坏，建议桥台开挖时对四侧土质边坡按1:1.5的坡率进行临时放坡。其中2-0桥台、2-1桥台开挖时，将形成四侧临时边坡，均为土质边坡，破坏模式为土体内部圆弧剪切破坏，建议桥台开挖时对四侧土质边坡按1:1.5的坡率进行临时放坡。表4.6-22#桥各墩、台设计参数推荐表里程桩号墩(台)号土层厚度(m)建议基底高程(m)建议地基持力层建议基础形式岩石抗压强度(MPa)岩质地基承载力特征值[fa0](kPa)饱和Ra自然RbH2K0+0382-0桥台3.20175.0以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+0602-1桥墩7.20169.6以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+0822-2桥墩10.20161.1以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+1042-3桥墩13.80155.9以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+1262-4桥墩13.5153.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+1542-5桥墩2.00161.9以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+1822-6桥墩1.30166.7以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+2102-7桥墩1.70176.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+2322-8桥墩1.70169.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+2542-9桥墩1.70172.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+2762-10桥墩1.70170.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+2982-11桥墩1.50171.8以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+3262-12桥墩1.80170.5以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+3482-13桥墩4.00177.0以下中风化砂质泥岩桩基础4.98.34400H2K0+3712-14桥台6.4182.6以下中风化砂质泥岩承台桩基础4.98.34400建议：①由于本段上部土层厚度约0.5～14.1m，存在长江水位影响，建议采用机械成孔进行施工，斜、边坡地带挖孔存在机械安全风险，同时施工时应考虑机械加载对现状斜、边坡稳定性的影响。②桥梁段土层较厚，下伏岩土界面较陡，上覆土体可能对高架桥墩、台的桩基础产生剪切作用，建议设计时加强高架桥墩台桩基的抗剪切能力。③旋挖施工钻进过程中易出现垮孔、塌孔、孔底沉渣等现象；建议采用钢护筒或混凝土护壁等措施加强桩孔壁的支护，必要时可采用C15混凝土进行二次成孔，确保成桩质量；施工时应充分考虑以上情况，配以合理的辅助措施确保施工安全和成桩质量。④该段桥梁紧邻长江，地下水受江河涨落影响较大，地下水对桩基础施工影响大，施工时备好抽水设备，及时抽排地下水，必要时采用水下混凝土浇筑，采用水下混凝土浇筑时，应注意孔内、外水压差对施工质量的不利影响。⑤拟建工程位于坡地上，对建于坡地的桩基，不得将桩支承于边坡潜在的滑动体上，桩端进入潜在滑裂面以下稳定岩土层内的深度，应能保证桩基的稳定；应验算最不利荷载效应组合下桩基的整体稳定性和桩基水平承载力；同时考虑桩基础嵌岩深度时，位于边坡部分的桩应根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-147-2016相关要求，净边距应满足规范及设计要求。部分桩基位置处无勘察钻孔控制，出刊及详细勘察时加强桩基位置处地质工作。1.3设计的技术标准与规范设计规范:(1)《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）(2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）(3)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）(4)《公路圬工桥涵设计规范》（JTGD61-2005）(5)《公路桥梁抗震设计规范》JTG/T2231-01-2020(6)《公路交通安全设施设计细则》（JTG/TD81-2017）(7)《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019(8)《公路桥涵施工技术规范》JTG/T3650-2020(9)《公路工程技术标准》JTGB01-2014(10)《公路桥梁板式橡胶支座》JT/T4-2019(11)《公路桥梁伸缩装置通用技术条件》JT/T327-2016(12)《公路工程基桩检测技术规程》（JTG／T3512-2020）(13)《城镇道路工程施工与质量验收规范》（CJJ1-2008）(14)《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTGT3310-2019）(15)《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）(16)《建筑与市政工程无障碍通用规范》（GB55019-2021）(17)《建筑与市政工程防水通用规范》(GB55030-2022)(18)其他相关规范、标准等技术标准：（1）桥梁设计基准期为100年；（2）设计荷载：人群荷载：3.6km/m2；（3）桥梁设计安全等级：一级（4）桥面宽度：全桥宽度为4.3m，具体布置为：0.25m（栏杆）+3.8m（人行道）+0.25m（栏杆）=4.3m；（5）通航等级：不通航（6）耐久性设计：按Ⅰ-C类环境类别设计；（7）抗震设防标准：Ⅵ度，基本地震加速度0.05g，抗震设防分类为C类，不需进行抗震分析和抗震验算（8）坐标系统：2000国家大地坐标系统；（9）高程系统：1985国家高程基准。（10）流速V水流：2m/s（11）漂浮物撞击：100KN第二章结构验算荷载计算2.1荷载作用2.1.1一期恒载钢筋混凝土25kN/m3，沥青混凝土24kN/m3，钢材78.5kN/m3，填土20kN/m,水容重10kN/m3，铺装+人行道栏杆：14.3kN/m。2.1.2混凝土收缩及徐变作用按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2018）取值；计算中分别考虑施工阶段、成桥时刻、使用10年时的收缩徐变对结构的影响并指导设计。2.2可变作用2.2.1活载作用内力计算人群荷载效应根据《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）10.0.5-1条计算取值。2.2.2温度梯度桥面铺装为普通钢筋混凝土。竖向日照正温差按照《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)表4.3.12-3进行计算；竖向日照反温差为正温差乘以-0.5，加载如下图所示：2.2.3构件类型桥梁上、下部结构均钢筋混凝土结构验算。2.3内力组合2.3.1基本组合在此基本组合考虑永久作用—结构重力，可变作用—汽车荷载、温度梯度、基础沉降作用，则基本组合作用效应表达式为：式中：—结构重要性系数，取为1.0； —永久作用结构重力效应分项系数，取为1.2；—可变作用荷载效应分项系数，取为1.4；—除汽车荷载效应（含冲击力、离心力）、风荷载外其它可变作用效应系数；—永久作用结构重力效应标准值；—可变作用汽车荷载效应标准值。2.3.2频遇组合在此频遇组合考虑永久作用—结构重力、收缩徐变作用，可变作用—汽车荷载、人群荷载、温度作用、基础沉降作用，则频遇组合作用效应表达式为：式中：—可变作用荷载效应频遇值系数，汽车取为0.7，人群取为1.0，温度梯度取为0.8，其他1.0；其他参数见《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）4.1.5条。2.3.3准永久组合在此准永久组合考虑永久作用—结构重力、收缩徐变作用，可变作用—汽车荷载、人群荷载、温度作用、基础沉降作用，则准永久组合作用效应表达式为：式中：—可变作用荷载效应频遇值系数，汽车取为0.4，人群取为0.4，温度梯度取为0.8，其他1.0；其他参数见《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）4.1.5条。第三章主要材料3.1混凝土（1）C40混凝土（主梁）弹性模量：3.35×104Mpa，剪切模量：1.34×104Mpa轴心抗压强度设计值：fcd=18.4Mpa，轴心抗拉强度设计值：ftd=1.65Mpa泊桑比：0.2，线膨胀系数:1.0×10-5/℃容重：γ=25.0KN/m3(2)C35混凝土（桥墩）弹性模量：3.15×104Mpa，剪切模量：1.26×104Mpa轴心抗压强度设计值：fcd=16.1Mpa，轴心抗拉强度设计值：ftd=1.52Mpa泊桑比：0.2，线膨胀系数:1.0×10-5/℃容重：γ=25.0KN/m3(3)C30混凝土（基础）弹性模量：3.00×104Mpa，剪切模量：1.2×104Mpa轴心抗压强度设计值：fcd=13.8Mpa，轴心抗拉强度设计值：ftd=1.39Mpa泊松比：0.2，线膨胀系数:1.0×10-5/°C容重：γ=25.0KN/m3(4)桥面沥青混凝土铺装γ=24.0KN/m33.2普通钢筋(1)HPB300钢筋：抗拉设计强度fsd＝250MPa，标准强度fsk＝300Mpa，弹性模量Es＝2.0×105Mpa。(2)HRB400钢筋：抗拉设计强度fsd＝330MPa，标准强度fsk＝400Mpa，弹性模量Es＝2.0×105Mpa。第四章主梁验算本工程桥梁共一联，其布跨为1x12m，对其建立全桥模型进行验算。4.1消落带1号桥4.1.1主梁纵向验算验算说明纵向计算采用MIDAS-CIVIL2022进行建模。结构后处理采用civildesigner进行结构验算。节点数量：15个；单元数量：14个；边界条件数量：1个；施工阶段数量：3个，施工步骤如下： 施工阶段1:桥梁施工；30.0天； 施工阶段2:二期；20.0天； 施工阶段3:成桥10年；3650.0天；模型如下：整体离散模型4.1.2持久状况承载能力极限状态4.1.2.1正截面抗弯验算图表SEQ图表\*ARABIC1持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；4.1.2.2斜截面抗剪验算图表SEQ图表\*ARABIC1持久状况斜截面抗剪验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.2.11或8.4.4条进行抗剪截面验算，满足规范要求；4.1.3持久状况正常使用极限状态4.1.3.1正截面裂缝宽度验算图表SEQ图表\*ARABIC1使用阶段裂缝宽度验算包络图结论：按照《桥规》第6.4条验算：最大裂缝宽度为EQW\s\do4(fk)=0.169mm≤裂缝宽度允许值0.200mm，满足规范要求；4.3.2挠度验算及预拱度按《桥规》第6.5.3条规定，钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件计算的长期挠度值，由汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合在梁式桥主梁产生的最大挠度不应超过计算跨径的1/600，在梁式桥主梁悬臂端产生的最大挠度不应超过悬臂长度的1/300.结论：表格SEQ表格\*ARABIC1挠度验算及预拱度表格梁-孔（m）构件类型梁类型跨径(m)节点Ms（弯矩设计置）(KN.m)Mcr（开裂弯矩）(KN.m)Fa（挠度设计值）(m)Fd（消除自重后挠度）(m)Fn（挠度容许值）(m)挠度验算结果预拱值(mm)1-12RC跨径11.30081812.0471308.361-17.2154.60118.833OK14.94.1.4短暂状况应力验算4.1.4.1混凝土边缘压应力验算按《桥规》第7.2.4-1条公式，受压区混凝土边缘混凝土的压应力应符合下式规定：σtcc≤0.8fck’图表SEQ图表\*ARABIC1混凝土边缘压应力验算包络图结论： 按照《桥规》第7.2.4-1条公式EQσ\s\do4(t,cc)≤0.8f\s\do4(ck)’验算：EQσ\s\do4(t,cc)=4.179MPa≤EQ0.8f\s\do4(ck)’=17.136MPa，满足规范要求；4.1.4.2受拉钢筋应力验算按《桥规》第7.2.4-2条公式，受拉区钢筋的应力应符合下式规定：σtsi≤0.75fsk。结论：按照《桥规》第7.2.4-2条公式σtsi≤0.75fsk验算：EQσ\s\do4(t,si)=81.936MPa≤0.75fsk=300.000MPa，满足规范要求;4.1.4.3中性轴主拉应力验算按照《桥规》第7.2.5条，钢筋混凝土受弯构件中性轴处的主拉应力（剪应力）σttp应符合下列规定：σttp≤ftk’图表SEQ图表\*ARABIC1中性轴主拉应力验算包络图结论：按照《桥规》第7.2.5条公式EQσ\s\do4(t,tp)≤f\s\do4(tk)’验算：EQσ\s\do4(t,tp)=-0.346MPa≤EQf\s\do4(tk)’=2.086MPa，满足规范要求；4.1.5主梁抗浮验算按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）第4.2.5条，水浮力标准值可按如下计算：F浮=Vw上部构造(主梁+二期）单幅排开水的体积V=2.34*12=28.08m³；F浮=Vw=10*28.08=280.8KN由计算可知，上部构造(主梁+二期）恒载G=948.32KNG/F浮=948.32/280.8=3.37＞1上部构造(主梁+二期）抗浮验算满足规范要求。4.1.6抗流水压力验算根据规范第《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）第4.3.9条验算流水压力；根据桥型布置图分析可得，下部桥台桩基未受流水压力，本次验算为上部主梁。Fw=KA(V²)/（2g）桥梁阻水面积A=9.53㎡流速V根据《长江北岸（塔子山至金科太阳海岸段）岸线生态综合修复工程—消落带治理洪水影响评价报告》（报批稿）中，公式法计算V=2.0m/sFw=KA(V²)/（2g）=1.5*9.53*（10*2^2）/(2*9.81)=29.1KN支座摩阻力，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）第4.3.13条F=uW支座摩阻系数由表4.3.13得u=0.2F=uW=0.2*948.32/4=47.16KN＞29.1KN抗流水压力验算满足规范要求。第五章台帽验算5.1消落带1号桥台帽主梁验算台帽验算，对台帽采用建立全桥模型进行验算；整体离散模型台帽顶板配置2x15根Φ25的HRB400钢筋，底板配置2x15根Φ25的HRB400钢筋。5.1.1正截面抗弯验算图表5.1.1持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；5.1.2斜截面抗剪验算图表5.1.2持久状况斜截面抗剪验算（Z方向）包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.2.11或8.4.4条进行抗剪截面验算，满足规范要求；5.1.3裂缝宽度验算图表5.1.3使用阶段裂缝宽度验算包络图结论：按照《桥规》第6.4条验算：最大裂缝宽度为EQW\s\do4(fk)=0.050mm≤裂缝宽度允许值0.200mm，满足规范要求；5.2独柱台帽拉压杆验算根据规范第8.4.6-2条和8.4.6-1条验算盖梁顶部拉杆承载力：经验算，竖向力作用点至柱边缘的水平距离小于台帽截面高度，需采用 8.4.6-2拉压杆模型验算，如下：台帽一般构造图台帽顶部的横向拉力：Tt,d=(x+bc/2)*Fd/z=(0.55+1.2/2)*582.24.000/0.72=929.97KN拉杆的承载力：RT,d=fsd*As+fpd*Ap=330.000*22090.5+1260.000*0.000=7289865.000N由于γ0*Tt,d=1.100*929970=1022967≤RT,d=7289865.000N故,拉杆的承载力满足规范要求,OK！第六章桩基验算6.1桩基验算简述6.1.1桩基强度验算简述沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其正截面抗压承载力设计应满足《设计规范》第5.3.9条的规定：6.1.2桩基地基承载力验算简述端承桩基计算根据《《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG3363-2019)规定进行计算。当支承在基岩上或嵌入基岩内的钻（挖）孔桩、沉桩的单桩轴向受压承载力容许值[Ra]，可按下式计算：[Ra]——单桩轴向受压承载力容许值（KN），桩身自重与置换土重的差值作为荷载考虑；c1——根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的端阻发挥系数，按《地基规范》JTGD63-2007表5.3.4采用；Ap——桩端截面面积，对于扩底桩，取扩底截面面积；frk——桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值（KP