40米预应力混凝土简支t形梁桥设计-本科毕业设计论文

I II 1第一章预应力混凝土简支T形梁桥设计2表1-1基本数据计算表fEQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up9(,),k)ftEQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up9(,),k)分别表示钢束张拉fcEQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up9(,),k)=29.6MPa，ftEQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up8(,),k)=2.51MPa。3第二章截面设计面效率指标p很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2400mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,4a）横断面b）内梁立面c）外梁立面d）I-I剖面图5跨中截面几何特性计算表2-1大毛截面小毛截面ΣSEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up3(i),A)iΣSEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up3(i),A)iiΣIsxh根据设计经验，预应力混凝土T形梁在设计时，检验截面效率指标取ρ=0.45~67第三章主梁作用效应计算根据上述梁跨结构纵，横截面的布置，并通)833g211图3-1永久作用效应计算图1号梁永久作用效应9f=c2l2mcccTiiiiiITITITI计算表T22ijnΣ2i2—-1nΣ22-2nΣ2i2x4x2.4-xηr。设人行道缘石至一号梁轴线的距离为Δ,则-.η11(x-=27.20crrxrcrrxr2nΣ2i--22nΣ2i2-22+Σ22i22iccrcr2）支点截面的荷载横向分布系数m00r=1.292pk=237x1.2=284.4KN梁段取m。c图3-5跨中截面作用效应计算图式kkyx10.5x1.3+0.742x237x9.75=3633.2KN.mM=3633.2x0.186=675.8KN.mV=163.6x0.186=30.43KN1.3=460.36kN.mV图3-6为四分点截面作用效应的计算图式Mmax=1/2x0.742x10.5x7.3125x39-1/2x（1.950+0.650）x（0.742-0.50）x7.8x10.5+0.742x237x7.3125=2720.87KN.mx7.8x10.5x0.0667+0.742x284.4x0.75=278.46KNM=2720.87x0.186=506.08KN.mV=278.46x0.186=51.79KN图3-7支点截面剪力计算图式V=1/2x10.5x0.742x1x39-1/2x10.5x（0.742-0.50）x7.8x（0.9333+0.0667）+284.4x1x0.50=53.56kN第四章预应力钢束数量估算及其布置4.1跨中截面钢束的估算和确定Mk2pp在一中已计算出成桥后跨中截面y=139.93cm，k=48.6cm,初估a=15cm，则钢束偏pxp根据极限状态的应力计算图式，受压区混凝土达到极限强度f，应力图式呈矩形，同时预应力钢束也达到设计强度f。则钢束数的估pdMpdpf——预应力钢绞线的设计强度，见表4.2预应力钢束的布置p9p9钢束锚固截面几何特性计算表表4-1EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up8(i),A)iΣIxkxΣIsxxpxs图4-3计算锚固端截面的几何特性锚固点到支座中心线的水平距离a为：xix1(x2x3)x4(x5,x6)i01i0第五章计算主梁截面几何特性Ajhjjsi1hyI0i1hyi图5-1（a）跨中（四分点）截面净距计算图表5-2跨中截面对重心轴静距计算表表5-2第六章主梁界面承载力与应力计算fA=1260×9×9.8×0.1kN=11113.2kNpdpfb'h'=22.4×240×15×0.1=8064kNcdff则fA＞fb'h'，故中性轴不在翼板内。pdpcdff设中性轴到截面边缘的距离为x，则Ac=11113.2÷22.4×10=4961.25cm20dcdff0--hEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up2(，),f)0dcdfffb'h'cdfffpdAp＞fEQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up9('),f)EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up9('),f)设中性轴到截面边缘的距离为x，则Ac=11113.2÷22.4×10=4961.25cm20dcdff0--hEQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up2(，),f)-0dcdffM M式中M—受弯构件正截面抗弯承载力设计值，由以上计算可知，对于跨中M—受弯构件正截面开裂弯矩值，可按以下式计算W0NM00N、M——使用阶段张拉刚束产生的预加pcAWW0Mcr0pfbh0为了计算剪跨比m，首先必须在确定最不利截面位置计算V值和相应的M值，因此只能采取验算的办法，首先假定Ci值，按所假定的最不利截面位置计算V值和相应的M值，根据上述公式求得m值和C值，如假定的Ci值与计算的C值相等或基diidd0Md=Vdi=02(2+0.6P)f(2+0.6P)fpfA=svvf表6-1给出了N1～N3钢束的sinθp值。表6-1斜截面受压端正截面处的钢束位置及钢束群重心位置计算表ppb0svminfΣAsinθpbpdpbp上述计算说明主梁距支点h/2处的斜截面抗剪承载力满足要求。6.2持久状况正常使用极限状态抗裂性验算根据预应力混凝土构件的抗裂性验算，都是以MMMσ=g1+Sg1σ——扣除全部预应力损失后的预加力子构件抗裂性验算边缘产生的混凝土pcNNeσ=P+PppS表6-2正截面抗裂形验算计算表σσ=cxσσ=cxσσσσ2cx+τ24NMMMMcxAInInIyoI.bI.bnI.b力VII短期荷载VII短期荷载点腹板宽b44⑴⑵⑶00⑶00975296σ第七章主梁变形验算f=q1q2f=s第八章横隔梁计算ii222第九章行车道板的计算考虑到主梁翼缘板内钢筋是连续的，故行车道板9.1悬臂板（边梁）荷载效应计算22EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up9('),2)2gg29.2连续板荷载效应计算之间的连接情况，既不是固结，也不是铰接，而应该考虑支撑上的多跨连续板。鉴于桥面板受力情况比较复杂，影近似方法进行计算。对于弯矩，先算出一个跨度相同的简0现浇部分2g2g2111将重车后轮作用于板的