DL∕T 5217-2013 220kV～500kV紧凑型架空输电线路设计技术规程

P2013-11-28发布2014-04-01实施国家能源局发布中华人民共和国电力行业标准批准部门：国家能源局施行日期：2014年4月1日2013年第6号按照《国家能源局关于印发<能源领域行业标准化管理办法审查，国家能源局批准《核电厂操纵人员执照考核》等334项行业标准(见附件),其中能源标准(NB)62项、电力标准(DL)144项和2013年11月28日序号标准编号采标号批准日期实施日期220kV～500kV紧凑型架空输电线路设计技术规程根据国家能源局《关于下达2010年第一批能源领域行业标准编制(修)订计划的通知》(国能科技〔2010〕320号)的要求，标准编制组经调查研究，认真总结国内外紧凑型架空输电线路设计工作经验，并在广泛征求意见的基础上，对《220kV~500kV紧凑型架空送电线路设计技术规定》DL/T5217—2005进行修订。本标准共分13章和4个附录。本次修订的主要内容是：2.增加了环境保护、劳动保护和工业卫生、附属设施等章3.新增加2个附录：各种绝缘子的m参考值和紧凑型杆塔典能源行业电网设计标准化技术委员会负责日常管理，由华北电力设计院工程有限公司负责具体技术内容的解释。在执行过程中如施菁华孟华伟秦庆芝廖宗高赵全江管顺清肖洪伟李占岭 2术语及符号 3路径选择 4气象条件 5导线和地线 6绝缘子和金具 8导线布置 9杆塔和基础 11环境保护 附录A典型气象区 附录C各种绝缘子的m,参考值 4Meteorologicalco AppendixATypicalmeteorologicalarca AppendixBClassificationofoverh ExplanationofwordinginthisStandard Listofquotedstandards Addition:Explanationofpr 1.0.1紧凑型架空输电线路(以下简称紧凑型线路)的设计应贯彻国家的基本建设方针和技术经济政策，做到安全可靠、经济合1.0.3本标准适用于设计覆冰厚度15mm及以下、海拔高度3000m及以下地区的新建或改建交流220kV～500kV紧凑型1.0.4紧凑型线路设计.除应符合本规定要求外，尚应符合其他现行国家标准和电力行业标准的有关规定。通过地线的垂直平面与通过地线和被保护受雷击的导线的平2.1.11非居民区non-residentialarca第2.1.10条所述居民区以外地区.均属非居民区。2.1.12交通困难地区difficulttransportarca受矿产开采扰动影响的区域。T绝缘子承受的最大使用荷载、常年荷载、断线荷载、断K.——绝缘子爬电距离的有效系数；m——海拔修正因子；3.0.8设计覆冰厚度为10mm及以下轻冰区，耐张段长度不宜宜大于5km。当耐张段长度较长时应采取防串倒措施。在高差临档档距相差悬殊，当无法避免时应采取必要的措施，提高安4.0.1设计气象条件，应根据沿线气象资料的数理统计结果.参考现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009和附近已有线路的运行经验确定，当沿线的气象与本标准附录A典型气象区接符合下列规定：1500kV紧凑型线路重现期应取50年；2220kV～330kV紧凑型线路重现期应取30年。4.0.2确定基本风速时，应按当地气象台、站10min时距平均的年最大风速为样本，并宜采用极值I型分布作为概率模型，统计风速的高度应取离地面10m。4.0.3山区输电线路·宜采用统计分析和对比运行经验确定。当无可靠资料时，宜将附近平原地区的统计值提高10%。4.0.4220kV～330kV紧凑型线路的基本风速，不宜低于23.5m/s;500kV紧凑型线路基本风速，不宜低于27m/s。必要时还宜按稀有风速条件进行验算。4.0.5设计覆冰宜按无冰、5mm～10mm和15mm覆冰厚度设计，必要时还宜按稀有覆冰条件进行验算。4.0.6除无冰区段外.地线设计冰厚应较导线冰厚增加5mm。4.0.7设计时应加强对沿线已建线路设计、运行情况的调查，并应考虑微地形、微气象条件以及导线易舞动对紧凑型线路的影响。4.0.8设计用年平均气温，应按下列规定取值：当地区年平均气温在3℃~17℃时，宜取与年平均气温值邻近的5的倍数值；风速宜取15m/s,否则取10m/s;校验导线与地线之间的距离时，4.0.12带电作业工况的风速可采用10m/s,气温可采用15℃,5导线和地线5.0.1紧凑型线路的导线截面，宜根据线路输送容量，按照经济电流密度选择。为提高线路自然输送功率，紧凑型线路应采用多5.0.2紧凑型线路的导线和分裂型式应满足电晕要求。导线表面电场强度E不宜大于全面电晕电场强度E。的80%～85%;导线年平均电晕损失不宜大于线路电阻有功损失的20%。5.0.3紧凑型线路的导线截面和分裂型式应满足无线电干扰和可听噪声的要求.应符合现行国家标准《110kV～750kV架空输电线路设计规范》GB50545中5.0.4条、5.0.5条的规定。5.0.4导线选型时，应使每根子导线电荷基本平衡.子导线最大电荷不均匀系数不宜大于1.05.最小电荷不均匀系数不宜小于0.95。相导线工作电容相差不宜超过0.25%。1钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线宜采用70℃.必要时可采用80℃:2钢芯铝包钢绞线和铝包钢绞线可采用80℃;3镀锌钢绞线可采用125℃。采用0.1W/cm²5.0.6紧凑型线路采用多分裂导线，子导线宜采用对称均匀布置。为了控制分裂导线次档距振荡.分裂间距与子导线直径之比宜大于15。每相子导线分裂数如下：500kV紧凑型线路.不宜小于6;330kV紧凑型线路，不宜小于4;5.0.7导、地线在弧垂最低点的设计安全系数不应小于2.5,悬挂点的设计安全系数不应小于2.25。地线的设计安全系数不应小于导线的设计安全系数：5.0.8导、地线在弧垂最低点的最大张力，应按下式计算：式中：Tm—导、地线在弧垂最低点的最大张力(N);T,一导、地线的拉断力(N);K一导、地线的设计安全系数。5.0.9导、地线在稀有风速或稀有覆冰气象条件时，弧垂最低点的最大张力不应超过其导、地线拉断力的70%。悬挂点的最大张力，不应超过导、地线拉断力的77%。5.0.10地线(包括光纤复合架空地线)应满足电气和机械使用条件要求.可选用镀锌钢绞线或复合型绞线。验算短路热稳定时，地线的允许温度宜按下列规定取值：1钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线可采用200℃。2钢芯铝包钢绞线和铝包钢绞线可采用300℃。3镀锌钢绞线可采用400℃。4光纤复合架空地线的允许温度应采用产品试验保证值。5.0.11光纤复合架空地线的结构选型应考虑耐雷击性能，短路电流值和相应计算时间应根据系统情况确定。5.0.12地线采用镀锌钢绞线时，标称截面选择宜符合表5.0.12的规定。表5.0.12地线采用镀锌钢绞线时的配合表电压等级(kV)镀锌钢绞线最小标称截面(mm²)无冰区覆冰区铝钢截面比塑性伸长降温值(℃)5×10-³~6×1025(或根据试验数据确定)注：对铝包钢绞线、大铝钢截面比的钢芯铝绞线或钢芯铝合金绞线等应由制造厂家提供塑性伸长值或降温值。6绝缘子和金具6.0.1绝缘子机械强度的安全系数.应符合表6.0.1的规定。双联及多联绝缘子串应验算断一联后的机械强度，其荷载和安全系数按断联情况考虑。表6.0.1绝缘子机械强度安全系数断线荷载断联荷载绝缘子机械强度的安全系数K,应按式6.0.1计算：式中：Tk一绝缘子的额定机械破坏负荷(kN);T一分别取绝缘子所承受的最大使用荷载、常年荷载、断注：常年荷载是指年平均气温条件下绝缘子所承受的荷载。断线荷载的气象条件是-5汽、无风、有冰。断联荷载的气象条件是-5℃、尤风、尤冰，验算荷载是验算条件下绝缘子所承受的荷载。6.0.2金具强度的安全系数，应符合表6.0.2的规定。表6.0.2金具机械强度安全系数断线荷载断联荷载6.0.3直线塔导线绝缘子金具组装串宜采用V型串。V型绝缘子串的两肢之间的夹角一半可比最大风偏角小5°~10°,或通过试验确定。6.0.4V型绝缘子串在顺线路方向应转动灵活，采用V型串加6.0.10线路经过易舞动区应适当提高金具和绝缘子串的机械6.0.11地线绝缘时宜使用双联绝缘子串。进线档架构侧地线6.0.12当线路与直流输电工程接地极距离小于5km时，地线7.0.2海拔高度1000m以下的地区·操作过电压及雷电过电压要求的悬垂绝缘子串绝缘子片数，不应少于表7.0.2的数值。耐张绝缘子串的绝缘子片数应在表7.0.2的基础上增加，对220kV～330kV紧凑型线路增加1片，对500kV紧凑型线路增加2片。标称电乐(kV)单片绝缘子的高度(mm)绝缘子片数(片)220kV～500kV紧凑型线路使用的复合绝缘子两端均应加均弧距离不宜小于盘形绝缘子串绝缘结构高度。相间复合绝缘间隔棒的结构高度应满足相间操作过电压的要求。7.0.3全高超过40m有地线的杆塔，高度每增加10m.应比表7.0.2增加1片相当于146mm的绝缘子；220kV、330kV紧凑型线路全塔高超过60m的杆塔，500kV紧凑型线路全塔高超过70m的杆塔，绝缘子片数应根据运行经验结合计算确定。由于高杆塔7.0.4紧凑型架空输电线路的绝缘配置，应以审定的污秽线路污秽分级标准见附录B。相间复合绝缘间隔棒的爬电距离，取相对地复合绝缘子爬电距离的√3倍。7.0.5紧凑型线路的绝缘配合设计.可采用爬电比距法，也可采用污耐压法.选择合适的绝缘子型式和片数。当采用爬电比距法时，绝缘子片数应按下式计算：海拔1000m时每联绝缘子所需片数；爬电比距(cmkV);U-——系统标称电压(kV);L单片悬式绝缘子的几何爬电距离(cm);K.绝缘子爬电距离的有效系数，主要由各种绝缘子几何爬电距离在试验和运行中污秽耐压的有效性来确定；并以XP-70、XP-160型绝缘子为基础.其K,值取为1。7.0.6通过污秽地区的紧凑型线路.耐张绝缘子串的片数按本标准第7.0.5条的规定选择并已达到第7.0.2条的规定片数时，可不再比悬垂绝缘子串增加。同一污区，其爬电比距根据运行经验较悬垂绝缘子串可适当减少。7.0.7复合绝缘子在轻、中污区的爬电距离不宜小于盘型绝缘子；在重污区的爬电距离不应小于盘型绝缘子最小要求值的3/4且不小于2.8cm/kV。7.0.8海拔超过1000m的地区.悬垂绝缘子串的片数宜按下式计算：式中：n一高海拔地区每联绝缘子所需片数；m₁—特征指数，它反映气压对于污闪电压的影响程度，由试验确定。各种绝缘子m可按本规定附录C的规定取值。杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的最小间隙，应符合表7.0.9的规定。表7.0.9带电部分与杆塔构件标称电压(kV)雷电过电压杆塔接地部分的校验间隙应符合表7.0.10的规定。表7.0.10带电部分对杆塔与接地部分的校验间隙标称电压(kV)校验间隙(m)间，有风偏情况下，工频电压、操作过电压导线相间最小间隙，不宜表7.0.11工频电压、操作过电压导线相间最小间隙标称电压(kV)档中档中档中工频电压相间最小间隙(m)续表7.0.11标称电压(kV)档中档中档中操作过电压相间最小间隙(m)m-海拔修正因子，工频、雷电电压海拔修正因子m=图7.0.12海拔修正因子m与电压的关系L——档距(m)。表7.0.14线路杆塔工频接地电阻100及以下100以上至500500以上1000以上注：如土壤电阻率超过20000·m.接地电阻很难降到302时，可采用6根～8根8.0.2海拔不超过1000m的地区，相导线中心距离宜采用表8.0.2-1所列数值；每相分裂导线外接圆直径不宜小于表8.0.2-2标称电压(kV)标称电压(kV)分裂导线外接圆直径(m)档距较大时可设置相间绝缘间隔棒，并应合理选择安装个数和8.0.4设计覆冰大于10mm地区，应验算导线不同期脱冰对线民区导线对地最小距离为10m。其他对地距离及交叉跨越按照现11.0.3海拔不超过1000m时，距紧凑型线路边相导线投影外20m处、离地2m且频率为0.5MHz时的无线电干扰限值应符合表11.0.3的规定。表11.0.3无线电干扰限值标称电压(kV)无线电干扰限值dB(μVm)11.0.4海拔不超过1000m时，距紧凑型线路边相导线投影外表11.0.4可听噪声限值标称电压(kV)可听噪声限值dB(A)13.0.3新建输电线路宜根据现有运行条件配备适当的通信A.0.1我国典型气象区见表A.0.1。气象区ⅢNWVW大气温度最低5安装00雷电过电压操作过电压、安装雷电过电压0.5×基本风速折算到导线平均高度处值(不低于15ms)覆冰厚度(mm)0555冰的密度(g/cm³)注：一般情况下覆冰同时风速10m/s.当有可靠资料表污秽等级盐密度统一爬电比距0大气清洁地区及离海岸染地区I区和人口低密集区.离海岸盐场10km～50km地区在污闪季节中干燥少雾(含毛毛雨)或雨量较多时污闪季节中潮湿多雾(含毛毛雨)但雨量较少时Ⅲ场1km-3km地区.工业与污染源和炉烟污秽地区秽地区污秽等级盐密度统一爬电比距N离海岸盐场Ikm以内.离化学污染源和炉烟污秽地区300m以内的地区3盐密度0.03～0.06指盐密度大于0.03mg/cm²,小于或等于0.06mg'cm²。C.0.1各种绝缘子的m参考值如表C.0.1-1所示。瓷和玻璃绝缘子试品的尺寸如表C.0.1-2所示，各种绝缘子试品的形状如图C.0.1所示。试品盐密度盐密度瓷玻璃复合试品结构高度瓷试品结构高度表面积玻璃b图C.0.1瓷和玻璃绝缘子试品形状图紧凑型杆塔典型塔型设计条件导线排列方式：垂直排列导线排列方式：倒三角排列导线排列方式：倒三角排列紧凑型杆塔典型塔型设计条件导线排列方式：倒三角排列回路数：同塔双回路导线排列方式：左右回路导线均为倒三角排列代替DI,T5217—2005《220kV～500kV紧凑型架空输电线路设计技术规程》DL/T5217--2013,经国家能源局2013年11月28日以第6号公本标准是在《220kV～500kV紧凑型架空送电线路设计技术本次修订的主要内容是：(1)根据《110kV～750kV架空输缘配合、导线布置等条款内容进行了补充和修改；(2)增加了环附录：各种绝缘子的m;参考值和紧凑型杆塔典型塔型。为便于设计人员在使用本标准时能正确理解和执行条文规规定的目的、依据和执行中需要注意的有关事项进行了说明。但为理解和把握本标准规定的参考。 3路径选择 4气象条件 5导线和地线 6绝缘子和金具 8导线布置 9杆塔和基础 11环境保护 1.0.1本条提出紧凑型线路设计工作的基本原则，要的输电线路能获得最佳的综合效益。1.0.2～1.0.4紧凑型线路输电线路的设计技术规定是在科研、编制的。提出了针对新建或改建紧凑型架空送电线路的设计原度及线路覆冰对其影响程度将会大于常规线路。本标准是在总结已建成的220kV～500kV紧凑型线路工程的设计、制造、安装和运行经验基础上编制的。目前已建成投运或正在建设的紧凑型线路工程，设计覆冰厚度均在15mm及以下，海拔一般不超过3000m.尚没有在重冰区设计的紧凑型线路，因此本标准不包括紧凑型线路在重冰区的内容。紧凑型架空输电线路具有明显的经济效益和社会效益。如昌平房山500kV紧凑型线路，自然输送功率为1309.6MW.较常规线路提高了34.4%。绝缘子、金具、铁塔钢材、基础材料用量较常规线路有所提高，其中直线塔由于全塔较常规线路高出约6m.均塔重较常规线路提高了约14%;耐张塔由于大幅度压缩相间距塔重较常规线路提高了约2%;全线铁塔钢材量较常规线路提高约8%;由于基础作用力较常规线路有所提高，基础混凝土量较常规线路提高约4%。线路走廊宽度较常规线路压缩约18m,减少的走廊宽度较常规线路压缩约66%。安装工程费较常规线路提高约10%,工程投资较常规线路提高约5.9%,单位自然输送功率建设投资较常规线路降低约21.2%。政平一宜兴双回500kV紧凑型线路，自然输送功率为1312.3MW,较常规线路提高30%。绝缘子、金具用量较常规线规线路降低约30%;耐张塔由于全塔高较常规线路降低约12m,宽度与常规线路基本相当。安装工程费较常规线路降低约10%,约12.6%,单位自然输送功率建设投资较常规线路降低了约凑型线路工程昌平一房山500kV紧凑型输电线路建成投运后，·40·2004年至2005年华北电力设计院工程有限公司负责编制了紧凑DL/T52172005中的有关规定已不再适用。为反映近年来紧凑与社会影响。由于紧凑型线路线间距离约为常规线路的60%,导(5)加强螺栓的防松性能。耐张塔及邻近耐张的直线杆塔宜跳线间隔棒可采用导线阻尼式间隔棒，并适当提高耐张串金具方式。最大次档距不大于50m,端次档距不大于25m,平均次档距内导线总质量的7%左右，在双摆防舞器安装位置的±10m范围量的8%左右。定，并吸取2008年初冰雪灾运行经验，规定设计覆冰10mm、基(15mm覆冰区，每隔4基～5基)设置一基纵向强度较大的加3.0.9根据2008年1月我国南方地区发生冰灾事故的经验，对昌平房山单回500kV紧凑型线路和政平宜兴同塔双回为6.7m,直线塔导线绝缘子金具组装串采用V型串。成县天为5.2m,直线塔导线绝缘子金具组装串采用V型串。安定一廊为3.4m.直线塔导线绝缘子金具组装串采用V型串。紧凑型线本值的重现期由30年一遇提高到50年一遇；经对风荷载重现期由30年一遇提高到50年一遇增加值的评估，统计了129个地区.V³o/V₃o在1.0～1.09之间，平均为1.05,说明了重现期由30年一遇提高到50年一遇，风速值提高约5%,风压值提高了11%左右·330kV紧凑型线路的重现期取30年。4.0.2统计风速样本的基准高度，统一取离地面术规定》DL.T5217-2005规定的最大设计风速为：220kV~归算到10m基准高度的风速依次为23.43m/s、26.85m/s。本标路，10m高、10min平均值、50年一遇的基本风速不应低于一般取15m,500kV紧凑型线路导线平均高一般取20m,其他工厚度为15mm～20mm;重冰区设计覆冰厚度大于或等于20mm。经济电流密度应根据各个时期的电线价格、电能成本及线路工程特点等因素分析决定。我国幅员辽阔，西部有丰富的水电资源，而东部则以火电为主，电网送电成本存在明显差异，因此各地区的经济电流密度亦应有所不同，但目前我国尚未制订出合适的数值，现仍将1956年水电部颁发的经济电流密度值列入表1。铝线经济电流密度(Amm²)3000以下0.9济电流密度的取值有下降的趋势。济分析暂行条例”的通知》(82)电计字第44号文第十五条经济计算-一年费用最小法。计算公式为：年运行费用u按下式计算：式中：u—年运行费用；m-一施工年数；n—经济使用年数；t——从工程开工这一年起的年份；t'-—工程部分投产的年份；r₀-—电力工程投资的回收率。线路走廊宽度，提高单位走廊输电容量的目的。输电线路输送自然功率时，沿全线的电压和电流值均保持不变，即送端和受端的电压和电流相等，而且线路产生的无功和消耗的无功相互抵消。当线路输送的功率大于自然功率时，送端电压高于受端电压，线路的无功损耗由系统提供。当输送功率小于自然功率时，送端电压低于受端电压。输电线路自然功率计算公式Z-波阻抗(Ω)。昌平一房山单回500kV紧凑型线路，导线采用六分裂LGJ-布置，相导线线间距离6.7m.自然输送功率为1309.6MW.较常规线路提高了34.4%。布置，相导线线间距离6.7m.自然输送功率为1312.3MW,较常规线路提高了30%。成县一天水330kV紧凑型线路，导线采用四分裂LGJ-150/25钢芯铝绞线，分裂间距350mm,三相导线按等边倒三角形布置，相导线线间距离5.2m.自然输送功率为521MW.较常规线路提高了44%。安定一廊坊220kV紧凑型线路，导线采用四分裂LGJ-150/线线间距离3.4m,白然输送功率为278.6MW,较常规线路提高了60%。(1)导线表面电场强度E不宜大于全面电晕电场强度E的(2)年平均电晕损失不宜大于线路电阻有功损失的20%。按上述标准建设的输电线路，既可保证导线的电晕放电不致过分严重，以避免对无线电设施的干扰，同时也尽量降低了能损，提高了电能传输效率。导线电晕临界电场强度，可以采用根据试验数据确定的皮克(Peek)公式计算，计算公式如下：式中：m—-导线表面系数，对绞线一般可取0.82;δ—相对空气密度；t—-气温(℃);导线表面最大工作场强，取决于最高运行电压、子导线直径、相导线分裂形式及相间距离等，其计算方法较多，如计算精度较高的逐次镜像法。5.0.4为了平衡三相线路电气参数，充分利用导线截面和减小导线表面场强，紧凑型线路导线选型时，应尽量做到每相电荷平衡，每根子导线电荷基本平衡。以工作电容衡量每相导线电荷平衡情况，该工作电容乘以相电压等于该相单位长度线路电荷；用不均匀系数表示每根子导线电荷平衡情况，该系数等于该根子导线的实际电荷除以子导线的平均电荷。昌平一房山500kV紧凑型线路和政平一宜兴双回500kV紧凑型线路相导线工作电容相差不超过0.25%,子导线最大电荷不均匀系数不大于1.05,最小电荷不均匀系数不小于0.95。昌平一房山500kV紧凑型线路导线电荷平衡情况见表2,常规500kV线路导线电荷平衡情况见表3。相间距离(m)自然功率(MW)工作电容(pf/m)电荷不均匀系数B相相间距离(m)工作电容(pfm)电荷不均匀系数A相C相5.0.5导线在工作温度超过一定限度情况下长期运行，将会引起强度损失和联接金具的发热，工作温度愈高，运行时间愈长.则导线的强度损失愈大。控制导线允许载流量的主要依据是导线的最高允许温度。《电机工程手册》(试用本)电线电缆第26篇(机械工业出版社1979年版)提出，54/7的钢芯铝绞线的强度损失见表4。工作温度(℃)运行时问(h)1980年国际大电网会议的报告中提出钢芯铝绞线的强度损失数据说明，钢芯铝绞线在短时间受热90℃~150℃时，其强度并未遭受损失，反而有所提高，这可能是由于其线股在受热后调整伸长和位移使受力条件得到改善.钢芯强度能更好利用的结果。报告认为仅从导线耐热的角度考虑，钢芯铝绞线可采用150℃,但为了避免接头氧化而损坏.在连续运行时，其温度必须不超过70℃。有鉴于此.1979年和1999年修订我国线路设计规程时，也对一般线路钢芯铝绞线的允许最高温度限制设为70℃。2001年国家电力公司委托华东电力设计院进行提高导线发时，1000小时强度损失为0.5%,10000小时，强度损失为8%;硬在导线额定拉断力的95%以上)。温度(℃)日本、美国法国比利时、印尼中国、原苏联英国(5)由于温度提高，导线弧垂增加，对地及交叉跨越空气间隙高到80℃之前，必须按50℃弧垂校验导线对地和交叉跨越间距.2002年在国电电力建设研究所做的提高导线允许温度的试的0.35倍～0.65倍.均与国内外其他观测结果类似。可见配套早在2002年10月，华东电网公司就作出了在确保安全运行钢芯铝导线最高允许温度提高到+80℃.选取运行热稳定受阻的钢芯铝包钢绞线(包括铝包钢绞线)的允许温度，按华东电力设计院设计的220kV南京南热大跨越南江跨越和湖南省电力勘测设计院设计的220kV湘江大跨越采用的数值，取+100℃,此允许温度是通过单丝热强度损失试验确定的。考虑到长线路的连接点多，温升难以控制，对照钢芯铝绞线一般线路的允许越低20℃,计算风速采用0.5m/s。计算导线允许载流量可选用《电机工程手册》(试用本)第26篇所列公式Wk——单位长度导线的辐射散热功率(W/m);Wp——单位长度导线的对流散热功率(W/m);Ws——单位长度导线的日照吸热功率(W/m);R'——允许温度时导线的交流电阻(Q/m)。辐射散热功率Wr的算式如下。E₁——导线表面的辐射散热系数，光亮的新线为0.23~0.43;旧线或涂黑色防腐剂的线为0.90～0.95;S₁——斯特凡一包尔茨曼常数，为5.67×10-⁸(W/m²);0——导线表面的平均温升(℃);对流散热功率W,的算式如下：式中：λ—导线表面空气层的传热系数[W/(m·℃)];式中：a.—导线表面的吸热系数.光亮的新线为0.35～0.46;旧线或涂黑色防腐剂的线为0.9～0.95;较确定。在昌平房山500kV紧凑型线路和安定一廊坊220kV称均匀布置.有利于线路金具的研制.有利于施工器具的开发使低到较低的数值。相导线中心距离为6.5m,在525kV工作电压案较六分裂方案的线路白然输送功率小3%左右。导线表面场强较四分裂方案的线路自然输送功率小15%左右。导线表面场强2)导线采用六分裂方案，分裂间距分别为0.30m、0.35m、距离为3.0m～3.5m时，线路自然输送功率达到290MW~310MW;导线四分裂方案较三分裂方案自然输送功率提高15%增加8MW左右。·58·昌平房山500kV紧凑型线路、新乡邯东500kV紧凑型线路和政平一宜兴双回500kV紧凑型线路，导线均采用六分裂间距375mm;成县天水330kV紧凑型线路，导线采用四分裂LGJ-150/25钢芯铝绞线.分裂间距350mm;安定—廊坊220kV紧凑型线路，导线采用四分裂间距为450mm。今后500kV、有利于施工单位现有施工机具的使用，且有定型金具零件可供的95%。故拉断力实际上仅保证不小于计算拉断力的95%。于有关项目计算。在稀有风速或稀有覆冰气象条件时，弧垂最低点的最大张力，由不应超过拉断力的6C%改为不应超过拉断力的70%;悬挂点的最大张力，由不应超过拉断力的66%改为不应超过拉断力的77%。5.0.10、5.0.11针对输电线路上大量使用光纤复合架空地线(简称(OPGW)的情况，增加了对光纤复合架空地线的选用要求；光纤复合架空地线的设计安全系数，应大于导线的设计安全系数。光纤复合架空地线应满足电气和机械使用条件的要求，重点应对短路电流热容量和耐雷击性能进行校验。5.0.12原规定要求，地线选用镀锌钢绞线时.500kV紧凑型线路地线标称截面不应小于80mm²;220kV和330kV紧凑型线路地线标称截面不应小于50mm。根据设计运行经验，本次修订按无冰区段、覆冰区段、电压等级分别规定了镀锌钢绞线地线的配合要求。输电线路地线一般不通电.致使地线覆冰情况一般较导线严重。2008年1月～2月.我国南方地区出现大面积冰灾，受灾地区线路的地线覆冰严重.引起地线断线并造成地线支架折断。因此.覆冰区应加大地线截面以提高地线覆冰的过载能力，加强地线支架强度以提高地线覆冰过载情况下线路的抗冰能力。5.0.13在风作用下.导、地线时刻处于振动状态。根据频率和振幅的不同，电线的振动大致可分为三种：即高频微幅的微风振动、中频中幅的次档距振动和低频大振幅的舞动。三种振动都会给导线和输电线路造成破坏.其中导线的微风振动发生得最为频繁。微风振动的主要危害是可以导致导线疲劳断股以及金具、杆塔构件的损坏。严重的断股不但造成断线事故.还威胁架空线的运行寿命。14.46的内容。当无资料时.铝包钢绞线(导电率为14%IACS、20.3%IACS)的塑性伸长可采用1×10⁴,并降低温度10℃补偿，玻璃绝缘子经过长期运行后自爆率呈下降趋势。220kV鸡勃线和220kV神原线分别运行30年和15年后机械和电气性能为合适。20世纪90年代开始使用瓷棒绝缘子，根据德国运行经金具组装串势必采用V型.考虑风荷载对绝缘子串摇摆的影响，应对V型绝缘子串夹角给予限制。昌平-房山500kV紧凑型线平一房山500kV紧凑型线路已运行12年，经历了数次大风的考根据西南电力设计院与武汉电力高压试验研究所进行的V6.0.4紧凑型线路导线有两种悬挂方式，见图2。昌平--房山有中吊串悬挂方式，中吊串与下V串构成了超静定力学体系。为了避免出现超静定情况，要求在无风时下V型串应处于松弛状态，由悬垂串承受垂直荷载。下V型串内需配置调节长度金力差情况下，垂直荷载主要由中吊串承受，风压荷载主要由下V中吊串退出工作过程：纵向张力差荷载引导中吊串下V串的联合体，共同向大张力侧偏移，当下相V串由松弛状态偏移到被拉紧状态时，下相V串承受的垂直荷载逐渐增大，中吊串承受的垂直荷载逐渐减小，其过程的临界点是下相V串承受全部垂直荷载，中吊串退出工作。在上述动态过程中，中吊串及下V串的带电端分别沿各自的转动半径移动，中吊串的转动半径受下V串围绕V串转动半径的制约，当下V串完全承受导线全部荷载后.中吊串带电端与其挂点间的连线长度小于中吊串标称长度，中吊串处于松弛状态而退出承力状态。上述动态过程见图3。这一瞬间中吊串从减少受力直到退出工作，下相V串则刚开始承受直到承担下相全部荷载。可见，下相从结构设计上只要考名卜(b)有张力差时垂直塔窗平面内中吊串退出工作过程图3有纵向张力差情况下中吊串退出工作过程示意图脱落事故。2004年7月8日，浑源霸州I回500kV紧凑型线路761号塔C相导线V型绝缘子串中右侧合成绝缘子串下端球头10月7日，昌平—房山500kV紧凑型线路93号塔塔C相导线VV串右侧串上端碗头与球头挂环脱开，使得V串左侧串单串受2007年8月1日，浑源—霸州I回500kV紧凑型线路531号塔C原也有山地，上相V型绝缘子串脱落位置，既有上挂点(接地2009年12月25日昌门500kV紧凑型线路0077号塔右相(C500kV紧凑型线路设计风速为30m/s.事故发生期间(2009年12月24日夜间～2009年12月25日)有持续的大风，瞬时风速昌平房山500kV紧凑型线路，相间绝缘间隔棒机械技术条度不小于300mm,试验后相间绝缘间隔棒仍能保证良好的电气可达300kN,增大芯棒直径可提高复合绝缘相间间隔棒的抗疲劳导线相间间隔棒的安装是通过与子导线间隔棒的连接来实现转动灵活性。昌平房山500kV紧凑型线路，研制的导线相间间隔相间间隔棒球头附近或与其联接的子导线间隔棒碗头附近。2008年10月～2010年4月期间，北京超高压公司运行的500kV紧凑型名称发现时间断裂位置I线0154号直线塔小号侧第1支相间间隔棒安装支架断裂2沽太线相(左相)端安装支架断开.相间间隔棒悬挂于C相上3沽太二线0047号～0048号塔第2相间间隔棒A相(左相)端安装支架断4沽太线线间隔棒位置处安装的BC相相间间隔棒的B相侧球头断裂，相间间隔棒悬挂于C相上相间间隔5一线线间隔棒位置处安装的CB相续表6序号名称发现时间断裂位置6二线0235号直线塔中相大号侧第3组子线间隔棒位置处安装的C-B支架对上述6起事故情况分析表明，发生事故的同期均存在导线6.0.7500kV紧凑型线路多次发生导线耐张线夹引流板疲劳断置及金具自身防晕等办法。防电晕的目的主要是控制无线电干为无线电干扰电压(RIV),通常用dB单位表示，且取1μV为0dB,一般每相绝缘子串干扰电压上限为60dB。测量方法可按现1988年发生在500kV大房线上的球头断裂事故证明：第一个金行(特别是大电流运行)时，地电流可能通过杆塔和地线返回到换交流系统中，从而导致变压器磁饱和。缓解或消除接地极地电流6.0.13本条依据现行国家标准《110kV～750kV架空输电线路设计规范》GB50545—2010第6.0.2条编制。设计和校对，以使线路操作过电压闪络概率控制在可接受的水7.0.2架空输电线路悬垂型杆塔上悬垂绝缘子串的绝缘子个数悬垂串适当增加，对220kV～330kV紧凑型线路加1片，对500kV紧凑型线路增加2片。由于220kV～500kV紧凑型线路使用的复合绝缘子两端均子串雷击闪络电压，其有效绝缘长度应满足雷电过电压的要求。JB/T8737—1998,提出了复合绝缘子选用原则，第4.8.2条指紧凑型输电线路，220kV复合绝缘子的最小电弧距离不宜小于1900mm,330kV复合绝缘子的最小电弧距离不宜小于2500mm,7.0.3全高超过40m的杆塔，高度每增加10m,应增加1片相当于146mm的绝缘子；220kV、330kV紧凑型线路全塔高超过60m7.0.4新建的220kV~500kV输电线路的绝缘配置应以新版污(2)220kV及以下的架空线路和变电所绝缘子串、空气用时),在线路上产生的相对地统计过电压，对330kV和500kV系统分别不宜大于2.2p.u.和2.0p.u.。对220kV系统，相对地计算用最大操作过电压不宜大于3.0p.u.。相间与相对地操作过电压的比值，330kV和500kV系统取1.7,220kV系统取1.4。表7。电压计算值电压计算值安定-廊坊220kV紧凑型线路，相间绝缘间隔棒电气技术条及外绝缘选择标准》GB/T164341996中各污秽等级所对应的实际积污量加以修正。绝缘子爬电距离有效利用系数K。合地体现悬式绝缘子的结构造型和自然积污量。K。值的计算公Ec——相同自然条件，相同积污期内基准绝缘子积污盐密常用绝缘子的K。值可根据现行国家标准《高压架空线路和1996附录D中给出的污闪电压回归方程计算。几种常见绝缘子爬电距离有效系数K。如下表8所示。绝缘子型号盐密(mg/cm-)浅钟罩型绝缘子复合绝缘子小于盘型绝缘子限值的3/4且不小于2.8cm/kV。新建紧凑型输选用2.85cm/kV。根据国家电力公司科学技术项目西北电网750kV输变电工于导线紧凑型布置带有等峰值负极性冲击的第二相的存在而降过电压相对地空气间隙为1.5m时.计算的操作冲击闪络概率小空气间隙为2.7m时，计算的操作冲击闪络概率小于0.001。悬垂构件的最小间隙，受带电作业控制。夹角较小的V型绝缘子串，7.0.10目前带电作业控制了紧凑型线路的塔头尺寸，为进一步对地1.72p.u.;相间1.90p.u.,远小于过去制定带电作业校验间武汉高压研究所计算500kV紧凑型线路相对地操作过电压为1.7p.u.;相间操作过电压为2.6p.u.。当相对地最小间隙为2.6m.相间最小间隙为4.0m时.操作冲击闪络概率低于1.0×10.带电作业是安全的。行作业时，人体与带电体间的最小安全距离位作业人员对地的安全距离不得小于2.8m,对邻相带电体的距离·82·7.0.11对昌平一房山500kV紧凑型线路工程和安定一廊坊处的相间操作冲击绝缘强度，比无杆塔处低约10%;导线倒三角隙为2.4m.相间操作冲击闪络概率低于0.00昌平一房山500kV紧凑型线路，按相间操作过电压3.3p.u..计算塔头相间操作过电压间隙为5.2m,档距中相间操7.0.12本条依据现行国家标准《110kV