某教学楼结构设计

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1课题简介

本课题为汕头潮阳地区某中学教学楼建筑及结构设计。要求设计的建筑面积

3000平方米左右，层数不超过五层，混凝土框架结构，具有办公、教学、活动、

等设施和功能，其他条件参照规范及使用要求。抗震设防烈度为7度，场地类别

为n类，设计地震分组为第一组。

通过完成本课题，使我所学的基础理论和专业知识得到综合应用。在查阅资料、

建筑的功能分析、结构分析、和计算能力、工程绘图能力、计算机软件的应用能

力、科技论文（报告）的撰写能力、口头表达能力等多方面得到训练和提高。了

解并掌握工程设计的过程、步骤和方法，为毕业后从事建筑工程领域的技术工作

及相关工作奠定坚实基础。

2建筑结构设计

2.1工程概况

本工程为汕头潮阳区海门中学H栋教学楼。建设地点位于汕头；建筑面积约为

3000平方米；结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构，主体部分五层，无地下室；

建筑耐火等级为二级，设计合理使用年限为50年。建筑结构安全等级为二级，

三级框架，抗震设防烈度为7度，设计分组为第一组，设计基本地震加速度值为

0.015g；地基基础设计等级为丙级。建设场地位于疏港路东侧，地势较平坦。根

据汕头潮阳地区地质图，场地无影响其稳定性的断裂通过。根据地质勘测报告，

建设场地属基本稳定场地，场地土为n类。

2.2建筑设计说明

本毕业设计课题为汕头潮阳区海门中学H栋教学楼建筑及结构设计。建筑总面

积为3000平方米左右，混凝土框架结构，主体五层。具有办公、教学、交流等

设施和功能。这就要求教学楼的布局达到一定的协调才能满足，并且各开间功能

必须明确。再者，作为一个公共建筑，必须考虑其安全隐患及应付措施，这就要

求必须有一个合理的走道、楼梯设计。

页90共页1第

2.2.1建筑设计部分

底层主要作为学生活动场所以及休息室；二层到五层为标准层，主要包括教师办

公室、学生教室等；天台设置楼梯间；楼梯为双跑楼梯且分两端设置，梯设置在

建筑入门左手边。

2.2.2建筑略图

图2.1为首层层平面图，图2.2为二~四层平面图，图2.3为五层平面图，图2.4

为屋顶平面图，图2.5为北立面图，图2.6为1-1剖面图，图2.7为东西立面图,

图2.8为2-2剖面图。

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图2.1首层平面图

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图2.2二~四层平面图

页90共页2第

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五层平面图2.3图

屋顶平面图图2.4

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南立面图图2.5

1-1剖面图2.6图

页90共页3第

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Hfea)-<S4Jtil8ti50

东西立面图2.7图

2-2剖面图图2.8

2.3结构设计说明结构设计根据建筑施工图确定结构方案。划分板块，布

置次梁（墙下，洞口柱的截面以及结构上需要的布梁，由跨度确定梁板的截面尺

寸；边应布置次梁，也可假定一配筋率根据轴心受压柱来计算柱的截面尺寸由轴

压比限值初步确定，尺寸。上部结构的设计2.3.1

）楼盖的设计：本设计选择三层楼盖进行设计。按照荷载分析、内力计算1及

配筋的一般过程，先设计楼板再设计次梁。（包按照荷载分析、内力分析7）框

架的设计：选取轴所在框架进行设计。2、侧移分析和验算（由于多层括恒载、

活载和水平地震三种作用下的内力分析）、内力组合、截面设框架结构的整体弯

曲变形很小，故仅验算其整体剪切变形）水平荷载作竖向荷载作用下的内力分析

采用分层法；计的一般过程进行。其中：值法。最后，进行电算校核，分析误

差，并为基础设计提供数据。用下采用D）楼梯的设计：采用现浇板式楼梯。包

括梯段板的设计、平台板的设计以3及平台梁的设计。页9。共页4第

2.3.2基础的设计根据桩的条采用预制桩基础。先由地质资料算出单桩承载力

以及桩的截面，基础高度由混凝土然后再进行基础截面设计验算。数确定承台的

尺寸以及高度，除满足计基础配筋则由基础验算截面的抗弯能力确定。抗冲切和

剪切条件确定，在确定基础底面要注意的是，算要求以外，还要满足一些规范规

定的构造要求。而在应考虑设计地面以下基础及其上覆土重力的作用；尺寸或计

算基础沉降时，进行基础截面设计中，应采用不计上覆土重力作用时的地基净

反力进行计算。屋盖设计3

屋盖设计资料3.1

两种区格板，单B根据不同的支承情况和尺寸，屋盖的双向板可以分为A、所

示：向板只有一种。屋盖板编号如图3.1

图3.1屋盖板编号图％找坡）膨胀珍〜140mm厚（2钢筋混凝土面板结构层，

120mm板厚，100厚的20mm厚的水泥砂浆找平层，防水卷材，30mm珠岩找坡

层，2%的坡度，？，C30,XPS挤塑泡沫板保温层，15mm厚纸筋石灰抹底。混

凝土采用O.?li22??614O?.,,,；钢筋采用HPB400,mm43.NmN?/l:/14?8?0.1/）,/1.432?,o

不上人屋面，最小配筋率％179.??0.45450?.?0mm?360NmM36（）2kN/m.O5

活荷载标准值为页90共页5第

3.2屋盖板设计3.2.1双向板设计1）荷载计算板的恒荷载标准值：

220mm厚1:2水泥砂浆找平/0.40kN0.02?20m?140,0.10?2mN/0.84k?7?%

找坡）膨胀珍珠岩〜140mm厚（21002?120mm厚现浇

钢筋混凝土楼板/kN12?m25?3.（）0.2厚纸筋石灰抹底15mm

mN/.?16?024k0.15

2小计mN4.48k/l.4,活载取为恒载分项系

数取为1.22则恒载设计值kN/m3765.4g?1.2?.48?2活载设计值

kN/m.741.?0.5?0<7?22,贝UkN/m7?0766kN/m.5g?g?.376?0.726205qg?/2?.376?.7/?5.2

kN/m.35?/q2?0.7/202）计算跨度'm2m2'mmH020i

板弯矩计算简图图3.2

3.1各区格板的计算跨度列于表：3.1各区格板跨度

表A区格B

)w/(4.5

4.5

01页90共页6第

)tnl{2.42.402ll1.875

1.875

弯矩计算3)

与内支座钱作用下的跨中弯矩值，跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+q/2；支

座0.2q/2作用下的跨中弯矩值之和。计算时，混凝土的泊松比取为支时在作用

下的支座弯矩。最大负弯矩为当内支座固定时g+q区格板：A,查表得

875./Z?i»,22m?5.932kN?0849?0.2?0.0229)g?(0.0509?0.2?0.0119)(^/2?^2)/?(0.wono122m?.

476kN2?0.0849)^/2?20.?0.2?00509)(g?^2)Z?(0.0229?..m?(00119(“刈?m?929kNg(?q)/?

?ll.m'?/M??O.1113on12m?/^)??8.392kN'w?/M??O.O783(g?o122,查表得区格板：

B875.//71闻22

m?.597kN0229)7/2?4.)/?(0.0849?0.2?0^2?(0.0390?0.?0.0052)(g?2ololl22W?(0.0052?0

,2?0,0390)(g?^2)/?(0.0229?0.2?0.0849)^/2?1.559kN?m(“刈2

mkN?8.778)(g?”???加?加?0.0819()ui2m?l20kN?)/?6.0571?加加??0.也?如22对于边区

格板的简支边，取或，各区格板分别算得的弯矩设计值，列于力?0?用表3.2：

表3.2各区格板弯矩设计值

mmmmmm区格211122

-8.3920A05.9322.476-11.929

-6.120

-8.778

B

4.597

0

-8.778

1.559

4)截面设计

页90共页7第

考虑到短跨方向的弯矩比由于是双向配筋，两个方向的截面有效高度不同。以期

具有长跨方向的大，故应将短跨方向的跨中受拉钢筋放在长跨方向的外侧，；较

大的截面有效高度。通常取值分别如下：短跨方向，mml()0?20?〃?120s；。长跨

方向，；支座处，mm6?1000mm/??100mm90?30??〃120M板短跨跨中方向配筋计算示

意：10.932751??截面抵抗系数??”?0.04皿/?

o.,Sk2lOO?lOOO?l.0714.3???,符合要求614.70.041?0.042?0?1?1?2??1?12?^??

979.041)?01?1?2?0?0.5(1?12.)?0.5?(九610932?5.2?/?/?/??170mmW则

OU,S36O?O.971?1OO2选用，

mnL4?335150@8.d335???s,符合要求，验算：同时%179??0??0.335%?.%2?0.

n™W71000?100（）1表3.3屋盖板双向板配筋表

?错*）/（01111,未误！实际）?mM（kN错误！未？？配筋率截面配筋找到a）（mm/找

到引用,引用源•源。

A区格短跨

跨长跨

153355.932

0.3354%0.979

0.0410.042289

180.310%2790.0220.0212.4760.989132中

1608@0.314%2233140.984

4.597

短跨0.0320.033

区格B

180@80.310%0.014长跨0.0131.5592790.993

10@13()0.604%

0.956

0.087-11.929

短跨区格A支0.083604

594

页90共页8第

长跨

座

150.457%

4570.0610.970

412-8.3920.059

3.3

续表

110.457%432457-8.7780.0610.0630.968

160.314%

298

0.0430.044-6.12

0.978

314

单向板设计3.2.2

由上节里双向板的计算可知屋盖的荷载总设计值为：

2kN/m6.076?0.7?qg??5.376可采用轴线间距离1m,。取板宽作为计算单

元，mm/mm?/?30008400s3画出计算简图如图3.3：2g+q=6.076kN/m

T----------------------------------------------------------------丁3000mm

图3.3单向板计算简图XnlqM''!1)8(g???6.067?36?.825kN?m跨中处最大弯矩设计值

党中8?,故板厚,设mml20mm?20mm力？120?20?10().«>61()96.825?2??昭河6%？0.048

截面抵抗系数atlC2100??14.3?100()1.0???,符合要求

614??0.?2?0.048?0.049?1?1?2?1?1加??

976?0.?2?0,048)?(.51?1?2)?0.5?(11?0„610.825?&??/333mm贝”

o>.«l009767210?0.2,选用mm314J?160@?8^314???.>,符合要

求验算：，同时％0.178?%??0.314??%?20.mMOOlOOO励?。支座配筋

采用相邻板的支座钢筋。，长跨方向的跨中均采用构造配筋注：200@?8页9。共页

9第

3.3屋盖次梁设计3.3.1设计资料或；女儿墙用加屋盖板的恒、活荷载设

计值分别是、mkN.5376mkN07,墙体自重墙厚，双面粉刷厚混合砂浆。气混凝土

砌块墙，m.OlkN/2mm20200mni2,箍筋采用，纵向钢筋均采用HRB400)(次梁混

凝土采用C30mmN?36Q/；2。取保护层厚度为，，HPB235)

(mm25mm?120/?/?210Nmmmm35a?s”3.4所不，次梁只有-一种。结构平面布置简

图如图

结构平面布置简图图3.4

次梁计算3.3.2

荷载设计值1)

梁截面尺寸，mm465?A?50035?mmmm?250/7?/??500()板传来的恒荷载恒荷

载设计值mkN.376?42?22.585.次梁自重

m?.23.60kN12?.25(0.5?0.)?25?10次梁粉刷

mkN.49??)2?l7?1.2000.025?(.5?.12

----------------------------------------------------------------小

计m67kNg?26.板传来的活荷载活荷载设计值

m2.94kN27q?0.?4.?荷载总设计值m61kN29g?q?.页90共页io第

计算简图)2所示：计算简图如图3.5

g+q=29.61kN/m47200mm

3.5次梁计算简图图内力计算)3227.29.61?2跨中弯矩？191mM87kN?

(g?«)/8??中8?27.6129?mkN?(g?q)M/l2??127.92?支座弯矩

支12支座剪力kN60.61?7.2?2?106.r?(g??)/2?29承载力计算4)

正截面受弯承载力属于型截面,且T,1.?120/565?0.21?〃0/研，

mm?250?12?120?1690/?b?12r?m?87kN?m?191.kN?l690?1207(565?1202)?1464.5

加3〃(〃?〃)2?1.0?14,/1期型截面。故属于第一类1610191.87?2???/6?”?0.0257?跨中截

面抵抗系数0M565?1690?1.0?14.3???，符合要求

614025?.?01?2?0.025?0.??11?2??U2??则

mm360?955.?10?14.?43儿仞2)025?16907565,1^2

3选用20,

mm?9434〃943???、％1790668%?.????。.，符合要求验算：，同时%2?0.

mi„Z>/i25O?565o61O?127.927??加〃017?M?.?0支座截面抵抗系数

^|/25651690?30.?14.?1页90共页11第

???,符合要求614?0?0.043?0.017?.?1?1?2?1?1?2V??则

mm3360?634565?1.0?14A?b.h1690/7?0.017??,，吸2

316,选用mm603/?J603???,,同时，

符合要求验算：％427%?0??.179??0.%.2?0””,565?从250。斜截面受剪

承载力

mml20?445/z?/7565??/??验算截面尺寸：因故4?/250?1.786/6?445呐＜)截面尺寸按

下式计算：？kN60r?106.250??565?504.97kN?10.25^/?0.25?.0?14.3^故截面尺

寸满足要求kN106.60141.39kN?r?.^O.7/?O.7?143?25O?565?o,2故各截面均按

构造配筋，采用则

mm@200^?101?8^??,.»%.16210.43/701.%?250?101/(?200)0.202??0240?.24??

mim”独满足要求。楼面设4

四层楼面设计4.1

两种区格板，、BA根据不同的支承情况和尺寸，四层楼盖的双向板可以分为所

示：单向板只有一种。该层楼板编号如图4.1页90共页12第

楼板编号图图4.1

，水磨石面层；办公室、卫生间处板活荷载，厚石灰砂浆板厚为100mm20mm”?,

(;走廊处板活荷载取为；混凝土均采用C30为

2.5kN/m2,OkN/mO.?li22??HPB235),,；钢筋采用,

6140?.mmNmm4N/?1/?14.80?..432?,(),最小配筋

率％306.?450?.??0.450mm210?Nf4.1.1双向板设计荷载计

算1)

板的恒荷载标准值：

2.65kN/mO,水磨石面层

2100mm厚钢筋混凝土板加100.?25?2.5kM»j.002?17?0.34/kN

20mm厚石灰砂浆

2小计tn3J49kN

1.4恒载分项系数取为1.2,活载取为2则恒载设计值

kN/ml88431g?.2?.49?.2活载设计值kN/m8..4?20?2^?h

贝kN/m52/?.5888218842qg?/?.?q

kN/mqg??8.2??9886.188.4页90共页13第

2kN/m4.8/2?lq/2?2.所示：如图4.22)计算跨度，iID

2m2‘mmii020i

图4.2板弯矩计算简图各区格板的计算跨度列于表4.1：

表4」各区格板跨度BA区格

)(〃7M.54.50142.4

//l.875

1.875

侬3)弯矩计算与内支座较

g+q/2作用下的跨中弯矩值，跨中最大弯矩为当内支座固定时在；支座支时在q/2

作用下的跨中弯矩值之和。计算时，混凝土的泊松比取为0.2最大负弯矩为当

内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。，查表得区格板：

A875i.//?rai22m?8.O26kN..2?OO229)^/2?.^2O.O5O9?O.?O.O119)(^?2)/?(OO849?Ow?(ollo122m3

95kN?)9Z2?3.?(2)/?0.0229?0.20.0849g000m?(.0119?.2?.0509)(?^i20i2m?14.898kN).ll

13(g?4/???〃?〃z'??Omu2m.481kN??)(?加??O.O783g?q/?lO'm622,查表得B区格板：

875.//?1«3),页90共页14第

22

m.580kN?0849?0.2?0.0229)夕/2?6〃?0.?(0.0390?02?0.0052)(g?夕2)/?(.。“。122m404kN?20.

2?O.O849)^/?2.??w?(O.OO52O.2?O.O39O)(g?^2)/(O.O229?oioi22

,

m?963(g?(?)/??lO.kN?/???w?O.O819om2m??q)[??7.643kNj”?加??005713)口，各区格

板分别算得的弯矩设计值，列于或对于边区格板的简支边，取向(加？：表4.2

各区格板弯矩设计值表4.2

mmnunmtn区格211122

-10.48103.3958.0260-14.898A

-7.643

2.404

0

6.580

B

-10.963

-10.963

4)截面设计考虑到短跨方向的弯矩比由于是双向配筋，两个方向的截面有效

高度不同。以期具有故应将短跨方向的跨中受拉钢筋放在长跨方向的外侧，长跨

方向的大,；较大的截面有效高度。通常取值分别如下：短跨方向，

mm?lOO?12O?2OAoi。；长跨方向，；支座处，mml0006?mm?90mmi00-?120?30?o)2板

短跨跨中方向配筋计算示意：108.026?2???/?0.056W?W7截面抵抗系数

obk21OOlOOO3??l.O?14.???,符合要求

614.0.056?0.058??01??1?21??1?2?〃,？？

9710.2?0.056)?115(?1?2?)0.5?(1??0?.,,610026?.&照394mm/M?M?贝IJ

O^1OO971?21O?O.2?选用，120@8mm4194?d419???,,同时，

符合要求。验算：%?0.178419??0.%??%2,?0mml006〃1000?s:三

层楼板双向板其他配筋见表4.31;190共页15第

表4.3三层楼板双向板配筋表

?错、2）1111114,未误！实际m）M（kN?错误！未?？截面配筋率配筋找到，2）（mnvl找

到引用$引用源。源。

A区格短跨

跨长跨

短跨

中长跨

区格B短跨

长跨

区格A

支

座

124190.971

8.026

0.0560.0580.419%394180.310%2791820,0293.3950.0290.985150.335%3210.976

0.0460.0476.580

335180.310%1290.0212.4040.0210.9892791100.785%0.924

0.1040.110-14.898

76878590.559%

519

559

0.076-10.481

0.0730.962

4.3

续表

9559-10.963

5440.960

0.559%0.0770.080130.387%

0.973

0.053-7.643

0.054374

387

4.1.2单向板设计

板的恒荷载标准值：

2水磨石面层mN/0.65k2厚钢筋混凝土板

120mmkN/mO?3.0.12?252kN/m34?0.0.02?1720nlm厚石灰砂浆

2kN/m993.小计

恒载分项系数取为1.2,活载取为1.4

2则恒载设计值kN/m78843?.99?.21g?.页90共页16第

2活载设计值kN/m3.5.4?2.5?q?h荷载总设计值

kN/m.288788?3.5?8g?q?4.可1m板宽作为计算单元，。取采用轴线间距离,

mm8400mm?//?3000o2(>i画出计算简图如图4.3所示：=8.288+

3000

单向板计算简图图4.3

L2/?kN?mq)M?18(??8.288?3g?9.324跨中处最大弯矩设计值m刷，8?,故板厚，

设mml20mm?2020mm?100〃?120?osa0.324?92???065?07?W"截面抵抗系数

^)21001000.0?14.3??!???,符合要求

6140.067?.?01?1?22?1?1??0.065??/„??

966.,?0065)?0)?0.5?(1?1?25?0.(1?1?2,*10?9.3242?协4?Mmm?460贝U

0；,«1009667210?0.2,选用mm4?5O3100?8@^503???„符合要求

验算：，同时%3060?0503.%??.??%2?0.巾而从1000?100。注：长跨方

向的跨中均采用构造配筋，支座配筋采用相邻板的支座钢筋。200@?8

4.2次梁设计

22；墙体采用加气混凝土板的恒荷载活荷载分别是、m.kNm8kN27884.2m/01kN2.,

混厚混合砂浆。则墙体自重砌块墙，墙厚，双面粉刷mm20mm20。2???614.?0,,C30

(,,用凝土均采mmN?14.跳？1.0.0?”板2)；mmN/?1431页90共页17第

22,),

箍筋采用纵向钢筋均采用HRB400HPB235((mm/?/?360NmmN210,^31.7,0

最小配筋率)取保护层厚度为；%179?0.450..45???0mml20/z?min/360/；0,

mm25mm35。？$

图4.4结构平面布置简图4.2.1次梁CL1的设计1)荷载设计值，梁截

面尺寸mm600mm?250/j?Z??mm565?35??/;600o板传来的恒荷载恒荷载设计值

kN20.11?4.7884.2?墙体自重kN/m.2476?0.6)?1.2?012.?(3.

墙面粉刷kN.2?1.2?245?60.02?(3.?0.6)?17次梁自重

m.2?3.60?60.25?(0.?0.12)7251次梁粉刷

m0.39?12)?2?171.2?00.002?(.6?.

小计m79kNg?33.板传来的活荷载活荷载设计值

m.?1176kN.q?28?42荷载总设计值m55kN45g?«?.2）计算简图页外）共页18

第

g+q=45.55kN/m-^F7200mm

计算简图次梁CL1图4.5

3)内力计算227.?45.55?跨中弯矩?M16.kN?m(g?^)/8??295中

8227.45.55?2m?196?.78kNA^??)/12??(支座弯矩支12支座

剪力kN.987.2?2?163?F?(g?^)/2?45.554)承载力计算，，跨中正截面设计：

属于T型截面，且10.0/5657.21/??//»?120<,<,

mm120?1690?250?b1212?b?〃？犷？mkN?16?m?295.(.0?14.371690?l207565?1202)?14

64/乃1<?4〃伪?人2)?1成01/1'型截面。故属于第一类61016?295.2???6?Af?0.038/?f跨

中截面抵抗系数o«/125651690?1.0?14.3????，符合要

求614?.?0?1?1?2?0.038?0.0391??1?24,52??贝U

mm360?1480565039?1690??1.0?l4.A?3bh?ffi).a

422,选用

mm?1520A.A152()???.,%.???1.076%?179?0验算：，符合要求。，同时％2?0.

min565?Z>A250o610?196.782???:/i026?A//??0支座截面抵抗系数

^25651690?0?14.3?1.???,符合要求

614?00260.?0.026?.2??11?21??1??^??贝D

mm?14?.33609800156516900260组?/励.？？？.刈w页9。共页19第

2320选用，mm?9434/943???,,符合要

求。验算：，同时％?0.179???0.668%?%.2?0

mi„565/>//250?.)mm?565?120?445//?A?A因斜截面受剪承载力，验算截面尺寸:介。，

故截面尺寸按下式计算：4.78?A/6?445/250?L?

kN98?163.3?250?565?504.97kN?H).25?乃人0.25?1.0?14..故截面尺寸满足要求

kN163.982507565?141,39kN?r?.07/W??0.7?1.43?o,故各截面需计算配置箍筋

ybhlfnAr?0.565?250??0.7?1.43163.98?10刈“„/mm???0.152mm

56521071.25/7/1.25?5o>vn^3.2?5O22i«/mm/mm?0.152mmmm??0.503,实有米用(可以)

200?8@

200加？?16210?0?0.24??0.241.743202/(?101250?200)?0.%?/

满足要求。的设计4.2.2次梁CL2荷载设计值1)

,梁截面尺寸mm25O?/i?/>6OOmm?mm?565/??6OO?35o板传来的恒荷载恒荷载

设计值mkN11.788?4.2?20.4次梁自重

mkN.2?3.601?0.25?(0.6012)?25?次梁粉刷

mO.49kN112)?2?17?.2?..250.?(06?0

小计m20kN24g?.板传来的活荷载活荷载设计值mkN2?l1.76??q2.84.

荷载总设计值m.96kNqg??35计算简图2）贞90共贝20第

g+q=35.96kN/mh

3000mm7200

(12计算简图图4.6次梁内力计算3)?2735..96?2跨中弯矩?kN?mA〃8??233.02«

(g?)中822.35.96?72mg?q)/12M??155.35kN??(支座弯矩

支12支座剪力kN461292?.96?7.2r?(g?q)/?2?35.承载力计算4)

正截面设计型截面，且属于T,1.21?0120/565?0〃./〃?必，

mm120?1690250??12b??b?12〃/m?kN?m?233.02kN2?14.371690?1207(565?120)?14

64冽九5(〃?加2)?。呵0型截面。故属于第一类T610233.02?????附皿/?0.030跨中截

面抵抗系数0/1^565141.0?.3??1690??7，符合要求

6140?.??1?12?0.030?0.2?1?1?031?破则

mm1163360?.?565?10?\4.3.A??bfh?f!Q031?1690,L

选用4,20

mm?1256A,A1256???.,%..889%?179??00??，同时验算：，符合要求。%.?02

mi„565/)/??2501x,1035?155.2???Z>?A//?/?0.020支座截面抵抗系数

加.565??.316901.0?14???,符合要求

61470.0200?.?.???????1121120020A,页90共页21第

?贝ijmm77214.336O??O.O2O?169O?565?LO/??a//z?/?Mog

18选用，3mm7644?J764???.,符合要

求。，同时验算：%179??0??0.541%?.%2?0.mi„565250?防。斜截面

受剪承载力mm?445?565??筋?加20验算截面尺寸：因故41.78?6/6?445/250?“介。

截面尺寸按下式计算：？

kN129.46??504.97kNP?1?O.25?.O?14.3?250?5650.25^故截面尺寸满足要求

kN.4639kN?V?129.0.7?1.4372507565?141hhO.lf!^故各截面均按构造配筋，采用

plijmm@200,J?101?8,必？?，山％16210/?0.?0.24?1.?43??101/(250?200)0.202%??0.24

满足要求。所示。四层楼盖次梁的配筋情况如表4.4

四层楼盖次梁配筋表表4.4

2）mm/Q）kN?mAf（?2?）力（mm实际配筋配筋率截面错误！未找

到引用源。

1.076%152014800.038295.16CL1跨中0.039422

0.668%196.78200.0260.02698094330.889%0.0310.030201163

12564233.02跨中

CL2

0.541%

0.020764

772

支座155.35

318

0.020

200@8?注：以上次梁各截面箍筋均采用

页90共页22第

5一棉框架计算（选取7轴线框架）5.1设计资料外，其

4.0m0.000,室内外高差，除首层1）设计标高：室内设计标高?mm60（）。他各层

层高m.63,双面粉刷2）墙身做法：一般墙体采用加气混凝土砌块墙，墙厚

mml5mm20（卜厚混合砂浆。则墙体自重。kN/m（）12.2厚钢筋混凝土板，板底，

3）楼面做法：水磨石面层kN/m650.mm20mmi20厚石灰砂浆。

的坡厚的水泥陶粒找坡层，2%4）屋面做法：钢筋混凝土面板结构层，mm2OXPS

挤塑泡沫板度，厚的水泥砂浆找平层，防水卷材，厚的mm3O2Omm厚水泥砂

浆垫层，厚的干硬性水泥砂浆保护层。保温层，mmmm25205）门窗做法：门

厅处为铝合金门窗，其他均为木门，钢窗。II类建筑场地，汕头潮阳地区，地

震设计分组为第一组。6）地质资料：属227,楼面活载为，走廊楼面）活荷载:

不上人屋面活荷载kN/m02.0.5kN/m2。活荷载m2.5kN5.2结构布置及结

构计算简图所示。根据地质资料，确定所示，结构计算简图如图5.1结构布置

如图4.4。各梁柱构件的线刚，由此求得底层层高为基础顶面离室外地面为

00mm54.（）m取其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇板的作用，度经计算后列于图

5.1。727?o/（o为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）

<>h?34/?2.30?10E?E(m)0?.3?0.757.2?29跨梁：AB

Oe1213437)4f(89?10.050m.2?14..?z?2£?03?跨梁：CD

tol21334>)10£(m...?z?2£?025?04.30?889?跨梁：BC

el213?M)m(?.?..?.???洒0450453694910E上部各层柱：(ol2页90共页23第

1j?43)m£.54?1045?0.45(4.0?z?£：?8?0.底层柱：(ol2

结构计算简图5.1图

5.3竖向荷载计算

5.3.1恒荷载计算

1）屋面框架梁线荷载标准值

2/kN?0.400m.02?2020mm厚1:2水泥砂浆找平

0.10?0.142mkN/?0.84?7100〜140mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩

22m/.0kN.12?25?30120mm厚现浇钢筋混凝土楼板

2m/24kN?1670.0.1515mm厚纸筋石灰抹底

2m/4.48kN屋面恒荷载

、CD跨）框架梁自重边跨（ABm63kN/?.7525?5.0.3?0梁侧

粉刷m/.43kN?）?0.0217?0002?（.75?.12跨）框架梁自重中跨（BC

mkN/.?425?250.250.?0页90共页24第

梁侧粉刷m?0.02?17?0.19kN/42?（0.?0.12）因此，作用在顶层框架梁上

的线荷载为：4表示第四层即顶层框架梁）（注：这里的下标m06kN?g?g6.“M°

m.69gkN?2丽m.82kN??g4.48?4.2?gl&«wm4m.44kN?3.0?13g?4.48”sc)楼

面框架梁线荷载标准值22楼面恒荷载

m/3.99kN

边跨框架梁及梁侧粉刷m/6.06kN

边跨墙体自重m/.75)?5.73kN.201?(3.6?0

墙面粉刷mkN?2?17?1.94(3.6?0.75)?0.022中

跨框架梁及两侧粉刷mkN/2.69因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：

mkN2.g69?,mkN13.74?5.731.94?g?g?6.06?冈皿加，

m.97kN?3.0??16.76kNmllg?3.99g??g3.99?42BCCDAB22)屋面框架节点集中荷载标

准值3边柱连系梁自重kN.44?25?5000.3?.8?8.

连系梁粉刷kN.88?17?3.12)?2?8.4020.?(0.8?00.6m高的女

儿墙自重kN1301?10.?8.4?2.0.6女儿墙粉刷

kN3.438.4?17??0.6?0.02?211kN03?79.4?4.48.?84??8.连系梁传来屋面

自重221?(3.6?0.49)?7.2?21.2?12.27kN次梁自重及粉刷的集中荷载

4

kN14159.G?G?顶层边节点集中荷载wkN.5040

中柱连系梁自重

页90共页25第

连系梁粉刷

kN883.1?(8.4?8.4?3.0)?1.5?4.48?46.37kN连系梁传来屋面自重

21kN?79.03?8.4?4.2?4.482次

梁自重及粉刷的集中荷载kN.2712

顶层中节点集中荷载kN.95?G?191G«4»4)二层、

四层楼面框架节点集中荷载标准值边柱连

系梁自重kN450.连系梁粉刷

kN8843.钢窗自重kN21?4.?0.45?22.6?1.8

窗下墙体自重kNl5.98)?2.01?1,0?(8.4?0.45墙体粉刷

kN2.7045)?17?0?0.02?(8.4?.1.0窗边墙体自重

kNIO.l3?2.01?1.872.8墙体粉刷

kN.4317?2?38?2.8?0.02?l.框架柱自重

kN.23?25?1845?0.45?3.60.柱体粉刷

kN4717?1,02?0.?3.6?1.211kN.38.99?70??8.4?3?8.4连系梁传来屋面

自重22次梁自重及粉刷的集中荷载

kN2712.

二层、四层边节点集中荷载kN08?193.G?G。,kN.4050

中柱连系梁自重连系梁粉刷

kN883.内纵墙自重kN?44.740.45)?2.01.2.87(84?

扣除门洞重加上门重kN4.98?0.2)???2.0?1.0?(2.69扣除窗洞重加上窗重

kN.3845)??550.)?(2.69?0.8?(1.0?0.?3.2?框

架柱自重kNl8.23柱体粉刷

kN1.471(8.4?8.4?3.0)?1.5??3.99?41.30kN连系梁传来屋面自重2页90

共页26第

lkN3870..2?3.99??8.4?42

次梁自重及粉刷的集中荷载kN2712.

二层、四层中节点集中荷载kN?G?232.31Gcfi)三层楼

面框架节点集中荷载标准值5三层边节点与中节点分别比二层、四层的边

节点和中节点多了次梁上墙自1kN07.2?29.7?2.45)?.2?21?(7.24重及粉刷传来的集

中荷载4故三层边节点集中荷载

kN15?222.G?G“g三层中节点集中荷载

kN?261.38G?G«/12恒荷载作用下的结构计算简图如图5.2所示。

■iBcOdAB?。00g84ABi6g«Bc>GGGGoeAcg0gAB20Bc2g84ABI1gBc，GGGG2t«B2A2cg0gAB2011c2g84ABiIgsciGGGGoeACgOgABzOuc

：g84ABilgK,DACB15002100210021002100150030003000

720072003000

恒荷载作用下的结构计算简图5.2图

5.3.2楼面活荷载计算:5.3楼面活载作用下的结构计算简图如图所示。图

中个荷载值计算值如下m?.??0?pp.5422.1kNcggml.5kN?.?.?0p530

«C411m.8?.0?.8?4.8????P4P582kNa<“22页90共页27第

Hm00kN.84?0.5?14.)4?3.0?1.5?0.5??8.4?/>?P??(8.48,c®42

mkN40?.2?8.4p?p?2.ca«m5kN?3.0?7.p?2.5ficllm28kN??2.035.PP???8.4??8.4

以2211ml6kN0?61..4?8.4?2.?1.(8.4?84?3.0)?.5?2.5?8?P?P

f720030007200

图5.3活荷载作用下的结构计算简图

5.4内力计算

5.4.1恒荷载作用下的内力计算

恒载作用下的内力计算采用分层法，除底层柱以外其他柱的线刚度取框架柱实际

线刚度的0.9；除底层以外其他各层柱的弯距传递系数取为1/3,结构内力可用弯

距分配法计算。梁上分布荷载由矩形和梯形(或三角形)两部分组成，在求固端

弯矩时可直接根据图示荷载计算，也可根据固端弯矩相等的原则，先将矩形分布

荷载及三角形分布荷载，化为等效均布荷载(图5.4)。

gg'g,,

页90共页28第

分层法计算简图5.4图把梯形荷载、三角形荷载化

作等效均布荷载，2323??mkN?22.140.292)?18.82706)g?6.?(l?2?0.g?g?

边

(1?2292?B2A4ABi443,223???kNmg.5?)?13.44?)g?2.69?(l?2?gO(172.511.09??0BCI44BC2

中433,22????g06kNm?16.76?l?2?0.29228?g0(172.292.?)?)g13.74?(BIAAB2边332'2??

m?10.17.5kN)?.2.69?(l?2?05g?g?(1?211.97??0)g?BC2Bci中所示结构内力可用弯

矩分配法计算并可利用结构对称性取二分之一结5.4图构计算。各杆的固端弯

矩为1丘2mkN??95.22?.14?7.264gA/?/?"4边边12121122，

mkN?33.09?3.027?11JW?g/??.8C4中中331122，

m?.643.0kN?16HAf?g/??.O9?CB4中中66112，

2m?222kN?12l.?g?/??28.067.M力8边边1212112,

2mkN??30.17?10.73.05lgAf?Z?3c中中331122，

m?.263.0kN?1521Mlg??10.17c/rw660)(a顶层弯矩分配