高架区间现浇连续箱梁模板工程及支撑体系施工计算书

1.1（44.055+70+45.863）m连续梁计算书 21.1.1编制依据 21.1.2支墩处计算书 21.1.2.1构造参数 21.1.2.2荷载参数 41.1.2.3风荷载参数 51.1.2.4面板计算 51.1.2.5小梁计算 71.1.2.6主梁计算 91.1.2.7可调托座计算 111.1.2.8立杆计算 111.1.2.9可调（固定）底托计算 131.1.2.10架体抗倾覆验算 131.1.3距离中墩10m处计算书 141.1.3.1构造参数 141.1.3.2荷载参数 141.1.3.3面板计算 151.1.3.4小梁计算 161.1.3.5可调托座计算 201.1.4立杆计算 211.1.5可调（固定）底托计算 221.1.6架体抗倾覆验算 231.1.7直线段计算书 231.1.7.1构造参数 231.1.7.2荷载参数 241.1.7.3面板计算 241.1.7.4小梁计算 261.1.7.5主梁计算 281.1.7.6可调托座计算 301.1.7.7立杆计算 301.1.7.8可调（固定）底托计算 321.1.7.9架体抗倾覆验算 321.2门洞计算书 331.2.1计算依据 331.2.2基本参数 331.2.3荷载参数 341.2.4纵梁计算 371.2.5横向承重梁验算 491.2.6立柱验算 541.3（30+35+30）m、（30+40+25+18.7）m和（22.5+4*30）m连续梁计算书 551.3.1计算依据 551.3.2构造参数 551.3.3荷载参数 571.3.4面板计算 581.3.5小梁计算 591.3.6主梁计算 611.3.7可调托座计算 631.3.8立杆计算 641.3.9可调（固定）底托计算 651.3.10架体抗倾覆验算 651.3.11基础计算 661.4地基换填 661.4.1基本参数 671.4.2土层参数 671.4.3垫层验算 671.4.4基本参数 681.4.5土层参数 681.4.6垫层验算 68（44.055+70+45.863）m连续梁计算书编制依据1《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082《混凝土结构设计规范》GB50010-20103《建筑结构荷载规范》GB50009-20124《钢结构设计标准》GB50017-20175《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021支墩处计算书构造参数安全等级I级结构重要性系数γ01.1底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm)150箱室底的小梁间距l3(mm)250翼缘板底的小梁间距l4(mm)250标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数ζ0.5立杆纵向间距la(mm)600横梁和腹板下立杆横向间距lb(mm)600箱室下的立杆横向间距lc(mm)1200翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)1200模板支架搭设的高度H(m)13.5立杆计算步距h(mm)1500立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)350立杆顶部步距h'(mm)1000支墩截面尺寸示意图跨中截面尺寸示意图箱梁模板支架剖面图荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)2承载力设计值调整系数γR1风荷载参数风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份天津0.4ωk=ω0μzμst=0.06地区塘沽风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)13.5风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.23面板计算面板类型复合木纤维板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0×[1.3×(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×4.8+0.75+0.4)+1.5×4]×1=183.277kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×4.8+0.75+0.4+4)=127.55kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2=0.125×183.277×0.152=0.515kN·mσ=M/W=0.515×106/37500=13.733N/mm2≤f/γR=15/1=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql=0.5×183.277×0.15=13.746kNτ=3V/(2bt)=3×13.746×103/(2×1000×15)=1.375N/mm2≤fv/γR=1.6/1=1.6N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×127.55×1504/(384×6000×281250)=0.498mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.8m，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝7.787N/mm2τ＝0.468N/mm2ω＝0.77mm允许值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求3翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.325m，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.187N/mm2τ＝0.251N/mm2ω＝0.405mm允许值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求小梁计算小梁材质及类型方木截面类型100mm×100mm截面惯性矩I(cm4)833.333截面抵抗矩W(cm3)166.667抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.782计算方式三等跨梁1横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×bQ1k]=1.1×[1.3×0.15×(25.5×4.8+0.75+0.4)+1.5×0.15×4]=27.491kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)]=1.1×[1.3×0.15×(25.5×4.8+0.75+0.4)]=26.501kN/mq活=γ0×1.5×bQ1k=1.1×1.5×0.15×4=0.99kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×4.8+0.75+0.4+4)=19.133kN/m计算简图如下：l=la=600mm1）抗弯强度验算M=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×26.501×0.62+0.117×0.99×0.62=0.996kN·mσ=M/W=0.996×106/(166.667×103)=5.976N/mm2≤f/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V=0.6q静l+0.617q活l=0.6×26.501×0.6+0.617×0.99×0.6=9.907kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×9.907×1000/(2×100×100)＝1.486N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×19.133×6004/(100×9350×8333330)=0.215mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！4）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态Rmax1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×26.501×0.6+1.2×0.99×0.6=18.204kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×19.133×0.6＝12.627kN2箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.8m，b＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝2.082N/mm2τ＝0.508N/mm2ω＝0.072mmRmax2＝6.273kN，Rˊmax2＝4.216kN允许值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm/结论符合要求符合要求符合要求/3翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.325m，b＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝1.146N/mm2τ＝0.274N/mm2ω＝0.038mmRmax3＝3.415kN，Rˊmax3＝2.217kN允许值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm/结论符合要求符合要求符合要求/主梁计算主梁材质及类型工字钢计算截面类型10号工字钢截面惯性矩I(cm4)245截面抵抗矩W(cm3)49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式三等跨连续梁1横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζRmax1＝0.5×18.204＝9.102kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×12.627＝6.314kN计算简图如下，l＝lb＝600mm1）抗弯强度验算M=2.048kN·mσ=M/W=2.048×106/(49×103)=41.796N/mm2≤f/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V＝17.066kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=17.066×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)＝43.221N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.071mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！4）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：Rmax4＝39.822kN/ζ=39.822/0.5=79.644kN2箱室底主梁同上计算过程，p＝ζRmax2＝0.5×6.273＝3.136kN，pˊ＝ζRˊmax2＝0.5×4.216＝2.108kN，lc=1200mm，按三等跨计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝37.694N/mm2τ＝23.752N/mm2ω＝0.241mmRmax5＝33.236kN允许值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/结论符合要求符合要求符合要求/3翼缘板底主梁同上计算过程，p＝ζRmax3＝0.5×3.415＝1.708kN，pˊ＝ζRˊmax3＝0.5×2.217＝1.109kN，ld=1200mm，按三等跨计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝20.531N/mm2τ＝12.936N/mm2ω＝0.127mmRmax6＝18.102kN允许值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/结论符合要求符合要求符合要求/可调托座计算可调顶托承载力容许值[N1](kN)100由"主梁计算"可知：1横梁和腹板底可调托座最大受力Rmax4＝79.644kN≤[N1]/γR=100/1=100kN满足要求！2箱室底可调托座最大受力Rmax5＝33.236kN≤[N1]/γR=100/1=100kN满足要求！3翼缘板底可调托座最大受力Rmax6＝18.102kN≤[N1]/γR=100/1=100kN满足要求！立杆计算立杆钢管类型(mm)Ф60×3.2回转半径i(mm)20.1截面面积A(mm2)571抗压强度设计值f(N/mm2)300截面抵抗矩W(cm3)7.7支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1.05架体顶层步距修正系数γ0.91长细比验算：l01=βHγhˊ+2ka=1.05×0.9×1000+2×0.6×350=1365mml0=βHηh=1.05×1.05×1500=1654mmλ=max[l01，l0]/i=1654/20.1=82.289≤[λ]=150满足要求！2风荷载计算：Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.06×0.6×1.52/10＝0.012kN·m3立杆稳定性验算：1）顶部立杆段：横梁和腹板底立杆所受轴力N1=Rmax4=79.644kN箱室底立杆所受轴力N2=Rmax5=33.236kN翼缘板底立杆所受轴力N3=Rmax6=18.102kNN顶部=max(N1,N2,N3)=max(79.644,33.236,18.102)=79.644kNλ1=l01/i=1365/20.1=67.91查表得,φ=0.725不考虑风荷载时：f＝N顶部/(φA)＝79644/(0.725×571)＝192.388N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载时：Nw=N顶部+Mw/lb=79.644+0.012/0.6=79.664kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝79664.048/(0.725×571)+0.012×106/7700＝193.999N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2满足要求！2）非顶部立杆段：横梁和腹板底立杆所受轴力N4=Rmax4+γ0×γGG3kH=79.644+1.1×1.3×0.15×13.5=82.54kN箱室底立杆所受轴力N5=Rmax5+γ0×γGG3kH=33.236+1.1×1.3×0.15×13.5=36.132kN翼缘板底立杆所受轴力N6=Rmax6+γ0×γGG3kH=18.102+1.1×1.3×0.15×13.5=20.998kNN非顶部=max(N4,N5,N6)=max(82.54,36.132,20.998)=82.54kNλ=l0/i=1654/20.1=82.289查表得,φ1=0.615不考虑风荷载时：f＝N非顶部/(φ1A)＝82539.75/(0.615×571)＝235.045N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载时：N2w=N非顶部+Mw/lb=82.54+0.012/0.6=82.56kNf＝N2w/(φ1A)+Mw/W＝82559.798/(0.615×571)+0.012×106/7700＝236.665N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2满足要求！可调（固定）底托计算可调（固定）底托承载力容许值[N2](kN)100由上节计算可知Nmax=N2w=82.56kN≤[N2]/γR=100/1=100kN满足要求！架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生倾覆力矩：MT=γ0×ψc×γQ(ωklaH2/2)=1.1×1×1.5×(0.06×0.6×13.52/2)=5.413kN·m抵抗力矩：MR=γG(G2k+G3kH/(lalc))laB2/2=0.9×(0.75+0.15×13.5/(0.6×1.2))×0.6×10.0542/2=97.229kN·mMT=5.413kN·m≤MR=97.229kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生翼缘板部位平均厚度h0(平均厚度)=0.325m根据面积相等原则，经等价折算得横梁腹板及箱室部位h底板(平均厚度)=[(2A+2B)×(D+E+F-H)-2×D×B/2-(4I+2J)×L/2]/(2A+2B)=[(2×2.7+2×0)×(4.55+0.25+0.2-0.2)-2×4.55×0/2-(4×2+2×0)×4/2]/(2×2.7+2×0)=1.837m倾覆力矩:MT=γ0×ψc×γQ(Q2klaH2)=1.1×1×1.5×(2×0.6×13.52)=360.855kN·m抵抗力矩:MR=γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC2/2+γG[G1k×h底板+(G2k+G3kH/(lalb))]la(2A+2B)[C+(A+B)]+γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC(C+2A+2B+C/2)=0.9×[25.5×0.325+(0.75+0.15×13.5/(0.6×1.2))]×0.6×2.3272/2+0.9×[25.5×1.837+(0.75+0.15×13.5/(0.6×0.6))]×0.6×(2×2.7+2×0)×[2.327+(2.7+0)]+0.9×[25.5×0.325+(0.75+0.15×13.5/(0.6×1.2))]×0.6×2.327×(2.327+2×2.7+2×0+2.327/2)=929.838kN·mMT=360.855kN·m≤MR=929.838kN·m满足要求！距离中墩10m处计算书构造参数安全等级I级结构重要性系数γ01.1底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm)150箱室底的小梁间距l3(mm)250翼缘板底的小梁间距l4(mm)350标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数ζ0.5立杆纵向间距la(mm)900横梁和腹板下立杆横向间距lb(mm)600箱室下的立杆横向间距lc(mm)1200翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)1200模板支架搭设的高度H(m)13.5立杆计算步距h(mm)1500立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)350立杆顶部步距h'(mm)1000荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)2承载力设计值调整系数γR1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份天津0.4ωk=ω0μzμst=0.06地区塘沽风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)13.5风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.23面板计算面板类型复合木纤维板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0×[1.3×(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×3.706+0.75+0.4)+1.5×4]×1=143.384kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×3.706+0.75+0.4+4)=99.653kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2=0.125×143.384×0.152=0.403kN·mσ=M/W=0.403×106/37500=10.747N/mm2≤f/γR=15/1=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql=0.5×143.384×0.15=10.754kNτ=3V/(2bt)=3×10.754×103/(2×1000×15)=1.075N/mm2≤fv/γR=1.6/1=1.6N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×99.653×1504/(384×6000×281250)=0.389mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.625m，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝6.453N/mm2τ＝0.388N/mm2ω＝0.636mm允许值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求3、翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.325m，l＝l4=350mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝8.213N/mm2τ＝0.352N/mm2ω＝1.556mm允许值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(350/150，10)=2.333mm结论符合要求符合要求符合要求小梁计算小梁材质及类型方木截面类型100mm×100mm截面惯性矩I(cm4)833.333截面抵抗矩W(cm3)166.667抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.782计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×bQ1k]=1.1×[1.3×0.15×(25.5×3.706+0.75+0.4)+1.5×0.15×4]=21.508kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)]=1.1×[1.3×0.15×(25.5×3.706+0.75+0.4)]=20.518kN/mq活=γ0×1.5×bQ1k=1.1×1.5×0.15×4=0.99kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×3.706+0.75+0.4+4)=14.948kN/m计算简图如下：l=la=900mm1）抗弯强度验算M=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×20.518×0.92+0.117×0.99×0.92=1.756kN·mσ=M/W=1.756×106/(166.667×103)=10.536N/mm2≤f/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V=0.6q静l+0.617q活l=0.6×20.518×0.9+0.617×0.99×0.9=11.629kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×11.629×1000/(2×100×100)＝1.744N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×14.948×9004/(100×9350×8333330)=0.852mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm满足要求！4）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态Rmax1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×20.518×0.9+1.2×0.99×0.9=21.382kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×14.948×0.9＝14.798kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.625m，b＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝3.906N/mm2τ＝0.632N/mm2ω＝0.301mmRmax2＝7.83kN，Rˊmax2＝5.219kN允许值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.325m，b＝l4=350mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝3.612N/mm2τ＝0.575N/mm2ω＝0.268mmRmax3＝7.171kN，Rˊmax3＝4.656kN允许值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/六、主梁计算主梁材质及类型工字钢计算截面类型10号工字钢截面惯性矩I(cm4)245截面抵抗矩W(cm3)49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式三等跨连续梁1、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζRmax1＝0.5×21.382＝10.691kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×14.798＝7.399kN计算简图如下，l＝lb＝600mm1）抗弯强度验算M=2.406kN·mσ=M/W=2.406×106/(49×103)=49.102N/mm2≤f/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V＝20.046kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=20.046×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)＝50.767N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.084mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！4）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：Rmax4＝46.774kN/ζ=46.774/0.5=93.548kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζRmax2＝0.5×7.83＝3.915kN，pˊ＝ζRˊmax2＝0.5×5.219＝2.61kN，lc=1200mm，按三等跨计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝47.041N/mm2τ＝29.652N/mm2ω＝0.298mmRmax5＝41.492kN允许值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底主梁同上计算过程，p＝ζRmax3＝0.5×7.171＝3.586kN，pˊ＝ζRˊmax3＝0.5×4.656＝2.328kN，ld=1200mm，按三等跨计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝30.51N/mm2τ＝22.002N/mm2ω＝0.189mmRmax6＝27.182kN允许值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/结论符合要求符合要求符合要求/可调托座计算可调顶托承载力容许值[N1](kN)100由"主梁计算"可知：1、横梁和腹板底可调托座最大受力Rmax4＝93.548kN≤[N1]/γR=100/1=100kN满足要求！2、箱室底可调托座最大受力Rmax5＝41.492kN≤[N1]/γR=100/1=100kN满足要求！3、翼缘板底可调托座最大受力Rmax6＝27.182kN≤[N1]/γR=100/1=100kN满足要求！立杆计算立杆钢管类型(mm)Ф60×3.2回转半径i(mm)20.1截面面积A(mm2)571抗压强度设计值f(N/mm2)300截面抵抗矩W(cm3)7.7支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1.05架体顶层步距修正系数γ0.91、长细比验算：l01=βHγhˊ+2ka=1.05×0.9×1000+2×0.6×350=1365mml0=βHηh=1.05×1.05×1500=1654mmλ=max[l01，l0]/i=1654/20.1=82.289≤[λ]=150满足要求！2、风荷载计算：Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.06×0.9×1.52/10＝0.018kN·m3、立杆稳定性验算：顶部立杆段：横梁和腹板底立杆所受轴力N1=Rmax4=93.548kN箱室底立杆所受轴力N2=Rmax5=41.492kN翼缘板底立杆所受轴力N3=Rmax6=27.182kNN顶部=max(N1,N2,N3)=max(93.548,41.492,27.182)=93.548kNλ1=l01/i=1365/20.1=67.91查表得,φ=0.725不考虑风荷载时：f＝N顶部/(φA)＝93548/(0.725×571)＝225.975N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载时：Nw=N顶部+Mw/lb=93.548+0.018/0.6=93.578kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝93578.071/(0.725×571)+0.018×106/7700＝228.391N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：横梁和腹板底立杆所受轴力N4=Rmax4+γ0×γGG3kH=93.548+1.1×1.3×0.15×13.5=96.444kN箱室底立杆所受轴力N5=Rmax5+γ0×γGG3kH=41.492+1.1×1.3×0.15×13.5=44.388kN翼缘板底立杆所受轴力N6=Rmax6+γ0×γGG3kH=27.182+1.1×1.3×0.15×13.5=30.078kNN非顶部=max(N4,N5,N6)=max(96.444,44.388,30.078)=96.444kNλ=l0/i=1654/20.1=82.289查表得,φ1=0.615不考虑风荷载时：f＝N非顶部/(φ1A)＝96443.75/(0.615×571)＝274.639N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载时：N2w=N非顶部+Mw/lb=96.444+0.018/0.6=96.474kNf＝N2w/(φ1A)+Mw/W＝96473.821/(0.615×571)+0.018×106/7700＝277.068N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2满足要求！可调（固定）底托计算可调（固定）底托承载力容许值[N2](kN)100由上节计算可知Nmax=N2w=96.474kN≤[N2]/γR=100/1=100kN满足要求！架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生倾覆力矩：MT=γ0×ψc×γQ(ωklaH2/2)=1.1×1×1.5×(0.06×0.9×13.52/2)=8.119kN·m抵抗力矩：MR=γG(G2k+G3kH/(lalc))laB2/2=0.9×(0.75+0.15×13.5/(0.9×1.2))×0.9×9.6542/2=99.083kN·mMT=8.119kN·m≤MR=99.083kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生翼缘板部位平均厚度h0(平均厚度)=0.325m根据面积相等原则，经等价折算得横梁腹板及箱室部位h底板(平均厚度)=[(2A+2B)×(D+E+F-H)-2×D×B/2-(4I+2J)×L/2]/(2A+2B)=[(2×2.7+2×0)×(3.456+0.25+0.2-0.2)-2×3.456×0/2-(4×2+2×0)×3.081/2]/(2×2.7+2×0)=1.424m倾覆力矩:MT=γ0×ψc×γQ(Q2klaH2)=1.1×1×1.5×(2×0.9×13.52)=541.283kN·m抵抗力矩:MR=γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC2/2+γG[G1k×h底板+(G2k+G3kH/(lalb))]la(2A+2B)[C+(A+B)]+γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC(C+2A+2B+C/2)=0.9×[25.5×0.325+(0.75+0.15×13.5/(0.9×1.2))]×0.9×2.1272/2+0.9×[25.5×1.424+(0.75+0.15×13.5/(0.9×0.6))]×0.9×(2×2.7+2×0)×[2.127+(2.7+0)]+0.9×[25.5×0.325+(0.75+0.15×13.5/(0.9×1.2))]×0.9×2.127×(2.127+2×2.7+2×0+2.127/2)=1043.059kN·mMT=541.283kN·m≤MR=1043.059kN·m满足要求！直线段计算书构造参数安全等级I级结构重要性系数γ01.1底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm)150箱室底的小梁间距l3(mm)350翼缘板底的小梁间距l4(mm)350标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数ζ0.5立杆纵向间距la(mm)1200横梁和腹板下立杆横向间距lb(mm)600箱室下的立杆横向间距lc(mm)1200翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)1200模板支架搭设的高度H(m)13.5立杆计算步距h(mm)1500立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)350立杆顶部步距h'(mm)1000荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)2承载力设计值调整系数γR1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份浙江0.3ωk=ω0μzμst=0.045地区杭州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)13.5风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.23面板计算面板类型复合木纤维板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0×[1.3×(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×2.3+0.75+0.4)+1.5×4]×1=92.114kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×2.3+0.75+0.4+4)=63.8kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2=0.125×92.114×0.152=0.259kN·mσ=M/W=0.259×106/37500=6.907N/mm2≤f/γR=15/1=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql=0.5×92.114×0.15=6.909kNτ=3V/(2bt)=3×6.909×103/(2×1000×15)=0.691N/mm2≤fv/γR=1.6/1=1.6N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×63.8×1504/(384×6000×281250)=0.249mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.4m，l＝l3=350mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝9.333N/mm2τ＝0.4N/mm2ω＝1.777mm允许值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(350/150，10)=2.333mm结论符合要求符合要求符合要求3、翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.325m，l＝l4=350mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝8.213N/mm2τ＝0.352N/mm2ω＝1.556mm允许值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(350/150，10)=2.333mm结论符合要求符合要求符合要求小梁计算小梁材质及类型方木截面类型100mm×100mm截面惯性矩I(cm4)833.333截面抵抗矩W(cm3)166.667抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.782计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×bQ1k]=1.1×[1.3×0.15×(25.5×2.3+0.75+0.4)+1.5×0.15×4]=13.817kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)]=1.1×[1.3×0.15×(25.5×2.3+0.75+0.4)]=12.827kN/mq活=γ0×1.5×bQ1k=1.1×1.5×0.15×4=0.99kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×2.3+0.75+0.4+4)=9.57kN/m计算简图如下：l=la=1200mm1）抗弯强度验算M=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×12.827×1.22+0.117×0.99×1.22=2.014kN·mσ=M/W=2.014×106/(166.667×103)=12.084N/mm2≤f/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V=0.6q静l+0.617q活l=0.6×12.827×1.2+0.617×0.99×1.2=9.969kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×9.969×1000/(2×100×100)＝1.495N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×9.57×12004/(100×9350×8333330)=1.724mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm满足要求！4）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态Rmax1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×12.827×1.2+1.2×0.99×1.2=18.357kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×9.57×1.2＝12.632kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.4m，b＝l3=350mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝7.242N/mm2τ＝0.87N/mm2ω＝0.968mmRmax2＝10.825kN，Rˊmax2＝7.092kN允许值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.325m，b＝l4=350mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝6.414N/mm2τ＝0.767N/mm2ω＝0.847mmRmax3＝9.561kN，Rˊmax3＝6.208kN允许值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/结论符合要求符合要求符合要求/主梁计算主梁材质及类型工字钢计算截面类型10号工字钢截面惯性矩I(cm4)245截面抵抗矩W(cm3)49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式三等跨连续梁1、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζRmax1＝0.5×18.357＝9.178kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×12.632＝6.316kN计算简图如下，l＝lb＝600mm1）抗弯强度验算M=2.065kN·mσ=M/W=2.065×106/(49×103)=42.143N/mm2≤f/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V＝17.209kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=17.209×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)＝43.582N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.071mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！4）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：Rmax4＝40.154kN/ζ=40.154/0.5=80.308kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζRmax2＝0.5×10.825＝5.412kN，pˊ＝ζRˊmax2＝0.5×7.092＝3.546kN，lc=1200mm，按三等跨计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝46.041N/mm2τ＝33.205N/mm2ω＝0.288mmRmax5＝41.024kN允许值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底主梁同上计算过程，p＝ζRmax3＝0.5×9.561＝4.78kN，pˊ＝ζRˊmax3＝0.5×6.208＝3.104kN，ld=1200mm，按三等跨计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝40.673N/mm2τ＝29.328N/mm2ω＝0.252mmRmax6＝36.232kN允许值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1200/150，10)=8mm/结论符合要求符合要求符合要求/可调托座计算可调顶托承载力容许值[N1](kN)100由"主梁计算"可知：1、横梁和腹板底可调托座最大受力Rmax4＝80.308kN≤[N1]/γR=100/1=100kN满足要求！2、箱室底可调托座最大受力Rmax5＝41.024kN≤[N1]/γR=100/1=100kN满足要求！3、翼缘板底可调托座最大受力Rmax6＝36.232kN≤[N1]/γR=100/1=100kN满足要求！立杆计算立杆钢管类型(mm)Ф60×3.2回转半径i(mm)20.1截面面积A(mm2)571抗压强度设计值f(N/mm2)300截面抵抗矩W(cm3)7.7支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1.05架体顶层步距修正系数γ0.91、长细比验算：l01=βHγhˊ+2ka=1.05×0.9×1000+2×0.6×350=1365mml0=βHηh=1.05×1.05×1500=1654mmλ=max[l01，l0]/i=1654/20.1=82.289≤[λ]=150满足要求！2、风荷载计算：Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.045×1.2×1.52/10＝0.018kN·m3、立杆稳定性验算：顶部立杆段：横梁和腹板底立杆所受轴力N1=Rmax4=80.308kN箱室底立杆所受轴力N2=Rmax5=41.024kN翼缘板底立杆所受轴力N3=Rmax6=36.232kNN顶部=max(N1,N2,N3)=max(80.308,41.024,36.232)=80.308kNλ1=l01/i=1365/20.1=67.91查表得,φ=0.725不考虑风荷载时：f＝N顶部/(φA)＝80308/(0.725×571)＝193.992N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载时：Nw=N顶部+Mw/lb=80.308+0.018/0.6=80.338kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝80338.071/(0.725×571)+0.018×106/7700＝196.408N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：横梁和腹板底立杆所受轴力N4=Rmax4+γ0×γGG3kH=80.308+1.1×1.3×0.15×13.5=83.204kN箱室底立杆所受轴力N5=Rmax5+γ0×γGG3kH=41.024+1.1×1.3×0.15×13.5=43.92kN翼缘板底立杆所受轴力N6=Rmax6+γ0×γGG3kH=36.232+1.1×1.3×0.15×13.5=39.128kNN非顶部=max(N4,N5,N6)=max(83.204,43.92,39.128)=83.204kNλ=l0/i=1654/20.1=82.289查表得,φ1=0.615不考虑风荷载时：f＝N非顶部/(φ1A)＝83203.75/(0.615×571)＝236.936N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载时：N2w=N非顶部+Mw/lb=83.204+0.018/0.6=83.234kNf＝N2w/(φ1A)+Mw/W＝83233.821/(0.615×571)+0.018×106/7700＝239.365N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2满足要求！可调（固定）底托计算可调（固定）底托承载力容许值[N2](kN)100由上节计算可知Nmax=N2w=83.234kN≤[N2]/γR=100/1=100kN满足要求！架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生倾覆力矩：MT=γ0×ψc×γQ(ωklaH2/2)=1.1×1×1.5×(0.045×1.2×13.52/2)=8.119kN·m抵抗力矩：MR=γG(G2k+G3kH/(lalc))laB2/2=0.9×(0.75+0.15×13.5/(1.2×1.2))×1.2×9.6542/2=108.519kN·mMT=8.119kN·m≤MR=108.519kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生翼缘板部位平均厚度h0(平均厚度)=0.325m根据面积相等原则，经等价折算得横梁腹板及箱室部位h底板(平均厚度)=[(2A+2B)×(D+E+F-H)-2×D×B/2-(4I+2J)×L/2]/(2A+2B)=[(2×2.7+2×0)×(2.05+0.25+0.2-0.2)-2×2.05×0/2-(4×2.075+2×0)×1.9/2]/(2×2.7+2×0)=0.84m倾覆力矩:MT=γ0×ψc×γQ(Q2klaH2)=1.1×1×1.5×(2×1.2×13.52)=721.71kN·m抵抗力矩:MR=γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC2/2+γG[G1k×h底板+(G2k+G3kH/(lalb))]la(2A+2B)[C+(A+B)]+γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC(C+2A+2B+C/2)=0.9×[25.5×0.325+(0.75+0.15×13.5/(1.2×1.2))]×1.2×2.1272/2+0.9×[25.5×0.84+(0.75+0.15×13.5/(1.2×0.6))]×1.2×(2×2.7+2×0)×[2.127+(2.7+0)]+0.9×[25.5×0.325+(0.75+0.15×13.5/(1.2×1.2))]×1.2×2.127×(2.127+2×2.7+2×0+2.127/2)=934.76kN·mMT=721.71kN·m≤MR=934.76kN·m满足要求！门洞计算书计算依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010基本参数门洞支撑搭设方式纵梁+横向承重梁门洞立柱高H(m)4.2是否考虑结构截面沿纵向变化是门洞支撑结构纵向计算截面分区数n21、门洞立柱定位参数门洞立柱横向定位参数：序号门洞立柱横向从上往下依次间距B（m）1222324252门洞立柱纵向定位参数：序号门洞立柱纵向从左往右依次间距L（m）15.525.52、门洞纵梁定位参数序号门洞纵梁从上往下依次间距S（m）11.2521.2530.6441.2551.2561.2570.6481.2591.25101.25荷载参数1、集中荷载定位及大小集中荷载纵向间距la(i)(m)集中荷载纵向排数n(i)区块10.96区块20.971）区块1序号集中荷载横向从上往下依次间距lb(m)荷载标准值(kN)荷载设计值(kN)10382.5621.25382.5631.25382.5640.64682.5651.25682.5661.25682.5671.25682.5680.64582.5691.25582.56101.25582.56111.25582.562）区块2序号集中荷载横向从上往下依次间距lb(m)荷载标准值(kN)荷载设计值(kN)10396.4721.25396.4731.25396.4740.64696.4751.25696.4761.25696.4771.25696.4780.64596.4791.25596.47101.25596.47111.25596.47平面图纵向立面图区块1横向剖面图区块2横向剖面图纵梁计算纵梁左端的悬挑长度b1(m)0.2纵梁右端的悬挑长度b2(m)0.2纵向最左侧集中荷载距纵梁左端的距离la0(m)0.3纵梁材质及类型工字钢截面类型56b号工字钢抗弯强度设计值[f](N/mm2)205抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125弹性模量E(N/mm2)206000截面抵抗矩W(cm3)2450截面惯性矩I(cm4)68500纵梁合并根数1纵梁受力不均匀系数k11纵梁自重线荷载标准值(kN/m)1.15纵梁允许挠度1/2501、纵梁Lb1计算区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.15kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.15=1.552kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.15kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.15=1.552kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=3kN，F’2=3kN，F’3=3kN，F’4=3kN，F’5=3kN，F’6=3kNF’7=3kN，F’8=3kN，F’9=3kN，F’10=3kN，F’11=3kN，F’12=3kN，F’13=3kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=82.56kN，F2=82.56kN，F3=82.56kN，F4=82.56kN，F5=82.56kN，F6=82.56kNF7=96.47kN，F8=96.47kN，F9=96.47kN，F10=96.47kN，F11=96.47kN，F12=96.47kN，F13=96.47kN计算简图如下：纵梁Lb1计算简图1）抗弯验算纵梁Lb1弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=373.589×106/2450000=152.485N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算纵梁Lb1剪力图(kN)Vmax=319.44kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=319.44×1000×[168×5602-(168-14.5)×5182]/(8×685000000×14.5)＝46.22N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算纵梁Lb1变形图(mm)跨中：νmax=0.159mm≤[ν]=5500/250=22mm悬挑端：νmax=0.022mm≤[ν]=200×2/250=1.6mm满足要求！4）支座反力验算正常使用极限状态：连续梁支座反力（传递至横向承重梁荷载）标准值为：R’1=10.628kN，R’2=29.733kN，R’3=10.713kN承载能力极限状态：连续梁支座反力（传递至横向承重梁荷载）设计值为：R1=220.303kN，R2=698.414kN，R3=268.226kN2、纵梁Lb2计算参考Lb1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.15kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.15=1.552kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.15kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.15=1.552kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=3kN，F’2=3kN，F’3=3kN，F’4=3kN，F’5=3kN，F’6=3kNF’7=3kN，F’8=3kN，F’9=3kN，F’10=3kN，F’11=3kN，F’12=3kN，F’13=3kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=82.56kN，F2=82.56kN，F3=82.56kN，F4=82.56kN，F5=82.56kN，F6=82.56kNF7=96.47kN，F8=96.47kN，F9=96.47kN，F10=96.47kN，F11=96.47kN，F12=96.47kN，F13=96.47kN1）强度、挠度验算如下项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ=152.485N/mm2τmax=46.22N/mm2跨中：νmax=0.159mm悬挑端：νmax=0.022mm允许值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=5500/250=22mm悬挑端：[ν]=200×2/250=1.6mm结论符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力验算正常使用极限状态：连续梁支座反力（传递至横向承重梁荷载）标准值为：R’1=10.628kN，R’2=29.733kN，R’3=10.713kN承载能力极限状态：连续梁支座反力（传递至横向承重梁荷载）设计值为：R1=220.303kN，R2=698.414kN，R3=268.226kN3、纵梁Lb3计算参考Lb1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.15kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.15=1.552kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.15kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.15=1.552kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=3kN，F’2=3kN，F’3=3kN，F’4=3kN，F’5=3kN，F’6=3kNF’7=3kN，F’8=3kN，F’9=3kN，F’10=3kN，F’11=3kN，F’12=3kN，F’13=3kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=82.56kN，F2=82.56kN，F3=82.56kN，F4=82.56kN，F5=82.56kN，F6=82.56kNF7=96.47kN，F8=96.47kN，F9=96.47kN，F10=96.47kN，F11=96.47kN，F12=96.47kN，F13=96.47kN1）强度、挠度验算如下项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ=152.485N/mm2τmax=46.22N/mm2跨中：νmax=0.159mm悬挑端：νmax=0.022mm允许值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=5500/250=22mm悬挑端：[ν]=200×2/250=1.6mm结论符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力验算正常使用极限状态：连续梁支座反力（传递至横向承重梁荷载）标准值为：R’1=10.628kN，R’2=29.733kN，R’3=10.713kN承载能力极限状态：连续梁支座反力（传递至横向承重梁荷载）设计值为：R1=220.303kN，R2=698.414kN，R3=268.226kN4、纵梁Lb4计算参考Lb1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.15kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.15=1.552kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.15kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.15=1.552kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=6kN，F’2=6kN，F’3=6kN，F’4=6kN，F’5=6kN，F’6=6kNF’7=6kN，F’8=6kN，F’9=6kN，F’10=6kN，F’11=6kN，F’12=6kN，F’13=6kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=82.56kN，F2=82.56kN，F3=82.56kN，F4=82.56kN，F5=82.56kN，F6=82.56kNF7=96.47kN，F8=96.47kN，F9=96.47kN，F10=96.47kN，F11=96.47kN，F12=96.47kN，F13=96.47kN1）强度、挠度验算如下项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ=152.485N/mm2τmax=46.22N/mm2跨中：νmax=0.275mm悬挑端：νmax=0.038mm允许值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=5500/250=22mm悬挑端：[ν]=200×2/250=1.6mm结论符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反力验算正常使用极限状态：连续梁支座反力（传递至横向承重梁荷载）标准值为：R’1=18.696kN，R’2=52.595kN，R’3=18.781kN承载能力极限状态：连续梁支座反力（传递至横向承重梁荷载）设计值为：R1=220.303kN，R2=698.414kN，R3=268.226kN5、纵梁Lb5计算参考Lb1计算，区别之处仅荷载大小不同，荷载位置相同区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.15kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.15=1.552kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=1.15kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×1.15=1.552kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=6kN，F’2=6kN，F’3=6kN，F’4=6kN，F’5=6kN，F’6=6kNF’7=6kN，F’8=6kN，F’9=6kN，F’10=6kN，F’11=6kN，F’12=6kN，F’13=6kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=82.56kN，F2=82.56kN，F3=82.56kN，F4=82.56kN，F5=82.56kN，F6=82.56kNF7=96.47kN，F8=96.47kN，F9=96.47kN，F10=96.47kN，F11=96.47kN，F12=96.47kN，F13=96.47kN1）强度、挠度验算如下项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ=152.485N/mm2τmax=46.22N/mm2跨中：νmax=0.275mm悬挑端：νmax=0.038mm允许值[f]=205N/mm2[τ]=125N/mm2跨中：[ν]=5500/250=22mm悬挑端：[ν]=200×2/250=1.6mm结论符合要求！符合要求！符合要求！2）支座反