压力容器设计综合知识要点

压力容器设计综合知识要点

第一部分总论

填空

8压力容器检验孔的最少数量：《容规》表3-6

300mm<Di^500mm:2个手孔;

500mm<Di1000mm：1个人孔或2个手孔（不能开设手孔）；

Di>1000mm：1个人孔或2个手孔（不能开设手孔）。

9符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔：《容规》第46条

1）筒体内径小于等于300mm的压力容器。

2）压力容器上设有可以拆卸的封头、盖板或其他能够开关的盖子，它的尺寸不小于所

规定的检查孔尺寸。

3）无腐蚀或轻微腐蚀，检查和清理的。

4）制冷装置用压力容器。5）换热器。

11按《容规》规定，压力容器安全附件包括：安全阀、爆破片装置、紧急切断装置、

压力

表、液面计、测温仪表和快开门式压力容器的安全联锁装置。《容规》第2条

选择

2《压力容器安全技术监察规程规定》规定下列容器中，

（a）是反应容器；（b）是换热容器；是分离容器；（d）是储存容器。

a）聚合釜b）烘缸c）干燥塔d）液化石油气储罐

7对充装LPG的球罐，计算物料质量ii?时所用的物料密度p3应采用⑷）下的液体密

度。

a）常温b）操作温度c）最高设计温度d）最低设计温度

说明：

（9介质为液化气体（含液化石油气）固定式压力容器P为设计温度下的密度；

（2）介质为液化气体移动式压力容器为按介质为50℃时罐内留有8%气相空间及该设计

温度下介质的密度确定。

8容器内的压力若有可能小于大气压力，该容器又不能承受此负压条件时，容器上应装

设（c）

a）拱形防爆片b）正拱形防爆片c）防负压的泄放装置d）非直接式安全阀

9无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于（c）o

a）气体工作压力b）夏季最高温度下的工作压力

c）50℃［wiki］饱和蒸汽压［/wiki］力（临界温度250℃）或最大充装量时50C的气体压

力（临界温度V50℃）

10固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于（b）℃时混合液化石油气组分的实际

饱和蒸汽压来确定。

a）40b）50c）20d）0

11压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是（d）0

a）液化石油气储罐b）液氨储罐HG205833.2.1.5条

c）液氯储罐d）真空容器（应采用橡胶垫或缠绕垫）

12在下列厚度中能满足强度（刚度、稳定性）及使用寿命要求的最小厚度是（a）。

a）设计厚度b）最小厚度c）计算厚度d）名义厚度

判断

1《钢制压力容器》GB150-1998适用于工作压力［设计压力］不大于35MPa的容器。（X）

2GB150-1998《钢制压力容器》不适用于［适用于］真空容器。（X）

3GB150-1998标准的管辖范围包括：……非受压元件与容器的连接焊缝，不包括焊缝以外

的元件，如支座、支耳、裙座和加强圈等。（V）

4使用温度低于-20C的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器，应按低温

容器有关标准和规定进行设计、制造、检验和验收。（X）［低温低应力工况可不按低温容

器］

5真空容器是外压容器，因此应［不］受《压力容器安全技术监察规程》管辖，［其设计、制造、

检验和验收按GB150］（X）

6—介质为空气，设计压力为2.OMPa,容积为50Hl?的储存容器应划为三类［二类］压力

容器。（X）（与介质有关）

7多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理。

（V）

8多腔压力容器应按类别高的压力腔［各自的类别］进行设计和制造（X）

9常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器，应以50℃作为设计温度。（V）

10因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条纵、环焊接接头做100%射线或超声

无损检测，并应在设计图样上注明计算厚度。（V）

11压力容器产品施焊前，对要求全焊透的T型焊接接头，应进行焊接工艺评定。（V）

12”压力容器安全技术监察规程”中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种，

20%、50机220%、N50%］、100%。（X）

13安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力；爆破片标定爆破压力也不得超过

压力容器的设计压力。（V）HG20580Page22

14GB150在总体上采用的是常规设计法，但在某些局部处也体现了应力分类设计的方

法。（。）

第二部分材料

填空

1在制造过程中，如原有材料确认标记被裁掉或材料分成几块，应于材料切的完成标志

的移植。

20Crl8Ni9钢板的使用温度上限为：700℃0

316MnR钢板的金相组织为珠光体和铁素体o

420R钢板的金相组织为珠光体和铁素体o

5用于壳体厚度大于30mm的16MnR钢板,应在正火状态下使用。

6用于壳体厚度大于30mm的16MnR钢板，应逐张进行超声波检测，质量等级应不低

于HI级。

7压力容器锻件的质量级分为I、n、in、w四个级别。

800Crl7Nil4Mo2钢板应在固熔状态下使用。

9奥氏体不锈钢的使用温度高于525c时，钢中碳含量不应小于0.04%。

10正常应力水平下，20R钢板的使用温度下限为一20°C。

1115CrMoR钢板的化学成分中，铝含量的名义成分为0.5%。

12焊制压力容器用上素钢和低合金结构钢的碳含量一般应当不超过0.25%。

1300Crl7Nil4M02钢板应在遁熔_状态下使用。

14选择压力容器用钢的焊接材料时，碳素钢、碳镒低合金钢的焊缝金属应保证力学性

缸，且不超过母材标准规定的抗拉强度上限值加30Mpa。

15容器用钢在与温度200c以上的氢介质接触时,应考虑氢腐蚀问题。

16铝容器最高设计压力为-lMpa；钛容器的最高设计压力为35Mpa。

17钛容器主要用于耐蚀容器，应用最多的腐蚀性介质为含氯介质。

18在正常的应力水平下，20R钢板的使用温度下线为-20℃。

1916MnR在热轧状态下的金相组织为铁素体+珠光体。

20容器用金属材料中，钛、铝材及其容器不应在空气中接触明火,,以免易产生金属

燃烧。

21碳素钢和碳镒钢在高于425c温度下长期使用时，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向

倾向;奥氏体钢的使用温度高于525℃时钢中的含碳量应不小于0.04%。（不能用超低碳不

锈钢）GB1504.1.6条88.Q235-B钢板适用于设计压力gkWT；使用温度0-350℃；

用于壳体时，钢板厚度不大于20mm；不得用于毒性程度为极度或高度危害介质的压力容

器。

22钢材的使用温度低于或等于-20℃时应按规定作夏比（V型缺口）低温冲击试验，奥氏

体不锈钢使用温度2-196℃时可免做冲击试验

23目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有固溶化处理、降低钢中的含

碳量、添加稳定碳化物的元素三种方法。

24我国现行材料标准中，对应于有色金属屈服规定的相应强度指标铝材为弗维便

应力，符号是_2_1）0.20

25钢、铝、钛、铜、错相对密度由低到高排序为：铝、钛、/、钢、铜。

选择

116MnR钢板的使用温度下限为（c）

a）0℃b）-10℃c）-20℃

2设计温度为-30℃的压力容器，其材料可选用（c）钢板。

a）20Rb）16MnRc）16MnDR

3《容规》规定，下列材料应在退火状态下使用（b、c、d）

a）铝及铝合金b）钛及太合金c）铜及铜合金d）银及银合金

4下列哪些材料应在正火加回火状态下使用（c、d）

a）16MnRb）15MnNbRc）18MnMoNbRd）13MnNiMoNiR

5下列哪些材料为奥氏体钢（c、d）

a）0Crl3b）0Crl3Alc）0Crl8Ni9d）00Crl7Nil4Mo2

6下列哪些锻件应选用III即锻件（c）

a）换热器管板锻件b）设计压力1.6WPV10MPa锻件c）设计压力P^lOMPa锻

件

7奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指（a、c）

a）1100C的故溶化处理b）625c消应力处理

c）1100℃875稳定化处理d）850C正火处理

8设计温度为600C的压力容器，其壳体钢板可选用的材料有（a、b）

a）0Crl8Ni9b）0Crl7Nil2Mo2c）00Crl7Nil4Mo2

9按钢板标准，16mm厚的Q235B钢板在20℃时的一组冲击功（J）数值为（c）是合格的。

a）17.30.32b）17.40.50c）28.30.31

10对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体，经热加工后应进行（d）热处理。

a）退火b）正火加回火c）稳定化d）固溶化e）固溶化加稳定化

判断

1GB150规定，在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。（V）

235CrMoA螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。（X）【调质】

316MnR钢板可在正火状态下使用。（X）【小于等于30mm可在热轧状态下使用】

4设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。（J）

518MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。（

620R钢板的金相组织为珠光体加铁素体。（J）

7用于压力容器壳体厚度30mmi6MnR钢板，可在热轧状态下使用。3）

8对于钢材的标准抗拉强度下限。b，540Mpa的钢材，的含P量应不大于0.020%,含

S量不应大于0.015%。（V）

9GB150规定当选用JB4700—4707标准时，可免除螺栓法兰的设计计算。

10GB150规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。（X）

11椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时，其孔的中心线宜垂直封头表面。（

12设计温度为-50℃的压力容器，其壳体用钢板可选用09MnNiDR。（J）

13用于压力容器壳体的厚度为30mm的16MnR钢板，可在热轧状态下使用。（J）

14钛材切削加工时如冷却润滑不好，切削易燃烧。

15奥氏体钢的使用温度高于525℃时，钢中含碳量应20.04%。（V）

16碳素钢和碳镒钢在温度高于425℃下长期使用，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。

（V）

17多层包扎压力容器的内筒钢板,其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。

（V）

18当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时，锻件级别不应低于JB4726规

定的III级。（X）

19目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有：采用固溶处理；降低钢中的含碳量或添

加稳定碳化物元素。（V）

20在钢材的拉伸试验中，无论用65或610的试样，其试验结果是一样的。（X）

第三部分设计

填空

1水压试验时其排气孔应设在容器用部。

2厚壁筒体三个应力中，环向应力、径向应力是非均匀分布的。

3内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。

4GB150规定仅适用于锥壳半锥角a柄60°的轴对称无折边锥壳或折边锥壳。

5等面积补强计算对象是逃乘应力。

6等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板,孔边局部应力的

衰减范围。

7内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理，其中圆筒内径D以DKOSa代

替，D.为锥壳大端直径。

8外压计算中，只有当加强圈有足够大的惯性矩时,才能改变圆筒的外压计算长度。

9压力容器法兰分为窄面法兰和宽面法兰两大类。

10法兰连接设计分为三部分垫片设计、螺栓设计、和法兰本体设计。

11GB150规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d^0.5Dj,

12垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。

13垫片基本密封宽度b。是指法兰预紧后，法兰产生变形的情况下，垫片仍被压紧的

宽度。

14按GB151-1999规定换热器管板锻件的级别为」!级。

15椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。

16GB150规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。

17GBi50规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。

18GB150规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。

19壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。

20设置加强圈是为了减小筒体的计算长度，以提高筒体承受外压的能力。

21法兰密封面主要有平形、凹凸、桦槽三种,其中后两种密封性能或匚于平面。

22采用补强圈补强时，补强材料一般需与壳体材料现L。

23壳体圆形开孔时，开孔直径是指接管内径加倍厚度附加量。

24已知某点的应力状态。.，该点的应力强度为480Mpa。

20000

02000

00200

25在A、B两类焊接接头中，受力最大的是a类接头。

26内压锥壳上存在两个方向的薄膜应力，其中光向薄膜应力是经向薄膜应力的2倍。

27内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、热套筒体的计算。

28锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考

虑的。

29圆平板在周边均布弯矩作用下，板中的弯曲应力是包匀_分布的，且周向应力与径

向应力相等。

30圆筒上的切向接管，接管与筒体的内壁相贯线是非圆形的，长轴直径为a、短轴直

径为b。其开孔补强计算中，开孔补强直径d取4加两倍的壁厚附加量。

31当法兰的径向应力。R超过许用值时，宜增大法兰的厚度进行调节,而增加锥颈

厚度，相反会使。R增大。

32垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后，法兰产生变形的情况下，垫片仍被谯紧

的宽度。

35较软的垫片一般m较小y较小。

36法兰计算中的最大径向应力。R发生部位在法兰环与锥颈连接面的内径处。

37椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的,按当量球壳计算,对标

准椭圆封头其当量球壳外半径，等于也倍的封头外直径。

38法兰计算中的轴向应力。H发生部位在锥颈两端，当系数f>l时，表示在小端:

当fWl时，表示在大端。

39焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和无损检测的长度比例确定。

40GBi50中10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置，这主要是考虑风载荷

的影响。

41整体补强的型式有增加壳体的厚度、厚壁管、整体锻件。

42壳体圆形开孔时，开孔直径是指接管内径加2倍厚度附加量。

43当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时，为紧缩Dh宜选直径较小的螺

栓。

44垫片系数是针对法兰在操作状态下，为确保密封面具有足够大的流体阻力，而需要作

用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片越硬，m值越.大。

45最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得,其取各受压元件的最小

46外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止遥稳

47设计锥形封头时，封头大端当锥壳半锥角a>30°时,采用折边锥形封头，否则采

用分析设计方法进行设计。

48气密性试验压力为压力容器的设计压力o《容规》第101条

49压力容器的筒体，封头，人孔盖，人孔法兰，膨胀节，开孔补强圈，设备法兰，

球罐的球壳板，换热器管板和换热管，M36以上的设备主螺栓，公称直径2250mm的接管和

法兰等均作为主要受压元件。《容规》第25条

50只设置一个安全阀的压力容器，根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高

工作压力、开启压力、试验压力：HG205802(2)条

(1)试验压力(2)设计压力(3)开启压力(4)最高工作压力⑸工作压力

51两个不同垫片，他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求，则选用m(垫片系数)

值较小的垫片较好。(资料)

52对于压力容器锥壳：小端，锥体半顶角a<45时，可采用无折边结构当锥体半顶角

a>45时，应采用带过渡段的折边结构。GB1507.2条

53GB150标准管辖的容器，其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。GB150

3.3条

54低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃,但其环向

应力小于或等于钢材标准常温屈服点的"6,且不大于50MPa时的工况。GB150附录C1.5

55不锈钢容器在水压试验合格后，应将水渍清除干净,当不能达到这一要求时，应

控制水的氯离子含量不超过25mg/L。《容规》第98条之2款

56有防腐要求的不锈钢容器，在压力试验及气密性试验合格后，表面需做酸洗、钝化

处理。《容规》第108条

57低温压力容器的铭牌不能直接钏1固在壳体上。GB150附录C4.8

58设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。GB1503.2.2.1条

59壳体上的开孔应为圆形、椭圆形或长圆形。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔

时，孔的长径与短径之比应不大于GB1508条

60压力容器锥体设计时，其大端折边锥壳的过渡段转角半径r应不小于封头大端内直

径Di的10%、且不小于该过渡段厚度的2倍。GB1507.12条

61压力容器锥体设计时，其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs应不小于封头小端内直

径Dis的5%,且不小于该过渡段厚度、倍。GB1507.12条

62低温压力容器的结构设计要求均应有足够的居能，结构应尽量简单，减少约束；

避免产生过大的温度梯度:应尽量避免结构形状的突然变化，以减少局部高应力；接管

端部应打磨成圆角oGB150附录C3.2

63低温压力容器的支座需设置.垫板，不得直接焊在壳体上。GB150附录C3.2

64压力容器制造中热处理分为：整体热处理和局部热处理两类

66按GB150标准规定，压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是类焊缝，而人孔法兰与

人孔筒节的焊缝应是2类(对焊)或£类(角焊)焊缝。GB15010.1.6条

66外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效；低温压力容器的主要破坏形式是—

脆性破坏。

选择

1下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值（b、d）

a）椭圆封头b）碟形封头c）球冠形封头d）小端折边锥形封头

2一台容器进行压力试验，其试验压力为5.0Mpa,应选用下列哪一压力表（b）

a）量程6Mpa的压力表b）量程lOMpa的压力表c）量程25Mpa的压力表

3GBi50椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指（b）

a）椭圆封头与筒体连接环缝b）拼缝

4GBi50锥壳计算公式中焊接接头系数中指（b）

a）锥壳环缝接头系数b）锥壳纵缝的接头系数

5GBi50球壳计算公式中焊接接头系数中指（a、b）

a）球壳的拼缝接头系数b）球壳与圆筒连接的环缝系数

6承受内压壳体的开孔补强准则为（a）

a）等面积补强b）半面积补强

7等面积补强其补强对象是（b）

a）弯曲应力b）薄膜应力c）薄膜应力加弯曲应力

8GBi50规定椭圆形或碟形封头（a）在过渡区开孔

a）可以b）不可以

9GB150规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限。b（c）

a）W490Mpab）W325Mpac）W540Mpa

10外压筒体和球壳的计算，尽管各国规范公式不尽相同，但大都以（b）公式为基础推

导的。

a）拉美b）米西斯c）中径

11一台外压容器直径①1200mm,筒体长2000mm,两端为标准椭圆形封头，折边高度

40mm,其外压计算长度为（b）

a）2680mmb）2280mmc）2080mm

12在GB150外压圆筒校核中，是以D（）/6°（c）为界限分薄壁圆筒和厚壁圆筒的。

a）210b）215c）220d）230

13法兰预紧装配后，垫片内径处压紧力（b）,垫片外径处压紧力（a）

a）增大b）减小c）不变

14外压加强圈（c）

a）应设置在容器外表面b）应设置在容器内表面c）应设置在容器内外均可

15设计螺栓连接时，螺母硬度应（b）螺栓（柱）硬度

a）稍高于b）稍低于c）等于

16加强圈与筒体采用间断焊时，其间断的长度对外加强圈为（b）,对内加强圈为（d）,

6n为壳体的名义厚度。

a）68nb）88nc）108nd）128n

17下列哪些情况，必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置（b、c）

a）容器内介质为极度或高度危害介质

b）容器内压力增长迅速

c）容器对密封要求很高

d）设计压力高于lOMpa的压力容器

18提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力，可以（a、b）

a）增加厚度b）设置加强圈c）选用高抗拉强度材料

19圆筒壳外压失稳时，不同的屈曲波数对应（b）临界压力。

a）同一个b）不同的

20在外压校核计算中，壳体厚度应取（c）

a）设计厚度b）计算厚度c）有效厚度d）名义厚度

21薄壁壳体在外压作用下发生失稳时，壳体内压缩应力小于材料的（a）

a）比例极限b）屈服极限c）强度极限

22半顶角大于60°的锥壳计算按（。计算。

a）承受内压锥壳b）等于60°锥壳c）圆平板

23真空度为0.06Mpa的容器应按（b、c）设计。

a）JB4735b）GB150真空容器c）GB150的外压容器

24压力容器中一下哪些元件不是受压元件（c）

a）壳体过渡段b）手孔螺栓c）塔盘支持圈d）补强圈

25对使用温度在（a）以下的容器，其设计温度不得高于元件金属可能达到的最低温度。

a）0℃b）-10℃c）-19℃

26椭圆球壳在过渡区开孔时，所需补强金属面积A的计算中，壳体计算厚度是指封头

的（a）厚度。

a）计算b）球面部分计算

27碟形封头在中心开孔时，所需补强金属面积A的计算中，壳体计算厚度是指封头（a）

的计算厚度。

a）球面b）过渡区

28分布力是一种表面力，下面哪种属于表面力（a、b）

a）雪载荷b）风载荷c）容器重量

29作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是（a）

a）相等b）不同c）无关

30热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度（c）

a）名义厚度b）有效厚度c）名义厚度减钢板厚度负偏差

31下列哪些储罐易产生应力腐蚀（a）

a）工业纯氨储罐b）化学纯氨储罐c）含水纯氨储罐

32根据GB150—98的规定，整体带颈法兰的制造方法应是（c）

a）采用热轧或锻造方法制造，不得采用钢板加工；

b）必须采用钢板加工；

c）可以采用热轧和锻造；也可以采用钢板卷制加工，但需按GB150—98第9条提出的

要求加以限制。

33根据GB150-98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于（c）

a）A类焊接接头b）B类焊接接头c）C类焊接接头d）D类焊接接头

34根据GB150—98的规定下列哪种材料制成的压力容器，不管钢材厚度6s为多少，都

应进行焊后热处理。（d）

a）16MnRb）16Mnc）15MnVRd）07MnCrMoVR

35根据GB150-98的规定，图样注明盛装毒性程度为极度或高度危害介质的容器，都

应进行焊后热处理吗？（a）

a）可以b）不可以

36根据GB150—98的规定，对于堆焊焊缝表面，采用的无损检测方法是（c）o

a）射线检测b）超声检测c）磁粉或渗透检测

37根据GB150-98的规定，碳素钢、16MnR正火15MnVR钢进行液压试验时，液体

温度不得低于（a）

a）5℃b）10℃c）15℃d）

38设计盛装石油液化气的储存容器，应参照标准（b）的规定，选取设计等级高于设计

压力的管法兰、垫片和紧固件。使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采取高颈对焊法兰，

金属缠绕垫片（带外环）和高强度螺栓组合。

a）GB9112-9128b）HG20592~20635c）HGJ44-76d）JB/T74-90

39焊接接头的设计可参照（a、c）

a）GB150附录J或JB4732附录Hb）HGJ17c）HG20583

40用焊接方法装设在压力容器上的补强圈以及周边连续焊的起加强作用的垫板应至少

设置一个不小于（b）的泄漏信号指示孔。

a）MIOb）M6c）M8

41外压容器算图中，系数A是（a、c、d）

a）无量纲参数b）应力c）应变d）应力与弹性模量的比值。

42GBi50不适用于下列哪些容器（b、d）

a）操作压力0.05MPa,设计压力为O.IMpa

b）石油液化气钢瓶（经常搬运的）c）立式容器d）火焰加热容器

43一下哪些元件是受压元件（a、b、c）o

a）壳体锥壳封头b）人孔平盖c）加强圈d）支座垫板

44压力容器元件的金属温度是指该元件的金属的（c）

a）表面温度的较高者b）内外表面温度的平均值c）截面温度的平均值

45椭圆封头计算公式中的K称为形状系数，其意义是封头上的（c）应力与对接筒体的

（d）薄膜应力的比值。

a）最大薄膜b）最大弯曲c）最大总d）环向e）轴向

46压力容器设计时一般不考虑（b、c）载荷。

a）液柱静压b）雨、雪载荷c）惯性力d）设计压差

47法兰设计压力较高时，一般选用m和y（c）的垫片；当垫片预紧载荷远大于操作载

荷时，宜改选（a、b）较小的垫片。

a）mb）yc）较大d）较小

48法兰设计压力较高时，如选用强度级别较低的螺栓，会因所需螺栓面积（a）,使螺栓

中心圆直径（a）,导致螺栓力臂（a）,造成螺栓设计的不合理。

a）增大b）减小

49压力面积补强法与等面积补强法的补强区别是壳体的有效补强范围不同，前者为圆柱

壳（a）,后者为平均受拉伸的（f）应力衰减范围。

a）环向薄膜b）环向弯曲c）轴向薄膜

d）轴向弯曲e）平板开大孔孔边f）平板开小孔孔边

50一台压力容器由四个受压元件组成，经计算四个受压元件的最大允许工作压力分别为

Pwi=2.14Mpa；PW2=2.15Mpa；PW3=2.25Mpa；P、v4=2.41Mpa；请确定该容器的最大允许工

作压力Pw（a）

a）2.14Mpab）2.15Mpac）2.25Mpad）2.41Mpa

51热壁加氢反应器不使用与下列哪些壳体结构（a、d）

a）单层卷制b）热套c）锻焊d）多层包扎

52该材料的[o]t=83Mpa,查表的B值为88Mpa,该设备的外压轴向压缩力计算结果

应是（b）

a）通过b）不通过c）无法判断

53在操作过程中，若法兰分别承受内压和外压的作用，则法兰应按

（C）工况进行设计。（见GB1509.6条）

a）内压b）外压c）两种压力

判断

1GB150内压筒体壁厚计算公式称中径公式。（V）

2GB150规定凸形封头包括椭圆形封头、碟形封头、球冠形封头和半球形封头。"）

3GB150内压球壳壁厚计算公式的使用范围PcW0.4[。「6（X）[0.6[o]*4>]

4工作压力是指【正常】工作时，容器顶部可能达到的最高压力。（X）

520R制筒体成形后【不】包括腐蚀裕量的最小厚度应不小于3mm。（X）

6容器的制造、检验与验收除符合相应标准外，还应符合图样要求。（J）

7封头各种【不相交】拼接焊缝中心线间距离至少应为封头钢材厚度8s的3倍，且不

小于100mm。（X）

8满足平衡条件和变形连续条件的内力系是存在的并且是唯一的。（J）

9无论圆筒还是球壳，在外压计算中都是利用曲线查计算系数A。（X）

10压力容器设计时，应考虑的主要载荷是压力载荷，包括内压或外压。（X）

11法兰的环向应力表示着法兰环的偏转大小，锥颈尺寸较大的法兰，环向应力较小，但

径向应力会较大。（V）

12复合管板的复层厚度，不允许计入管板的有效厚度。（X）

13外压加强圈应设置在容器的外表面。（X）

14只有在满足一定的条件下，才允许加强圈断开一定距离。（J）[GB15040页此截面

应具有加强圈所需要的惯性矩】

15某夹套容器，内筒操作条件为真空，夹套内为0.25Mpa加热蒸汽，现设定内容设计

压力为-0.4Mpa（外压）夹套设计压力为0.3Mpa。（X）

16球冠形封头的厚度是根据封头球面部分的环向与经向应力按一倍许用应力控制进行

设计的，该应力由薄膜应力与弯曲应力组成。（X）

17用螺栓连接的圆平盖，在内压作用下最大应力发生在中心，内壁受压缩，外壁受拉伸。

（V）

18垫片接触宽度是指法兰预紧后，垫片可能与密封面接触的宽度。（X）

19安全阀安装在压力容器的第一个管法兰密封面以外，因此不属于GB150压力容器的

划定范围，故安全阀的要求只应复合《容规》的规定。（X）GB150中3.3.4

20压力容器设计一般不考虑地震力、风载荷和雪载荷。（X）

21某13m3石油液化气储罐，其罐口选用NPT螺纹连接。（X）

（选取压力等级高于设计压力的管法兰、垫片和紧固件。使用法兰连接的第一个法兰密

封面，应采用高颈对焊法兰、金属缠绕垫圈（带外环）和高强度螺栓组合。）

22确定压力试验的试验压力时，P应为容器的设计压力或最高允许工作压力。（J）

23垫片系数m越大的垫片，在操作状态下所需要的压紧力越大，对法兰设计不利，为

此在压力较高的条件下，一般应选用m较小的垫片。（X）

24法兰的螺栓通孔应与壳体主轴线或铅垂线对中布置。（义）

25对易燃或n、ni级毒性的介质，选用管法兰的公称压力不得低于IMpa。（V）

26外压容器筒体的不圆度是造成其失稳的主要原因。（J）

27外压容器加强圈因起加强作用而必须围绕整个圆周，不得断开，并应采用连续焊。［连

续焊或间断焊］（X）

28K<1的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.15%,这是考虑在内压作用

下封头局部不会出现弹性失稳的要求。（V）

29无折边球面封头和锥形封头与筒体的连接均应采用全焊透焊缝结构。（V）

30不另行补强的最大开孔直径，当壳体名义厚度小于或等于12mm时，接管公称直径小

于或等于50mm［80mm］。（X）

31校核耐压试验压力时［的圆筒薄膜应力］，所取的壁厚应［取名义厚度］扣除壁厚附加量，［卧

置试验时］对液压试验所取的压力还应计入液柱静压力。（X）

32选用垫片的材料和类型时应考虑：被密封介质的腐蚀性，被密封介质的压力和温度,

操作的平稳性。（V）

33耳式支座设计选用时仅需考虑设备的总质量和偏心载荷。［还应计入水平载荷即风载

荷或地震载荷］（X）

34主要受压元件系指压力容器中主要承受总体一次薄膜应力的元件。［还有承受一次弯

曲应力的元件如平盖，受力件如M36以上的设备主螺栓等］（X）

第四部分制造

填空

1凸形封头和热卷筒节成型后的厚度，不得小于该部件的名义厚度减去钢板厚度负偏

差。

2内压容器壳体同一断面最大内径和最小内径应不大于断面内迄的1%,且不大于25

mm。

3容器上凡被补强圈、支座、遑板_等覆盖的焊缝，均应打磨至与母材齐平。

4容器施焊前应按JB4708进行焊接工艺评定。

5要求焊后热处理的容器，一般应在热处理前进行返修。

6公称直径小于迪_皿的接管与接管的B类焊接接头可不进行RT与UT检测。

7碳素钢、16MnR制容器进行水压试验时，水温不得低于上°C。

8壳体加工成形后的最小厚度，应不包括腐蚀裕量o

9焊接街头由焊肉、熔合区、热影响区三部分组成。

10有防腐要求的不锈钢及复合钢板容器,不得在防腐面采用庭L作为材料和焊工的确

认标记。

11坡口表面不得有裂纹、分层、夹杂等缺陷。

12不等厚钢材对接若超过GB150中10.2.4.3规定的厚度差时，可采用如下处理方式：

单面削薄厚板边缘，双面削薄厚板边缘用堆焊方法将薄板边缘焊成斜面。

13带颈法兰应采用热轧或锻件加工。

14锻件法兰应经正火或完全退火热处理。

15压力容器当分段热处理时，加热重叠部分长度至少为1500mm.,加热区以外的部分

采取保温措施，防止产生有害的温度梯度。

16波纹管与设备筒体采用内插或外套的连接焊缝应进行煤油渗透检测。

17膨胀节设计的关键两点是有足够的强度和必要的挠性。

18焊接接头与焊缝不同之处时：焊接接头是焊缝、熔合区及热影响区三者之和的

总称；而焊缝仅指焊缝金属.

19咬边的危害是：破坏了焊接的连续性、降低了焊接接头的力学性能、引起应力集

中.

20焊后热处理应在焊接工作全部结束并检测合格后，于耐压试验前进行。

21产品焊接试板的材料、焊接工艺和热处理，应在其所代表的受压元件焊接接头的

焊接工艺评定合格范围之内。

22焊件预热必须均匀,预热宽度应为焊缝中心线两侧各取3倍板厚，且不少于lOOmmo

23产品焊接试板的用材应与容器用材具有相同的钢号、规格和热处理状态。

24凸形封头的成形方法有冲压及旋压。

25以封头大小规格不同其制作方式有整体成形、先拼后焊成形、先分瓣成形后组焊。

26预热100℃以上时，厚度大于卫&mm的20R制容器应进行焊后热处理。

27一般来说容器热处理的目的（作用）分为四种焊后热处理、恢复力学性能热处理、

改善力学性能热处理、消氢热处理。

28奥氏体不锈钢制压力容器用水进行液压试验时，应严格控制水中的氯离子含量不超过

25mg/Lo试验合格后应立即将水渍去除干净。

29铝、钛制常压容器一般可不进行容器的压力试验，通常进行盛水试验。

30压力容器封头由成形的瓣片和顶圆板拼接制成时，焊缝方向只允许是径向和环

向。

GB15010.2.3.1条

31封头各种不相交的拼焊焊接接头中心线间距离至少应为封头钢材厚度6s的工倍，

且不

小于100mm。GB15010.2.3.1条

30在压力容器制造中，焊接接头表面不得裂纹、未焊透、未熔合和气孔等缺陷。

《容规》第76条

选择

1下列哪些成形过程，可能发生厚度减薄（b、c、d）

a冷成形筒节b冷成形凸形封头

c热成形筒节d热成形凸形封头

2封头直边部分的纵向皱折应复合下列哪些要求（a）

a）深度步大于1.5mmb）深度步大于1mmc）不得有纵向皱折

3下列哪些容器焊缝表面不得有咬边（c、d）

a）40mm厚16MnR制容器b）无缝钢管制容器

c）0Crl8Ni9Ti制容器d）20mml6MnDR制容器

4要求焊后热处理的容器，一般应在热处理（a）进行返修。

a）前b）后

5判断是否进行焊后热处理的条件，与下列哪些条件有关（a、b、c）

a）材质b）钢材厚度c）预热温度d）焊接方法

6JB4708钢制压力容器焊接工艺评定的目的是（b）

a）是为了选择最佳的焊接工艺

b）为了验证施焊单位拟定的焊接工艺正确性及评定施焊单位的能力

c）为了制定焊接工艺规程

d）为了减少焊接缺陷

7波纹管按成形工艺主要有（a、c、e）

a）液压成形b）矩形波纹管c）滚压成形d）多层波纹管e）焊接成形

8当内压引起的应力过大时，则应（b）波纹管高度。

a）增大b）减小

9用板材或型材制造的法兰环的对接接头应经（a）

a）焊后热处理b）正火c）完全退火

10进行局部检测的焊接接头，若有不允许的缺陷存在，则应在缺陷两端延长部位增加该

焊接接头长度的（b）的检验长度，且不小于（c）

a）15%b）10%c）250mmd）200mm

11A、B类焊缝余高的确定，与下列哪些因素有关（a、b）

a）材质b）钢材厚度c）焊接方法

12下列哪些材料经火焰切割的坡口表面需进行磁粉或渗透检测（c）o

a）16MnDRb）20MnMoc）13CrMoRd）0Crl8Ni9

13焊后热处理的主要作用在于（b）

a）改善焊缝金属的力学性能

b）消除过大的焊接应力

c）减少焊接缺陷

14筒体采用哪种成形方法，在成形过程中会造成材料厚度减薄（b）

a）冷卷b）热卷

15一台0Cil8Ni9制有H2s应力腐蚀的容器是否需要焊后热处理（b）

a）需要b）不需要

16内、外压容器形状尺寸检查的主要不同之处是下列各项中的哪项（d）

a）棱角b）对口错边c）壳体直线度d）壳体圆度

17不同强度级别钢材组成的焊接接头，其产品焊接试板中拉伸试验的检验结果，应不小

于下列哪一项数值（b）

a）两种钢材标准抗拉强度下限的较大者

b）两种钢材标准抗拉强度下限的较小者

c）两种钢材标准抗拉强度下限的平均值

18在下列各项要求中，有哪些是盛装毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器必须进

行的（a、d、g）

a）焊后热处理b）消氢处理c）改善材料力学性能热处理

d）制备产品焊接试板e）制备母材热处理试板

f）B类焊接街头鉴证环g）对AB类焊接接头进行100%射线或超声检测

19JB4708中规定焊接接头冲击韧性试验，应在（c）制备冲击式样

a）焊缝区、熔合区、热影响区

b）焊缝区、母材、热影响区

c）焊缝区、、热影响区

d）焊缝区、晶粒区、热影响区

2020mm厚16MnR制容器，图样上可否要求进行焊后热处理（a）。

a）可以b）不可以

21热套容器的单层筒体为何要进行直线度检测（b）

a）方便套合操作b）避免套合面间隙超标c）避免套合应力过大

22压力容器无损检测报告应由哪级无损检测人员签字后有效（b、c）

a）一级b）二级c）三级

23下列哪些容器可按GB150制造与检验（b、d）

a）衬里容器b）无缝钢管制容器c）多层绕板容器d）复合钢板容器

24下列哪些焊接接头属A类接头（a、c）

a）热套容器各单层筒纵向接头b）多层包扎容器层板纵向接头c）锥形封头各纵向接

25封头顶圆板与球片的连接环焊缝属那类焊接接头（a）

a）A类b）B类c）C类d）D类

26加工成型厚圆筒壳体的最小厚度，对碳素钢和低合金结构钢不小于3mm,这其中不

包括（a、c）o

a）腐蚀裕量b）钢材厚度负偏差c）加工减薄量

27带颈法兰应采用（a）或（c）加工制成。

a）板材b）热轧c）锻件

28用于制造管板、平盖、法兰的钢锻件，其级别不得低于JB4726和JB4728规定的（b）

级。

a）Ib）IIc）m

29用于制造换热器的管板锻件，其级别不得低于JB4762和JB4728

中的（a）级。

a）IIb）HIc）IV

判断

1复合材料的对口错边量应不大于钢板复层厚度的5%［50%1,且不大于2mm。（X）

2冷卷筒节与冷成形的凸形封头，在成形过程中材料不会发生局部减薄。（X）

3后热消氢热处理是焊后热处理，在焊接工艺评定中应当考虑后热过程。（X）

4厚度大于40mm的低合金钢球壳焊后必须立即进行焊后消氢热处理。（X）

5所有钛制压力容器都规定进行铁污染检测，同时还应进行酸性钝化处理或阳极化处理。

（X）

6先拼后焊的成形封头应于成形后将其内表面的拼接焊缝打磨至与母材平齐。（义）

7一台Q235c制容器，封头厚34mm,筒体厚30mm,应进行焊后热处理。（义）

8铜和铜合金换热管，应在热轧状态下使用。（X）

9相邻圆筒的A类焊接接头中心线之间外圆弧长或封头A类焊接接头中心线［间］与相邻

圆筒A类焊接接头中心线之间外圆弧长应大于名义［钢材］厚度的3倍，且不小于100mm。

（X）［GB150中121页］

10相邻圆筒组装后A类焊接接头的距离或封头A类焊接接头的端点与相邻圆筒A类焊

接接头的距离应大于名义厚度3n的3倍，且不小于100mm。（V）［GB150中121页］

第五部分检测

填空

1标准抗拉强度下限值大于0处皿的材料经火焰切割的坡口表面，应进行磁粉或

渗透探伤。

2内压容器进行压力试验的目的在于考核其遒度并检验产品的上或性。

3图样注明标有且_腐蚀的容器应进行焊后热处理。

4产品焊接试板的材料，应与容器材料具有相同钢号、相同规格和相同热处理状态。

5产品焊接试板必须在筒节A类纵向接头焊缝的延长部位与筒节同时施焊。

6母材热处理试板应进行拉伸、弯曲及冲击等力学性能试验。

7不带垫板的单面对接接头，只允许容器内径不超过驷典的圆筒及封头的最后一道

环向封闭焊缝。

8设计压力大于等于皿Mpa的钢管应逐根进行超声波检测。

9经局部射线或超声波检测的焊接接头，发现有不允许的缺陷时，应在该缺陷两端的延

伸

部位增加检查长度，增加