预应力混凝土小箱梁吊装施工附录

11.1架桥机计算书 111.2钢丝绳受力计算书 511.3汽车吊吊梁计算书 711.4履带吊吊梁移梁计算书 911.5相关图纸 1211.1架桥机计算书1、计算依据：（1）《起重机械安全规程》（GB6067.1-2010）；（2）《钢结构设计规范》（TB10091-2017）；（3）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）；（4）JQJ180t-40mA3步履式公路架桥机使用说明书。2、架桥机设计荷载（1）垂直荷载桥梁重（30m箱梁边梁）：Q1=99.2t；提梁小车重：Q2=7.5t（含卷扬机重）；天车承重梁重：Q3=10.3t（含纵向走行机构）；左前临时支腿总重：Q4=1.4t；右前临时支腿总重：Q4=1.4t；左承重主梁总重：Q5=39t（60m）；右承重主梁总重：Q6=39t（60m）；1号天车总重：Q7=7.5+10.3=17.8t；2号天车总重：Q8=7.5+10.3=17.8t；左导梁总重：Q9=4.1t（12m）；右导梁总重：Q10=4.1t（12m）；主梁、桁架及连结均布荷载：q=39t/60m*1.1=0.715t/m;主梁增重系数取1.1；活载冲击系数取1.2；不均匀系数取1.1。（2）水平荷载1）风荷载取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2;非工作状态风压取11级风的最大风压：q2=66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《JQG200/50拆装式架桥机设计计算书》)。2）运行惯性力：Φ=1.1.3、架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机前临时支腿已悬空，1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重，计算图如下：图1P1=1.4t*2=2.8t（前临时支腿自重）；P2=0.715t/m*2榀*32m=45.76t（主梁）；P3=0.715t/m*2榀*28m=40.4t（主梁）；P4=4.1t*2=8.2t；(导梁)P5=P6=17.8t；天车P7为风荷载，架桥机工作环境允许风压为6级，验算时按照7级风压下横向风荷载计算，P7=19kg/m2*1.2*141m2=2.7t，作用在中间支点以上2m处。计算悬臂状态下的纵向稳定：M抗=45.76t*16m+17.8t*28m+17.8t*25m=1675.56t·m；M倾=2.8t*40m+8.2t*34m+40.4t*14m+2.7t*2m=961.8t·m；架桥机纵向抗倾覆安全系数：η=M抗/M倾=1675.56/(961.8*1.1)=1.58>1.5满足要求。4、架桥机横向倾覆稳定性计算（1）正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，验算时可偏于安全地将整个架桥机的荷载全部简化到该处，计算图如下：图2P1为架桥机自重（不含起重车）作用在两支点中心，P1=187t-7.5t*2=172t；P2为导梁承受的风荷载，作用在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体计算，导梁形状系数1.6。A=(1+η1)(1+η2)*ΦA=(1+0.53)*（1+0.5）*62*2.25=320.1525m2，其中η1=0.53，η2=0.5；风荷载为：P2=CKhεA=1.6*1.39*19*320.1525=13528kg=13.53t；P3为天车导梁承受的风载，作用点在支点以上5.179m处，迎风面积按实体计算，导梁形状取1.6，P3=2*1.39*1.6*19*0.8*0.46*4=124kg=0.124t；P4为架桥机小车及小箱梁重量，P4=7.5*2+*1.1=123.515t；P5为架桥机起重小车及梁体承受的风载，作用点在支点以上8.113m处，P5=1.39*1.6*19*(3*2*2+2*30)=3042.432kg=3.0432t，上图所示的A点位倾覆支点，对A点取矩：M倾=P2*3.8+P3*5.179+P4*1.8+P5*8.113=267.86t·m；M抗=P1*4.8=825.6t·m；架桥机工作条件下横向倾覆安全系数为：η=M抗/M倾=825.6/(267.86*1.1)=2.8>1.3满足要求。（2）非工作状态下稳定性验算架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横风荷载作用下，其稳定性见下图：与图2相比，架桥机在提梁时有1.67的横向抗倾系数，而图3中已没有提梁，故此不用计算而得出结论:它的抗倾系数满足要求。图35、架桥机横向倾覆稳定性计算运梁车运送边梁，行走于未浇筑湿接缝的2片中梁上，有可能造成小箱梁的倾覆，下面以运送30m边梁行走在30m中梁上作为最不利荷载进行验算。图4P1=91t*1.1=99.1t（30m中梁重）P2为运梁平车作用在中梁上的荷载P2=（99.2t*1.1+12t）/2=60.56t30m边梁重99.2t；运梁平车重12t；M抗=P1*0.45m=44.6t*mM倾=P2*0.1795m=10.87t*mη=M抗/M倾=44.6/(10.87*1.1)=3.73>1.3满足要求。11.2钢丝绳受力计算书钢丝绳是起重机上应用最广泛的挠性构件,也是起重机械安全生产三大重要构件(制动器、钢丝绳和吊钩)之一。钢丝绳具有重量轻、挠性好、使用灵活、韧性好、能承受冲击载荷、高速运行中没有噪音、破断前有断丝预兆等优点。但起重钢丝绳频繁用于各种作业场所,因此易磨损、易腐蚀等。如果钢丝绳的选择、维护、保养和使用不当,容易发生钢丝绳断裂,造成伤亡事故或重大险情。因此正确掌握使用钢丝绳的方法是十分重要的。

1、钢丝绳的规格参数一般起重作业可采用GB/8918-2006《钢丝绳》中的6×37钢丝绳。2、钢丝绳的受力计算

某一规格的钢丝绳允许承受的最大拉力是有一定限度的,超过这个限度,钢丝绳就会被破坏或拉断,因此在工作中需对钢丝绳的受力进行计算。按照边跨边梁最重量99.2t考虑，采用双机两端吊装时，每端钢丝绳承受拉力为49.6t。以规格为6×37+I-φ60mm、抗拉强度为1770MPa、最小破断拉力为2030KN的钢丝绳进行计算：钢丝绳力学性能见下表所示。表11.2-1钢丝绳力学性能表采用钢丝绳呈捆绑吊。已知钢丝绳最小破断拉力为2030KN，钢丝绳的安全系数K值见下表所示。表11.2-2钢丝绳的安全系数K值序号钢丝绳用途安全系数1作缆风绳3.52缆索起重机承重绳3.753手动起重设备4.54电动起重设备5—65做吊索（无弯曲）6—76做捆绑吊索8—107用于载人的升降机14（1）钢丝绳实际受力计算钢丝绳实际受力为：P=Q/nsinaP——钢丝绳所受的拉力（KN）；Q——起重设备的重力（KN）；n——使用钢丝绳的根数；a——钢丝绳与梁面的夹角；则钢丝绳实际受力为P=49.6×9.8/（2×sin65°）=268KN。（2）钢丝绳允许拉力计算钢丝绳的允许拉力为：Sg=ΣS0*Ke/KSg——钢丝绳的允许拉力（KN）；ΣS0——最小钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；ΣS0=Pm×1.321（换算系数见下表所示）；式中Pm——钢丝绳的最小破断拉力。Ke——考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳，a分别取0.85、0.82、0.80；本工程取0.82。则钢丝绳的允许拉力：Sg=ΣS0*Ke/K=2030×1.321×0.82/8=274.8KN。综上：钢丝绳的允许拉力大于钢丝绳实际受力，满足要求。表11.2-3最小钢丝破断拉力总和与钢丝绳最小破断拉力的换算系数11.3汽车吊吊梁计算书1、起重重量计算全桥30m边跨边梁最重，重量为99.2t，一端重量约为49.6t，采用2台200t汽车吊装时，即每台吊车承受重量为49.6t。考虑双机台吊，则在任何工况情况下吊车起重能力不得大于吊车额定起重量的80%，200吨吊车9m的作业半径，臂长为26.2m，69t平衡重起重量为65t，则65×80%=52t＞49.6t，满足要求。2、起重高度计算箱梁吊装前，箱梁高度为1.6m。吊装时吊钩距箱梁高度为2.6m。则根据要求：H≥h1+h2+h3式中：H——吊车的起重高度（米），从停机面起至吊臂顶端高度。h1——安装支座表面高度（米），从停机地面算起.取最高墩柱SH80,高度为18.8m。h2——安装间隙，按0.3m考虑；h3——吊装箱梁底距吊钩中心高度（米），1.6+2.6=4.2m。经计算H=26.18.8+0.3+4.2=23.3m≤H=24.6m。满足要求。综上：查200吨汽车吊主臂起升性能表（见表11.3-1），200吨吊车9m的作业半径，臂长为26.2m，69t平衡重起重量为65t，实际起重量为52t，能满足起吊重49.6t的吊装要求。表11.3-1200t汽车吊主臂起升性能表（单位：吨）11.4履带吊吊梁移梁计算书1、起重重量计算全桥30m边跨边梁最重，重量为99.2t，一端重量约为49.6t，采用2台100t履带吊进行吊梁移梁时，即每台吊车承受重量为49.6t。考虑双机台吊，则在任何工况情况下吊车起重能力不得大于吊车额定起重量的80%，100吨吊车8m的作业半径，臂长为18m，42t平衡重起重量为66t，则66×80%=52.8t＞49.6t，满足要求。2、起重高度计算箱梁吊装前，箱梁高度为1.6m。吊装时吊钩距箱梁高度为2.6m。则根据要求：H≥h1+h2+h3式中：H——吊车的起重高度（米），从停机面起至吊臂顶端高度。h1——安装至停机地面高度取3m。h2——安装间隙，按0.3m考虑