岷阳社区综合体建设项目(15班幼儿园)设计计算书

岷阳社区综合体建设项目设计计算书岷阳社区综合体建设项目(15班幼儿园)设计计算书﹒第1页﹒目录26096第一部分、竖向铝单板线条竖向铝单板线条 52538一、计算依据及说明 5170861、工程概况说明 5168112、设计依据 5167903、基本计算公式 78427二、荷载计算 997551、风荷载标准值计算 9111802、风荷载设计值计算 1180743、水平地震作用计算 12108664、荷载组合计算 1214756三、单层铝板强度计算 1346081、面板荷载计算 13302122、铝板强度计算 13178893、加强肋强度计算 14227804、角码抗剪强度校核 16297735、铆钉抗拉强度计算 1720068四、立柱计算 17323011、立柱荷载计算 17117962、立柱型材特性 20133873、立柱强度计算 2094254、立柱的刚度计算 21150875、立柱抗剪计算 2211764五、框架柱计算 23121531、框架柱分析参数说明 23274242、框架柱分析结果 2618360六、横梁计算 32211761、选用横梁型材的截面特性 3284632、横梁的强度计算 32130473、横梁的刚度计算 35260214、横梁的抗剪强度计算 35140405、横梁的各种强度校核及构造 3624628七、横梁与立柱连接件计算 36172021、横梁与角码连接计算 366964八、横梁连接焊缝强度计算 37301251、连接焊缝基本信息 37200822、焊缝强度计算 377301九、化学锚栓计算 39139101、锚栓计算信息描述 39300012、锚栓承受拉力计算 3926633、锚栓承受剪力计算 40126434、锚栓受拉承载力校核 41135105、锚栓混凝土锥体受拉破坏承载力校核 42320076、混凝土劈裂破坏承载力校核 44150377、锚栓钢材受剪破坏校核 46217918、构件边缘受剪混凝土楔形体破坏校核 4616889、混凝土剪撬破坏承载能力计算 481605910、拉剪复合受力承载力计算 49137211、锚栓构造要求校核 509810第二部分、顶层横向铝单板线条 5124341一、荷载计算 51131301、风荷载标准值计算 5117572、风荷载设计值计算 51308443、雪荷载标准值计算 5219904、雪荷载设计值计算 52291575、自重荷载设计值 52241306、竖向均布地震作用计算 522387、荷载组合计算 5327087二、框架计算 53255861、框架分析参数说明 5384212、框架分析结果 5519175三、横向杆件计算 65167671、选用型材的截面特性 65313162、杆件强度计算 66191193、杆件剪力计算 67140774、杆件刚度计算 6812324四、化学锚栓计算 68184121、锚栓计算信息描述 68323942、锚栓承受拉力计算 6924943、锚栓承受剪力计算 7082284、锚栓受拉承载力校核 7195675、锚栓混凝土锥体受拉破坏承载力校核 71110336、混凝土劈裂破坏承载力校核 74198647、锚栓钢材受剪破坏校核 75121058、构件边缘受剪混凝土楔形体破坏校核 76169229、混凝土剪撬破坏承载能力计算 782653410、拉剪复合受力承载力计算 78306211、锚栓构造要求校核 794957第三部分、标准层横向铝单板线条 8118068一、荷载计算 8175161、风荷载标准值计算 8186202、风荷载设计值计算 81115113、雪荷载标准值计算 82276034、荷载设计值计算 82206625、自重荷载设计值 82129496、竖向均布地震作用计算 82155087、荷载组合计算 8311314二、雨篷类框架计算信息 8479911、框架分析参数说明 841222、框架分析结果 8628137三、横向杆件计算 100290251、选用型材的截面特性 100177562、杆件强度计算 100105503、杆件剪力计算 102116404、杆件刚度计算 10225517四、化学锚栓计算 103165911、锚栓计算信息描述 10341202、锚栓承受拉力计算 104318423、锚栓承受剪力计算 105160024、锚栓受拉承载力校核 106253095、锚栓混凝土锥体受拉破坏承载力校核 106303456、混凝土劈裂破坏承载力校核 109139487、锚栓钢材受剪破坏校核 110200148、构件边缘受剪混凝土楔形体破坏校核 111264109、混凝土剪撬破坏承载能力计算 113203110、拉剪复合受力承载力计算 1133242011、锚栓构造要求校核 11431463第四部分、采光顶计算 11625251一、采光顶荷载计算 116237611、风荷载标准值计算 116177502、风荷载设计值计算 11612963、雪荷载标准值计算 11678614、雪荷载设计值计算 11775465、自重荷载设计值 117222006、竖向均布地震作用计算 117135007、荷载组合计算 1182660二、采光顶框架计算 119213761、框架分析参数说明 11936842、框架分析结果 12132191三、玻璃计算 154265101、玻璃面积 154314072、玻璃板块自重 15499983、玻璃强度计算 154108424、玻璃跨中挠度计算 1556702四、横杆计算 156257861、横杆计算参数说明 156249412、横杆计算结果 1575883五、对穿锚栓计算 160290051、埋件受力计算 160142292、埋件强度计算 16021111六、结构胶计算 161123701、结构胶宽度计算 161256462、结构胶厚度计算 16255103、结构胶强度计算 162竖向铝单板线条竖向铝单板线条计算依据及说明工程概况说明工程名称:岷阳社区综合体及配套建设项目工程所在城市:工程建筑物所在地地面粗糙度类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:七度工程基本风压:0.3kN/m2设计依据序号标准名称标准号1《工程结构通用规范》GB55001-20212《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-20213《钢结构通用规范》GB55006-20214《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-20205《铝合金门窗》GB/T8478-20206《绿色建筑评价标准》GB/T50378-20197《建筑玻璃采光顶技术要求》JG/T231-20188《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20189《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-201810《铝合金建筑型材第1部分：基材》GB/T5237.1-201711《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材》GB/T5237.2-201712《铝合金建筑型材第3部分：电泳涂漆型材》GB/T5237.3-201713《铝合金建筑型材第4部分：喷粉型材》GB/T5237.4-201714《铝合金建筑型材第5部分：喷漆型材》GB/T5237.5-201715《铝合金建筑型材第6部分：隔热型材》GB/T5237.6-201716《吊挂式玻璃幕墙用吊夹》JG/T139-201717《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-201718《钢结构设计标准》GB50017-201719《混凝土用机械锚栓》JG/T160-201720《冷弯型钢通用技术要求》GB/T6725-201721《混凝土接缝用建筑密封胶》JC/T881-201722《普通装饰用铝塑复合板》GB/T22412-201623《热轧型钢》GB/T706-201624《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.5-201625《民用建筑热工设计规范》GB50176-201626《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-201527《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-201528《建筑物防雷装置检测技术规范》GB/T21431-201529《公共建筑节能设计标准》GB50189-201530《紧固件机械性能螺母》GB/T3098.2-201531《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》JG/T174-201432《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB3098.6-201433《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB3098.15-201434《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》JG/T174-201435《混凝土结构加固设计规范(附条文说明)》GB50367-201336《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-201337《中空玻璃用弹性密封胶》GB/T29755-201338《一般工业用铝及铝合金板、带材第1部分：一般要求》GB/T3880.1-201239《中空玻璃》GB/T11944-201240《建筑陶瓷薄板应用技术规程》JGJ/T172-201241《建筑结构荷载规范》GB50009-201242《一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分：力学性能》GB/T3880.2-201243《一般工业用铝及铝合金板、带材第3部分：尺寸偏差》GB/T3880.3-201244《建筑工程用索》JG/T330-201145《干挂空心陶瓷板》GB/T27972-201146《建筑用隔热铝合金型材》JG175-201147《铝合金门窗工程技术规范》JGJ214-201048《建筑抗震设计规范》(2016年版)GB50011-201049《建筑制图标准》GB/T50104-201050《建筑玻璃点支承装置》JG/T138-201051《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-201052《混凝土结构设计规范》(2015版)GB50010-201053《陶瓷板》GB/T23266-200954《建筑抗震加固技术规程》JGJ/T116-200955《公共建筑节能改造技术规范》JGJ176-200956《平板玻璃》GB11614-200957《夹层玻璃》GB15763.3-200958《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-200959《耐候结构钢》GB/T4171-200860《半钢化玻璃》GB/T17841-200861《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》GB/T8484-200862《中国地震烈度表》GB/T17742-200863《搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带》GB/T13790-200864《塑料门窗工程技术规程》JGJ103-200865《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算及测定》GB/T22476-200866《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-200867《不锈钢棒》GB/T1220-200768《建筑幕墙》GB/T21086-200769《铝合金结构设计规范》GB50429-200770《建筑幕墙用瓷板》JG/T217-200771《民用建筑能耗数据采集标准》JGJ/T154-200772《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》JG/T211-200773《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》GB/T20878-200774《百页窗用铝合金带材》YS/T621-200775《小单元建筑幕墙》JG/T216-200776《中空玻璃用复合密封胶条》JC/T1022-200777《钢化玻璃》GB15763.2-200578《建筑隔声评价标准》GB/T50121-200579《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-200580《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-200381《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-200182《四川省金属与石材幕墙工程技术标准》DBJ51/T193-202283《采光顶与金属屋面技术规程》JGJ255-2012基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;郫筒街道岷阳社区综合体及配套建设项目按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.1.1-2采用风荷载计算公式:EQw\s\do3(k)=EQβ\s\do3(gz)×K1×K2×EQμ\s\do3(sl)×EQμ\s\do3(z)×EQw\s\do3(0)其中:EQw\s\do3(k)作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)EQβ\s\do3(gz)瞬时风压的阵风系数根据不同场地类型,按以下公式计算:EQβ\s\do3(gz)=1+2gI\s\do3(10)(\f(z,10))(-α)其中g为峰值因子取为2.5，I10为10米高名义湍流度,α为地面粗糙度指数A类场地:EQI\s\do3(10)=0.12,α=0.12B类场地:EQI\s\do3(10)=0.14,α=0.15C类场地:EQI\s\do3(10)=0.23,α=0.22D类场地:EQI\s\do3(10)=0.39,α=0.30EQμ\s\do3(z)风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地:EQμ\s\do3(z)=1.284×\b(\f(Z,10))0.24B类场地:EQμ\s\do3(z)=1.000×\b(\f(Z,10))0.30C类场地:EQμ\s\do3(z)=0.544×\b(\f(Z,10))0.44D类场地:EQμ\s\do3(z)=0.262×\b(\f(Z,10))0.60本工程属于C类地区EQμ\s\do3(sl)风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定

EQw\s\do3(0)基本风压,按全国基本风压图,成都市地区取为0.3kN/m2+K1地形修正系数

K2风向影响系数(3).地震作用计算:EQq\s\do3(EAk)=β\s\do3(E)×α\s\do3(max)×G\s\do3(Ak)其中:EQq\s\do3(EAk)水平地震作用标准值EQβ\s\do3(E)动力放大系数,按5.0取定EQα\s\do3(max)水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度(0.05g):EQα\s\do3(max)=0.047度(0.1g):EQα\s\do3(max)=0.087度(0.15g):EQα\s\do3(max)=0.128度(0.2g):EQα\s\do3(max)=0.168度(0.3g):EQα\s\do3(max)=0.249度(0.4g):EQα\s\do3(max)=0.32成都市地区设防烈度为七度,根据本地区的情况,故取EQα\s\do3(max)=0.08EQG\s\do3(Ak)幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：EQγ\s\do3(G)S\s\do3(G)+γ\s\do3(w)ψ\s\do3(w)S\s\do3(w)+γ\s\do3(E)ψ\s\do3(E)S\s\do3(E)+γ\s\do3(T)ψ\s\do3(T)S\s\do3(T)各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.3b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.5幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定《四川省金属与石材幕墙工程技术标准》：1、持久设计状况、短暂设计状况：2、地震设计状况：荷载计算风荷载标准值计算EQW\s\do3(k):作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z:计算高度18.05mEQμ\s\do3(z):18.05m高处风压高度变化系数(按C类区计算):(GB50009-2012条文说明8.2.1)EQμ\s\do3(z)=0.544×\b(\f(Z,10))0.44=0.705422EQI\s\do3(10):10米高名义湍流度,对应A、B、C、D类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。(GB50009-2012条文说明8.4.6)EQβ\s\do3(gz):阵风系数:EQβ\s\do3(gz)=1+2×g×I\s\do3(10)×(\f(z,10))(-α)=2.009887按照《工程结构通用规范》要求不小于1+0.7/=1.833439，满足要求。EQμ\s\do3(sp1):局部正风压体型系数EQμ\s\do3(sn1):局部负风压体型系数,通过计算确定EQμ\s\do3(sz):建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-20128.3.3)取1EQμ\s\do3(sf):建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-20128.3.3-2)取-2对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，取-0.2或0.2EQA\s\do3(v):立柱构件从属面积取4.95m2EQA\s\do3(h):横梁构件从属面积取1.356m2EQμ\s\do3(sa):维护构件面板的局部体型系数EQμ\s\do3(s1z)=μ\s\do3(sz)+0.2=1.2EQμ\s\do3(s1f)=μ\s\do3(sf)-0.2=-2.2维护构件从属面积大于或等于25m2的体型系数计算EQμ\s\do3(s25z)=μ\s\do3(sz)×0.8+0.2=1(GB50009-20128.3.4)EQμ\s\do3(s25f)=μ\s\do3(sf)×0.8-0.2=-1.8(GB50009-20128.3.4)对于直接承受荷载的面板而言，不需折减有EQμ\s\do3(saz)=1.2EQμ\s\do3(saf)=-2.2同样，取立柱面积对数线性插值计算得到EQμ\s\do3(savz)=μ\s\do3(sz)+(μ\s\do3(sz)×0.8-μ\s\do3(sz))×\f(log(A\s\do3(v)),1.4)+0.2EQ=1+(0.8-1)×\f(0.694605,1.4)+0.2=1.100771EQμ\s\do3(savf)=μ\s\do3(sf)+(μ\s\do3(sf)×0.8-μ\s\do3(sf))×\f(log(A\s\do3(v)),1.4)-0.2EQ=-2+((-1.6)-(-2))×\f(0.694605,1.4)-0.2=-2.001541同样，取横梁面积对数线性插值计算得到EQμ\s\do3(sahz)=μ\s\do3(sz)+(μ\s\do3(sz)×0.8-μ\s\do3(sz))×\f(log(A\s\do3(h)),1.4)+0.2EQ=1+(0.8-1)×\f(0.13226,1.4)+0.2=1.181106EQμ\s\do3(sahf)=μ\s\do3(sf)+(μ\s\do3(sf)×0.8-μ\s\do3(sf))×\f(log(A\s\do3(h)),1.4)-0.2EQ=-2+((-1.6)-(-2))×\f(0.13226,1.4)-0.2=-2.162212按照以上计算得到对于面板有:EQμ\s\do3(sp1)=1.2EQμ\s\do3(sn1)=-2.2对于立柱有:EQμ\s\do3(svp1)=1.100771EQμ\s\do3(svn1)=-2.001541对于横梁有:EQμ\s\do3(shp1)=1.181106EQμ\s\do3(shn1)=-2.162212K1：地形修正系数，取1K2：风向影响系数，取1面板正风压风荷载标准值计算如下(GB50009-20128.1.1-2)=1.1×2.009887×1.2×0.705422×0.3=0.561456kN/m2EQW\s\do3(kp)<1kN/m2,取EQW\s\do3(kp)=1kN/m2面板负风压风荷载标准值计算如下(GB50009-20128.1.1-2)=1.1×2.009887×(-2.2)×0.705422×0.3=-1.029336kN/m2同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下(GB50009-20128.1.1-2)=1.1×2.009887×1.100771×0.705422×0.3=0.515029kN/m2EQW\s\do3(kvp)<1kN/m2,取EQW\s\do3(kvp)=1kN/m2立柱负风压风荷载标准值计算如下(GB50009-20128.1.1-2)=-0.936481kN/m2＞1kN/m2取EQW\s\do3(kvp)=1kN/m2同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下(GB50009-20128.1.1-2)=0.552616kN/m2EQW\s\do3(khp)<1kN/m2,取EQW\s\do3(khp)=1kN/m2横梁负风压风荷载标准值计算如下(GB50009-20128.1.1-2)=-1.011656kN/m2当前幕墙抗风压等级为1级风荷载设计值计算W:风荷载设计值:kN/m2EQγ\s\do3(w):风荷载作用效应的分项系数：1.5面板风荷载作用计算=1.5×1=1.5kN/m2=1.5×（-1.029336）=-1.544004kN/m2立柱风荷载作用计算=1.5×1=1.5kN/m2=1.5×（-1）=-1.5kN/m2横梁风荷载作用计算=1.5×1=1.5kN/m2=1.5×（-1.011656）=-1.517483kN/m2水平地震作用计算EQG\s\do3(Ak):面板平米重量取0.3kN/m2EQα\s\do3(max):水平地震影响系数最大值:0.08EQq\s\do3(Ek):分布水平地震作用标准值(kN/m2)EQq\s\do3(Ek)=γ\s\do3(0)×β\s\do3(E)×α\s\do3(max)×G\s\do3(Ak)=1.1×5×0.08×0.3=0.132kN/m2EQγ\s\do3(E):地震作用分项系数:1.4EQq\s\do3(EA):分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEk=1.4×0.132=0.1848kN/m2荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合:EQS\s\do3(zkp)=W\s\do3(kp)=1kN/m2EQS\s\do3(zp)=W\s\do3(kp)×γ\s\do3(w)+q\s\do3(Ek)×γ\s\do3(E)×ψ\s\do3(E)=1×1.5+0.132×1.4×0.5=1.5924kN/m2考虑负风压、地震荷载组合:==-1.029336kN/m2EQS\s\do3(zn)=W\s\do3(kn)×γ\s\do3(w)-q\s\do3(Ek)×γ\s\do3(E)×ψ\s\do3(E)=-1.029336×1.5-0.132×1.4×0.5=-1.636404kN/m2金属幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定《四川省金属与石材幕墙工程技术标准》：1、持久设计状况、短暂设计状况：=1.3×0.4+1.0×1.5×1+0.6×1.5×0=2.02kN/m22、地震设计状况：=1.3×0.4+1.4×0.132+0.6×1.5×1=1.6048kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为1.029336kN/m2面板荷载组合设计值为1.63640kN/m2立柱承受风荷载标准值为1kN/m2横梁承受风荷载标准值为1.011656kN/m2单层铝板强度计算面板荷载计算B:该处铝板幕墙分格宽:1.4mH:该处铝板幕墙分格高:1.2mA:该处铝板面积:A=B×H=1.4×1.2=1.68m2水平荷载设计值：EQS\s\do3(z)=1.636404kN/m2水平荷载标准值：EQS\s\do3(zk)=1.029336kN/m2铝板强度计算选定面板材料为:铝-3003-H24强度校核依据：σ=EQ\f(M,W)=EQ\f(6×m×q×L2×η,t2)≤EQf\s\do3(a)=89N/mm2挠度校核依据:EQ\f(U,L)≤EQ\f(1,100)加强肋计算结构见图以及板块编号图数据表格使用的各项相关参数以及意义E:弹性模量:70000N/mm2v:泊松比:0.3t:铝板厚度:2.5mmD:板弯曲刚度:D=EQ\f(E×t3,12×(1-v2))=EQ\f(70000×2.53,12×(1-0.32))=100160.25641EQS\s\do3(z):组合荷载设计值:1.636404kN/m2EQS\s\do3(zk):组合荷载标准值1.029336kN/m2挠度计算公式:U=EQ\f(f×S\s\do3(zk)×a4×η,D)a:铝板分格短边边长b:铝板分格长边边长θ:参数EQ\f(S\s\do3(zk)×a4,E×t4)η:折减系数按θ查表得到m:弯矩系数,按短边与长边的边长比查表得到f:挠度系数,按短边与长边的边长查表得到U:铝板挠度EQ\f(U,a):挠度与短边比值面板强度校核表格编号类型a(mm)b(mm)θηmσ(N/mm2)fU(mm)U/a1B500.01200.023.5280.8840.121242.0840.005042.8620.006972C500.01200.023.5280.8840.084329.2710.002611.4820.003613B400.01200.09.6370.9540.121229.0510.005041.2640.00391说明：强度/挠度验算不合格的数据以红色标明强度满足要求挠度满足要求加强肋强度计算(1)加强肋在组合荷载作用下的内力图示:加强肋内力数据列表如下:编号列表条目123456789101偏移(m)0.0000.1200.2400.4200.5400.6600.7800.9601.0801.2001弯矩(kN.m)-0.0000.0490.0870.1240.1340.1340.1240.0870.0490.0001剪力(kN)0.4450.3620.2720.1360.045-0.045-0.136-0.272-0.362-0.1531挠度(mm)0.000-0.599-1.134-1.706-1.886-1.886-1.706-1.134-0.5990.0002偏移(m)0.0000.1200.2400.4200.5400.6600.7800.9601.0801.2002弯矩(kN.m)0.0000.0450.0790.1130.1230.1230.1130.0790.0450.0002剪力(kN)0.4130.3300.2480.1240.041-0.041-0.124-0.248-0.330-0.4132挠度(mm)0.000-0.546-1.034-1.555-1.719-1.719-1.555-1.034-0.5460.000(2)加强肋截面图Ex:加强肋型材弹性模量70000N/mm2X轴惯性矩:Ix=9.59054cm4Y轴惯性矩:Iy=16.013cm4X轴下部抵抗矩:Wx1=5.44011cm3型材截面面积矩:Ss=2.61965cm3型材计算校核处壁厚:t=2.5mm(3)加强肋强度校核:强度校核依据:M/γ/w≤ｆa剪力校核依据:τmax≤[τ]=49.6N/mm2挠度校核依据:U≤L/300加强肋强度校核表格编号长度(m)弯矩(kN.m)剪力(kN)挠度(mm)最大值位置(m)σ(N/mm2)最大值位置(m)τ(N/mm2)最大值位置(m)D/Len11.2000.1360.60023.7780.4530.0004.9471.9090.6000.0015921.2000.1240.60021.6770.4130.0004.5101.7400.6000.00145说明：强度验算不合格的数据以红色标明加强肋强度满足要求加强肋挠度满足要求角码抗剪强度校核B:计算单元总宽为1.4mH:计算单元总高为1.2mEQB\s\do3(num):横向角码数4EQH\s\do3(num):纵向角码数4EQt\s\do3(jm):角码型材壁厚2mmEQL\s\do3(jm):角码长度50mmEQS\s\do3(z):幕墙面板所受组合荷载为1.636404kN/m2P:每个角码承受的剪切力(kN)P=EQ\f(S\s\do3(z)×H×B,2×(B\s\do3(num)+H\s\do3(num)))=0.171822kNτ:角码抗剪设计应力(N/mm2)τ=EQ\f(1.5×P,t\s\do3(jm)×L\s\do3(jm))=2.577336N/mm2τ=2.577336N/mm2≤49.6N/mm2角码剪切强度满足要求铆钉抗拉强度计算P:每个角码承受的拉力0.171822kNEQM\s\do3(num):每个角码上的拉铆钉数2个EQD\s\do3(md):铆钉直径4mm,型号:铝合金铆钉-10EQN\s\do3(md):可承受拉力为85.911211NEQN\s\do3(md)=85.911211N≤790N铆钉抗拉强度满足要求立柱计算立柱荷载计算(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)EQq\s\do3(w):风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)EQr\s\do3(w):风荷载作用效应的分项系数：1.5EQW\s\do3(k):风荷载标准值:1kN/m2EQB\s\do3(l):幕墙左分格宽:1.1mEQB\s\do3(r):幕墙右分格宽:1.1mEQq\s\do3(wk)=W\s\do3(k)×\f(B\s\do3(l)+B\s\do3(r),2)=1.1kN/mEQq\s\do3(w)=1.5×q\s\do3(wk)=1.65kN/m(2)分布水平地震作用设计值EQG\s\do3(Akl):立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重:0.4kN/m2EQG\s\do3(Akr):立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重:0.4kN/m2qEAkl=γ0×5×αmax×GAk(JGJ102-20035.3.4)=1.1×5×0.08×0.4=0.176kN/m2qEAkr=γ0×5×αmax×GAk(JGJ102-20035.3.4)=1.1×5×0.08×0.4=0.176kN/m2EQq\s\do3(ek)=\f(q\s\do3(Ekl)×B\s\do3(l)+q\s\do3(Ekr)×B\s\do3(r),2)=0.1936kN/mqe=1.4×qek=1.4×0.1936=0.27104kN/m(3)立柱荷载组合立柱所受组合荷载标准值为:qk=qwk=1.1kN/m立柱所受组合荷载设计值为:EQq=q\s\do3(w)+ψ\s\do3(E)×q\s\do3(e)=1.65+0.5×0.27104=1.78552kN/m立柱计算简图如下:(4)立柱弯矩:通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下:立柱弯矩分布如下表:列表条目123456789偏移(m)0.0000.5001.0001.5002.0002.8003.0003.5004.000弯矩(kN.m)0.0001.1651.8832.1551.9811.3600.293-1.221-3.180偏移(m)4.0004.0634.1254.1884.2504.3134.3754.4374.500弯矩(kN.m)-3.180-2.758-2.343-1.935-1.534-1.140-0.753-0.3730.000最大弯矩发生在4m处M:幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)M=3.180kN·m立柱在荷载作用下的轴力图如下:立柱在荷载作用下的支座反力信息如下表:支座编号X向反力(kN)Y向反力(kN)转角反力(kN.m)n0-2.776n15.9152.831n2-11.173立柱型材特性选定立柱材料类别:钢-Q235选用立柱型材名称:100*50*4型材强度设计值:215N/mm2型材弹性模量:E=206000N/mm2X轴惯性矩:EQI\s\do3(x)=134.138cm4Y轴惯性矩:EQI\s\do3(y)=44.9494cm4X轴上部抵抗矩:EQW\s\do3(x1)=26.8277cm3X轴下部抵抗矩:EQW\s\do3(x2)=26.8277cm3Y轴左部抵抗矩:EQW\s\do3(y1)=17.9798cm3Y轴右部抵抗矩:EQW\s\do3(y2)=17.9798cm3型材截面积:A=10.948cm2型材计算校核处抗剪壁厚:t=4mm型材截面面积矩:EQS\s\do3(s)=17.0494cm3塑性发展系数:γ=1.05立柱强度计算校核依据:EQ\f(N,A)+EQ\f(M,γ×w)≤ｆaBl:幕墙左分格宽:1.1mBr:幕墙右分格宽:1.1mHv:立柱长度GAkl:幕墙左分格自重:0.4kN/m2GAKr:幕墙右分格自重:0.4kN/m2幕墙自重线荷载:Gk=EQ\f(GAkl×Bl+GAkr×Br,2)=EQ\f(0.4×1.1+0.4×1.1,2)=0.44kN/mrG:结构自重分项系数:1.3G:幕墙自重线荷载设计值0.572kN/mf:立柱计算强度(N/mm2)A:立柱型材截面积:10.948cm2Nl:当前杆件最大轴拉力(kN)Ny:当前杆件最大轴压力(kN)Mmax:当前杆件最大弯矩(kN.m)Wz:立柱截面抵抗矩(cm3)γ:塑性发展系数:1.05立柱通过有限元计算得到的应力校核数据表格如下:编号NlNyMmaxWzAfzb02.1570.0003.18026.827710.948115.205b12.8310.0003.18026.827710.948115.492通过上面计算可知,立柱杆件b1的应力最大,为115.492N/mm2≤ｆa=215N/mm2,所以立柱承载力满足要求立柱的刚度计算校核依据:EQD\s\do3(fmax)≤\f(L,300)EQD\s\do3(fmax):立柱最大允许挠度:通过有限元分析计算得到立柱的挠度图如下:立柱挠度分布如下表:列表条目123456789偏移(m)0.0000.5001.0001.5002.0002.5003.0003.5004.000挠度(mm)0.0002.8265.0236.1916.1795.0833.2501.2740.000偏移(m)4.0004.0634.1254.1884.2504.3134.3754.4374.500挠度(mm)0.000-0.059-0.095-0.110-0.108-0.092-0.067-0.0350.000最大挠度发生在1.75m处,最大挠度为6.332056mmEQD\s\do3(fmax)=\f(Hvmax,300)×1000EQ=\f(4,300)×1000=13.333333mm立柱最大挠度Umax为:6.332056mm≤13.333333mm挠度满足要求立柱抗剪计算校核依据:EQτ\s\do3(max)≤[τ]=125N/mm2通过有限元分析计算得到立柱的剪力图如下:立柱剪力分布如下表:列表条目123456789偏移(m)0.0000.5001.0001.5002.0002.5003.0003.5004.000剪力(kN)-2.776-1.883-0.990-0.0980.7951.6882.5813.4734.366偏移(m)4.0004.0634.1254.1884.2504.3134.3754.4374.500剪力(kN)-6.807-6.696-6.584-6.473-6.361-6.249-6.138-6.026-5.915最大剪力发生在4m处τ:立梃剪应力:Q:立梃最大剪力:6.807kNEQS\s\do3(s):立柱型材截面面积矩:17.0494cm3EQI\s\do3(x):立柱型材截面惯性矩:134.138cm4t:立柱抗剪壁厚:4mmEQτ=\f(Q×S\s\do3(s)×100,I\s\do3(x)×t)EQ=\f(7.834603×17.0494×100,134.138×4)=21.630764N/mm221.630764N/mm2≤125N/mm2立柱抗剪强度可以满足框架柱计算框架柱分析参数说明1)本框架立柱采用三维有限元分析模式，具体参数说明如下：框架立柱左面板宽度为1.4m,面板平米重0.4kN/m2右面板宽度为0.9m,面板平米重0.4kN/m2框架立柱强轴为X轴，弱轴为Z轴，立柱轴向向上为Y轴正向。具体计算模型如下图所示:杆件支座约束信息如下表:编号坐标x约束y约束z约束yz约束zx约束xy约束n10.000,4.000,0.000XXn20.000,4.500,0.000XXXn70.000,0.000,0.000XXn80.675,4.000,0.000XXn90.675,4.500,0.000XXXn140.675,0.000,0.000XX2)立柱选定杆件截面参数如下:名称惯性参数(cm4)抵抗矩(cm3)面积矩(cm3)面积(cm2)图样100*50*4Iy=134.138Iz=44.9494J=179.087Wy1=26.8277Wy2=26.8277Wz1=17.9798Wz2=17.9798Sy=17.0494Sz=10.4644A=10.948FT50x50x4Iy=23.7359Iz=23.7359J=40.592Wy1=9.49435Wy2=9.49435Wz1=9.49435Wz2=9.49435Sy=5.86444Sz=5.86444A=6.94796C10Iy=198.334Iz=25.6053J=2.79227Wy1=39.6667Wy2=39.6667Wz1=16.8715Wz2=7.80097Sy=23.528Sz=7.845A=12.744L50X4Iy=9.25733Iz=9.25733J=0.213167Wy1=2.55787Wy2=6.70408Wz1=6.70408Wz2=2.55787Sy=2.60596Sz=2.60596A=3.897293)本结构杆件材料信息如下：杆件名称节点信息长度截面名称材料名称b1n1,0.5100*50*4钢-Q235b2n3,n10.575100*50*4钢-Q235b3n4,n31.05100*50*4钢-Q235b4n5,n41.05100*50*4钢-Q235b5n6,n51.05100*50*4钢-Q235b6,n60.275100*50*4钢-Q235b7n8,0.5FT50x50x4钢-Q235b8n10,n80.575FT50x50x4钢-Q235b9n11,n101.05FT50x50x4钢-Q235b10n12,n111.05FT50x50x4钢-Q235b11n13,n121.05FT50x50x4钢-Q235b12,n130.275FT50x50x4钢-Q235b13,0.675C10钢-Q235b14n2,n90.675C10钢-Q235b15n3,n100.675L50X4钢-Q235b16n3,n80.887L50X4钢-Q235b17n4,n101.25L50X4钢-Q235b18n4,n110.675L50X4钢-Q235b19n5,n120.675L50X4钢-Q235b20n6,n130.675L50X4钢-Q235b21n5,n111.25L50X4钢-Q235b22n6,n121.25L50X4钢-Q235b23n7,n140.675C10钢-Q2354)荷载方向:风荷载按照垂直于面板考虑，地震荷载（如果有的话）按照平行于X轴考虑，重力则为Y轴向下,下面对各相关荷载进行计算。风荷载计算:EQμ\s\do3(z):取0.705422EQβ\s\do3(gz):阵风系数取2.009887EQμ\s\do3(sp1):局部正风压体型系数EQμ\s\do3(sn1):局部负风压体型系数通过计算确定EQA\s\do3(v):立柱构件从属面积取5.175m2EQμ\s\do3(sa):维护构件面板的局部体型系数取立柱面积对数线性插值计算得到EQμ\s\do3(saz)=EQμ\s\do3(sz)+(EQμ\s\do3(sz)×0.8-EQμ\s\do3(sz))×EQ\f(log(A\s\do3(v)),1.4)+0.2=1+(0.8-1)×EQ\f(0.71391,1.4)+0.2=1.098013EQμ\s\do3(saf)=EQμ\s\do3(sf)+(EQμ\s\do3(sf)×0.8-EQμ\s\do3(sf))×EQ\f(log(A\s\do3(v)),1.4)-0.2=-2+((-1.6)-(-2))×EQ\f(0.71391,1.4)-0.2=-1.996026按照以上计算并考虑建筑物密集造成的相互干扰系数以及局部体型系数放大系数得到对于立柱有:EQμ\s\do3(sp1)=1.098013EQμ\s\do3(sn1)=-1.996026立柱正风压风荷载标准值计算如下EQW\s\do3(kp)=γ0×EQβ\s\do3(gz)×EQμ\s\do3(sp1)×EQμ\s\do3(z)×EQW\s\do3(0)(GB50009-20128.1.1-2)=1.1×2.009887×1.098013×0.705422×0.3=0.513738kN/m2EQW\s\do3(kp)<1kN/m2,取EQW\s\do3(kp)=1kN/m2立柱负风压风荷载标准值计算如下EQW\s\do3(kn)=γ0×EQβ\s\do3(gz)×EQμ\s\do3(sn1)×EQμ\s\do3(z)×EQW\s\do3(0)(GB50009-20128.1.1-2)=-0.9339kN/m2EQW\s\do3(kn)＞-1kN/m2,取EQW\s\do3(kp)=-1kN/m2重力荷载:EQG\s\do3(Akl):左边面板平米重取0.4kN/m2EQG\s\do3(Akr):右边面板平米重取0.4kN/m2水平分布地震荷载计算(左右分别计算):EQq\s\do3(Ekl)=γ0×EQβ\s\do3(E)×EQα\s\do3(max)×EQG\s\do3(Akl)(JGJ102-20035.3.4)=1.1×5×0.08×0.4=0.176kN/m2EQq\s\do3(Ekr)=γ0×EQβ\s\do3(E)×EQα\s\do3(max)×EQG\s\do3(Akr)(JGJ102-20035.3.4)=1.1×5×0.08×0.4=0.176kN/m2杆件所受荷载工况组合如下表所示:序号名称组合信息1风吹设计值组合1.5×风荷载吹+0.7×地震荷载+1.3×重力荷载2风吹标准值组合1×风荷载吹+1×重力荷载3风吸设计值组合1.5×风荷载吸+0.7×地震荷载+1.3×重力荷载4风吸标准值组合1×风荷载吸+1×重力荷载框架柱分析结果立柱在各种工况组合作用下的有限元分析结果如下：当前计算共有4种工况1、在风吹设计值组合作用下名称类别工况作用体起点(m)终点(m)大小方向系数1均布风吹b100.51,0,0,0,0,0整体1.52均布风吹b200.5751,0,0,0,0,0整体1.53均布风吹b301.051,0,0,0,0,0整体1.54均布风吹b401.051,0,0,0,0,0整体1.55均布风吹b501.051,0,0,0,0,0整体1.56均布风吹b600.2751,0,0,0,0,0整体1.57均布地震b100.50.176,0,0,0,0,0整体0.658均布地震b100.50.176,0,0,0,0,0整体0.659均布地震b200.5750.176,0,0,0,0,0整体0.6510均布地震b200.5750.176,0,0,0,0,0整体0.6511均布地震b301.050.176,0,0,0,0,0整体0.6512均布地震b301.050.176,0,0,0,0,0整体0.6513均布地震b401.050.176,0,0,0,0,0整体0.6514均布地震b401.050.176,0,0,0,0,0整体0.6515均布地震b501.050.176,0,0,0,0,0整体0.6516均布地震b501.050.176,0,0,0,0,0整体0.6517均布地震b600.2750.176,0,0,0,0,0整体0.6518均布地震b600.2750.176,0,0,0,0,0整体0.6519均布重力b100.50,-0.4,0,0,0,0整体1.320均布重力b100.50,-0.4,0,0,0,0整体1.321均布重力b200.5750,-0.4,0,0,0,0整体1.322均布重力b200.5750,-0.4,0,0,0,0整体1.323均布重力b301.050,-0.4,0,0,0,0整体1.324均布重力b301.050,-0.4,0,0,0,0整体1.325均布重力b401.050,-0.4,0,0,0,0整体1.326均布重力b401.050,-0.4,0,0,0,0整体1.327均布重力b501.050,-0.4,0,0,0,0整体1.328均布重力b501.050,-0.4,0,0,0,0整体1.329均布重力b600.2750,-0.4,0,0,0,0整体1.330均布重力b600.2750,-0.4,0,0,0,0整体1.3结构弯矩图示编号坐标Rx(kN)Ry(kN)Rz(kN)Ryz(kN.m)Rzx(kN.m)Rxy(kN.m)n80.675,4,0-4.552n90.675,4.5,00.2502.691n140.675,0,0-4.098杆件最大应力数据为66.3315N/mm2≤215N/mm2,满足强度要求!2、在风吹标准值组合作用下挠度如下名称类别工况作用体起点(m)终点(m)大小方向系数1均布风吹b100.51,0,0,0,0,0整体12均布风吹b200.5751,0,0,0,0,0整体13均布风吹b301.051,0,0,0,0,0整体14均布风吹b401.051,0,0,0,0,0整体15均布风吹b501.051,0,0,0,0,0整体16均布风吹b600.2751,0,0,0,0,0整体17均布重力b100.50,-0.4,0,0,0,0整体18均布重力b100.50,-0.4,0,0,0,0整体19均布重力b200.5750,-0.4,0,0,0,0整体110均布重力b200.5750,-0.4,0,0,0,0整体111均布重力b301.050,-0.4,0,0,0,0整体112均布重力b301.050,-0.4,0,0,0,0整体113均布重力b401.050,-0.4,0,0,0,0整体114均布重力b401.050,-0.4,0,0,0,0整体115均布重力b501.050,-0.4,0,0,0,0整体116均布重力b501.050,-0.4,0,0,0,0整体117均布重力b600.2750,-0.4,0,0,0,0整体118均布重力b600.2750,-0.4,0,0,0,0整体13、在风吸设计值组合作用下名称类别工况作用体起点(m)终点(m)大小方向系数1均布风吸b100.5-1,0,0,0,0,0整体1.52均布风吸b200.575-1,0,0,0,0,0整体1.53均布风吸b301.05-1,0,0,0,0,0整体1.54均布风吸b401.05-1,0,0,0,0,0整体1.55均布风吸b501.05-1,0,0,0,0,0整体1.56均布风吸b600.275-1,0,0,0,0,0整体1.57均布地震b100.5-0.176,0,0,0,0,0整体0.78均布地震b100.5-0.176,0,0,0,0,0整体0.79均布地震b200.575-0.176,0,0,0,0,0整体0.710均布地震b200.575-0.176,0,0,0,0,0整体0.711均布地震b301.05-0.176,0,0,0,0,0整体0.712均布地震b301.05-0.176,0,0,0,0,0整体0.713均布地震b401.05-0.176,0,0,0,0,0整体0.714均布地震b401.05-0.176,0,0,0,0,0整体0.715均布地震b501.05-0.176,0,0,0,0,0整体0.716均布地震b501.05-0.176,0,0,0,0,0整体0.717均布地震b600.275-0.176,0,0,0,0,0整体0.718均布地震b600.275-0.176,0,0,0,0,0整体0.719均布重力b100.50,-0.4,0,0,0,0整体1.320均布重力b100.50,-0.4,0,0,0,0整体1.321均布重力b200.5750,-0.4,0,0,0,0整体1.322均布重力b200.5750,-0.4,0,0,0,0整体1.323均布重力b301.050,-0.4,0,0,0,0整体1.324均布重力b301.050,-0.4,0,0,0,0整体1.325均布重力b401.050,-0.4,0,0,0,0整体1.326均布重力b401.050,-0.4,0,0,0,0整体1.327均布重力b501.050,-0.4,0,0,0,0整体1.328均布重力b501.050,-0.4,0,0,0,0整体1.329均布重力b600.2750,-0.4,0,0,0,0整体1.330均布重力b600.2750,-0.4,0,0,0,0整体1.3结构弯矩图示编号坐标Rx(kN)Ry(kN)Rz(kN)Ryz(kN.m)Rzx(kN.m)Rxy(kN.m)n80.675,4,06.571n90.675,4.5,0-0.1112.691n140.675,0,04.192杆件最大应力数据为68.1395N/mm2≤215N/mm2,满足强度要求!4、在风吸标准值组合作用下挠度如下名称类别工况作用体起点(m)终点(m)大小方向系数1均布风吸b100.5-1,0,0,0,0,0整体12均布风吸b200.575-1,0,0,0,0,0整体13均布风吸b301.05-1,0,0,0,0,0整体14均布风吸b401.05-1,0,0,0,0,0整体15均布风吸b501.05-1,0,0,0,0,0整体16均布风吸b600.275-1,0,0,0,0,0整体17均布重力b100.50,-0.4,0,0,0,0整体18均布重力b100.50,-0.4,0,0,0,0整体19均布重力b200.5750,-0.4,0,0,0,0整体110均布重力b200.5750,-0.4,0,0,0,0整体111均布重力b301.050,-0.4,0,0,0,0整体112均布重力b301.050,-0.4,0,0,0,0整体113均布重力b401.050,-0.4,0,0,0,0整体114均布重力b401.050,-0.4,0,0,0,0整体115均布重力b501.050,-0.4,0,0,0,0整体116均布重力b501.050,-0.4,0,0,0,0整体117均布重力b600.2750,-0.4,0,0,0,0整体118均布重力b600.2750,-0.4,0,0,0,0整体1横梁计算选用横梁型材的截面特性选定横梁材料类别:钢-Q235选用横梁型材名称:L50X4型材强度设计值:215N/mm2型材弹性模量:E=206000N/mm2X轴惯性矩:EQI\s\do3(x)=9.25733cm4Y轴惯性矩:EQI\s\do3(y)=9.25733cm4X轴上部抵抗矩:EQW\s\do3(x1)=2.55787cm3X轴下部抵抗矩:EQW\s\do3(x2)=6.70408cm3Y轴左部抵抗矩:EQW\s\do3(y1)=6.70408cm3Y轴右部抵抗矩:EQW\s\do3(y2)=2.55787cm3型材截面积:A=3.89729cm2型材计算校核处抗剪壁厚:t=4mm型材截面绕X轴面积矩:EQS\s\do3(s)=2.60596cm3型材截面绕Y轴面积矩:EQS\s\do3(sy)=2.60596cm3塑性发展系数:γ=1.05横梁的强度计算校核依据:EQ\f(M\s\do3(x),γ×W\s\do3(x))+EQ\f(M\s\do3(y),γ×W\s\do3(y))≤EQf\s\do3(a)=215(JGJ102-20036.2.4)(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)EQH\s\do3(h):幕墙分格高:1.2mEQB\s\do3(h):横梁长度:1.13mEQG\s\do3(Akhu):横梁上部面板自重:0.4kN/m2EQG\s\do3(Akhd):横梁下部面板自重:0.4kN/m2EQG\s\do3(hk):横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m):EQG\s\do3(hk)=γ0×0.4×EQH\s\do3(h)=1.1×0.4×1.2=0.528kN/mEQG\s\do3(h):横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m)EQG\s\do3(h)=EQγ\s\do3(G)×EQG\s\do3(hk)=1.3×0.528=0.6864kN/m(2)横梁承受的组合荷载作用计算横梁承受风荷载作用EQw\s\do3(k)=1.011656kN/m2EQq\s\do3(EAk):横梁平面外地震荷载:EQβ\s\do3(E):动力放大系数:5EQα\s\do3(max):地震影响系数最大值:0.08EQq\s\do3(EAku)=γ0×EQβ\s\do3(E)×EQα\s\do3(max)×0.4(JGJ102-20035.3.4)=1.1×5×0.08×0.4=0.1.76kN/m2EQq\s\do3(EAkd)=γ0×EQβ\s\do3(E)×EQα\s\do3(max)×0.4(JGJ102-20035.3.4)=1.1×5×0.08×0.4=0.176kN/m2荷载组合:横梁承受面荷载组合标准值:EQq\s\do3(Ak)=EQw\s\do3(k)=1.011656kN/m2横梁承受面荷载组合设计值:EQq\s\do3(Au)=EQγ\s\do3(w)×EQw\s\do3(k)+0.5×EQγ\s\do3(E)×EQq\s\do3(EAku)=1.5×1.011656+0.5×1.4×0.176=1.640683kN/m2EQq\s\do3(Ad)=EQγ\s\do3(w)×EQw\s\do3(k)+0.5×EQγ\s\do3(E)×EQq\s\do3(EAkd)=1.5×1.011656+0.5×1.4×0.176=1.640683kN/m2(3)横梁在组合荷载作用下的弯矩(kN·m)分横梁上下部分别计算EQH\s\do3(hu):横梁上部面板高度1.2mEQH\s\do3(hd):横梁下部面板高度1.2mEQH\s\do3(eu):横梁上部面板荷载计算有效高度为0.6mEQH\s\do3(ed):横梁下部面板荷载计算有效高度为0.6mEQq\s\do3(u)=EQq\s\do3(Au)×EQH\s\do3(eu)=1.640683×0.6=0.98441kN/mEQq\s\do3(d)=EQq\s\do3(Ad)×EQH\s\do3(ed)=1.640683×0.6=0.98441kN/m组合荷载作用产生的线荷载标准值为:EQq\s\do3(uk)=EQq\s\do3(Ak)×EQH\s\do3(eu)=1.011656×0.6=0.606993kN/mEQq\s\do3(dk)=EQq\s\do3(Ak)×EQH\s\do3(ed)=1.011656×0.6=0.606993kN/m(4)横梁荷载计算:EQq\s\do3(k)=E