索网操作平台施工索道锚固件及索道计算书

1. 基本资料 22. 荷载计算 53. 主索选用 54. 主索锚固复核 65. 吊挂索选用 186. 钢索张拉葫芦选择 18基本资料科研A楼采光顶施工索网操作平台，纵向长度37m，横索间距2.176m，共18根；横向宽度10.6m，纵索间距2.12m，共6根；科研B楼采光顶施工索网操作平台，纵向长度16.8m，横索间距2.1m，共9根；横向宽度13.8m，纵索间距2.3m，共7根；索网操作平台上铺大眼安全网，50厚×200宽×长3000木脚手板，18mm厚竹胶板；施工使用荷载每两根主索作业工人2人，工具10Kg，材料铝板最重15Kg/块，钢龙骨最重20Kg/根；施工材料堆放每跨最多为100Kg；索道吊挂索科研A楼6.53×4.24m（最大索荷面积）；索道吊挂索科研B楼6.9×4.2m（最大索荷面积）。科研A楼索网操作平台平面布置图科研B楼索网操作平台平面布置图锚固板规格：采用12mm厚钢板；后置埋件规格：200*300*10mm后扩底锚栓规格：M12*110mm。主索6×19，Φ16；1.07kg/m；破断拉力179KN。荷载计算竹胶板自重标准值Gk(kN/m2)0.14脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35钢丝绳自重（KG/m）1.07密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01索网操作平台作业层数nzj1施工人员荷载（KG）75工具荷载（KG）20材料荷载（KG）100风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.31.11风荷载高度变化系数μz1.318风荷载体型系数μs1.75索道荷载恒荷载：（0.35+0.14+0.01）×2.176+1.07×9.8/1000=1.1KN/m活荷载：(75×2+20+100)×9.8/1000=2.65KN设计荷载1.1×1.3=1.43KN/m2.65×1.4=3.71KN1.11×1.4=1.55KN/m内力计算T=（1.43+1.55）×10.6+3.71=35.3KN主索选用选用Φ16钢索，查表6×19,1960N/mm²，破断拉力179KN179÷35.3=5.07Ks=5.05>K=4满足要求主索锚固复核1）埋件计算（后补锚栓）（1）荷载信息埋件承受立柱传递来的荷载相关信息如下：a立柱的力学模型为：单跨简支(受拉)；b立柱传递来的剪力设计值为：V=0Nc立柱传递来的轴向拉力设计值为：N=35300Nd埋件所受弯矩设计值：EQM=0N·mm埋件布置简图如下图所示：埋件布置简图（2）群锚受拉内力计算a 受力最大锚栓的拉力设计值按（JGJ145-2013）5.2.2规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值的计算应符合下列规定：1：当EQ\f(N,n)-\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)²)≥0时：（JGJ145-2013）5.2.2-1EQNsdh=\f(N,n)+\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)²)（JGJ145-2013）5.2.2-22：当EQ\f(N,n)-\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)²)＜0时：EQNsdh=\f((NL+M)y\s\do3(1)′,Σy\s\do3(i)′²)（JGJ145-2013）5.2.2-3式中：EQM——弯矩设计值(N·mm)；EQNsdh——群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值（N）；EQy\s\do3(1)——锚栓1至群锚形心轴的垂直距离（mm）；EQy\s\do3(i)——锚栓i至群锚形心轴的垂直距离（mm）；EQy\s\do3(1)′——锚栓1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）；EQy\s\do3(i)′——锚栓i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）；EQL——轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）；在本计算中：EQ\f(N,n)-\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)²)=\f(35300,4)-\f(0×100,40000)=8825因为：8825≥0所以：EQNsdh=\f(N,n)+\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)²)=\f(35300,4)+\f(0×100,40000)=8825N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的EQNsdh乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。b 群锚受拉区总拉力设计值EQNsdg——群锚受拉区总拉力设计值（N）；依据前面计算分析得出，这种情况下螺栓群中的所有锚栓在组合外力作用下都承受拉力，中性轴在锚栓群形心位置，群锚受拉区总拉力设计值为：EQNsdg=N=35300Nc 偏心距(群锚单向偏心受拉)计算因为：EQ\f(N,n)-\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)²)≥0所以：EQe\s\do3(N)=\f(M,N)=\f(0,35300)=0mm（JGJ145-2013）5.2.4-1EQe\s\do3(N)——受拉锚栓合力点相对于群锚受拉锚栓重心的偏心距（mm）；（3）群锚受剪内力计算根据（JGJ145-2013）5.3.1规定及其条文说明5.3.1条中说明；同时（JGJ145-2013）5.3.2中规定，当剪力方向有长槽孔时，该处锚栓不承担剪力；也即是指在某些特定情况下，为使靠近混凝土构件边缘锚栓不承受剪力，可采取在锚板相应位置沿剪力方向开椭圆形孔的措施。其中：EQh\s\do3(ef)——锚栓的有效锚固深度（mm）；EQc——锚栓与混凝土基材之间的距离，此处取最小边距值（mm）；本计算中：EQc=300mm＜10h\s\do3(ef)=800mm；部分锚栓承受剪力；锚栓的剪力设计值应按下列公式计算：EQVsdh=Max(Vsiv)（JGJ145-20135.3.4-4）EQVsiv=\r(,\b(Vsi.xv)²+\b(Vsi.yv)²)（JGJ145-20135.3.4-3）EQVsi.xv=\f(V\s\do3(x),n\s\do3(x))（JGJ145-20135.3.4-1）EQVsi.yv=\f(V\s\do3(y),n\s\do3(y))（JGJ145-20135.3.4-2）式中：EQVsdh——群锚中剪力最大锚栓的剪力设计值（N）；EQVsiv——锚栓i所受的剪力设计值（N）；EQVsi.xv——锚栓i所受剪力设计值的x分量（N）；EQVsi.yv——锚栓i所受剪力设计值的x分量（N）；EQV\s\do3(x)——剪切荷载设计值V的x分量（N）；EQV\s\do3(y)——剪切荷载设计值V的y分量（N）；EQn\s\do3(x)——x方向参与受剪的锚栓数目；EQn\s\do3(y)——y方向参与受剪的锚栓数目；EQα\s\do3(v)——剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角，为0°EQV\s\do3(x)=V·sinα\s\do3(v)=0×sin0º=0NEQV\s\do3(y)=V·cosα\s\do3(v)=0×cos0º=0N第一排锚栓剪力方向长槽孔：无第二排锚栓剪力方向长槽孔：无EQVsi.xv=\f(V\s\do3(x),n\s\do3(x))=\f(0,4)=0NEQVsi.yv=\f(V\s\do3(y),n\s\do3(y))=\f(0,4)=0NEQVsiv=\r(,\b(Vsi.xv)²+\b(Vsi.yv)²)=\r(,0²+0²)=0NEQVsdh=Max(Vsiv)=0N（4）锚栓钢材破坏受拉承载力计算校核依据：EQNsdh≤N\s\do3(Rd.s)6.1.1-4（JGJ145-2013）式中：EQNsdh——群锚中拉力最大锚栓的拉力设计值（N）；EQN\s\do3(Rd.s)——锚栓钢材破坏受拉承载力设计值（N）；EQN\s\do3(Rd.s)=\f(N\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.N))6.1.2-1（JGJ145-2013）EQN\s\do3(Rk.s)=f\s\do3(yk)·A\s\do3(s)6.1.2-2（JGJ145-2013）式中：EQN\s\do3(Rd.s)——锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值（N）；EQN\s\do3(Rk.s)——锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值（N）；EQA\s\do3(s)——锚栓应力截面面积（mm²）；EQf\s\do3(yk)——锚栓屈服强度标准值（N/mm²）；EQγ\s\do3(Rs.N)——锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数，按本规程表4.3.10（JGJ145-2013），结构构件取1.3；EQN\s\do3(Rk.s)=f\s\do3(yk)·A\s\do3(s)=400×84.3=33720NEQN\s\do3(Rd.s)=\f(N\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.N))=\f(33720,1.3)=25938.462N≥Nsdh=8825N锚栓钢材破坏受拉承载力（5）混凝土锥体破坏受拉承载力计算 校核依据：EQNsdg≤N\s\do3(Rd.c)6.1.1-5（JGJ145-2013）式中：EQNsdg——群锚受拉区总拉力设计值（N）；EQN\s\do3(Rd.c)——混凝土锥体破坏受拉承载力设计值（N）；EQN\s\do3(Rd.c)=\f(N\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.N))6.1.3-1（JGJ145-2013）EQN\s\do3(Rk.c)=NRk.c0\f(A\s\do3(c.N),Ac.N0)·ψ\s\do3(s.N)·ψ\s\do3(re.N)·ψ\s\do3(ec.N)6.1.3-2（JGJ145-2013）对于开裂混凝土：EQNRk.c0=7.0×\r(,f\s\do3(cu.k))×h\s\do3(ef)\s\up3(1.5)6.1.3-3（JGJ145-2013）对于不开裂混凝土：EQNRk.c0=9.8×\r(,f\s\do3(cu.k))×h\s\do3(ef)\s\up3(1.5)6.1.3-4（JGJ145-2013）式中：EQN\s\do3(Rk.c)——混凝土锥体破坏受拉承载力标准值（N）；EQγ\s\do3(Rc.N)——混凝土锥体破坏受拉承载力分项系数，按本规程表4.3.10（JGJ145-2013）采用，结构构件取3；EQNRk.c0——单根锚栓受拉时，混凝土理想锥体破坏受拉承载力标准值（N）；EQf\s\do3(cu.k)——混凝土立方体抗压强度标准值（N/mm²），当其在45-60（N/mm²）间时，应乘以降低系数0.95；EQh\s\do3(ef)——锚栓有效锚固深度（mm）；根据（JGJ145-2013）条文6.1.5说明，当锚栓间距EQs≥s\s\do3(cr.N)时，不会发生群锚整体的锥体破坏，在计算时应按单个锚栓独立发生锥体破坏计算受拉承载力，反之则按群锚整体发生锥体破坏计算受拉承载力。EQs——锚栓最小间距（mm）；EQs\s\do3(cr.N)——混凝土锥体破坏且无间距效应和边缘效应情况下，每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界间矩（mm），按规范6.1.4（JGJ145-2013）取值为EQ3h\s\do3(ef)；EQs=200mmEQs\s\do3(cr.N)=3h\s\do3(ef)=3×80=240mm另外：（JGJ145-2013）6.1.9还规定，当群锚有三个及以上边缘且锚栓的最大边距EQc\s\do3(max)≤c\s\do3(cr.N)，计算混凝土锥体受拉破坏的受拉承载力设计值EQN\s\do3(Rd.c)时，应取EQh\s\do3(ef)′代替EQh\s\do3(ef)、EQs\s\do3(cr.N)′代替EQs\s\do3(cr.N)、EQc\s\do3(cr.N)′代替EQc\s\do3(cr.N)用于计算EQNRk.c0、EQA\s\do3(c.N)、EQAc.N0、EQψ\s\do3(s.N)及EQψ\s\do3(ec.N)。EQc\s\do3(cr.N)——混凝土锥体破坏且无间距效应及边缘效应情况下，每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界边距（mm），按规范6.1.5（JGJ145-2013）取值为EQ1.5h\s\do3(ef)；锚栓与混凝土基材之间的距离（mm）；EQc\s\do3(1)=300mmEQc\s\do3(2)=300mmEQc\s\do3(3)=300mmEQc\s\do3(4)=300mmEQc\s\do3(max)=300mmEQc\s\do3(cr.N)=1.5h\s\do3(ef)=1.5×80=120mm因为：本计算中混凝土构件为不开裂混凝土；EQs=200mm＜s\s\do3(cr.N)=240mm；EQc\s\do3(max)=300mm＞c\s\do3(cr.N)=120mm；群锚有三个及以上边缘且锚栓的最大边距EQc\s\do3(max)≤c\s\do3(cr.N)的条件不成立；所以：EQNRk.c0=9.8\r(,f\s\do3(cu.k))h\s\do3(ef)\s\up3(1.5)=9.8×\r(,30)×80\s\up3(1.5)=38407.999N（JGJ145-20136.1.3-4）EQAc.N0——单根锚栓受拉时，混凝土理想锥体破坏投影面面积（mm²）；EQAc.N0=s\s\do3(cr.N)²=240²=57600mm²（JGJ145-20136.1.4）EQA\s\do3(c.N)——单根锚栓或群锚受拉时，混凝土实际锥体破坏投影面面积（mm²），按（JGJ145-20136.1.5）计算；EQA\s\do3(c.N)=(c\s\do3(1A)+s\s\do3(m)+c\s\do3(3A))×(c\s\do3(2A)+s\s\do3(n)+c\s\do3(4A))（JGJ145-20136.1.5-4）EQc\s\do3(1A)～c\s\do3(4A)、s\s\do3(ni)、s\s\do3(mi)：计算投影面积的尺寸（mm）；按规范还应满足：EQc\s\do3(1A)～c\s\do3(4A)≤c\s\do3(cr.N)EQs\s\do3(mi)、s\s\do3(ni)≤s\s\do3(cr.N)本例中，锚栓排布情况为：2行2列，因此得出：EQc\s\do3(1A)=120mm，EQc\s\do3(2A)=120mm，EQc\s\do3(3A)=120mm，EQc\s\do3(4A)=120mmEQs\s\do3(m)=200mm，EQs\s\do3(n)=200mmEQA\s\do3(c.N)=(120+200+120)×(120+200+120)=193600mm²EQψ\s\do3(s.N)——边矩c对受拉承载力的降低影响系数应按6.1.6（JGJ145-2013）计算，当EQψ\s\do3(s.N)计算值大于1.0时，应取1.0。EQc——边矩（mm），有多个边距时应取最小值。EQψ\s\do3(s.N)=0.7+0.3×\f(c,c\s\do3(cr.N))=0.7+0.3×\f(300,120)=1.45（JGJ145-20136.1.6）取：EQψ\s\do3(s.N)=1EQψ\s\do3(re.N)——表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数应按（JGJ145-2013）6.1.7公式计算，当EQψ\s\do3(re.N)的计算值大于1.0时，应取1.0。当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm且s≥100mm时，取1.0；EQψ\s\do3(re.N)=0.5+\f(h\s\do3(ef),200)=0.5+\f(80,200)=0.9（JGJ145-20136.1.7）取：EQψ\s\do3(re.N)=0.9EQψ\s\do3(ec.N)——荷载偏心对受拉承载力的影响系数，按（JGJ145-2013）6.1.8公式计算；当EQψ\s\do3(ec.N)的计算值大于1.0时，应取1.0；当为双向偏心时，应分别按两个方向计算，EQψ\s\do3(ec.N)应取EQψ\s\do3(ec.N1)·ψ\s\do3(ec.N2)EQψ\s\do3(ec.N)=\f(1,1+2e\s\do3(N)/s\s\do3(cr.N))=\f(1,1+2×0/240)=16.1.8（JGJ145-2013）取：EQψ\s\do3(ec.N)=1把上面所得到的各项代入，得：EQN\s\do3(Rk.c)=NRk.c0·\f(A\s\do3(c.N),Ac.N0)·ψ\s\do3(s.N)·ψ\s\do3(re.N)·ψ\s\do3(ec.N)=38407.999×\f(193600,57600)×1×0.9×1=116184.197NEQN\s\do3(Rd.c)=\f(N\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.N))=\f(116184.197,3)=38728.066N≥Nsdg=35300N群锚混凝土锥体受拉破坏承载力（6）混凝土劈裂破坏承载力验算 a 锚栓安装过程中的劈裂破坏根据规范（JGJ145-2013）6.1.10规定，锚栓安装过程中不产生劈裂破坏的最小边距EQc\s\do3(min)、最小间距EQs\s\do3(min)及基材最小厚度EQh\s\do3(min)，应符合下列规定：（1）EQh≥h\s\do3(min)，EQh\s\do3(min)=2h\s\do3(ef)，且EQh\s\do3(min)≥100mm；（2）当为膨胀型锚栓时：EQc\s\do3(min)≥2h\s\do3(ef)，EQs\s\do3(min)≥h\s\do3(ef)（3）当为扩底型锚栓时：EQc\s\do3(min)≥h\s\do3(ef)，EQs\s\do3(min)≥h\s\do3(ef)在本例中，所选锚栓为：扩底型锚栓EQh\s\do3(ef)=80mmEQh\s\do3(min)=2h\s\do3(ef)=160mmEQh=400mm≥h\s\do3(min)，EQh\s\do3(min)≥100mmEQc\s\do3(min)=300mm≥h\s\do3(ef)，EQs\s\do3(min)=200mm≥h\s\do3(ef)所以，锚栓安装过程中不会产生劈裂破坏，（7）锚栓钢材破坏受剪承载力计算校核依据：EQVsdh≤V\s\do3(Rd.s)6.1.13-4（JGJ145-2013）式中：EQVsdh——群锚中剪力最大锚栓的剪力设计值（N）；EQV\s\do3(Rd.s)——锚栓钢材破坏受剪承载力设计值（N）；EQV\s\do3(Rd.s)=\f(V\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.V))6.1.14-1（JGJ145-2013）EQγ\s\do3(Rs.V)——锚栓钢材破坏受剪承载力分项系数，按表4.3.10（JGJ145-2013），结构构件取1.3；EQV\s\do3(Rk.s)——锚栓钢材破坏受剪承载力标准值（N），此处按无杠杆臂的纯剪情况考虑；EQV\s\do3(Rk.s)=0.5f\s\do3(yk)A\s\do3(s)=0.5×400×84.3=16860N6.1.14-2（JGJ145-2013）EQV\s\do3(Rd.s)=\f(V\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.V))=\f(16860,1.3)=12969.231N≥Vsdh=0N所以，锚栓钢材受剪破坏承载力（8）混凝土边缘破坏受剪承载力计算通过对规范（JGJ145-2013）6.1.15的理解，锚栓边距EQc≤10h\s\do3(ef)或EQc≤60d时，应对混凝土边缘破坏受剪承载力进行验算，当上述条件不成立时，可不进行混凝土边缘破坏受剪承载力验算。EQc=300mm≤10h\s\do3(ef)=800mmEQc=300mm≤60d=720mm本计算中，应对混凝土边缘破坏受剪承载力进行验算。校核依据：EQVsdg≤V\s\do3(Rd.c)6.1.13-5（JGJ145-2013）式中：EQVsdg——群锚总剪力设计值（N）；EQV\s\do3(Rd.c)——混凝土边缘破坏受剪承载力设计值（N）；EQV\s\do3(Rd.c)=\f(V\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.V))6.1.15-1（JGJ145-2013）EQV\s\do3(Rk.c)——混凝土边缘破坏受剪承载力标准值（N）；EQγ\s\do3(Rc.V)——混凝土边缘破坏受剪承载力分项系数，按表4.3.10（JGJ145-2013）采用，结构构件取2.5；EQV\s\do3(Rk.c)=VRk.c0\f(A\s\do3(c.V),Ac.V0)·ψ\s\do3(s.V)·ψ\s\do3(h.V)·ψ\s\do3(α.V)·ψ\s\do3(re.V)·ψ\s\do3(ec.V)6.1.15-2（JGJ145-2013）式中：EQVRk.c0——单根锚栓垂直构件边缘受剪时，混凝土理想边缘破坏受剪承载力标准值（N），按6.1.16（JGJ145-2013）采用；对于开裂混凝土：EQVRk.c0=1.35×d\s\up3(α)h\s\do3(ef)\s\up3(β)\r(,f\s\do3(cu.k))c\s\do3(2)\s\up3(1.5)6.1.16-1（JGJ145-2013）对于不开裂混凝土：EQVRk.c0=1.9×d\s\up3(α)h\s\do3(ef)\s\up3(β)\r(,f\s\do3(cu.k))c\s\do3(2)\s\up3(1.5)6.1.16-2（JGJ145-2013）EQAc.V0——单根锚栓受剪，无平行剪力方向的边界影响、构件厚度影响或相邻锚栓影响时，混凝土理想边缘破坏在侧向的投影面面积（mm²），按6.1.17（JGJ145-2013）采用；EQA\s\do3(c.V)——单根锚栓或群锚受剪时，混凝土实际边缘破坏在侧向的投影面面积（mm²），按6.1.18（JGJ145-2013）采用；EQψ\s\do3(s.V)——边距比EQc\s\do3(1)/c\s\do3(2)对受剪承载力的影响系数，按6.1.19（JGJ145-2013）采用；当EQψ\s\do3(s.V)的计算值大于1.0时，应取1.0；EQψ\s\do3(h.V)——边距与构件厚度比EQc\s\do3(2)/h对受剪承载力的影响系数，按6.1.20（JGJ145-2013）采用；当EQψ\s\do3(h.V)的计算值大于1.0时，应取1.0；EQψ\s\do3(α.V)——剪切角度EQα\s\do3(V)对受剪承载力的影响系数，按6.1.21（JGJ145-2013）采用；EQα\s\do3(V)——剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角，EQα\s\do3(V)不大于90°，当EQα\s\do3(V)大于90°时只计算平行于边缘的剪力分量；EQψ\s\do3(ec.V)——荷载偏心EQe\s\do3(V)对群锚受剪承载力的影响系数，按6.1.22（JGJ145-2013）采用；当EQψ\s\do3(ec.V)的计算值大于1.0时，应取1.0；EQe\s\do3(V)——剪力合力点至受剪锚栓重心的距离（mm），本计算中取值0mm；EQψ\s\do3(re.V)——锚固区配筋对受剪承载力的影响系数，按6.1.23（JGJ145-2013）采用，本例中EQψ\s\do3(re.V)取1.2；同时，规范（JGJ145-2013）6.1.25指出，后锚固基材厚度h小于EQ1.5c\s\do3(2)、平行于剪力作用方向的锚栓边距EQc\s\do3(1)≤1.5c\s\do3(2)、EQc\s\do3(3)≤1.5c\s\do3(2)时，应分别用EQc\s\do3(2)′代替相应公式中的EQc\s\do3(2)参与计算；本例计算中的情况：a混凝土构件为不开裂混凝土；b剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角EQα\s\do3(V)=0°；cEQh=400mm≤1.5c\s\do3(2)=450mm；dEQc\s\do3(1)=300mm≤1.5c\s\do3(2)=450mm，EQc\s\do3(3)=300mm≤1.5c\s\do3(2)=450mm；下面依次对上面提到的各参数计算：EQc\s\do3(2)′=Max\b(\f(c\s\do3(1),1.5)，\f(c\s\do3(3),1.5)，\f(h,1.5)，\f(s\s\do3(2.max),3))=Max\b(\f(300,1.5)，\f(300,1.5)，\f(400,1.5)，\f(200,3))=266.667mmEQVRk.c0=1.9×d\s\up3(α)h\s\do3(ef)\s\up3(β)\r(,f\s\do3(cu.k))c\s\do3(2)′\s\up3(1.5)EQα=0.1\b(\f(l\s\do3(f),c\s\do3(2)′))\s\up3(0.5)6.1.16-3（JGJ145-2013）EQβ=0.1\b(\f(d\s\do3(nom),c\s\do3(2)′))\s\up3(0.2)6.1.16-4（JGJ145-2013）式中：EQd——螺栓螺杆直径（mm）；EQα——系数；EQβ——系数；EQl\s\do3(f)——剪切荷载下锚栓有效长度，取EQl\s\do3(f)=h\s\do3(ef)，且EQl\s\do3(f)≤8d，本处取80mm；EQc\s\do3(2)′——锚栓与混凝土基材边缘的距离（mm）；EQd\s\do3(nom)——锚栓外径（mm）；EQα=0.1\b(\f(l\s\do3(f),c\s\do3(2)′))\s\up3(0.5)=0.1×\b(\f(80,266.667))\s\up3(0.5)=0.055EQβ=0.1\b(\f(d\s\do3(nom),c\s\do3(2)′))\s\up3(0.2)=0.1×\b(\f(12,266.667))\s\up3(0.2)=0.054EQVRk.c0=1.9×d\s\up3(α)h\s\do3(ef)\s\up3(β)\r(,f\s\do3(cu.k))c\s\do3(2)′\s\up3(1.5)=1.9×12\s\up3(0.055)×80\s\up3(0.054)×\r(,30)×266.667\s\up3(1.5)=65824.864NEQAc.V0=4.5c\s\do3(2)′²=4.5×266.667²=320000.8mm²6.1.17（JGJ145-2013）EQA\s\do3(c.V)=(1.5c\s\do3(2)′+s\s\do3(2)+c\s\do3(1))×h6.1.18-3（JGJ145-2013）EQh≤1.5c\s\do3(2)，此处取值为：EQh=400mm；EQs\s\do3(2)≤3c\s\do3(2)，此处取值为：EQs\s\do3(2)=200mm；EQc\s\do3(1)≤1.5c\s\do3(2)，此处取值为：EQc\s\do3(1)=300mm；EQA\s\do3(c.V)=(1.5×266.667+200+300)×400=360000.2mm²EQψ\s\do3(s.V)=0.7+0.3×\f(c\s\do3(1),1.5c\s\do3(2)′)=0.7+0.3×\f(300,1.5×266.667)=0.9256.1.19（JGJ145-2013）取：EQψ\s\do3(s.V)=0.925EQψ\s\do3(h.V)=\b(\f(1.5c\s\do3(2)′,h))\s\up3(1/2)=\b(\f(1.5×266.667,400))\s\up3(1/2)=16.1.20（JGJ145-2013）取：EQψ\s\do3(h.V)=1EQψ\s\do3(a.V)=\r(\f(1,(cosα\s\do3(V))²+\b(\f(sinα\s\do3(V),2.5))²))=16.1.21（JGJ145-2013）EQψ\s\do3(ec.V)=\f(1,1+2e\s\do3(V)/3c\s\do3(2))=\f(1,1+2×0/3/300)=16.1.22（JGJ145-2013）取：EQψ\s\do3(ec.V)=1把上面各结果代入，得到混凝土边缘破坏受剪承载力标准值：EQV\s\do3(Rk.c)=VRk.c0\f(A\s\do3(c.V),Ac.V0)·ψ\s\do3(s.V)·ψ\s\do3(h.V)·ψ\s\do3(α.V)·ψ\s\do3(re.V)·ψ\s\do3(ec.V)EQ=65824.864×\f(360000.2,320000.8)×0.925×1×1×1.2×1=82198.639NEQV\s\do3(Rd.c)=\f(V\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.V))=\f(82198.639,2.5)=32879.456N因为，EQV\s\do3(Rd.c)=32879.456N≥Vsdg=0N所以，混凝土边缘破坏受剪承载能力（9）混凝土剪撬破坏受剪承载力计算校核依据：EQVsdg≤V\s\do3(Rd.cp)6.1.13-6（JGJ145-2013）式中：EQVsdg——群锚总剪力设计值(N)EQV\s\do3(Rd.cp)——混凝土剪撬破坏受剪承载力设计值（N）；EQV\s\do3(Rd.cp)=\f(V\s\do3(Rk.cp),γ\s\d