施工平台及外脚手架安全专项施工方案

施工平台及外脚手架安全专项施工方案2013年6月第1页共1页目录TOC\o"1-1"\h\z\u1.编制依据 12.工程概况 13.搭设方案 14.搭设构造要求 25.外架作业人员素质要求 36.施工平台及外架使用材料要求 37.安全要求 48.施工平台的拆除 59.雨期施工措施 610.施工平台施工安全应急救援预案 6附件：落地式施工平台扣件式钢管支撑架计算书 8落地式双排脚手架计算书第44页共44页

1.编制依据序号名称编号1本工程改造施工图2本工程施工组织设计3建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20115建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-916建筑施工安全检查标准JG59-20117建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T018直缝电焊钢管GB/T13793-20089安全带GB6095-200910安全网GB5725-200911钢管脚手架扣件GB15831-200612《建筑施工脚手架实用手册》13《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06年版）15《混凝土结构设计规范》GB50010-201016《钢结构设计规范》GB50017-200317危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）2.工程概况大厦维修改造项目位于xxx，原有建筑地下一层，地上十九层，裙楼二层。维修改造内容为：主楼部分从14层起，错层部分补齐至19层，并新加1层成为20层；裙楼新增加一层；对原有结构部分墙、柱、梁、板加固处理。对现状立面进行全面改造、重新设计。改造后新增建筑面积2773.53m2，改造后建筑檐高73.2米。开工日期2012年7月30日，竣工日期2013年6月30日。本工程为改造工程，在19轴十五层处有一悬挑斜屋面，斜屋面长度为8米，外挑建筑物为3米，为钢筋混凝土现浇，根据改造设计方案，需对斜屋面进行拆除，同时19轴处原外楼梯间需新增阳台及对原有楼梯间部分混凝土结构进行拆除，并由主楼部分14层新增混凝土结构至20层，根据现场环境的实际情况19轴斜屋面拆除只能在高空进行，考虑到拆除及新增阳台均在19轴处，故在19轴处设计搭设拆除斜屋面落地施工平台及新增结构层双排落地脚手架综合外架系统。拆除斜屋面施工平台搭设宽度为4米，长度为8米，因原悬挑斜屋面所有位置较为特殊，横跨现群房三层现浇板及原二层车库，两者之间相差6米，故施工平台立杆分别需架设在建筑物群房三层现浇板及车库外墙上，同时有部分立杆将座在地面上。（详见附图）施工平台搭设高度顶面为建筑物十三层顶处，立杆搭设高度按现场实际分别为26米、32米及44米（具体位置详见附图），群房三层现浇板厚度为120mm，混凝土强度等级为C30，浇筑时间为2012年10月，车库部分为二层，二层为高压配电室，且屋顶设有高压配电柜，故车库部分的拆除施工平台立杆只能设在配电房主墙上端，其余立杆就向下设置在地面上。外双排脚手架设置位置在19轴阳台侧墙处及建筑物背立面4米范围内（具体位置详见附图）施工平台及外双排脚手架搭设顺序：施工平台及外双排脚手架由低跨向高跨三层群房顶进行搭设。本工程施工平台架体计算分别按落在三层现浇板高度为26米及落在地面上高度为44米进行验算，双排脚手架也分别按座在三层现浇板高度为26米及落地面上高度为44米进行验算。具体验算结果见后附计算书。根据计算施工平台设计荷载为5KN/㎡（包括人员荷载及堆放垃圾荷载）3.搭设方案施工平台及外双排脚手架搭设均采用φ48×3.5钢管搭设，平台尺寸为长×宽＝8×4m。平台底部分别落在结构板、车库主墙及自然地面上，搭设前将平台位置地面进行平整夯实，且处理后要比周围地面略高一些，保证下雨时雨水不滞留在架体基础位置，同时立杆底部设通长垫木，确保施工平台的基础稳定。立杆下铺木跳板，并设可调底托。扫地杆距地面200mm，立杆横距为1000mm，纵距为1000mm，横杆步距为1500mm，平台木跳板下纵向水平钢管间距为200施工平台操作面上满铺50mm厚脚手板。平台周围设1.5米高防护栏杆，并在脚手板上口沿栏杆周围设180mm高挡脚板。防护栏杆周围及脚手板的底部满挂密目安全网封闭严密，每隔10m设一道大眼安全网。在防护栏杆内侧1米高范围内，用木夹板封闭，防止拆除混凝土碎块施工平台立杆必须错开搭接，长、短杆配合安装，使平台处立杆的标高一致。如果无法达到一致，可将脚手板按立杆高度适当倾斜铺设，以保证平台面的整体平整。在外侧三个立面必须加设剪刀撑，剪刀撑角度45°～60°。根据《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》的要求，搭设高度超过16m时，在高度方向每间隔5步（7500mm）设置一道水平剪刀撑。在二层以上每层设置水平杆与原楼梯间结构进行可靠拉结。具体搭设构造见附图外双排脚手架搭设采用φ48×3.5钢管搭设，立杆间距为1000×1000mm，步距1500mm，內立杆距外墙皮300mm，扫地杆距地面200mm。作业层铺设脚手板，端部脚手板探头长度为150mm，脚手板必须与脚手架可靠地固定。立杆顶端高出作业面层平面标高1500mm，作为防护栏杆。脚手架外侧立面整个长度和高度方向连续设置剪刀撑，斜杆与地面的倾角在45°～60°之间。外双排脚手架为外檐施工所需而搭设，分为两段，一段位于群房三层顶板，立杆设立在三层顶板上，下设通长垫板，一段位于建筑物背立面处，立杆立于自然地面，下设14槽钢通长垫板,搭设长度均为4米，连墙件为两步三跨设置，与原建筑物外楼梯结构层可靠连接，连接方式详见大样图，每层满挂大眼安全网，并兜至结构边。外立杆内侧满挂密目安全网。脚手架下部铺设通长脚手板。两段搭设外双排脚手架与施工平台连接为一个整体，确保架体稳定4.平台及架体搭设构造要求4.1立杆①立杆垂直度偏差不得大于架高的1/400—1/600。②严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。③立杆均应采用对接接头，且立杆接头必须错开，相临立杆的接头不应设置在同步内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。4.2大横杆①大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。②大横杆采用对接扣件连接。对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm,并应避免设在大横杆跨中。③大横杆四面架子的纵向水平高差不超过50mm4.3小横杆①小横杆两端应采用直角扣件固定在大横杆上。②每一主节点（即立杆、大横杆交汇处）处必须设置一小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，外伸长度以100mm为宜，操作层上非主节点处的小横杆，最大间距不应大于立杆间距的1/2，脚手板接头处必须加设小横杆，使脚手板的悬挑长度不大于4.4横向斜撑①因本工程架体搭设超过24m故除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。②双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道。③横向斜撑应在同一节间由底至顶层呈之字型连续布置。斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。4.4脚手板①施工平台架立杆下铺设通长脚手板。②脚手板应设置在三根横向水平杆上，将脚手板两端与其可靠固定，严防倾覆。脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸长度之和不应大于300mm，脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。4.5剪刀撑4．5．1剪刀撑的设置应符合下列要求：（1）在平台架外立面三个方向设置连续剪刀撑，斜杆与地面的倾角在45°～60°之间。平台搭设在高度方面每间隔5步设置一道水平剪刀撑。（2）剪刀撑杆的接头采用搭接，搭接长度为1m，扣件紧固不少于3个。（3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。（4）落地双排脚手架外设剪刀撑，5.外架作业人员素质要求5.1从事建筑登高的作业人员必须年满18岁，两眼视力均不低于1.0、无色盲、无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其它疾病和生理缺陷。5.2责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。5.3正确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽，在无可靠防护的2m以上作业必须系好安全带，使用工具要放在工具套内。5.4架子工必须经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗。任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。5.5上架作业人员应定期进行体检。5.6高处作业所用材料要堆放平稳，高处作业地面环境要整洁，不能杂乱无章，乱摆乱放，所用工具要全部清点回收，防止遗留在作业现场掉落伤人。6.架子使用材料要求6.1钢管6.1.1选用,48（外径）×3.5mm焊接钢管。钢管采用Q235A（3号）钢，其力学性能符合国家现行标准《碳素结构钢》G/GB700-89中Q235A6.1.2钢管长度最大长度为6500mm，横向水平杆为2000～2200mm6.1.36.1.46.1.56.2扣件6.2.1根据GB978－67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，扣件采用机械性能不低于KTH330－086.2.2扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm6.2.3扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm6.2.46.2.56.3脚手板选用50mm厚的杉、松木质板，其材质应符合国家现行标准《木结构设计规范》GBJ5-88中对Ⅱ及木材的规定。长2～6m宽18～25cm；两头须用6.4安全网6.4.1安全网的技术要求必须符合GB5725－2009规定，方准进场使用。大孔安全网用作平网和兜网，其规格为P－3×6m；绿色密目安全网L－1.5×6m，用作顶部封闭网。绿色密目安全网使用有国家认证的生产厂家供货，安全网必须是阻燃的，有阻燃6.46.4.37.检查与验收7.1构配件进场检查与验收7.1.1技术资料：营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件；7.1.2钢管：钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；7.1.3钢管外径及壁厚：外径48mm；壁厚大于等于3mm；7.1.4扣件：不允许有裂缝、变形、划丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位禁止有氧化皮；活动部位能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm，扣件表面应进行防锈处理；7.1.5脚手板：木脚手板不得有通缝疖疤、扭曲变形、裂缝等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。7.1.6安全网：安全网不得损坏或腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网；密目式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300mm以内。7.1.7验收标准1）构配件允许偏差序号项目允许偏差(mm)检查工具1钢管尺寸外径48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.5游标卡尺4立杆钢管弯曲3m≤l≤4m4m≤l≤6m≤12≤20钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5≤302）脚手架搭设的允许偏差和检验方法序号项目允许偏差(mm)检查方法与工具1搭设中检查偏差的高度(m)用经纬仪或吊线和卷尺H=2H=10H=20±7±50±502间距步距纵距横距±20±50±20钢板尺3纵向水平杆高差一根杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内两根水平杆高差±104双排脚手架横向水平杆外伸长度的偏差－5钢板尺3）扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准序号检查项目安装扣件数量(个)抽检数量允许的不合格数1连墙立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件30005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非主节点处)300050108.外架安全使用注意事项8.1外脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合上表的规定。8.2安装后的扣件螺栓必须切实拧紧，不得有松动、滑移，螺栓必须露出螺帽10mm8.3严格把好验收关，搭设过程中的架子，每次向上搭设一个施工层高度必须由项目安全总监组织技术、安全、搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用，架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经总工同意，由架子工操作。8.4项目工长必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行技术交底和安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。8.5架子分层完成后，应分层由项目总工，安全、技术、施工等有关人员，按项目进行验收，并填写验收单，合格后方可使用。8.6外脚手架搭好后，要派专人管理，未经项目部有关部门同意，不得改动，不得任意解掉架子的拉结杆和扣件等。8.7外脚手架操作层上不得堆放成批材料，零星材料可适当堆放，不得集中，临时堆载不得超过100kg/m28.8架体层层搭设水平兜网，施工操作层必须设脚手板、水平兜网和立网，以保证高处作业人员的安全。8.9外脚手架实行立网全封闭。外挂安全网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘动。8.10架上不准有任何活动材料，如扣件、废脚手板、活动钢管、钢筋、建筑垃圾等，防止掉落伤人。8.11在脚手架使用期间，严禁拆除下列立杆杆件：1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2）连墙件；8.12在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施，且应有专人看守。8.13应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。检查保修项目：①各主节点处杆件的安装，卸荷斜拉杆等的构造是否符合施工规范要求；②扣件螺栓是否松动；③脚手架立杆的垂直度允许偏差不得大于高度的1/300，且同时控制其最大垂直偏差值：当架高≤20m时为不大于50mm，当架高＞20m时为不大于75mm。④安全防护措施是否符合要求。8.14不得在脚手架临近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施。8.15脚手架在使用过程中严禁进行下列作业：1）在架体上推车；2）在架体上拉结吊装缆绳；3）利用架体吊、运物料；4）物料平台与架体相连接；5）任意拆除架体结构件或连墙件；6）拆除或移动架体上的安全防护设施；7）利用架体支顶模板；8.16架体搭设时，材料应放置在楼层内且距楼层边不小于300mm，放置时不与楼层边缘平行。8.17施工平台搭设完成后，使用前必须经项目安全部门验收，验收合格后方可投入使用。8.18施工平台最大堆放荷载不得超过2KN/㎡，堆放材料总重量不能超过500Kg，严格控制堆料的重8.19在下列情况下，必须对脚手架进行检查：①在六级大风与大雨后；②雨后上架前要有防滑措施。③架体立杆有变形发生。9.施工平台及外架的拆除8.1拆除架子时按与搭设相反的顺序进行，不允许先行拆除拉杆。8.2拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，设有监护人，并有安全员在场。8.3拆架前先清理架上杂物，如脚手板上的砼、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。8.4拆除工艺流程：拆脚手板→拆小横杆→大横杆→拆除层的剪刀撑→立杆→拉杆传递至楼地面→按规格堆码8.5拆杆和放杆时必须由2～3人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。8.6搭拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强，技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。8.7拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。8.8拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。8.9拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具套内。拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。8.10拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时戏嘻打闹。8.11拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。8.12拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。8.13拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。8.14严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。8.15构件堆放场地的地基要坚实，地面平整干燥，排水良好。堆放场地内备有足够的垫木、垫块，使构件得以放平、放稳，以防构件因堆放方法不正确而产生变形。9.雨期施工措施9.1雨天严禁安排高空作业，雨后施工时作业人员需穿防滑鞋，并系好安全带及其它的防滑、劳保用品。9.2防止雨期施工期间回填土下沉使卸料平台产生不均匀沉降，在每根立杆底部增加底托。当回填土发生下沉时，可及时用底托调整架体高度来保证架体的整体稳定性。9.3雨天过后必须对架体进行重新检查是否下沉现象，如有此现象马上进行处理。10.施工平台施工安全应急救援预案10.1项目部应急领导小组成员组成和电话号码：项目部实行昼夜值班制度，项目部值班时间如下：白天7：30～20：30，夜间20：30～7：30。值班电话：10.2响应流程10.2.1一般事故的应急响应⑴当事故或紧急情况发生后，当事人立即向工长或项目安全员报告，工长或安全员了解情况后向项目经理汇报并采取应急措施，防止事态扩大。⑵现场经理组织应急成员对事故进行处理，并在12小时内向工程管理部报知。10.2.2重大事故的应急响应⑴重大施工安全事故发生后，当事人立即向部门负责人报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。⑵项目部组织应急小组人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告主管工程的副总经理，领导小组相关成员立即到现场协助调查。报警；紧急事故发生时，发现人应立即报警。A、向内部报警，简述：出事地点、事态发展状况、报警人姓名。B、向外部报警，详细准确报告出事地点单位、电话、事态、状况及报警人姓名、单位、地址、电话，发生火灾时还要派人到主要路口迎接消防车。⑶上报；紧急事故处理后，事故发生所在项目的负责人，应在24小时内填写事故、事件报告书，一式两份，自留一份，一份报送工程管理部。10.3施工平台出现变形事故征兆时的应急措施10.3.1因地基沉降引起的架体局部变形，立即调节立杆下加设的底托，用底托调节因地基下沉产生的架体变形，使架体保持平衡稳定；10.3.2卸料平台拉接体系局部产生破坏，要立即按原方案制定的拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。如果纠正架体向外张的变形，先设两个5t倒链，与结构绷紧，松开刚性拉接点，各点同时向内收紧倒链，至变形被纠正，做好刚性拉接，并将各卸荷点钢丝绳收紧，使其受力均匀，最后放开倒链。10.4发生高空坠落事故的抢救措施10.410.410.4⑴如确认人员已死亡，立即保护好现场；⑵如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血：①立即联系120、999急救车或距现场最近的医院，并说明伤情，为取得最佳抢救效果，还可根据伤情送往专科医院；②外伤大出血：急救车未到前，现场采取止血措施；③骨折：注意搬运时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者一律用担架或平板，禁止搂、抱、背等方式运输伤员；⑶一般性伤情送往医院检查防止破伤风。10.5施工平台失稳引起倒塌及造成人员伤亡时的应急措施10.5.1迅速确定事故发生的准确位置，可能波及的范围、架体损坏的程度，人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置。10.5.2划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。迅速核实架体上的人数，如有人被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等处理措施。以上行动必须由有经验的安全员和架子工长统一安排。钢管落地施工平台计算书一、架体参数卸料平台名称19轴处施工平台卸料平台布置方式沿纵向平台长度A(m)4平台宽度B(m)4平台高度H(m)44立杆纵距la(m)1立杆步距h(m)1.5立杆横距lb(m)1板底支撑间距s(m)0.2二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)3施工均布荷载q2k(kN/m2)2基本风压ω0(kN/m2)0.4风荷载体型系数μs0.8风压高度变化系数μz0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205G1k=g1k=0.033kN/m;G2k=g2k×lb/5=0.350×1.00/5=0.070kN/m;Q1k=q1k×lb/5=3.000×1.00/5=0.600kN/m;Q2k=q2k×lb/5=2.000×1.00/5=0.400kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.070)=0.124kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(0.600+0.400)=1.400kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.124+0.117×1.400)×1.002=0.176kN·m;Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.124+1.200×1.400)×1.00=1.816kN;σ=Mmax/W=0.176×106/(4.49×103)=39.234N/mm2<[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k+G2k=0.033+0.070=0.103kN/mq'=Q1k+Q2k=0.600+0.400=1.000kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.103+1.200×1.000)×1.00=1.313kN;ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.103×(1.00×103)4+0.990×1.000×(1.00×103)4)/(100×206000.00×10.78×104)=0.477mm满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。q=g1k=0.033kN/m;p=Rmax=1.816kN;p'=R'max=1.313kN横向钢管计算简图横向钢管计算弯矩图Mmax=0.877kN·m;横向钢管计算剪力图Rmax=10.007kN;横向钢管计算变形图νmax=1.753mm;σ=Mmax/W=0.877×106/(4.49×103)=195.237N/mm2<[f]=205.00N/mm2;满足要求！νmax=1.753mm<max{1000.00/150,10}=10.00mm;满足要求！六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8Rc=8.0×2×0.80=12.800kN≥R=10.007kN满足要求！七、立杆的稳定性验算钢管类型Ф48×3钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205双立杆计算方法按照分配系数分配主立杆受力分配系数κ0.6立杆计算长度系数μ1.5NG1=1.3×(la+1.00*lb+2.00*h)*0.038/h+g1k×la×4.00/1.00=1.3×(1.00+1.00*1.00+2.00*1.50)*0.038/1.50+0.033×1.00×4.00/1.00=0.297kNNG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.00×1.00/1.00=0.350kN;NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×1.00×1.00/1.00=3.000kN;NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×1.00×1.00/1.00=2.000kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.297+0.350)+0.9×1.4×(3.000+2.000)=7.076kN;支架立杆计算长度：L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509<[λ]=210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kμh=1.204×1.500×1.5=2.709m长细比λ=L0/i=2.709×103/（1.59×10）=170.377由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.245ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.40=0.237kN/m2Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.237×1.00×1.502/10=0.067kN·m；σ=kN/φA+Mw/W=0.60×7.076×103/(0.245×4.24×102)+0.067×106/(4.49×103)=55.822N/mm2<[f]=205.00N/mm2满足要求！八、连墙件验算连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式2步3跨连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离a(m)0.251、强度验算ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.40=0.237kN/m2AW=1.50×1.00×2×3=9.0mNw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.237×9.0=2.984kNN=Nw+N0=2.984+3.00=5.984kN长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.944。Nf=0.85×φ·A·[f]=0.85×0.944×4.240×10-4×205.00×103=69.745kNN=5.984<Nf=69.745满足要求！2、连接计算连墙件采用扣件方式与墙体连接。双扣件承载力设计值Rc=8.0×2×0.80=12.800kNN=5.984kN<Rc=12.800kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算地基土类型岩石地基承载力特征值fg(kPa)140基础底面面积A(m2)0.25地基承载力调整系数kc1fg'=fg×kc=140.000×1.000=140.000kPaNk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(0.297+0.350)+(3.000+2.000)=5.647kN;p=Nk/A=5.647/0.25=22.587kPa<fg'=140.000kPa满足要求！钢管落地施工平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20015、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数卸料平台名称19轴处施工平台卸料平台布置方式沿纵向平台长度A(m)4平台宽度B(m)4平台高度H(m)27立杆纵距la(m)1立杆步距h(m)1.5立杆横距lb(m)1板底支撑间距s(m)0.2二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)3施工均布荷载q2k(kN/m2)2基本风压ω0(kN/m2)0.4风荷载体型系数μs0.8风压高度变化系数μz0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205G1k=g1k=0.033kN/m;G2k=g2k×lb/5=0.350×1.00/5=0.070kN/m;Q1k=q1k×lb/5=3.000×1.00/5=0.600kN/m;Q2k=q2k×lb/5=2.000×1.00/5=0.400kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.070)=0.124kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(0.600+0.400)=1.400kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.124+0.117×1.400)×1.002=0.176kN·m;Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.124+1.200×1.400)×1.00=1.816kN;σ=Mmax/W=0.176×106/(4.49×103)=39.234N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k+G2k=0.033+0.070=0.103kN/mq'=Q1k+Q2k=0.600+0.400=1.000kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.103+1.200×1.000)×1.00=1.313kN;ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.103×(1.00×103)4+0.990×1.000×(1.00×103)4)/(100×206000.00×10.78×104)=0.477mm满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。q=g1k=0.033kN/m;p=Rmax=1.816kN;p'=R'max=1.313kN横向钢管计算简图横向钢管计算弯矩图Mmax=0.877kN·m;横向钢管计算剪力图Rmax=8.187kN;横向钢管计算变形图νmax=1.988mm;σ=Mmax/W=0.877×106/(4.49×103)=195.234N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！νmax=1.988mm≤min{1000.00/150,10}=6.67mm;满足要求！六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8Rc=8.0×2×0.80=12.800kN≥R=8.187kN满足要求！七、立杆的稳定性验算钢管类型Ф48×3钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205双立杆计算方法按照分配系数分配主立杆受力分配系数κ0.6立杆计算长度系数μ1.5NG1=(la+1.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×4.00/1.00=(1.00+1.00×1.00+2.00×1.50)×0.033/1.50×27.000+0.033×1.00×4.00/1.00=3.102kNNG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.00×1.00/1.00=0.350kN;NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×1.00×1.00/1.00=3.000kN;NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×1.00×1.00/1.00=2.000kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(3.102+0.350)+0.9×1.4×(3.000+2.000)=10.442kN;支架立杆计算长度：L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509≤[λ]=250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kμh=1.191×1.500×1.5=2.680m长细比λ=L0/i=2.680×103/（1.59×10）=168.538由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.251ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.40=0.237kN/m2Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.237×1.00×1.502/10=0.067kN·m；σ=kN/φA+Mw/W=0.60×10.442×103/(0.251×4.24×102)+0.067×106/(4.49×103)=73.824N/mm2≤[f]=205.00N/mm2满足要求！八、连墙件验算连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式2步3跨连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离a(m)0.251、强度验算ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.40=0.237kN/m2AW=1.50×1.00×2×3=9.0mNw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.237×9.0=2.984kNN=Nw+N0=2.984+3.00=5.984kN长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.944。Nf=0.85×φ·A·[f]=0.85×0.944×4.240×10-4×205.00×103=69.745kNN=5.984≤Nf=69.745满足要求！2、连接计算连墙件采用扣件方式与墙体连接。双扣件承载力设计值Rc=8.0×2×0.80=12.800kNN=5.984kN≤Rc=12.800kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算地基基础混凝土楼板混凝土板厚度h(mm)120砼设计强度等级C30立杆底座面积A(mm2)100×1001、抗冲切验算楼板抗冲切承载力：βh=1,ft=1.43N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=120-15=85mm,μm=4×(100.00+ho)=4×(100+85)=740mmFl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.43×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.085=72.398kN>N=10.442kN满足要求！2、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力：ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.294,fcc=0.85×14.30=12.155kN/mmFl=ωβlfccA=0.75×0.294×12.155×103×0.01=26.813kN>N=10.442kN满足要求！钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.6脚手架搭设高度H(m)44脚手架沿纵向搭设长度L(m)4立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区新疆乌鲁木齐市安全网设置半封闭基本风压ω0(kN/m2)0.4风荷载体型系数μs1.25风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.6，0.45计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×12=0.14kN·mσ=Mmax/W=0.14×106/5260=27.26N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.04×10004/(100×206000×127100)=0.27mmνmax＝0.27mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.43×1=1.58kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×1.04×1=1.15kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.58kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.15kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.47×106/5260=90.18N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.142mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.6kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.58/2=0.79kN≤Rc=0.8×12=9.6kN横向水平杆：Rmax=1.6kN≤Rc=0.8×12=9.6kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H44脚手架钢管类型Φ48.3×3.6每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.1248+1×2/2×0.04/1.5)×44=6.66kN单内立杆：NG1k=6.66kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(44/1.5+1)×1×0.9×0.35×1/1/2=4.78kN单内立杆：NG2k1=4.78kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(44/1.5+1)×1×0.14×1/2=2.12kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1×44=0.44kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=4.78+2.12+0.44=7.34kN单内立杆：NG2k=NG2k1=4.78kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1×0.9×(2×3)/2=2.7kN内立杆：NQ1k=2.7kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.66+7.34)+0.9×1.4×2.7=20.2kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.66+4.78)+0.9×1.4×2.7=17.12kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H44立杆截面抵抗矩W(mm3)5260立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)506连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.51≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m长细比λ=l0/i=2.6×103/15.9=163.44查《规范》表A得，φ=0.265满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(6.66+7.34)+1.4×2.7=20.58kNσ=N/(φA)=20575.88/(0.265×506)=153.45N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(6.66+7.34)+0.9×1.4×2.7=20.2kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.45×1×1.52/10=0.13kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=20197.88/(0.265×506)+128552.05/5260=175.07N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.265×506×205×10-3-(1.2×7.34+1.4×2.7))×44/(1.2×6.66)=82.08m组合风荷载作用Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+MwkφA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+MwφA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.265×506×205×10-3-(1.2×7.34+0.9×1.4×2.7+0.13×1000×0.265×506/5260))×44/(1.2×6.66)=66.11mHs=66.11m>H=44m满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.6×2×1.5×3×1=7.6kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(Nlw+N0)/(φAc)=(7.6+3)×103/(0.99×489)=21.85N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=7.6+3=10.6kN≤1×12=12kN满足要求！十、立杆地基承载力验算地基土类型岩石地基承载力特征值fg(kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(6.66+7.34)+2.7=16.7kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝16.7/(1×0.25)＝66.79kPa≤fg＝140kPa满足要求！钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.6脚手架搭设高度H(m)30脚手架沿纵向搭设长度L(m)3立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区新疆乌鲁木齐市安全网设置半封闭基本风压ω0(kN/m2)0.4风荷载体型系数μs1.25风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.6，0.45计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×12=0.14kN·mσ=Mmax/W=0.14×106/5260=27.26N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.04×10004/(100×206000×127100)=0.27mmνmax＝0.27mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.43×1=1.58kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×1.04×1=1.15kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.58kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.15kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.47×106/5260=90.18N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.142mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.6kN五、扣件抗滑承载力