毕业设计(大学食堂)

目录摘要……………………ⅠABSTRACT……………Ⅱ绪论第一局部建筑设计1.2毕业设计目的1.3工程概况第二局部结构设计2.1.1设计概况2.1.2建筑技术条件2.1.3结构承重方案选择主要构件选型及尺寸初步估算2.3框架计算之荷载标准值计算2.3.1恒荷载标准值计算2.3.2活荷载标准值计算2.3.3竖向荷载作用下框架受荷计算2.4框架计算之风荷载计算2.4.1集中风荷载标准值计算2.4.2风荷载作用位移计算2.4.3框架计算简图2.4.4框架侧移刚度D值计算2.4.6风荷载作用下内力计算2.4.7绘制M，V，N图2.5框架计算之地震作用计算2.5.1地震作用验算2.5.2横向框架内力计算2.5.3绘制M，V，N图2.6框架计算之恒荷载计算2.6.1顶层内力分析2.7框架计算之活荷载计算2.8内力组合2.8.1内力取值方案2.8.2内力组合表2.9截面设计与配筋计算2.9.1设计资料2.9.2框架柱截面设计2.9.3框架梁截面设计2.10根底设计2.10.2材料选择2.10.3根底尺寸设计2.11.2初选材料2.11.3确定计算对象2.11.4构件尺寸第三局部施工组织设计模板工程…………………(9)…………………(14)…………………(14)…………………(17)…………………(19)…………………(20)3.2.11水、暖、电工程……………(20)3.3施工进度方案表和资源供给、运输方案………………(22)3.3.2施工方案横道图〔见附图〕3.4质量、平安、文明施工措施………(23)……………(23)……………(26)……………(28)3.5施工平面布置图〔见附图〕……(30)主要技术标准一览表绪论0.1设计任务本次毕业设计的题目是：北方某院校大学食堂设计，是四层框架结构的建筑物。“宝剑锋从磨砺出，梅花香自苦寒来”。四年的学习与实践，到这一刻，把它的作用发挥到了极至。此课题设计历时约三个月，在这三个月中，我能根据设计进度的安排，紧密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。本次毕业设计主要分建筑设计、结构设计及施工组织设计。建筑设计主要是通过合理布置空间及充分考虑各个房间功能的根底上绘制建筑施工图，而结构设计主要包括设计计算书和绘制结构施工图。而这里的计算书却是最重要，也是耗时最多的。它从结构的选型到最后根底设计的完成，其中每个过程都倾注了自己和老师、同学的无数心血。在此，向他们致意！0.2心得体会“养兵千日，用兵一时。”在本次毕业设计中，我为能用上四年的学习成果而欣喜万分，同时我深深的感觉到了根底知识的重要性。在以前学习结构力学、钢筋混凝土结构、建筑结构抗震等专业课时，老是觉得所学的东西跟实际相差的太远，甚至觉得没什么用，这可能跟当时怀着特别希望学以至用的心情有关。这种急功近利的思想使自己对一些专业课的学习有所放松，在毕业设计的过程中，我感觉到那些根底知识是相当重要的。在以后的学习生活中切不可急于求成而忽略了根底的夯实，对一门系统的科学，应该扎实的学习它的每一局部知识，充分利用各种实践环节，切实做到理论联系实践，学以致用。毕业设计是对四年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的根本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑标准的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。这就要求一个结构工程师应该具备灵活的一面，不仅要抓住建筑结构设计的主要矛盾，同时也要全面地考虑一些细节和局部的设计。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑标准和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑标准的学习和体会。有了这个根本，我们就不会犯工程上的低级错误，同时我们在处理工程问题时就有了更大的灵活性，也有了自己的创新。0.3前景展望土木工程是一门古老而又现代的学科，而我国的正处在建设时期，需要大量的专业技术人才。显然，我国的土木工程没有日本及欧美的兴旺。但我们中华民族是优秀的民族，我们的祖先早在宋朝时，就有了土木工程专著——《营造法式》。它总结了中国历代劳动人民土木建筑方面的经验，为后世流下了关于材料力学和结构力学方面不可多得的史料。因此，我们要继承和发扬祖先的优良传统，继续开拓创新。在进行工程实践的过程中，我们应该立足经典的理论知识，在不断的工程实践积累中，勇于创新，扩大交流，不断形成我们的工程技术优势。现在我国正处于根底建设的顶峰时期，作为一名新世纪的土木工程人员，我们应该立足本国的具体情况，充分利用我国的人力和物力优势，不断的加强对外工程技术交流与合作，在竞争剧烈的国际市场中占据我国的一席之地第一局部建筑设计说明1.1毕业设计题目：北方某院校大学食堂1.2毕业设计目的：通过系统的工程设计，掌握工程地质、土力学地基根底、材料力学、结构力学、钢筋混泥土结构、结构抗震、施工组织等课程知识的综合运用。通过设计，熟悉设计的全过程，根本方法、步骤及相关设计标准的内容和应用，提高了综合运用知识，综合分析和解决问题的能力，培养和造就了实事求是，严密、准确的科学态度和作风，为我以后走上工作岗位奠定了坚实的根底。1.3工程概况：该工程位于北方某高校校园内,北临校园公路，南与校园绿化地相连，该工程为凹型建筑，东西长84m，南北长mm2m2m2，总投资约为1200万。该建筑使用年限为50年。第二局部结构设计2.1工程概况2.1.1设计概况图2.1建筑红线图2.1.2建筑技术条件〔1〕气象条件雪荷载：根本雪压为S0kN/m2〔水平投影〕；风荷载：全年主导风向为北风，根本风压为W0m2；常年气温差值：30℃。最大降雨强度65.2mm/h，阵雨强度145mm/h。〔2〕工程地质条件①地形概况：拟建场地为山坡地，地形复杂m。②地下水位：钻探至自然地面下7.5m处未见地下水。③地基持力层为基岩。④根底埋深：2米左右。〔3〕建筑地点冰冻深度冰冻深度：室外天然地面以下300mm。〔4〕建筑场地类别二类场地土，地基承载力为特征值为f0k=380kpa，建筑场地复杂，根底埋深暂定为1～4米之间。无软弱下卧层，不考虑地下水影响。〔5〕地震设防烈度〔6〕建筑耐久等级、防火等级均为Ⅱ级。2.1.3结构承重方案选择结构承重方案采用框架结构承重方式，且屋盖和楼盖采用现浇或装配整体式钢筋混凝土楼盖，根底采用独立根底。主要构件选型及尺寸初步估算〔1〕材料选择现浇框架柱、框架梁以及现浇板均采用标号等级为C30的商品混凝土。钢筋：HPB235、HRB400〔2〕截面尺寸估算主梁：200×350、250×500、300×650、300×750、400×900、450×900次梁：200×250、200×350、250×450、300×600框架柱的截面的尺寸一般根据柱的轴压比限值计算：，且——柱组合的轴压力计算；——折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值12—15KN/㎡；——地震作用组合后柱轴压力增加系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2；——验算截面以上楼层层数；——简支状态计算的柱的负载面积；——柱截面面积。负载面积：边柱：中柱：采用C30的混凝土：由查表得：由公式，得边柱:中柱:取柱截面为正方形,那么截面高度分别为:和。最终取柱截面:中柱取为500×500边柱取为500×5002.2板的计算2.2.1板的设计资料，混凝土为C30〔〕，钢筋为HRB335〔〕。图2.2现浇板平面布置图2.2.2板的荷载计算〔1〕食堂大厅〔配电间〕20mm水泥砂浆面层〔四号〕板自重〔小四〕15mm混合砂浆天棚抹灰10mm厚地砖铺面吊顶桌椅，板凳等恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载设计值合计：〔2〕厕所〔洗碗间、消毒间〕20mm水泥砂浆面层板自重15mm混合砂浆天棚抹灰10mm厚地砖铺面吊顶防水构造浴台恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载设计值合计：〔3〕财务室〔冷饮店、办公室〕20mm水泥砂浆面层板自重15mm混合砂浆天棚抹灰10mm厚地砖铺面吊顶桌椅，板凳等恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载设计值合计：〔4〕厨房〔食品加工间、洗碗间、售饭窗口〕20mm水泥砂浆面层板自重15mm混合砂浆天棚抹灰10mm厚地砖铺面吊顶锅炉台、烹饪设备等恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载设计值合计：2.2.3板的内力计算〔按塑性理论计算〕〔1〕、中间区格板A由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板A四周与梁连结，内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔2〕、中间区格板B由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板A四周与梁连结，内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔3〕、中间区格板C由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板A四周与梁连结，内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔4〕、中间区格板D由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板A四周与梁连结，内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔5〕、边区格板E由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板A四周与梁连结，，内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔6〕、边区格板F由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板A四周与梁连结，，内力折减系数为0.9。代入相应数值，得到：〔7〕、边区格板G由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板G四周与梁连结，内力折减系数为0.9。代入相应数值，得到：〔8〕、边区格板H由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板G四周与梁连结，，内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔9〕、边区格板I由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板G四周与梁连结，，内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔10〕、边区格板J由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板G四周与梁连结，，内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔11〕、边区格板K由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板G四周与梁连结，，内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔12〕、角区格板L由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板G四周与梁连结，，内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔13〕、角区格板N由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板G四周与梁连结，，内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔14〕、食梯井区格板1由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，由于区格板G四周与梁连结，内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔15〕、食梯井区格板2由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，鉴于食梯井区格板2四周与梁连结，因此内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔16〕、食梯井区格板3由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，鉴于食梯井区格板3四周与梁连结，因此内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：〔17〕、食梯井区格板4由于宜按双向板进行设计。计算跨度，取。采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为：代入根本公式，鉴于食梯井区格板4四周与梁连结，因此内力折减系数为0.8。代入相应数值，得到：2.2.4板的配筋计算各区格板跨内及支座弯矩已求得，取截面有效高度，即可近似按计算钢筋截面面积，计算结果见表2.1和表2.2。表2.1双向板配筋计算截面选配钢筋跨中A区格10090144335335B区格10090335335C区格10090193335335D区格10090335335E区格10090335335F区格10090335335G区格10090335654H区格10090335335I区格10090335335J区格10090335335K区格10090335335L区格10090335335M区格10090335335食梯区格板110090335335食梯区格板210090335335食梯区格板310090335335食梯区格板410090335335表2.2双向板支座配筋计算截面选配钢筋实配钢筋支座A—B100335A—C10100654A—F100335A—1100335A—2100335B—D100335B—E100335C—D100335C—G100654D—H100335D—I100335I—L100335L—H100335H—G100654E—M100335K—M100335J—K100335I—J100335I—L100335J—1100335D—11003351—31003353—41003351—2100335K—3100335K—41003352.3框架计算之恒荷载计算 〔1〕屋面防水层〔刚性〕30厚C20细石混凝土防水防水层〔柔性〕三毡四油铺小石子找平层：15厚水泥砂浆找坡层：15厚水泥砂浆找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆找平保温层：80厚矿渣水泥结构层：120厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：15厚混合砂浆合计：〔2〕各层走廊楼面10厚地砖铺面20mm厚水泥砂浆面层结构层：120厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：15厚混合砂浆合计：〔3〕标准层楼面eq\o\ac(○,1)食堂大厅〔配电间〕20mm水泥砂浆面层〔四号〕板自重〔小四〕15mm混合砂浆天棚抹灰10mm厚地砖铺面吊顶桌椅，板凳等恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载设计值合计：eq\o\ac(○,2)厕所〔洗碗间、消毒间〕20mm水泥砂浆面层板自重15mm混合砂浆天棚抹灰10mm厚地砖铺面吊顶防水构造浴台恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载设计值合计：eq\o\ac(○,3)财务室〔冷饮店、办公室〕20mm水泥砂浆面层板自重15mm混合砂浆天棚抹灰10mm厚地砖铺面吊顶桌椅，板凳等恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载设计值合计：eq\o\ac(○,4)厨房〔食品加工间、洗碗间、售饭窗口〕20mm水泥砂浆面层板自重15mm混合砂浆天棚抹灰10mm厚地砖铺面吊顶锅炉台、烹饪设备等恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载设计值合计：〔4〕梁自重梁自重抹灰层合计：梁自重抹灰层合计：梁自重抹灰层合计：梁自重抹灰层合计：梁自重抹灰层合计：梁自重抹灰层合计：梁自重合计：〔5〕柱自重柱自重抹灰层合计：〔6〕外墙自重eq\o\ac(○,1)标准层纵墙〔200墙〕铝合金窗水刷石外墙面水泥粉刷内墙面合计：eq\o\ac(○,2)底层纵墙〔200墙〕铝合金窗水刷石外墙面水泥粉刷内墙面合计：〔7〕内墙自重eq\o\ac(○,1)标准层内隔墙〔200墙〕铝合金窗水泥粉刷内墙面合计：eq\o\ac(○,2)底层内隔墙〔200墙〕铝合金窗水泥粉刷内墙面合计：2.3.2活荷载标准值计算〔1〕屋面和楼面活荷载标准值根据《荷载标准》查得：上人屋面：楼面：阅览室走廊〔2〕雪荷载屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取最大值。2.3.2竖向荷载作用下框架梁受荷计算eq\o\ac(○,1)A—B轴间框架梁屋面板传荷载板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图见图2.4。图2.4板荷载示意图恒载：活载：屋面板传荷载恒载：活载：梁自重：A—B轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=楼面梁恒载=梁自重+板传荷载=活载=板传荷载=eq\o\ac(○,2)B—C轴间框架梁屋面板传荷载恒载：活载：楼面板传荷载恒载：活载：梁自重：B—C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=活载=板传荷载=楼面梁恒载=梁自重+板传荷载=活载=板传荷载=eq\o\ac(○,3)C—D轴间框架梁屋面板传荷载恒载：活载：楼面板传荷载恒载：活载：梁自重：C—D轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=活载=板传荷载=楼面梁恒载=梁自重+板传荷载=活载=板传荷载=eq\o\ac(○,4)A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱女儿墙自重：〔做法：女儿墙高1100mm，100mm的混凝土压顶〕天沟自重：〔做法：琉璃瓦+现浇天沟见图3.2〕图3.2现浇天沟尺寸示意图琉璃瓦自重：现浇天沟自重：合计：顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+〔横向〕主梁自重+〔横向〕主梁板传荷载+〔竖向〕主梁自重+〔竖向〕主梁板传荷载其中，女儿墙及天沟自重=〔横向〕主梁自重=〔横向〕主梁板传荷载=〔横向〕主梁自身板传荷载+次梁自重==〔竖向〕主梁自重=〔竖向〕主梁板传荷载=顶层柱恒载=顶层柱活载=〔横向〕主梁板传活载+〔竖向〕主梁板传活载其中,〔竖向〕主梁板传活载=(横向)主梁自身板传活载+次梁板传活载==顶层柱活载=标准层柱恒载=墙自重+〔横向〕主梁自重+〔横向〕主梁板传荷载+〔竖向〕主梁自重+〔竖向〕主梁板传荷载其中，墙自重=〔横向〕主梁自重=〔横向〕主梁板传恒载=〔横向〕主梁自身板传荷载+次梁自重+次梁板传荷载=〔竖向〕主梁自重=〔竖向〕主梁板传恒载=标准层柱恒载=标准层柱活载=〔横向〕主梁板传活载+〔竖向〕主梁板传活载=根底顶面恒载=底层外纵墙自重+根底梁自重=eq\o\ac(○,5)B轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+〔横向〕主梁自重+〔横向〕主梁板传荷载+〔竖向〕主梁自重+〔竖向〕主梁板传荷载其中，女儿墙及天沟自重=〔横向〕主梁自重=〔横向〕主梁板传荷载=〔横向〕主梁自身板传荷载+次梁自重+次梁板传荷载==〔竖向〕主梁自重=〔竖向〕主梁板传荷载=顶层柱恒载=顶层柱活载=〔横向〕主梁板传活载+〔竖向〕主梁板传活载其中,〔竖向〕主梁板传活载=(横向)主梁自身板传活载+次梁板传活载==〔横向〕主梁板传活载=(横向)主梁自身板传活载+次梁板传活载==顶层柱活载=标准层柱恒载=墙自重+〔横向〕主梁自重+〔横向〕主梁板传荷载+〔竖向〕主梁自重+〔竖向〕主梁板传荷载其中，墙自重=〔横向〕主梁自重=〔横向〕主梁板传恒载=〔横向〕主梁自身板传荷载+次梁自重+次梁板传荷载=〔竖向〕主梁自重=〔竖向〕主梁板传恒载=标准层柱恒载=标准层柱活载=〔横向〕主梁板传活载+〔竖向〕主梁板传活载=根底顶面恒载=底层外纵墙自重+根底梁自重=eq\o\ac(○,6)C轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=〔横向〕主梁自重+〔横向〕主梁板传荷载+〔竖向〕主梁自重+〔竖向〕主梁板传荷载其中，〔横向〕主梁自重=〔横向〕主梁板传恒载=〔横向〕主梁自身板传荷载+次梁自重+次梁板传荷载==〔竖向〕主梁自重=〔竖向〕主梁板传恒载=〔竖向〕主梁板传荷载+次梁自重+次梁板传荷载=顶层柱恒载=顶层柱活载=〔横向〕主梁板传活载+〔竖向〕主梁板传活载其中,〔竖向〕主梁板传活载=(竖向)主梁板传活载+次梁板传活载=〔横向〕主梁板传活载=(横向)主梁自身板传活载+次梁板传活载==顶层柱活载=标准层柱恒载=〔横向〕主梁自重+〔横向〕主梁板传荷载+〔竖向〕主梁自重+〔竖向〕主梁板传荷载其中，〔横向〕主梁自重=〔横向〕主梁板传恒载=〔横向〕主梁自身板传荷载+次梁自重+次梁板传荷载=〔竖向〕主梁自重=〔竖向〕主梁板传恒载=标准层柱恒载=标准层柱活载=〔横向〕主梁板传活载+〔竖向〕主梁板传活载其中，〔横向〕主梁板传活载=(横向)主梁自身板传活载+次梁板传活载==〔竖向〕主梁板传活载=(竖向)主梁自身板传活载+次梁板传活载==标准层柱活载=根底顶面恒载=底层外纵墙自重+根底梁自重=eq\o\ac(○,7)D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=〔横向〕主梁自重+〔横向〕主梁板传荷载+〔竖向〕主梁自重+〔竖向〕主梁板传荷载其中，〔横向〕主梁自重=〔横向〕主梁板传恒载=〔横向〕主梁自身板传荷载+次梁自重+次梁板传荷载==〔竖向〕主梁自重=〔竖向〕主梁板传恒载=〔竖向〕自身主梁板传荷载+次梁自重+次梁板传荷载=顶层柱恒载=顶层柱活载=〔横向〕主梁板传活载+〔竖向〕主梁板传活载其中,〔竖向〕主梁板传活载=(竖向)主梁自身板传活载+次梁板传活载=〔横向〕主梁板传活载=(横向)主梁自身板传活载+次梁板传活载=顶层柱活载=标准层柱恒载=〔横向〕主梁自重+〔横向〕主梁板传恒载+〔竖向〕主梁自重+〔竖向〕主梁板传恒载其中，〔横向〕主梁自重=〔横向〕主梁板传恒载=〔横向〕主梁自身板传恒载+次梁自重+次梁板传恒载=〔竖向〕主梁自重=〔竖向〕主梁板传恒载=〔竖向〕主梁自身板传恒载+次梁自重+次梁板传恒载=标准层柱恒载=标准层柱活载=〔横向〕主梁板传活载+〔竖向〕主梁板传活载其中，〔横向〕主梁板传活载=(横向)主梁自身板传活载+次梁板传活载=〔竖向〕主梁板传活载=(竖向)主梁自身板传活载+次梁板传活载==标准层柱活载=根底顶面恒载=底层外纵墙自重+根底梁自重2.3.3框架竖向受荷总图框架竖向受荷总图绘制如图2.5所示。2.4框架计算之风荷载计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：式中根本风压——风压高度变化系数，因建设地点位于山坡地，所以地面粗糙度为B类。——风荷载体型系数，根据建筑物体型查表得。——风振系数，由于该建筑物高度，取。——下层柱高。——上层柱高，对顶层取女儿枪高度的2倍。——迎风面的宽度，。详细计算过程见表2.3。图2.5竖向受荷总图2.3集中风荷载标准值计算表离地高度Z/m2.4.2风荷载作用下位移验算〔1〕框架柱的线刚度计算对于中框架取。左边跨梁：中跨梁：右边跨梁：底层柱〔A—D轴〕：其余各层柱〔A—D轴〕：令=1.0，那么其余各杆件的相对线刚度为：框架梁柱的相对线刚度如图2.4所示,作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。2.4.3确定框架计算简图框架计算简图绘制如图2.4所示。图2.4框架计算简图2.4.4侧移刚度D计算详细计算过程见表2.5和表2.6。2.4.5风荷载作用下框架侧移验算框架在风荷载作用下侧移的计算见表2.7。式中——第层的总剪力；——第层所有柱的抗侧刚度之和；——第层的层间位移。第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有层间侧移之和。层侧移顶点侧移表2.5横向2—4层D值的计算构件名称〔KN/m〕A轴柱5706B轴柱21218C轴柱28773D轴柱25035表2.6横向底层D值的计算构件名称〔KN/m〕A轴柱4318B轴柱7629C轴柱9075D轴柱8464表2.7风荷载作用下框架侧移计算层次4807321/206123807321/99062807321/65931807321/2731侧移验算：层间侧移最大值1/27311/550〔满足要求〕2.4.6风荷载作用下的内力计算〔1〕风荷载作用下各柱反弯点位置框架在风荷载〔从左向右吹〕下的内力用D值法进行计算。其步骤为：eq\o\ac(○,1)求各柱反弯点处的剪力值；eq\o\ac(○,2)求各柱反弯点高度；eq\o\ac(○,3)求各柱子的杆端弯矩及梁端弯矩；eq\o\ac(○,4)求各柱的轴力和梁剪力第层第柱所分配的剪力为：，，见表4.1。框架柱反弯点位置，—2.11所示。表2.8A轴框架柱反弯点位置层号40003000200100表2.9B轴框架柱反弯点位置层号4000300020001000表2.10C轴框架柱反弯点位置层号4000300020001000表2.11D轴框架柱反弯点位置层号4000300020001000—表2.15所示。中柱处的梁边柱处的梁表2.12风荷载作用下A轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算表层号4807325706380732570628073257061294864318表2.13风荷载作用下B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算表层号4807322121838073221218280732212181294867629表2.14风荷载作用下C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算表层号4807322877338073228773280732287731294869075表2.15风荷载作用下D轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算表层号4807322503538073225035280732250351294868464〔3〕柱轴力和梁端轴力计算柱端轴力和梁端轴力计算如表2.16所示意。表2.16风荷载作用下D轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算表层数梁端剪力柱轴力43212.4.7绘制风荷载作用下M、V、N图风荷载作用下的M、V、N图的绘制结果分别如图2.6、图2.7及图2.8所示。图2.6风荷载作用下弯矩图〔M〕图2.7风荷载作用下剪力图〔V〕图2.8风荷载作用下轴力图〔N〕2.5.1地震作用验算由标准可知此框架结构只需计算水平地震作用，采用底部剪力法求解(H≤40m,属于规那么结构,且质量和刚度沿高度呈线性变化)——结构根本自振周期对应的水平地震影响系数。——第i层重力恒荷载代表值及重力楼面活荷载代表值。值,在其之上冠以“—”，意思是对其它用途的房屋需换相应值。)〔1〕计算结构根本自振周期eq\o\ac(○,1)第4层〔顶层〕顶层柱承受恒载之和：顶层柱承受活载之和：eq\o\ac(○,2)第2—3层〔标准层〕顶层柱承受恒载之和：顶层柱承受活载之和：eq\o\ac(○,3)第1层〔底层〕顶层柱承受恒载之和：那么地震作用受力简图如图2.9所示。鉴于需要求出的相应值，而的计算结果如表2.17所示。图2.9地震作用简图表2.17地震荷载作用下框架侧移计算层数480732380732280732180732那么,。，考虑结构根本自振周期的折减系数得：〔2〕水平地震作用的计算由底部剪力法确定水平地震作用，查表得,又因为:,参考图2.10(地震影响系数曲线)。故计算式为：，其中，，因此，。结构等效总重力荷载代表值为：那么总水平地震作用标准值为：质点在处的水平地震作用标准值：——分别为集中质点的重力荷载代表值——顶点的附加水平地震作用系数——集中质点的计算高度查表得：，并且故故，计算结果如表2.18所示。表2.18各层地震作用计算层数4321其中，。〔3〕水平地震作用下框架的侧移表2.19各层地震作用计算层数4807321/68183807321/4073291807321/31941294861/1338故最大值，满足要求。〔1〕剪力分配系数计算对于同层柱等高、等截面，所以剪力分配系数可简化为按各柱的线刚度进行分配，即。由前面计算得到的地震荷载根据分配系数分配。〔2〕各柱的弯矩计算计算柱端弯矩，。2.5.3绘制M、V、N图水平地震作用下的M、V、N图的绘制结果分别如图2.11、图2.12及图2.13所示。图2.11水平地震作用下弯矩图〔M〕图2.12水平地震作用下剪力图〔V〕图2.13水平地震作用下轴力图〔N〕2.6恒载作用下的内力计算〔1〕顶层计算简图恒载作用下的顶层计算简图如图2.14所示。图2.14顶层计算简图〔恒载作用〕〔2〕计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。鉴于前面风荷载内力计算中已得结果，即：分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：〔A结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；〔B结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；〔C结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；〔D结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；〔3〕顶层的弯矩分配计算恒荷载作用下的顶层弯矩分配计算见图2.15。2.6.2标准层内力分析〔1〕标准层计算简图恒载作用下的标准层计算简图如图2.16所示。图2.16标准层计算简图〔恒载作用〕〔2〕计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。鉴于前面风荷载内力计算中已得结果，即：分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：〔A结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；〔B结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；〔C结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；〔D结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；〔3〕标准层的弯矩分配计算恒荷载作用下的标准层的弯矩分配计算见图2.17。2.6.3底层内力计算〔1〕底层计算简图恒载作用下的底层计算简图如图2.18所示。图2.18底层计算简图〔恒载作用〕〔2〕计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。鉴于前面风荷载内力计算中已得结果，即：分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：〔A结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；〔B结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；〔C结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；〔D结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；〔3〕底层的弯矩分配计算恒荷载作用下的底层的弯矩分配计算见图2.19。2.6.4恒荷载作用下V、N计算〔1〕恒荷载作用下顶层的剪力和轴力〔2〕恒荷载作用下标准层的剪力和轴力〔3〕恒荷载作用下底层的剪力和轴力2.6.5恒荷载作用下M、V、N图恒荷载作用下M、V、N图绘制分别如图2.19、图2.20及图2.21所示。图2.19恒荷载作用下弯矩图〔M〕图2.20恒荷载作用下剪力图〔V〕图2.21恒荷载作用下轴力图〔N〕2.7框架计算之活荷载计算2.7.1顶层内力分析〔1〕顶层计算简图鉴于此框架活荷载与恒荷载的比值不大于1，因此可以不考虑活荷载的最不利布置，而把活荷载同时作用于所有的框架上，这样求得的内力在支座处与按最不利荷载位置法求得的内力及为相近，可直接进行内力组合。恒载作用下的顶层计算简图如图2.20所示。图2.20顶层计算简图〔活载作用〕〔2〕计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。鉴于前面风荷载内力计算中已得结果，即：分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：〔A结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；〔B结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；〔C结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；〔D结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；鉴于此框架活荷载与恒荷载的比值不大于1，因此可以不考虑活荷载的最不利布置，而把活荷载同时作用于所有的框架上，这样求得的内力在支座处与按最不利荷载位置法求得的内力及为相近，可直接进行内力组合。〔3〕顶层的弯矩分配计算恒荷载作用下的顶层弯矩分配计算见图2.21。表2.21顶层力矩分配表(活载作用下)2.7.2标准层内力分析〔1〕标准层计算简图恒载作用下的标准层计算简图如图2.22所示。图2.22标准层受力图(活载作用下)〔2〕计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。鉴于前面风荷载内力计算中已得结果，即：分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：〔A结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；〔B结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；〔C结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；〔D结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；〔3〕标准层的弯矩分配计算恒荷载作用下的标准层的弯矩分配计算见图2.23。表2.23标准层力矩分配表(活载作用下)2.7.3底层内力计算〔1〕底层计算简图恒载作用下的底层计算简图如图2.24所示。图2.24底层受力图(活载作用)〔2〕计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。鉴于前面风荷载内力计算中已得结果，即：分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：〔A结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；〔B结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；〔C结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；〔D结点〕抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；〔3〕底层的弯矩分配计算活荷载作用下的底层的弯矩分配计算见图2.25。表2.25底层力矩分配表(活载作用下)2.7.4活荷载作用下V、N计算〔1〕活荷载作用下顶层的剪力和轴力〔2〕活荷载作用下标准层的剪力和轴力〔3〕活荷载作用下底层的剪力和轴力2.8内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利同时又是很可能的原那么进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比拟两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前。应先计算各控制截面处的〔支座边缘处的〕内力值。梁支座边缘处的内力值：式中——支座边缘截面的弯矩标准值；——支座边缘截面的剪力标准值；——梁柱中线交点处的弯矩标准值；——与相对应的梁柱中线交点处的弯矩标准值；——梁单位长度的均布荷载标准值；——梁端支座宽度〔即柱截面高度〕。柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。为了简化起见，可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。2.8.2内力组合表—表2.29。2.9截面设计与配筋计算2.9.1设计资料混凝土强度:C30钢筋强度:HPB235HRB400=2.9.2框架柱截面设计〔1〕轴压比验算:底层柱：轴压比：〔满足要求〕那么B轴柱的轴压比满足要求。〔2〕截面尺寸复核:取=500mm-35mm=465mm,因为所以〔满足要求〕〔3〕正截面受弯承载力计算及配筋鉴于柱同一截面分别承受正反向弯矩,故采用对称配筋。B轴柱：=eq\o\ac(○,1)底层：从柱的内力组合表可见,,为小偏心受压状态,选用大,大的组合。最不利组合为：第一组=44.0KN/m,第二组=119.8KN/m,取第一组内力〔=44.0KN/m,=2676.78KN〕进行计算:由于在弯矩中由风荷载作用产生的弯矩,柱的计算长度取以下二式中的较小值式中，——柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；——比值，中的较小值；——柱的高度，对底层柱为从根底顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上、下两层楼盖顶面之间的高度。在这里，，，所以，=max〔20mm,500mm/30=16.67mm〕=20mm因为，所以。按构造配筋，由于纵向受拉钢筋采用HRB335，最小总配筋率每侧实配。取第二组内力〔=119.8KN/m,=2522.83KN〕进行计算:由于在弯矩中由风荷载作用产生的弯矩,因此，柱的计算长度取。=max〔20mm,500mm/30=16.67mm〕=20mm因为，所以。由于计算配筋面积因此，按构造要求配筋，鉴于纵向受拉钢筋采用HRB335，最小总配筋率每侧实配。eq\o\ac(○,2)标准层：从柱的内力组合表可见,,为小偏心受压状态,选用大,大的组合。最不利组合为：第一组=11.24KN/m,第二组=77.85KN/m,取第一组内力〔=11.24KN/m,=2046.24KN〕进行计算:由于在弯矩中由风荷载作用产生的弯矩,柱的计算长度取以下二式中的较小值：式中，——柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；——比值，中的较小值；——柱的高度，对底层柱为从根底顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上、下两层楼盖顶面之间的高度。在这里，，，所以，。=max〔20mm,500mm/30=16.67mm〕=20mm因为，所以。按构造配筋，由于纵向受拉钢筋采用HRB335，最小总配筋率每侧实配。取第二组内力〔=77.85KN/m,=1923.74KN〕进行计算:由于在弯矩中由风荷载作用产生的弯矩,因此，柱的计算长度取。=max〔20mm,500mm/30=16.67mm〕=20mm因为，所以。按构造配筋，由于纵向受拉钢筋采用HRB335，最小总配筋率每侧实配。eq\o\ac(○,3)顶层：从柱的内力组合表可见,,为大偏心受压状态,选用=61.37KN/m,=765.61KN作为最不利组合。由于在弯矩中由风荷载作用产生的弯矩,因此，柱的计算长度取。=max〔20mm,500mm/30=16.67mm〕=20mm因为，所以。按构造配筋，由于纵向受拉钢筋采用HRB335，最小总配筋率每侧实配。〔4〕垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算1层查表得：。满足要求。〔5〕斜截面受剪承载力计算eq\o\ac(○,1)取B轴柱底层：最不利组合为鉴于剪跨比：，因此，。因为，所以。按构造要求配箍筋，选用复式箍。eq\o\ac(○,2)取B轴柱标准层：最不利组合为鉴于剪跨比：，因此，。因为，所以。按构造要求配箍筋，选用复式箍。〔6〕裂缝宽度验算：B轴柱底层：=47.48mm/465mm=0.102<0.550,可不验算裂缝宽度。标准层：=40.47mm/465mm=0.087<0.550，可不验算裂缝宽度。顶层：=80.16mm/465mm=0.172<0.550，可不验算裂缝宽度。2.9.3框架梁截面设计〔1〕正截面受弯承载力计算梁AB1层跨中截面(AB梁)(BC梁)下部实配，上部按构造要求配筋。梁AB和梁BC各截面的正截面受弯承载力配筋计算见表2.30。表2.30梁正截面配筋计算层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面顶层1233211953273784141154154154495495495标准层1865564233172453844154154154495495495底层2707365353682974212154154154495495495〔2〕斜截面受剪承载力计算梁AB〔底层〕满足要求。假设选用，实有，满足要求。配箍筋率为最小配箍率为，满足要求。因此，采取双肢箍。梁AB和梁BC各截面的斜截面受剪承载力配筋计算见表2.31。表2.31框架梁斜截面配筋计算梁AB梁BC层顶层标准层底层顶层标准层底层实配箍筋〔3〕裂缝宽度验算梁AB〔底层〕取其余各框架梁的裂缝宽度见表2.32。表2.32框架梁裂缝宽度验算层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面顶层161816161632层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面标准层161616161632层计算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面底层1616161616322.10根底设计采用阶梯形钢筋混凝土根底，以中柱B下根底的计算为例，其余的计算方法与此类似。计算简图见图2.26所示：图2.26根底计算简图2.10.2材料选择根底选择钢筋混凝土独立根底，混凝土采用C25，,，垫层采用C10素混凝土，钢筋采用Ⅰ级钢筋，。2.10.3根底尺寸设计〔1〕求地基承载力特征值持力层选择在粉土层，根底埋置深度为2.0米，，杂填土，粉土，砂，那么=，查《土力学与根底工程》得，=2.0，那么持力层承载力特征值〔先不考虑对根底宽度的修正〕：=〔2〕初步选择基底尺寸由柱的内力组合表查得根底顶面，，将其换算成标准值为：，，，计算根底和回填土重时的根底埋深,由公式得，进行增大20%得，初步选择根底地面尺寸为，且不需再对进行修正。〔3〕验算持力层地基承载力根底和回填土重:=20××20=792偏心距:基底最大压力:最后确定该柱根底底面长，宽。〔4〕配筋计算eq\o\ac(○,1)计算基底净反力偏心距根底边缘处的最大和最小净反力eq\o\ac(○,2)抗冲切验算a)、柱边根底截面抗冲切验算初步选择根底高度，从下至上分为600，500两个台阶，〔有垫层〕。，。因偏心受压。冲切力：抗冲切力：b)、变阶处抗冲切验算，取。冲切力：抗冲切力：eq\o\ac(○,3)配筋计算a)、根底长边方向截面〔柱边〕：柱边净反力：悬臂局部净反力平均值弯矩：截面〔边阶处〕比拟应按配筋，选配1522，)、根底短边方向因该根底受单向偏心荷载作用，所以在根底短边方向的基底反力可按均匀分布计算，取计算。与长边的计算方法相同，截面〔柱边〕：Ⅳ-Ⅳ截面〔变阶处〕：比拟应按在短边方向〔4宽内〕进行配筋，实际配筋1320，根底的配筋见图2.27所示：图2.27根底配筋图2.11楼梯设计图2.28楼梯布置图2.11.2初选材料采用混凝土，，×10，ƒt=300，=×其余钢筋均采用Ⅰ级钢筋：=210,×，2.11.3确定计算对象踏步板〔TB-1〕、斜梁〔TL-1〕、平台梁〔TL-2〕的强度计算及配筋。〔1〕踏步板设计设踏步板厚度=60，取一个踏步作为计算单元，楼梯的倾斜角为：eq\o\ac(○,1)计算简图〔图2.29〕及相应的计算公式：跨中弯矩：式中：——踏步板上的均布线荷载；——楼梯活荷载标准；——楼梯活荷载的荷载分项系数，一般情况下，当时，取=1.3；——一个踏步的宽度；——一个踏步范围内〔图2.29中ABCDE〕包括面层和底部粉刷在内1m长的踏步自重；——踏步自重的荷载分项系数；=1.2。图2.29梁式楼梯踏步板的计算简图eq\o\ac(○,2)荷载计算：恒荷载20厚水泥砂浆面层：踏步重：混凝土斜板：板底抹灰：恒荷载标准值：恒荷载设计值：活荷载活荷载标准值：活荷载设计值：荷载总计荷载设计值：eq\o\ac(○,3)内力计算：由于踏步板两端均与斜边梁相整结，考虑到斜梁的弹性约束，计算踏步板跨中最大设计弯矩时计算跨度取净跨度。底板取δ=40mm，计算时板厚取h=c/2+δ/cosa=150/2+40/0.894=120mm梯段梁尺寸取踏步板计算跨度以及，所以跨中最大设计弯矩为：eq\o\ac(○,4)配筋计算：底板取δ=40，计算时板厚取板保护层25mm，有效高度为。；踏步最小配筋率：在两者间取较大值，其中，，故最大值取。此时。选配每踏步的钢筋，=101mm2，另外配分布钢筋采用。〔2〕斜梁设计eq\o\ac(○,1)计算简图(图2.30)及相应的计算公式承受均布荷载的斜梁的跨中最大荷载的斜梁的跨中最大弯矩，按简支水平梁计算，即跨中弯矩为；斜梁所受的剪力为按水平梁计算所得的剪力乘以，即。式中：——按水平投影长度度量的竖向均布线荷载；——计算跨度。按水平台梁与楼层梁之间的水平净距采用，当底层下端支承在地垄墙上时，应算至地垄墙中心。eq\o\ac(○,2)截面形状及尺寸〔踏步位于斜梁上部〕梁高：梁宽：b=150eq\o\ac(○,3)荷载计算踏步板传来：梯段梁自重：梯段梁粉刷重：荷载设计值：eq\o\ac(○,4)内力计算以及，取。斜梁跨中最大设计弯矩为斜梁端部最大设计剪力为斜梁的支座反力为图2.30斜梁计算间图〔3〕斜梁截面设计由于踏步位于斜梁上部，而且梯段的两侧均有斜边梁，故斜梁按倒L形截面设计计算。梁的有效高度：=300-35=265mm.判断T形截面类型：属于第一类T形截面。选用的钢筋，实配钢筋面积。箍筋计算：可以按照构造配筋，梯选用φ6@200。〔4〕平台板设计eq\o\ac(○,1)平台板构造板厚取，板跨度，取1宽度带进行计算。eq\o\ac(○,2)荷载计算恒荷载：20厚水泥沙浆面层：平台板：板底抹灰：恒荷载标准值：恒荷载设计值：活荷载：活荷载标准值：活荷载设计值：荷载总计：荷载设计值：eq\o\ac(○,3)内力计算考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大设计弯矩取eq\o\ac(○,4)配筋计算板的保护层，有效高度。图2.31中间平台板计算简图选＠250钢筋，实配；分布钢筋采用φ8＠300。〔5〕平台梁设计eq\o\ac(○,1)计算简图见图2.32所示，平台梁截面：；；图2.32平台梁计算简图eq\o\ac(○,2)荷载计算梯段梁传来：平台板传来：平台梁粉刷重：荷载设计值=eq\o\ac(○,3)内力计算平台梁的计算跨度取轴线长度。平台梁跨中最大设计弯矩为：梁端最大剪力为：eq\o\ac(○,4)配筋计算a)正截面计算〔平台梁按倒L形计算〕：梁有效高度经判断截面属于第一类T型截面，且按第一类T型截面计算选配，。)斜截面抗剪能力计算核算截面尺寸：截面尺寸满足要求。验算是否需要按计算配箍筋：按构造配置箍筋，选用6＠200。第三局部施工组织设计3.1工程概况和施工条件北方某大学食堂工程位于北方城市某大学院内，北临校园公路，南与校园绿化地相连，该工程为凹型建筑，东西长84m，南北长mm2m2m2，总投资约为1200万。其中根底结构根底为钢筋混凝土独立柱根底组成。该建筑使用年限为50年，各楼层梁板柱的所使用的混凝土强度等级均为C30，钢筋采用的是HPB235一级钢筋和HRB335二级钢筋。位于正负零标高以上填充墙采用Mu10KP1多孔粘土砖及M7.5混合砂浆砌筑，正负零标高以下墙体采用Mu10KP1多孔粘土砖及M7.5水泥砂浆砌筑,墙厚详见建筑图。由于北方地区气温较低，地形相对不是很平坦，地质多为坚硬岩石，因此在施工的期间应该注意对混凝土的养护技术的运用以及在打桩期间要加强对区域范围的地质土的调查。该建筑附近的水，电等资源的供给均为良好，现场交通状况较为理想。3.2主要工程施工方法和施工方案(1)测量依据图纸所示的平面坐标和高程值。(2)测量方法eq\o\ac(○,1)根底轴线平面定位a.根据图纸所示数据进行计算，确定两个轴线系统的设计方位角。b.利用经纬仪根据已计算的方位关系，分别作两个轴线系统的控制主控基线，以此作为本工程轴线控制的依据。c.以主控基线为依据分别测设加密设计轴线控制网。d.对已形成的平面控制网交点采用测距法进行检查，经校核无误，满足要求后可形成成果资料。e.对已形成的定位成果及资料，请建设方进行再次复核确认，建设方确认无误并签字后用于本工程的施工，资料完整保存。eq\o\ac(○,2)楼层轴线平面控制a.根底施工完后，在主体工程施工前，必须对已投测的施工轴线相对距离、角度进行全面校核检查，确认轴线标志无变形、漂移，如有变化必须进行调整和恢复。b.楼层轴线的投测采用多控引测法，将根底定位轴线采用J2经纬仪正倒镜上挑引测取中，逐层留设。c.在边界位置、相邻楼层间采用吊线或经纬仪投线检查，严防引线错误，经检核无误后，用于本工程的施工。eq\o\ac(○,3)高程测量控制a.根据建设方提供的高程点，采用DS3型水准仪往、返观测，引入施工现场并稳固埋点标注，作为本工程两个区段高程统一控制点，用于施工。b.各区段再根据各区段工程特点，再由此引测1～2个施工后视点，均应进行闭合检查、满足精度要求前方能用于工程施工。c.各楼层标高以引测至楼体适宜位置的两个不同点，采用钢尺逐层分别上引量测。在各楼层均需对标高进行闭合检查，无误后用于施工。(3)技术要求eq\o\ac(○,1)使用的原始资料必须真实可靠,并应有现场交接。eq\o\ac(○,2)使用的测量仪器，应严格按GB50026-93中华人民共和国国家标准、工程测量标准规定工程进行检验和校正，以确保测量精度。eq\o\ac(○,3)根底平面网定位采用ZEISS010型经纬仪施测，楼层轴线引测用激光经纬仪。量距用鉴定钢尺施量，经温度、拉力、尺长改正。eq\o\ac(○,4)经纬仪穿线投点时，应采用盘左、盘右两次投点取中。eq\o\ac(○,5)主要控制点位、轴线应加强保护，经常检查，严防破坏、沉降、漂移。(4)精度控制本工程根底轴线控制网按工程二级施测eq\o\ac(○,1)平面控制水平角观测，测角中误差±15″。eq\o\ac(○,2)主轴线正交角90°之比差≤5″。eq\o\ac(○,3)距离丈量相对误差达1/15000。eq\o\ac(○,4)各楼层中心线投点允许差≤3mm，楼层相邻标高测量允许误差≤3mm。eq\o\ac(○,5)水准测量观测闭合差±5√n(n为测站数)。eq\o\ac(○,6)建筑全高垂直度测量误差小于20mm。3.2.2根底土方工程(1)土方开挖准备工作eq\o\ac(○,1)基坑开挖前先编写基坑监测方案，送监理工程师核定。eq\o\ac(○,2)做好基坑监测的各项准备工作，包括建立水平位移和垂直位移的监测网、监测点布设、监测人员和仪器配置等。eq\o\ac(○,3)基坑监测网的精度满足基坑监测工程的精度要求。eq\o\ac(○,4)监测工程暂定：边坡土体顶部的水平位移；边坡土体顶部的沉降；基坑周围的地表裂缝；边坡变形和裂缝；坡脚土体的水平位移；周围构筑物、道路、管道的变形、破损；基坑渗漏水情况；支护结构裂缝。eq\o\ac(○,5)监测方法以仪器监测为主，目测为辅。eq\o\ac(○,6)仪器配备：DJ1经纬仪一部；DSos或DS1水准仪一部；测斜仪一部。eq\o\ac(○,7)监测数据及时分析整理，沉降和位移的观测工程绘制随时间变化的关系曲线，当观测数据到达设计要求的报警值时，及时通报建设单位和监理单位。eq\o\ac(○,8)做好基坑抢险加固的必要材料备配。eq\o\ac(○,9)监测工作完成后，即时提交监测报告。(2)土方开挖eq\o\ac(○,1)本工程场平时采用1台正铲挖掘机和推土机开挖，基坑采用人工开挖。eq\o\ac(○,2)土方开挖前，先勘察清楚场地范围内种种管线埋设情况，并安排撤除或搬迁。同时在地面上基坑边外约1m处设截水沟。土方开挖完成后，沿坑底四周开挖排水沟。eq\o\ac(○,3)土方开挖过程中，应对定位桩、水准点等保护好，挖运时不得碰撞，并应定期复测、检查其可靠性。夜间施工时，现场应设有足够照明设施。基坑边还应设警示标志和护栏。eq\o\ac(○,4)为防止超挖，挖掘机挖土至设计标高处剩下15～20cm土方，余下土方人工修土。对局部超挖土方及开挖后出现的局部软弱土层，采用局部换埋石粉。(3)基坑排水搞好基坑排水，建立有效的排水系统，确保土方开挖施工平安，提高挖土效率，创造一个整齐清洁的基坑环境。基坑排水的具体措施如下：eq\o\ac(○,1)基坑土方开挖前，应沿基坑顶面修造排水沟，排水沟用红砖砌成并用砂浆抹面，形成环路，并排入市政排水管道，以防地面水流入基坑内。eq\o\ac(○,2)土方开挖过程中，应沿开挖时的边坡坡脚开挖临时排水沟，设置临时集水坑，使基坑积水通过排水沟流入集水坑内，再用水泵抽出坑外。eq\o\ac(○,3)土方开挖至基底标高时应尽快修筑基底周边的排水沟，排水沟用红砖砌成，深约30cm，宽约30cm，四角各设一个深约1m的集水井，形成基坑内周边排水系统，用水泵将积水排出坑外。(4)土方回填地下室外防水完成后，进行土方回填工作。回填土采用原土。有必要时，可外购土方回填。回填土用蛙式打夯机分级回填夯实。每层厚度30～50cm。回填前先排除积水。3.2.3模板工程(1)材料要求eq\o\ac(○,1)本工程的各单位工程均准备两套半模板及支架体系以满足施工工期的要求。模板支撑采用门架、钢管结合顶托支撑体系，确保支撑的强度、刚度和稳定性。eq\o\ac(○,2)模板采用优质酚醛树脂浸渍纸覆面胶合板。(2)工艺流程eq\o\ac(○,1)施工图设计→制作模板→定位→安装→加固→撤除eq\o\ac(○,2)施工过程严格按操作规程进行作业(3)施工措施eq\o\ac(○,1)柱模18mm厚夹板按构件断面尺寸以大面包小面现场配制安装，支撑采用φ48钢管支撑，加50×100mm断面木枋作木楞，木楞间距300－400mm，φ48钢管做柱箍，间距600mm，为防止模板中部变形，需另在柱截面较宽的方向以间距约500mm穿φ12对拉螺栓，其施工顺序为：钢筋绑扎→模板拼装→加对拉螺杆→柱箍固定→混凝土浇筑→养护→拆模→吊上一层使用。φ6〔L＝200〕外露80mm长的直筋作为拉墙筋的预埋筋。eq\o\ac(○,2)梁模a.采用胶合板，自身固定为木垫枋和钢筋背杠。在已浇筑的混凝土上弹出轴线、梁位置，并在柱、墙上弹出水平线。按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1－2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。悬臂梁均需在悬臂端起拱6‰。以下时，应设二道水平拉杆和剪刀撑。c.梁侧模板根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。750mm时，梁侧模板要加穿梁螺栓加固，间距@600。e.对于结构中的弧形线条，可采用先配模板安装加固的方法施工，