第二章-油藏流体的渗流规律

第二章油藏流体的渗流规律在渗流力学中把油层中流动的油、气、水统称为流体。油、气层中储存流体的空间一般有三类：即粒间孔隙、裂缝和溶洞三类孔隙结构。在渗流力学中把这种以固相为连续骨架，并含有孔隙、裂缝或溶洞体系的介质称为“多孔介质”。一般砂岩油、气层由粒间孔隙构成储存流体的空间，象这种只存在一种孔隙结构的多孔介质称为单重介质。在某些油、气层中常常同时存在两种或三种孔隙结构，如孔隙一裂缝或孔隙一裂缝一溶洞，分别称为双重介质或三重介质。一般灰岩油、气层是具有孔隙及裂缝的双重介质，目前关于三重介质的研究并不很多。流体在具有不同孔隙结构的多孔介质中的流动特性是不同的，本章只讨论流体在单重孔隙介质中的渗流规律。第二章油藏流体的渗流规律第一节油藏流体渗流的基本规律第二节单相不可压缩液体的稳定渗流第三节油气渗流的数学模型第四节井间干扰和边界影响第五节微可压缩液体的平面径向不稳定渗流第六节油水两相渗流理论

这里只介绍线性渗流定律——达西定律

1。达西定律

2。真实流速与渗流速度的关系

（l）渗流速度V

设想流体通过整个砂层截面A，此时单位时间通过单位渗流截面积的流量称为渗流速度。即V＝q/A

第一节油藏流体渗流的基本规律

（2）真实平均流速U

实际流体只在岩石孔道内流动，单位时间通过单位孔隙面积的流体的流量称为该渗流截面上的平均真实流速。即

u＝q/Ap式中：Ap为渗流截面上的孔隙面积。渗流速度v与平均真实流速u的关系：

u＝V/φ

在渗流力学中经常应用的是渗流速度，用它来研究油井的产量等，只有在研究质点运动规律时，才用平均真实速度。有定义式可以看出：若渗流服从达西定律，则流量与压差成直线关系，因此也把符合达西定律的渗流称为线性渗流。在油田开发实际中，大多数情况下为线性渗流。只有在井底附近或气藏中有可能出现非线性。第二章油藏流体的渗流规律第一节油藏流体渗流的基本规律第二节单相不可压缩液体的稳定渗流第三节油气渗流的数学模型第四节井间干扰和边界影响第五节微可压缩液体的平面径向不稳定渗流第六节油水两相渗流理论

第二节单相不可压缩液体的稳定渗流地层中只有一种流体在流动称为单相渗流；若有两种或两种以上的流体同时流动，称为两相或多相渗流。在渗流过程中，运动要素（压力及流速等）不随时间变化（即P=P（x，y，z），V=V（x，y，Z)，则称为稳定渗流；反之，各运动要素与时间有关则称为不稳定渗流。有时也把稳定渗流称为定常渗流，不稳定渗流称为非定常渗流。一、单向渗流

模型如图2－12，是一个水平、均质、等厚的带状地层模型，长度为L、宽度为B、厚度为h，除两端敞露外，其余几个面均为不渗透边界。敞露的一端是供给边缘（压力为Pe），另一端相当于排液坑道（压力为Pw）。

渗流条件为：服从达西定律、稳定渗流、流体不可压缩。

下面用积分方法来确定单向渗流时流量公式、压力分布规律。

l、产量公式由达西定律的微分形式得：将上式分离变量然后积分得：上式即为单向流时的产量公式，它表明产量和压差成线性关系。2、压力分布可推导出地层中任一点的压力表达式：或：可以看出：单向渗流时，地层中任一点的压力与该点到供给边缘的距离成线性关系。（2－2－4）

由图2－12知，在渗流模型中，凡是X坐标相等的点，压力都相等，把这些压力相等的点连成的线称为等压线；跟等压线垂直的线称为流线。这种由等压线和流线构成的正交网络图叫做渗流场图。由于给定不同的x值，可得到无数条等压线，因此在绘制渗流场图时制定了如下的规则：（1）任意两条相邻的等压线间的压差必须相等；（2）任意两条流线间的流量必须相等。由此可知，在渗流场图中，等压线密集的地方，压力变化急剧，流线密集的地方流速大。单向渗流场图是一个均匀的网格图，如图2－13所示。对（2－2－4）式求导，可得压力梯度为：在Pe和Pw保持不变的情况下，压力梯度恒定，即单位长度上的压力变化相等，所以单向渗流时等压线是一些等距离的相互平行的直线。根据达西定律，渗流速度为：即单向渗流时，渗流速度恒定。因此渗流场中流线是一些等距离的相互平行的直线。

二、平面径向流实际油藏中每口井附近的渗流都近似为平面径向流，本文将用图2－16所示的简化地层模型讨论平面径向流的渗流规律。模型是一个水平、均质、等厚的圆形地层模型，其边缘处有充足的液源供给，中心钻有一口生产井，该井钻穿全部油层。供给边缘半径为Re，井半径为rw，地层厚度h，供给边缘上压力为Pe，井底压力为Pw。

渗流条件：服从达西定律、流体为单相、不可压缩、流动为稳定渗流。求产量及压力分布规律。

1。产量公式在地层中r处任取一厚度为dr的微元体，其渗流截面积A＝2πrh，由达西公式的微元形式有：将上式分离变量得：对上式两边积分得：

上式即为平面径向流时的产量公式，它表明产量和压差成线性关系，其中Pe－Pw是驱油动力，而μln（Re/rw)/(2πKh)是从供给边缘到井底的渗流阻力。（2－2－19）式是圆形地层中只有一口生产井的产量公式，实际油田中是多井同时生产，以每口井为中心将油层划分成许多小块，每一小块就是一口井所控制的供油面积，如图2－17所示。单井控制面积为：

F＝井距X排距将单井供油面积换算成等面积的圆，就相当于我们讨论的圆形地层模型，所以在计算中采用边缘半径。矿场工作中有时也简单地把井距之半看作是单井供给边缘半径。由于Re在公式中是以对数形式出现的，所以确定Re值时略有误差对产量影响不大。

2压力分布规律对（2－2－18）式积分，可求得地层中任一点的压力表达式：或者写成：上述各式都表明，从供给边缘到井壁的压力分布是一对数关系，如图2－18所示，地层中各点压力的大小将由此对数曲线绕井轴旋转构成的曲面来表示，由于此曲面象漏斗，因此习惯上称为“压降漏斗”。

3。压力梯度及流速表达式对所得压力公式求导，可得压力梯度：从上式可以看出，越靠近井筒，压力梯度越大，即单位长度上的压力变化越大．所以渗流场图中，越靠近井筒，等压线越密集。压力分布的这个特性使得供给边缘和井底之间的压差绝大部分消耗在井筒附近地区。这个结论很重要，为酸化和压裂方法提高关的产量提供了理论依据。一般压裂、酸化作用的范围往往只是井筒周围几米到几十米地区，而这一地区正好是消耗压差最大的地区，改善这一地区的渗透性，将使能量损耗大大减少，从而可很好地提高井的产量。根据达西定律的微分形式，可得渗流速度：由上式可看出，径向渗流速度越靠近井筒越大，所以在渗流场图中越靠近井筒流线越密集。因为越靠近井筒，渗流面积越小，因此流速越大。4。地层平均压力平均地层压力反映了全地层平均能量的大小，由压力分布公式及面积加权平均法来求平均地层压力。在圆形地层中取一微小环形单元，其面积为dF=2∏rdr，环上压力为P，全地层的平均压力为：

三、油井的不完善性对渗流影响前面讨论平面径向渗流规律时，认为井是钻开全部油层并且是裸眼完成的，这种井称为水动力学完善井。但实际井并不一定钻穿全部油层，而且大多数井还是下套管注水泥加固井壁后用射孔方法完井的，这就改变了井底结构。另外，在钻井过程中，由于泥浆浸泡或在生产过程中为了增产，采用压裂、酸化等措施，使井底附近油层性质发生变化。这些井底结构和井底附近地区油层性质发生变化的井称为水动力学不完善井。实际油井绝大多数都是不完善井。不完善井的井底结构类型很多，但可归纳为以下三种类型：（l）打开程度不完善油井没有钻开油层的全部厚度，但是裸眼完成的。这种井底结构多见于有底水而岩石坚硬的地层中。（2）打开性质不完善油层全部被钻穿，但油井是射孔或贯眼完成的，这种井是我国油田上最常见的。（3）双重不完善油井既没有钻穿油层的全部厚度，而且又是射孔或贯眼完成的。除此之外，还有井底附近地区油层性质变化的不完善井。一般在其它条件（如油层性质、流体性质、压差和井半径）相同时，不完善井的产量比完善井小，但是近年来随着酸化、压裂技术的发展和推广、射孔方法的改善，使得不完善井的产量比完善井还大。因此“不完善井”这个概念应理解为与完善井不同的井。在矿场实际工作中把比完善井井底渗流阻力大、产量小的井称为不完善井，而把那些比完善井渗流阻力小、产量大的井称为超完善井。为了反映油井不完善性的影响，引入折算半径：

把实际的不完善井用一个产量和生产压差与之相等的、半径较小（也可能较大）的假想完善井来代替，这一假想的完善井的半径称为实际不完善井的折算半径。折算半径rwr是用不稳定试井资料来确定的。也可以利用一个附加阻力系数s来表示：rwr＝rwe－s

当s值是正值，即渗流阻力增加时，rwr

＜rw

；反之，当s值是负值时，渗流阻力减小，rwr>rw

.第二章油藏流体的渗流规律第一节油藏流体渗流的基本规律第二节单相不可压缩液体的稳定渗流第三节油气渗流的数学模型第四节井间干扰和边界影响第五节微可压缩液体的平面径向不稳定渗流第六节油水两相渗流理论第四节井间干扰和边界影响如果油层中有许多井在同时工作，任一口井工作制度的改变，如开井、关井、换油嘴变更产量等就必然会使其他井的产量或井底压力发生变化，这种现象叫做井间干扰现象。在油井工作制度末改变前，多井处于稳定生产状态，全油层的能量供应和消耗处于暂时的平衡，而任一口井的工作制度发生变化，会使得原有的能量供应和消耗的平衡遭到破坏，引起整个渗流场的变化，油层中压力重新分布，因此一口井的变化必然会影响其它井。从发生干扰使原有的渗流场发生变化，到重新稳定而形成一个新的渗流场为止，是一个不稳定的传播过程。本节不讨论这个不稳定过程，而是讨论干扰后达到重新稳定后的情况，即所形成的新的渗流场。

当多井同时工作时，地层中各点的压力降等于各井单独工作时在该点造成的压降的代数和，这就是压降叠加原理。

若地层中有多口井稳定生产时，根据压降叠加原理，任一点的压降：式中：为第i井单独工作时在该点的压力值。或写成：式中：C－－由多井同时工作时边界条件决定的常数。可以看出，多井同时生产时，地层中任一点的压力值并不等于各井单独生产时此点压力值的代数和，这里还差一个常数，可以叠加的是压降值。这种压降叠加习惯上称作压力叠加，它是解决井间干扰的基本原理。

一、压力叠加原理

二、势的叠加原理

（一）势的基本概念在渗流场中，令：式中：φ称为渗流场的势（速度势）。此时渗流速度可表示为：在渗流力学中可以利用势的理论来解决一系列实际问题，例如可以用势的理论来求平面径向流的产量公式：流体作平面径向流时，离井筒任一半径r处的势为：

在供给边缘处，则：在井壁处，则：两式相减得：

（二）势的叠加原理当地层中有n个点汇（生产井）或点源（注水井）同时稳定生产时，地层中任一点的势等于各点汇或点源单独生产时在这点产生的势的叠加，这一原理称为势的叠加原理。（三）势的叠加原理在渗流场中的应用

1．无限大地层中存在等产量的一源一汇时的渗流规律。

设在无限大地层中存在一口生产井A和一口注入井B（实际上只要离边界足够远即可），相距为2a，生产井产量为十q，注入井产量为一q。

根据势的叠加原理，地层中任意一点M的势为：（2－4－26）（1）等势线方程由（2－4－26）式可以看出，凡是r1/r2比值为常数的点，势函数φ均相等，所有势相等的点连成的线叫做等势线。因此等势线方程为：

r1/r2＝co式中co为任意常数，co不同给出不同的等势线，y轴上任一点r1＝r2

故r1/r2＝1，即y轴也是一条等势线。其等势线方程为：

可以看出：等势线是圆心在x轴上的圆族，y轴是半径R＝∞的等势圆。根据流线与等势线正交的原理，可绘出流线簇，可以看出流线是一组圆心在y轴上的圆簇，x轴本身是一条流线。（2）产量表达式：根据（2－4－26）式，地层中任一点M的势为：式中：r1－－M点到生产井的距离；

r2－－M点到注水井的距离。若把M点分别放在生产井和注水井井壁上，则：两式相减得：所以：Pwin注入井井底压力，Pw生产井井底压力。1．无限大地层中等产量两汇同时生产时的渗流规律均质、等厚、无限大地层中有两口生产井A，B以等产量q同时生产，两井相距2a，井点坐标分别为（a，0）和（－a，0)。根据势的叠加原理，两井同时生产时地层中任一点M的势为： （2－4－34）（1）等势线方程由（2－4－34）可以看出：凡是r1r2乘积为常数的点，势函数均相等，因此等势线方程为：r1×r2＝co＝>

可以看出：等势线是一个四次曲线族，再根据等势线与流线正交的原则，可画出流线，渗流场是关于y轴对称，y轴将液流左右分开，故它称为分流线。（2）产量表达式由（2－4－34）得，等产量两井同时工作时地层中任一点的势为：若把研究点放在A井井壁上，则r1＝rw，r2＝2a，则：若把研究点放在远处的供给边缘上，则供给边缘的势可写成：两式相减得：这样可以得到井的产量表达式：将上式与径向渗流产量公式相比，可知两井同时生产时的单井产量比只有一口井单独生产时的产量要小，这就是油井干扰的结果。

三、用镜像反映法研究边界对渗流的影响势的叠加方法是建立于无限大地层，但实际油田有一部分井可能距边界较近，边界可能是供给边缘，也可能是断层。位于边界附近的井由于边界的影响，使流体渗流发生较大的变化，形成特殊的渗流场。对这些问题可以运用镜像反映法，把这些特殊的问题转化成一般问题，用建立于无限大地层的势的叠加方法来求解．下面用两个例子来说明镜像反映法的实质及其应用。（一）镜像反映法及其应用1。直线供给边缘附近一口生产井的反映法因此，当研究直线供给边缘附近存在一口生产井的渗流时，可以设想以直线供给边缘为镜面，在其对称位置处反映出一等产量的注水井在作用。用这口虚拟注水井和原生产井进行势的叠加，把问题归结为求解无限大地层等产量一源一汇的渗流问题。这种用“异号像”的作用来代替直线供给边缘作用的镜像反映法称为汇源反映法。

下面讨论上述情况下井的产量公式。根据无限大地层一源一汇稳定生产时势的叠加原理，可得地层中任一点的势为：若供给边缘上的势为φe压力为（Pe

）。把研究点分别放在供给边缘上和生产井井底，则有：所以：

2．直线断层附近一口生产井的反映法当研究直线断层附近坐标在（a，0）的一口生产井的渗流场时，可以将断层作为镜面，在其对称位置（－a，0）处反映出一口等产量的汇（“像”），反映后就好像断层不存在而成为无限大地层等产量的两汇的情况，再应用叠加原理将井和井的像进行势的叠加，其结果正好代替断层作用，这种反映方法称为汇点反映法。

下面讨论上述情况下井的产量公式。根据无限大地层两汇稳定生产时势的叠加原理，可得地层中任一点的势为：若供给边缘上的势为φe压力为（Pe

）。把研究点分别放在供给边缘上和生产井井底，则有：所以：（二）镜像反映的一般要求由以上两例可以看出，镜像反映是以边界为镜面，在实际井的对称位置上反映出一口虚拟的像井，这时实际井与“像井”同时生产（好象边界不存在）时形成的渗流场和边界对井的影响形成的渗流场完全相同，为确保反映后的情况反映实际的渗流场，镜保反映时有如下要求：

（l）虚拟井和实际井的位置对称，流量相等；（2）虚拟井的井别取决于边界性质和实际井的井别。不渗透边界是“同号”等产量反映，供给边界是“异号”等产量反映；（3）反映后必须保证边界性质不变，保证供给边界是等势线．保证断层为分流线。第二章油藏流体的渗流规律第一节油藏流体渗流的基本规律第二节单相不可压缩液体的稳定渗流第三节油气渗流的数学模型第四节井间干扰和边界影响第五节微可压缩液体的平面径向不稳定渗流第六节油水两相渗流理论

第五节微可压缩液体的平面径向不稳定渗流前面三节介绍的是不可压缩液体的稳定渗流，忽略液体和岩石的压缩性。实际上这只是流体地下渗流的特殊情况，多数情况下应考虑液体和岩石的微可压缩性。例如在边界封闭，没有外来能量供应，或距供给边缘较远，边水补充不及的油藏中，油井生产主要依靠岩石和液体的弹性作用，此时的渗流过程用于微可压缩液体的不稳定渗流。同时禅性可压缩液体的不稳定渗流理论又是不稳定试井方法的理论基础，运用它可以确定油层参数、推算地层压力等。

二、弹性不稳定渗流无限大地层典型解

设地层均质、等厚、水平，单相渗流且渗流服从达西定律，考虑岩石及流体的弹性。则微分方程为：式中：＝K/(μC)，为导压系数，单位为cm2/s。其物理意义是单位时间内压力降传播的面积；C为油藏岩石的综合弹性压缩系数，单位为1/atm；K为岩石的绝对渗透率，μm2；μ为流体的粘度，mPa.s。单相渗流时，岩石综合弹性压缩系数：

（一）无限大地层一口井定产条件下的压力分布当液体向井作平面径向流时，微分方程用极坐标形式表示如下：1。无限大地层一口井定产量生产时的压力解设地层无限大，t＝0时刻起生产并开始以定产量q投产，原始地层压力为Pi，以井点为原点建立坐标系，则地层中任一点的压力将是下一问题的解：

地层中任一点在任一瞬间t的压降表达式为：

2。解的简化一般当时，幂积分函数可简化为：则压力解为：若求生产井井底的压力，此时r＝rw，由于rw很小，一般能满足则井底压降为：

（二）不稳定渗流问题的压降叠加以上推导的是无限大地层不稳定渗流压力解，实际生产中，一般是多口井同时生产，每口井的产量也不是恒定不变，并且有些井靠边界很近，此时求解地层中任一点的压力问题仍可用前面介绍的压降叠加原理和镜像反映法。

三、封闭圆形地层中心一口井拟稳态时的近似解主要讨论拟稳态的定义。当压力传到封闭边缘以后，由于无外来能量补充，只能继续消耗地层内岩石和液体的弹性能，因而井底和封闭边缘上的压力都将下降。初期由于地层内都蕴藏的弹性能较多，故要求边界释放的弹性能小一些，压力下降幅度较小，等一段时间后，地层内部弹性能逐步被消耗，因此边界处压力下降速度与地层内部相同，这种状态称为拟稳态。因此，拟稳定是指即地层内各点压力下降速度相等的状态。关于拟稳态压力分布的公式这里就不讲了。第二章油藏流体的渗流规律第一节油藏流体渗流的基本规律第二节单相不可压缩液体的稳定渗流第三节油气渗流的数学模型第四节井间干扰和边界影响第五节微可压缩液体的平面径向不稳定渗流第六节油水两相渗流理论第六节油水两相渗流理论前几节讨论的是单相流体的渗流规律，没有考虑流体在粘度上的差别，认为地层中只有一种流体在流动。实际上大多数油田都是注水（或注气）开发，地下渗流的油、水（或油、气、水）粘度相差很大，不能看作一种流体。一般油、水两相（或油、气、水三相）的不稳定渗流及复杂边界条件下的渗流可通过建立数学模型，用数值法进行求解。本节将讨论不可压缩流体刚性水压驱动方式下的水驱油过程，即活塞式驱油和非活塞式驱油，重点讨论非活塞式驱油理论。

一、活塞式水驱油

人们对水驱油问题的认识同一般认识规律一样，也是逐步深化的，早先是假定水驱油过程中地层含水区和含油区之间存在着一个明显的油水界面，这个油水界面将垂直于流线向井排处移动，水渗入含油区后孔隙中的油全部驱走，即油水界面象活塞一样向井排移动，当它到达井排处时，井排就见水，这样的水驱油方式就称为活塞式水驱油。下面分别讨论单向渗流和平面径向渗流两种情况下活塞式水驱油规律。研究中认为地层均质、等厚，流体不可压缩。（一）单向渗流如图2－48所示带状水驱油藏，供给边缘上的压力为Pe（MPa），排液道上的压力为Pw（MPa），并且在水驱油过程中保持不变，研究此时的产量变化规律。图中Le为供给边缘至排液道的距离；Lo为原始含油边缘到排液道的距离；Xo为目前含油边缘至排液道的距离；油层宽度为B，厚度为h。

在水驱油过程中，油水界面不断向排液道推进，含水区逐渐扩大，含油区逐渐减小。在水驱油过程中每一瞬时，从供给边缘到排液道的渗流阻力分为两部分——含水区渗流阻力和含油区渗流阻力。由第三节单相不可压缩液体单向渗流阻力知：含水区的阻力为：含油区的阻力为：从而可知，从供给边缘至排液道的总渗流阻力为：

因此可得产量公式为：由上式可看出，随油水界面向前推进，X。逐渐减小。水区不断扩大，其渗流阻力增加；油区缩小，其渗流阻力减小。当油的粘度μ。＞水的粘度μw时，总的渗流阻力将随时间的增加而减小。当压差保持不变的情况下，产量将随时间而增加。因此在供给边缘与排液道压差保持不变的情况下，渗流阻力及产量随时间而变。（二）平面径向流圆形水驱油藏中心有一口生产井，图中Re为供给边缘半径，Ro为原始含油边缘半径，ro为目前含油边缘半径。

跟单相渗流情况一样，活塞式水驱油时从供给边缘至井壁的渗流阻力分为水区和油区两部分。水区渗流阻力为：油区渗流阻力为：

因此可得井的产量：

在含油边缘不断向井收缩的过程中，ro不断缩小，当μ。＞μw时，总的渗流阻力将随时间的增加而减小。在供给边缘与井底压力保持不变的情况下，产量将随时间增加而增加。

二、非活塞式水驱油

早先人们认为水驱油藏开发时，油水分界面象活塞一样向生产井排移动，当它到达生产井排时，井排就完全水淹。在实际生产中，井排（或油井）见水后长时间内是油水同出，而不是一下子就全部水淹，这就否定了上述假定。对这种现象进一步分析，并通过大量实验发现水驱油过程是一个非活塞式的驱替过程，即水渗入到含油区后，不能将全部原油驱走，而是出现一个油水同时混合流动的油水混合区，这种驱油方式称为非活塞式水驱油。

（－）两相区中饱和度的分布带状油藏进行水驱油时，油藏内同时存在三个区：纯水区、油水混合区及纯油区，且混合区逐渐扩大。图中X。表示原始含油边缘的位置，Xf表示水驱油前缘的位置，L表示供给边缘至井排的长度。

从大量的实验资料分析得知，当原始油水界面垂直于流线、含油区中束缚水饱和度为常数时，在水渗入含油区后形成油水两相渗流区，两相区中含水饱和度及含油饱和度的分布规律如图2－5l所示。图中以距离为横坐标，以含水饱和度为纵坐标。Sof为水驱油前缘上含油饱和度；Sof为水驱油前缘上含水饱和度。从图中可以看到在两相区的前缘上含水饱和度突然下降，这种变化称为“跃变”。由于水的不断侵入，两相区不断扩大，除了两相区扩大外，原来两相区范围内的油又被洗出，因此两相区中含水饱和度逐渐增加，含油饱和度将逐渐减小。两相区中任一点处含水饱和度随时间的变化规律如图2－52所示从图中可以看出，油水前缘上的含水饱和度Swf基本上稳定不变。这已经由大量实验资料所证实。

油水前缘上含水饱和度值的大小取决于岩石的微观结构和地下油水粘度比。对于同一油层来说，油水粘度比越大，油水前缘上含水饱和度越小。在进入油区的累计水量一定的条件下，油水的粘度比越大，形成的两相区的范围也越大，井排见水时间短。即油井的无水采油期短。在实际的油田开发中，可采用注稠化水的办法，以缩小油水粘度的差别，从而提高无水产油量和无水期采收率。

图2－51所示的油水两相区中含水饱和度分布曲线是不考虑油水重力差和毛管力影响时的曲线。如果考虑到油水重力差和毛管力的作用时，则原始油水界面不会垂直于流线，将如图2－54所示。此时两相区中含水饱和度分布曲线的前缘并不完全是突变的，而是逐渐缓慢地变化。重力和毛管力仅仅影响前缘饱和度的分布形态，因而如在计算中不考虑油水重力差和毛管力的作用将不会带来过大的误差。

（二）油水两相渗流理论一贝克莱一列维尔特驱油理论下面将定量描述带状水驱油藏中水驱油的过程。

1．产水率和产油率（分流量方程）在油水两相渗流区中，油水同时流动，且都服从达西渗流定律时，若不考虑油水重力差和毛管力的作用时有：式中：fw为总液量中水所占的体积百分数，称为产水率。为地层条件的油水粘度比。对于任一确定的水驱油藏来说，油藏的油水粘度比为一定值，所以两相区中任一截面上的产水率取决于该截面上油水有效渗透率（或相对渗透率）的比值。而相对渗透率是含水饱和度的