普通模板工程施工方案（盘扣式）2024.4.20更新

普通模板工程施工方案———受力计算单元示意图10.1.1盘扣式支架承载能力计算结构计算分析：使用ULMA公司的专业计算软件PowerFrame进行结构计算，将该截面的模型及各处荷载输入软件，取恒载系数为1.2，活载系数为1.4，活荷载（包含动荷载3kN/m、施工荷载4.08kN/m）取7.08kN/m2，立杆间距900mm，计算单元宽度为900mm。则对应荷载取值为：混凝土自重25.5kN/m3，楼板取160mm为计算厚度，Fc＝1.2×25.5kN/m3×0.16m×0.9m＝4.15kN/m；活荷载Fl=1.4×7.08kN/m3×0.9m＝8.92kN/m；钢管梁自重为0.13kN/m。计算后得图表如下：主梁所受荷载简图支座反力图如支座反力图所示，承插型盘扣式支架板下最大支座反力为16.69KN；考虑在风荷载0.75KN/m2作用的情况下，盘扣式支架允许的工作荷载约为40KN，因此板下的盘扣式支撑架满足使用要求。10.1.2主梁受力计算：本次使用的双排钢管主梁型号如下所示：使用ULMA公司的专业计算软件PowerFrame进行结构计算，将计算单元截面的模型及各处荷载输入软件，取恒载系数为1.2，活载系数为1.4，活荷载取为3kN/m2，以双排Φ48*3钢管主梁按多跨连续梁进行受力分析，计算后得图表如下：双排钢管主梁所受弯矩简图双排钢管主梁梁所受剪力简图双排钢管主梁挠度简图跨中最大弯矩：Mmax=3.3KN.m<2×5KN=10KN最大剪力：Vmax=12.1KN<2×11KN=22KN最大挠度：dmax=1mm<1200/500=2.4mm验算结论：计算结果显示双排钢管主梁承载力满足要求！10.1.3、方钢管受力计算以截面尺寸为35×35mm的方钢管作支撑副梁时，上部荷载所产生弯矩和剪力与双排钢管主梁相同。方钢管所受弯矩简图方钢管所受剪力简图方钢管挠度简图有计算结果可知，方钢管所受最大弯矩为Mmax＝3.3KN.m，最大剪力为Vmax＝12.1KN。查其截面特性，得知方钢管Wx=22242.2mm3，截面积A=8.57cm2。则最大弯应力为：σmax=Mmax/Wx=3.3×106/22242.2=148.37N/mm2<f=205N/mm2;最大剪应力为：τmax=1.5Vmax/A=1.5×12.1×103/8.57×102＝21.18KN/mm2<fv=120N/mm2;最大挠度dmax＝1mm<1200mm/500=2.4mm；由以上计算可知，35×35mm方钢管满足承载力要求。10.1.4、支架稳定性计算盘扣式支架立杆长度计算根据《建筑施工承插型盘扣式支架安全技术规程》，应按下列公式计算，并取其中的较大值：l0=ηhl0=h’+2ka式中l0——支架立杆计算长度；a——支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m）；h——支架立杆中间层水平杆最大竖向步距；h‘——支架立杆顶层水平杆步距（m），宜比最大步距减少一个盘扣的距离；η——支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为1.5m时，可取1.20；k——悬臂端计算长度折减系数，可取0.7；盘扣式支架立杆计算长度l0=ηh=1.20X1.5=1.8ml0=h’+2ka=0.5+2X0.7X0.62=1.37m取其中较大值，因此立杆计算长度l0=1.8m，立杆中间层水平杆步距为1.5m，顶层水平杆步距为0.5m，可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离为0.62m。盘扣式支架立杆承载能力设计值计算盘扣式支架立杆采用Q345高强钢管Ф48×3.2，根据我国现行规范，立杆稳定承载力设计值按下面公式计算：Nd=φAf其中立杆截面积A=450mm2，材料强度设计值f=300Mpa。其它参数如下：立杆截面惯性矩I=113600mm4；立杆计算长度l0=1800mm；立杆截面回转半径i=(I/A)1/2=(113600/450)1/2=15.9mm；长细比λ=l0/i=1800/15.9=113.2查表得Q345钢材立杆轴心受压稳定系数φ=0.386所以Nd=φAf=0.386X450X300=52110N=52.11KN盘扣式支架立杆稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式支架安全技术规程》，立杆稳定性验算按下面公式计算：不组合风荷载时：σ=N/φA≤[f]组合风荷载时：σ=N/φA+Mw/W≤[f]式中N——盘扣式支架工作荷载标准值，取40KN；A——立杆截面积，取450mm2；k——支撑高度调整系数，取1.13；l0——立杆计算高度，取l0=1800mm；I——立杆截面惯性矩，I=113600mm4；i——立杆截面回转半径i=(I/A)1/2=(113600/450)1/2=15.9mm；λ——长细比，λ=l0/i=1800/15.9=113.2；φ――轴心受压立杆的稳定系数，查《建筑施工承插型盘扣式支架安全技术规程》JGJ231-2010附录D-2表得Q345钢管立杆稳定系数φ=0.386；Mw――计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.9×1.4×Wk×la×h2/10=0.9×1.4×0.049kN/m2×1.2m×1.5m×1.5m＝0.17KN.m；Wk——风荷载标准值，根据规程，其计算为Wk=μzμsW0，其中，50年一遇基本风压W0＝0.35kN/m2，风压高度变化系数μz查表值为1，风载体形系数μs＝1.0φ,φ=1.2*0.64m2/5.58m2=0.14。则Wk＝1×0.14×0.35＝0.049kN/m2la——立杆纵距，取1.2m；h——支架水平杆竖向最大步距（m），取h=1500mm；σ——钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)W——钢管截面模量，48mm钢管取4730mm3；[f]——Q245钢管立杆抗压强度设计值：[f]=300N/mm2；钢管立杆稳定性计算不组合风荷载时：σ=N/φA=40×1000/(0.431×450)=206.2N/mm2≤[f]=300N/mm2组合风荷载时：σ=N/φA+Mw/W=206.2+0.17×106/4730=242.1N/mm2≤[f]=300N/mm2所以盘扣式支架经验算在工作荷载40KN下，不组合风荷载与组合风荷载的情况下抗压强度均小于设计值，支架稳定性满足要求。10.1.5、承插型盘扣式支架抗倾覆验算本工程中，计算单元内支架为整体连接形式，无单个塔架。高度为4m，小于8m；高宽比为4m/6.75m＝0.59；支架顶部为整体式现浇混凝土楼板，其与四周柱体结构有稳定连接，且单块预制楼板由支架共同支撑。基于以上有利条件，根据规范条例支架无需验算支架整体抗倾覆稳定性。10.1.6、水平杆及斜杆受力计算本工程中，考虑风荷载及未可预知的混凝土浇筑泵送所产生的水平荷载，计算支架水平杆及斜杆受力。计算模型取单根立杆为对象，则其支座反力即为水平杆或斜杆的轴向荷载。荷载如下：风荷载，Wk=0.049kN/m2;转换成均布荷载为0.049kN/m2×0.048m=0.0024kN/m未可预知水平荷载为竖向荷载的2%，Fh=0.02×（26kN/m3×0.35m×1.2m×1.2m）+0.02×（3kN/m2×1.2m×1.2m）＝0.35kN计算中，荷载分项系数为0.9×1.4根据PowerFrame计算，结果如下。立杆所受水平荷载图（风荷载过小未精确显示）立杆受水平荷载支座反力（即水平杆所受轴力）由以上计算结果可知，顶部水平杆所受轴力最大，为1.1kN。水平杆采用Q235钢管Ф42×2.5，根据我国现行规范，水平杆稳定承载力设计值按下面公式计算：Nd=φAf其中水平杆截面积A=310.23mm2，材料强度设计值f=205Mpa。其它参数如下：水平杆截面惯性矩I=60747.4mm4；水平杆计算长度l0=1440mm；水平杆截面回转半径i=(I/A)1/2=(60747.4/310.23)1/2=14.0mm；长细比λ=l0/i=1440/14.0=102.86查表得Q235钢材立杆轴心受压稳定系数φ=0.566所以Nd=φAf=0.566×310.23×205=35995.99N=36.0KN。由计算结果可知，水平杆最大轴力为1.1kN<36.0kN。斜杆采用Q235钢管Ф32×2.0，根据我国现行规范，斜杆稳定承载力设计值按下面公式计算：Nd=φAf其中斜杆截面积A=188.5mm2，材料强度设计值f=205Mpa。其它参数如下：斜杆截面惯性矩I=21300mm4；斜杆计算长度l0=2.28m；斜杆截面回转半径i=(I/A)1/2=(21300/188.5)1/2=10.63mm；长细比λ=l0/i=2280/10.63=214.49查表得Q235钢材立杆轴心受压稳定系数φ=0.159所以Nd=φAf=0.159×188.5×205=6144N=6.1kN。由计算结果可知，斜杆最大轴力远小于36.0kN。10.1.7、地基承载力要求根据以上计算结果显示，传递至单个盘扣支架底座的竖向荷载最大为52.11kN，可调底座底部为100*100*13mm的木垫板，则传递至地基的荷载为：52110N/（100*100））mm2=5.211N/mm2。本工程中，车库地坪混凝土设计厚度为100mm，设计强度等级为C20，承载力为9.8N/mm2，由此可见，承载力完全满足由盘扣支架底座传递至地坪混凝土荷载的要求。10.2400*1300梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ231-20213、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-201810.2.1、工程属性新浇混凝土梁名称WKL141，标高285.6m混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1300模板支架高度H(m)2.5模板支架横向长度B(m)19.75模板支架纵向长度L(m)20.5梁侧楼板厚度(mm)16010.2.2、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25.2混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.2非自定义:0.169地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)13风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs1.310.2.3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)500梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.9-可变荷载的分项系数γQ11.5-永久荷载的分项系数γG11.3-结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图10.2.4、面板验算面板类型覆面木多层板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=900mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=900×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=900×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.5×0.9×2]×1＝32.665kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝29.965kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1×1.5×0.9×2×1＝2.7kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×29.965×0.12+0.121×2.7×0.12＝0.035kN·mσ＝Mmax/W＝0.035×106/24000＝1.472N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×23.05×1004/(100×5400×144000)＝0.019mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×29.965×0.1+0.446×2.7×0.1＝1.298kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×29.965×0.1+1.223×2.7×0.1＝3.755kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×29.965×0.1+1.142×2.7×0.1＝3.089kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×23.05×0.1＝0.906kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×23.05×0.1＝2.635kNR3'=0.928q2L=0.928×23.05×0.1＝2.139kN10.2.5、小梁验算小梁类型木方小梁截面类型(mm)35*75mm小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式四等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.298/1＝1.298kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[3.755,3.089,3.755]/1=3.755kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.298/1＝1.298kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/4=0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.9-0.15)=0.488kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.9-0.15)=0.488kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×(0.5-0.4/2)/2×1=1.237kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×((1-0.5)-0.4/2)/2×1=1.237kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.298+0.026+0.488+1.237=3.048kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.755+0.026=3.781kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.298+0.026+0.488+1.237=3.048kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.048,3.781,3.048]=3.781kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.906/1＝0.906kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[2.635,2.139,2.635]/1=2.635kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=0.906/1＝0.906kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/4=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.15)=0.375kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.15)=0.375kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.5-0.4/2)/2×1=0.64kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((1-0.5)-0.4/2)/2×1=0.64kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.906+0.02+0.375+0.64=1.941kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=2.635+0.02=2.655kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.906+0.02+0.375+0.64=1.941kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.941,2.655,1.941]=2.655kN/m为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.107ql12，0.5ql22]＝max[0.107×3.781×12，0.5×3.781×0.152]＝0.405kN·mσ=Mmax/W=0.405×106/42667=9.482N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607ql1，ql2]＝max[0.607×3.781×1，3.781×0.15]＝2.295kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.295×1000/(2×40×80)＝1.076N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q'l14/(100EI)＝0.632×2.655×10004/(100×7040×170.667×104)＝1.397mm≤[ν]＝l1/250＝1000/250＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.655×1504/(8×7040×170.667×104)＝0.014mm≤[ν]＝2l2/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.143qL1,0.393qL1+qL2]=max[1.143×3.781×1,0.393×3.781×1+3.781×0.15]=4.322kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.484kN,R2=4.322kN,R3=3.56kN,R4=4.322kN,R5=3.484kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.143q'L1,0.393q'L1+q'L2]=max[1.143×2.655×1,0.393×2.655×1+2.655×0.15]=3.035kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.219kN,R2'=3.035kN,R3'=2.468kN,R4'=3.035kN,R5'=2.219kN10.2.6、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.646×106/4250=151.921N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.839kNτmax=2Vmax/A=2×6.839×1000/398＝34.369N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.153mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.967kN，R2=17.239kN，R3=0.967kN10.2.7、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.967,0.967]＝0.967kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝17.239kN≤[N]=30kN满足要求！10.2.8、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.5022、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.169×1×1.82/10＝0.067kN·m3、稳定性计算R1＝0.967kN，R2＝17.239kN，R3＝0.967kN立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.3×0.15×(4.9-0.9)+Mw/lb＝max[0.967+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，17.239，0.967+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.78+0.067/1＝18.085kNf＝N/(φA)+Mw/W＝18085.121/(0.502×398)+0.067×106/4250＝106.283N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！10.2.9、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.9/19.75=0.248≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！10.2.10、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.25立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝18.085/(1×0.25)＝72.34kPa≤fak＝140kPa满足要求！10.3墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-201810.3.1、工程属性新浇混凝土墙名称车库挡墙新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)3300混凝土墙的计算长度(mm)900010.3.2、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.45新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.45}＝min{29.868，130.8}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01.1可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.45]＝min[29.87，130.8]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1.1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)＝45.68kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m210.3.3、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)50小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)50主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长(mm)100对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)400模板设计立面图10.3.4、面板验算面板类型覆面木多层板面板厚度(mm)13.5面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.4m，W＝bh2/6＝400×122/6＝9600mm3，I＝bh3/12＝400×123/12＝57600mm41、强度验算q＝bS承＝0.4×45.681＝18.272kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.091kN·mσ＝Mmax/W＝0.091×106/9600＝9.517N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.4×29.868=11.947kN/m面板变形图(mm)ν＝0.432mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！10.3.5、小梁验算小梁材质及类型钢管小梁截面类型(mm)Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.25小梁截面惯性矩I(cm4)10.191、强度验算q＝bS承＝0.25×45.681＝11.42kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.228kN·mσ＝Mmax/W＝0.228×106/4250＝53.741N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.25×29.868=7.467kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.126mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！3、支座反力计算R1=3.074kN，R2=...R44=4.098kN，R45=5.123kN10.3.6、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁截面惯性矩I(cm4)10.191、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.185kN·mσ＝Mmax/W＝0.185×106/4250＝43.616N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！10.3.7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+100]＝400mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+200]＝400mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.4×45.681＝6.944kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！10.4柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-201810.4.1、工程属性新浇混凝土柱名称KZ1新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)3.5新浇混凝土柱短边边长(mm)50010.4.2、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11.2混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1.2×1×21/2，24×6}＝min{35.842，144}＝35.842kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01.1可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1×21/2，24×6]＝min[35.84，144]＝35.84kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1.1×(1.3×35.842+0.9×1.5×2.000)＝54.22kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝35.842kN/m210.4.3、面板验算面板类型多层板面板厚度(mm)13.5面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数9柱短边小梁根数7柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1.1×1.3×1.0×35.842＝51.254kN/m活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1.1×0.9×1.5×1.0×2＝2.97kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×51.254×0.152-0.121×2.97×0.152＝-0.131kN·mσ＝Mmax/W＝0.131×106/(1/6×400×152)＝8.765N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.4×35.842＝14.337kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.337×1504/(100×8925×(1/12×400×153))＝0.046mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！10.4.4、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)35*75mm小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×54.224＝8.134kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.197kN·mσ＝Mmax/W＝0.197×106/42.667×103＝4.613N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)Vmax＝1.907kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.907×1000/(2×40×80)＝0.894N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×35.842＝5.376kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.199mm≤[ν]＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=3.696正常使用极限状态Rmax=2.44310.4.5、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Φ48×3柱箍截面惯性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000柱箍截面面积A(cm2)3.98模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。长边柱箍：取小梁计算中b=1200/(9-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态Rmax＝3.696kNP=Rmax/2=1.848kN正常使用极限状态：R’max＝2.443kNP’=R’max/2=1.222kN长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.151kN·m，N1＝4.688kN短边柱箍：取小梁计算中b=900/(7-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态Rmax＝3.696kNP=Rmax/2=1.848kN正常使用极限状态：R’max＝2.443kNP’=R’max/2=1.222kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.158kN·m，N2＝4.95kNN/A+M/Wn＝4.95×103/398+0.158×106/(4.25×103)＝49.596N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.029mm≤[ν]＝l/400＝0.9mmν2＝0.037mm≤[ν]＝l/400＝0.95mm满足要求！10.4.6、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝4.95×2=9.9kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！N＝4.95×2=9.9kN≤26kN满足要求！10.5梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-201810.5.1、工程属性新浇混凝梁名称WKL141混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1300新浇混凝土梁计算跨度(m)510.5.2、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9混凝土侧压力折减系数ξ0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kζγcH＝0.8×24×0.9＝17.28kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1×(1.3×17.28+0.9×1.5×2)＝25.164kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝17.28kN/m210.5.3、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)700主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)50结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)700梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)130130梁下挂侧模高度(mm)770770小梁道数(下挂)55左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图10.5.4、面板验算模板类型多层板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)54001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×25.164＝25.164kN/mq1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×17.28×1＝22.464kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×22.464×0.1932+0.121×2.7×0.1932＝0.101kN·mσ＝Mmax/W＝0.101×106/37500＝2.698N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×17.28＝17.28kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×17.28×