国华金泰年产500万吨高纯硅基选矿提纯项目综合楼模板工程及支撑体系方案

年产500万吨高纯硅基新型材料提纯项目模板工程PAGE1年产500万吨高纯硅基新型材料提纯项目-综合楼模板工程施工方案编制：审核：审批：山东锦泰源建筑安装有限公司年月日一、编制依据的规范和标准本施工方案的编制主要参考《建筑工程质量检验评定标准》(GBJ301-88)和《混凝土结构工程施工及验收规范》(GBJ50204-2015)。2．工程概况本工程为年产500万吨高纯硅基新型材料提纯项目-综合楼，项目位于临沂市兰陵县戚套村东侧，业主为国华金泰（山东）新材料有限公司，由山东碧海建筑规划设计有限公司设计。工程由1#——11#公寓楼、12#活动中心、综合研发办公楼等单体组成，总占地面积为13131.02㎡，建筑面积为81150.13㎡。公寓楼主要梁KL1（1）－250×600，梁跨8100，支模最大高度为4250；最大柱为KZ6－600×700，主要楼板厚120mm叠合板，个别板厚130mm。综合研发办公楼主要梁－400×800，最大梁KL2－400×1500，支模最大高度为5400；最大柱尺寸为1000×1000，主要板厚250mm。本拟建筑物外围用埋地电线路通过，两个总配电箱位置设于东南侧和东北侧，分配电箱位于各单体的钢筋加工场边。3．资源配置3．1材料要求本工程采用1830×915×15的胶合板安装；支撑、斜支撑及梁柱模板夹楞均选用原木结构；深梁的穿墙螺栓选用以￠14(3号钢)。3．1．1木模板的配制要求3．1.1．1木模板及支撑系统不得选用脆性、严重扭曲和受潮容易变形的木材。3．1．1．2木模厚度：侧模一般15mm：底模一般为15mm。3．1．1．3拼制模板的木档条规格用40×70方木方木.3．1．1．3．1直接与混凝土接触的木板不宜大于150mm；3．1．1．3．2梁起拱的底板，如采用整块木板，其宽度不加限制。3．1.1．4木板条应将拼缝处刨平刨直，模板的木档也要刨直。3．1．1．5钉子长度应为木板厚度的1.5～2.5倍，每块木板与木档相叠处至少钉2个钉子。第二块板的钉子要转向第一块模板方向斜钉，使拼缝平密。3．1．1．6混水模板正面高低差不得超过3mm。3。1．1．7配制好的横板应在反面编号并写明规格，分别堆放保管以免错用。3．2配置机具及人员要求本模板工程的运输采用吊车或塔吊进行运输，人工现场拼装。施工过程控制拟用机具一览表设备名称型号数量（台）物料提升机1小圆锯ф300㎜1平刨机1手提电钻JIZC2044．1楼盖模板楼盖主要由柱、主粱和次粱及平板等组成。4．1．1柱模扳矩形柱的模板由四面侧板、柱箍、支撑组成。柱模采用松板裁剖拼制用40×70方木@200沿纵向分布，两头要与纵向板边平齐，以便于拆除和安装。纵向侧板和横向侧板厚均为15mm。在柱模底用小方木钉成方盘，用于固定。为了防止在混凝土浇筑时模板产生膨胀变形，模外应设置柱箍，采用钢框其直径为￠10圆钢。柱箍间距应布根据柱断面大小经计算确定，为确定模板不胀模.钢箍间距与方木间距相同为500,在柱高为8m时,柱箍在底部1500内按300分布。安装柱模板时，应先在基础面(或楼面)上弹柱轴线及边线，同一柱列应先弹两端柱轴线作边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线。按照边线用钢筋先把底部尺寸固定好，然后再对准边线安装柱模板，为了保证柱模的稳定，柱模之间要用水平撑、剪刀撑等互相拉结固定。4．1．2梁模板梁模板主要由侧板、底板、夹木、托木、梁箍、支撑等组成。侧板用厚15mm的木夹板条(裁割)，底板用厚15mm木夹长条扳，均加木挡拼制，或用整块板。在粱板下每隔一定间距用顶撑支设。夹木用松木板设在梁模两侧板下方，将梁侧板与底板夹紧，并钉牢在支柱项撑上。次梁模板，还应根据支设楼板模板的标高，在两侧板外面钉上托木(横档)。在主梁与次梁交接处应在主梁侧板上留窗口，并钉上衬口档，次梁的侧板和底板钉在衬口档上。支承梁模的顶撑顶撑的间距要根据粱的断面大小而定，无特殊要求间距为500。当梁高在700mm以上，其混凝土侧压力随粱高的增大而加大，单用斜撑及夹条用圆钉钉住，不易撑牢。因此，在梁的中部用铁丝穿过横挡对拉，或用螺栓将两侧模板拉紧(对拉螺栓)，防止模板下口向外爆裂及中部鼓涨。其他按一般梁支模方法进行。为了方便深梁的绑扎，在梁底模与一侧模板撑好后绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。更深的梁模板，可参照混凝土墙模板进行侧模的安装，对拉螺栓或对拉铁丝均在钢筋入模后安装。次梁模板的安装，要待主梁的模板安装并校正后才能进行。梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正。待平板模板安装后，检查并调整标高，将木梆钉牢在垫扳上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。当梁的跨度在4m或4m以上时，在梁模的跨中要起拱，起拱高度为梁跨度的1‰～3‰。4．1．3平板模板平板模板采用松木板(15厚)，铺设在小梁上。小梁两头支设在主梁上，小梁采用40×70方木，主梁采用48×2.7钢管。平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外侧弹水平线，水平线的标高应为水平板底标高减去平板模板厚度及主次梁高度，然后按水平均线钉上托木，托木上口与水干线相齐。5．质量控制5．1周转材料的采购、进场由项目部材料员专职负责，项目部经理主管材料的控制。对模板在使用过程中的保护必须落实到各木工班，施工负责模板的安装、拼制；项目施工员谢铝随时检查制模、安装过程中出现的各种质量问题，及时汇报主管工程师；为了增加模板的周转使用率，主管施工员有责任监督木工班对模板的安装使用，项目材料员必须及时跟踪周转材的使用情况，严格周转材的管理，并向项目部经理负责。5．2人员素质要求经本项目部严格考查、筛选后，确认陈业伟建筑队木工班人员素质基本达到要求，满足施工条件，故将模板安装工程拟发包给陈业伟建筑安装队。5．3有关模板安装工程的质量标准5．3．1保证项目模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支架的支承部分必须有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。5．3．2基本项目5．3．2．1模板接缝宽度①合格：不大于2．5mm。⑦优良：不大于1.5mm。5．3.2．2模板与混凝土的接触面应清理干净并采取防止粘结措施。①合格：墙、板不大于2000㎝2；梁、柱不大于800cm2。⑦优良：墙、板不大于1000cm2；梁、柱不大于400cm2。5．3．3允许偏差项目模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法项次项目允许偏差(㎜)检验方法1轴线位移基础5尺量检查柱、梁32标高+2-5用水准仪或拉线和尺量检查3截面尺寸基础±10尺量检查柱、梁+2-54每层垂直度32m托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板中心线位移3用拉尺和尺量检查8预埋管预留孔洞中心线位移29预埋螺栓中心线位移2外露长度±10-010预留洞中心线位移10截面内部尺寸±10-03检验方法：对照模板设计，现场观察或尺量检查．4检验方法：观察和用楔形塞尺检查。5检验方法：观察和尺量检查。6．应注意的质量问题及预防措施6．1柱模板容易产生的问题截面尺寸不准确，混凝土保护层过大，柱身扭曲。6．2预防措施支模前按图弹位置线，校正钢筋位置，支柱前柱子应做小方盘模板，保证底部位置准确。根据柱子截面尺寸及间距，柱四角做好支撑及拉杆。为确保柱子的垂直度，柱纵向模边挂好垂线，以使随时检查其垂直度，在浇筑完一小时内再重复对其垂直度进行复查并做好记录。6．3梁、板模板容易产生的问题梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板下中部下挠。6．4预防措施梁、板模板应通过设计确定龙骨、支柱的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够强度及刚度，防止浇混凝土时模板变形。模板支柱的底部应支在坚实地面上，垫通长脚手板防止支柱下沉，梁、板模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。梁模板上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。6．5剪力墙模板容易产生的问题墙体混凝土厚薄不一致，截面尺寸不准确，拼接不严，缝子过大造成跑浆。5．6预防措施模板应根据墙体高度和厚度通过设计确定纵横龙骨的尺寸及间距，墙体的支撑方法。模板上口应设拉结，防止上口尺寸偏大。7．模板拆除墙、柱、梁模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后，重复进行整体安装。7．1柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉杆或斜支撑，再卸掉柱箍，再启出连接每片柱模板的铁钉，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。柱模板拆除时混凝土强度应能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。7．2墙模板拆除：先拆除穿墙螺栓等附件，再拆除斜拉杆或斜撑，用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，即可或把模板吊运走。剪力墙模扳拆除时混凝土强度必须超过1MPa时，方可拆除。7．3楼板、梁模板拆除：7．3．1应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，楼板模板拆模先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留1～2根支柱暂不拆。7．3．2操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使其龙骨自由坠落。7．3．3将模板卸下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集中堆放。7．3．4第一层楼较高(3.9m局部3.6m)，支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙骨和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后，再拆底层排架。7.3．5有穿梁螺栓者先拆掉穿梁螺栓和梁托架，再拆除梁底模。7．3．6板与梁模板强度如设计无规定时，应符合施工规范的规定。7．4拆下的模板应及时清理粘连物，涂刷脱模剂，拆下支撑件及时集中收集管理。8.成品保护8.1吊运、安装模板时应轻起轻放，不准碰撞，防止模板损坏或变形。8.2拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。8.3拆下的模板应及时清理修整并涂刷隔离剂。8.4木夹板在使用过程中必须加强管理，禁止用于垫脚铺路，按施工总表面布置图分区堆放整齐。9．安全要求9．1模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直，底端严整坚实，并加垫木。木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。9．2支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。9．34米以上的支柱模板，四周必须顶牢。操作时要搭设工作台，不足4米的，可使用马凳操作。9．4支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。9．5拆除模板应经施工技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。工完前，不得留下松动和悬挂的模板拆下的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。9．6施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌，不得擅自拆动。需要拆动的，要经工地的施工负责人同意。9．7高空作业衣着要灵便，禁止穿硬底和带钉易滑的鞋。9．8高空作业所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋(套)内。上下传递物件禁止抛掷。9．9工作前，必须检查机械工具，确认完好后方可使用。施工机械和电气设备不得带病运转和超负荷作业，发现不正常的情况应及时报告施工员。9．10木模制作的施工机械应在工作前认真检查，圆盘锯的锯片不得有裂口，螺丝应上紧。操作时要戴防护镜，且站在锯片的一侧，禁止站在与锯片同一直线上，手臂不得跨越锯片，进料必须紧贴靠山，不得用力过猛，过硬节要慢推，接料距锯片15cm，且不得用手硬拉，超过锯片半径的木料，严禁上锯。10.模板计算书10.模板工程设计荷载及荷载组合。10.1.1荷载组合计算模板及其支架时，应考虑下列荷载。名称类别编号模板结构自重恒载eq\o\ac(○,1)新浇混凝土自重活载②钢筋自重恒载③施工人员及施工设备荷载活载④振混凝土时产生的荷载恒载⑤新浇混凝土对模板侧面的压力活载⑥倾倒混凝土时产生的荷载恒载⑦参与模板及其支架效应的各项荷载见下表：模板类别荷载组合计算承载能力验算挠度平板及薄壳的模板及支架①＋②＋③＋④①＋②＋③梁和起拱模板的底板及支架①＋②＋③＋⑤①＋②＋③梁、拱、柱（边长≦300㎜）墙（厚≦100㎜）的侧面模板⑤＋⑥⑥大体积结构、柱（边长＞300㎜）墙（厚＞100㎜）的侧面模板⑥＋⑦⑥10.1.210.1.2.1在计算模板及其支架的荷载标准值应根据模板设计图纸确定，对肋形楼板及无梁楼板的自重标准值，可按下表采用。模板构件名称木模板平板的模板及小楞0.3KN／m楼板（其中包括梁的模板）0.5KN／m楼板模板及其支架0.75KN／m10．1．2.2新浇筑混凝土自重标准值：对普通混凝土可采用24KN／m3，对其他混凝土可根据实际重量密度确定。10．1.2．3钢筋自重标准值：钢筋自重标准值应根据设计图纸确定。对—般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值可采用下列数值：楼板1．1KN梁1．5KN10.1．2.4施工人员及设备荷载标准值模板及支承模板有小楞时，均布荷载为1．5KN／m3．10．1.2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板为2．0KN／m2，对垂直面模板为4．0KN／m2(作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效高度之内)．10．1．2.6新浇混凝土对模板侧面的压力标准值(采用内部振捣器)，可按以下两式计算，并取其最小值：F＝0.22γct0β1β2ν1/2F＝γcH10．1．2．7倾倒混凝土产生的荷载标准值，见下表．向模板内供料方法水平荷戴溜槽、串筒或导管2KN／m2容积小于0．2m3的运输器具2KN／m2容积为0.2～0.8m3的运输器具4KN/m2容积为大于0.8m3的运输器具6KN/m210．1．3荷载设计值计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷分项系数。序号荷载类别系数1模板及支架自重1.22新浇筑混凝土自重3钢筋自重4施工人员及施工设备荷载1.45振捣混凝土时产生的荷载6新浇混凝土对模板侧面的压力1.27倾倒混凝土时产生的荷载1.410．2材料强度设计值及结构计算10．2．木材强度设计及结构计算工地的模板主要是以松木为主，而支撑立柱及小楞是以杉木为主,查木结构规范表得(单位：N／mm2)胶合板fc＝10fV＝1.4fm＝13杉木fc=10fV=1．2fm=1110．2．2楼板模板验算公寓楼叠合楼板支撑架（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性叠合楼板名称B2，标高9.00m现浇楼板厚度h1(mm)70预制楼板厚度h2(mm)60叠合楼板支架搭设高度H(m)4.25支架纵向长度L(m)66.75支架横向长度B(m)13.9二、荷载设计预制楼板自重标准值G1k(kN/m2)1.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份山东0.3ωk=ω0μzμst=0.043地区临沂风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀支架μst0.145三、支撑体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500预制楼板最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100设计简图如下：叠合楼板平面图叠合楼板剖面图(支架纵向)叠合楼板剖面图(支架横向)四、预制楼板验算预制楼板混凝土强度等级C30现浇楼板厚度h1(mm)70预制楼板厚度h2(mm)60混凝土抗压强度设计值fc(N/mm2)14.3预制楼板计算方式三等跨连续梁混凝土保护层厚度(mm)15预制楼板配筋(mm)HRB400钢筋8@190钢筋抗拉强度设计值fy(N/mm2)360叠合楼板的预制部分楼板上进行现浇部分楼板施工，预制楼板需要承担现浇楼板重量及施工荷载，预制楼板下有支撑架，故预制楼板可看成受弯构件计算。本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.5×2.5]×1=7.984kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h1))×b=(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×1＝3.257kN/m计算简图如下：预制楼板计算简图一1、强度验算弯矩图一(kN·m)Mmax＝0.629kN·m单位宽度1m，根据弯矩计算配筋：h0＝h2-15＝60-15＝45mmαs=Mmax/(α1fcbh02)=0.629×106/(1×14.3×1000×452)=0.022γs=0.5×[1+(1-2αs)0.5]=0.5×[1+(1-2×0.022)0.5]=0.989As=Mmax/(γsfyh0)=0.629×106/(0.989×360×45)=39.242mm2根据配筋8@190得到：单位宽度1m实际配筋面积As2AS2=251.327mm2≥As=39.242mm2满足要求！2、挠度验算变形图(mm)νmax＝0.024mmν＝0.024mm≤[ν]＝L/200＝900/200＝4.5mm满足要求！五、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式二等跨连续梁主梁自重标准值gk(kN/m)0.03可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数ks0.61、荷载设计承载能力极限状态：主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6预制楼板传递给单根主梁的荷载设计值q1q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.5×Q1k]×b×ks=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.5×2.5]×0.9×0.6＝4.311kN/m主梁自重设计值g=γ0×γG×gk=1×1.3×0.03=0.039kN/m主梁承受的荷载设计值q=q1+g=4.311+0.039=4.351kN/m正常使用极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载标准值q2q2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h1))×b×ks=(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×0.9×0.6＝1.759kN/m主梁自重标准值g，=γG×gk=1×0.03=0.03kN/m主梁承受的荷载标准值q，=q2+g，=1.759+0.03=1.789kN/m计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=0.43×106/4120=104.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2Vmax/A=2×2.411×1000/384＝12.558N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.300mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.122mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=1.94kN，R2=4.822kN，R3=1.94kN六、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.822/0.6=8.037kN≤[N]＝30kN满足要求！七、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)900架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接否立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ12.066非顶部立杆计算长度系数μ21.951立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.7立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积(mm2)384立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.066×(900+2×200)=2686mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.951×1500=2926mmλ=max[l01，l0]/i=2926/16=182.875≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.066×(900+2×200)=3102mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.155×1.951×1500=3380mmλ=max[l01，l0]/i=3380/16=211.25查表得，φ1=0.163Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(wklah2/10)=1×0.6×1.5×(0.043×0.9×1.52/10)=0.008kN·mNd=Max[R1,R2,R3]/0.6+1×γG×q×H=Max[1.94,4.822,1.94]/0.6+1×1.3×0.15×4.25=8.866kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝8.866×103/(0.163×384)+0.008×106/4120=143.549N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。H/B=4.25/13.9=0.306≤2满足要求！九、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)130混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=8.866kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=110mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1240mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1240×110/1000=79.153kN≥F1=8.866kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=8.866kN满足要求！公寓楼梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)250×600梁侧楼板计算厚度(mm)130模板支架高度H(m)4.25模板支架横向长度B(m)13.9模板支架纵向长度L(m)66.75支架外侧模板高度Hm（mm）600二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份浙江0.35ωk=ω0μzμst=0.04地区杭州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw1.864ωfk=ω0μzμstw=0.519支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.362三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距83每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.5×3]×1＝24.52kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝20.02kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×20.02×0.0832+0.117×4.5×0.0832＝0.018kN·mσ＝Mmax/W＝0.018×106/37500＝0.468N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×15.4×83.3334/(100×5400×281250)＝0.003mm≤[ν]＝L/400＝83.333/400＝0.208mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×20.02×0.083+0.45×4.5×0.083＝0.836kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×20.02×0.083+1.2×4.5×0.083＝2.285kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×15.4×0.083＝0.513kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×15.4×0.083＝1.412kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=0.836/1＝0.836kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[2.285,2.285]/1=2.285kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=0.836/1＝0.836kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25/3=0.022kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.6-0.13)=0.305kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.6-0.13)=0.305kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.45-0.25/2)/2=1.526kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×((0.9-0.45)-0.25/2)/2=1.526kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=0.836+0.022+0.305+1.526=2.689kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=2.285+0.022=2.307kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=0.836+0.022+0.305+1.526=2.689kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.689,2.307,2.689]=2.689kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.513/1＝0.513kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[1.412,1.412]/1=1.412kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.513/1＝0.513kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.25/3=0.017kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.6-0.13)=0.235kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.6-0.13)=0.235kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.45-0.25/2)/2=0.611kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.25/2)/2=0.611kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.513+0.017+0.235+0.611=1.376kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=1.412+0.017=1.428kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.513+0.017+0.235+0.611=1.376kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.376,1.428,1.376]=1.428kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.689×0.92，0.5×2.689×0.22]＝0.272kN·mσ=Mmax/W=0.272×106/32667=8.334N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×2.689×0.9，2.689×0.2]＝1.513kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.513×1000/(2×40×70)＝0.81N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×1.428×9004/(100×9350×114.333×104)＝0.457mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝1.428×2004/(8×9350×114.333×104)＝0.027mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×2.689×0.9,0.375×2.689×0.9+2.689×0.2]=3.025kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.025kN,R2=2.595kN,R3=2.595kN,R4=3.025kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.428×0.9,0.375×1.428×0.9+1.428×0.2]=1.607kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.548kN,R2'=1.607kN,R3'=1.607kN,R4'=1.548kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.207×106/4120=50.284N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.62kNτmax=2Vmax/A=2×5.62×1000/384＝29.271N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.052mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.497kN，R2=6.117kN，R3=6.117kN，R4=0.497kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝6.117kN≤Rc=kc×8=0.85×8=6.8kN满足要求！八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接否脚手架节点构造做法规范构造二节点立杆计算长度系数μ2.027立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.7立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=kμh=1×2.027×1500=3040.5mmλ=l0/i=3040.5/16=190.031≤[λ]=210长细比满足要求！l0=kμh=1.155×2.027×1500=3511.778mmλ=l0/i=3511.778/16=219.486查表得：φ=0.1522、风荷载计算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.5×(0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.497kN，R2＝6.117kN，R3＝6.117kN，R4＝0.497kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.9+0.45-0.25/2)/2×0.9=5.177kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×3]×(0.9+0.9-0.45-0.25/2)/2×0.9=5.177kNNd＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×1.3×0.15×(4.25-0.6)＝max[0.497+5.177，6.117，6.117，0.497+5.177]+0.712＝6.837kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝6837.159/(0.152×384)+0.007×106/4120＝118.838N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。H/B=4.25/13.9=0.306≤2满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.519=0.467kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×0.6×0.362=0.195kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.252×0.467+4.25×0.195=5.049kN.m参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020，第5.3.13条B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0MTkgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=13.92×0.9×[0.15×4.25/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×13.9/2=237.702kN.m≥3γ0MTk=3×1×5.049=15.148kN.M满足要求！综合研发办公楼板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，研发一层新浇混凝土楼板计算厚度(mm)250模板支架高度H(m)5.4模板支架纵向长度L(m)110.3模板支架横向长度B(m)64支架外侧模板高度Hm（mm）1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份山东0.3ωk=ω0μzμst=0.045地区临沂风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.149整体模板支架μstw4.413ωfk=ω0μzμstw=1.324支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.39三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1400小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.5×2.5]×1=12.038kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝12.038×0.32/8＝0.135kN·mσ＝Mmax/W＝0.135×106/37500＝3.611N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×3004/(384×10000×281250)=0.239mmν＝0.239mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.5×2.5]×0.3＝3.689kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3＝2.564kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1×1.5×2.5×0.3＝1.125kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.564×0.92+0.125×1.125×0.92＝0.374kN·mM2＝q1L12/2=3.689×0.152/2＝0.042kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.374，0.042]＝0.374kN·mσ=Mmax/W=0.374×106/32667=11.435N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.564×0.9+0.625×1.125×0.9＝2.075kNV2＝q1L1＝3.689×0.15＝0.553kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.075，0.553]＝2.075kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.075×1000/(2×40×70)＝1.112N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.3＝1.973kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.973×9004/(100×9350×114.333×104)＝0.631mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.973×1504/(8×9350×114.333×104)＝0.012mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×2.5]×0.3＝3.767kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.3＝2.642kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×2.5×0.3＝1.125kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.3＝2.033kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.767×0.9＝4.238kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×2.642+0.437×1.125)×0.9+3.767×0.15＝1.899kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.543kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.033×0.9＝2.287kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.033×0.9+2.033×0.15＝0.991kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.372kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.729×106/4120=176.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.672×1000/384＝24.334N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.019mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.421mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=5.5kN，R2=7.968kN，R3=8.533kN，R4=3.43kN图二支座反力依次为R1=4.408kN，R2=8.307kN，R3=8.307kN，R4=4.408kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝8.533/0.6=14.221kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接否立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ12.149非顶部立杆计算长度系数μ21.879立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.7立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.879×1400=2631mmλ=max[l01，l0]/i=2631/16=164.438≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.155×1.879×1400=3038mmλ=max[l01，l0]/i=3038/16=189.875查表得，φ1=0.201Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(wklah2/10)=1×0.6×1.5×(0.045×0.9×1.42/10)=0.007kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[5.5,8.307,8.533,4.408]/0.6+1×1.3×0.15×5.4=15.274kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝15.274×103/(0.201×384)+0.007×106/4120=199.625N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。H/B=5.4/64=0.084≤2满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×1.324=1.192kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.39=0.526kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.42×1.192+5.4×0.526=20.217kN.m参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020，第5.3.13条B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0MTkgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=642×0.9×[0.15×5.4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×64/2=5593.6kN.m≥3γ0MTk=3×1×20.217=60.65kN.M满足要求！综合研发办公楼梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)400×1500梁侧楼板计算厚度(mm)250模板支架高度H(m)5.4模板支架横向长度B(m)64模板支架纵向长度L(m)110.3支架外侧模板高度Hm（mm）1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份山东0.3ωk=ω0μzμst=0.058地区临沂风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.149整体模板支架μstw4.413ωfk=ω0μzμstw=1.713支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.505三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1400新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)383,517梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数1设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×3]×1＝54.355kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝49.855kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)]×1＝38.35kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×49.855×0.1332+0.117×4.5×0.1332＝0.098kN·mσ＝Mmax/W＝0.098×106/37500＝2.613N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×38.35×133.3334/(100×5400×281250)＝0.054mm≤[ν]＝L/400＝133.333/400＝0.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×49.855×0.133+0.45×4.5×0.133＝2.929kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×49.855×0.133+1.2×4.5×0.133＝8.032kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×38.35×0.133＝2.045kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×38.35×0.133＝5.625kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.929/1＝2.929kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[8.032,8.032]/1=8.032kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.929/1＝2.929kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(1.5-0.25)=0.812kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1.5-0.25)=0.812kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×(0.45-0.4/2)/2=1.663kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×3]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2=1.663kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.929+0.035+0.812+1.663=5.44kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=8.032+0.035=8.067kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.929+0.035+0.812+1.663=5.44kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.44,8.067,5.44]=8.067kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.045/1＝2.045kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[5.625,5.625]/1=5.625kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.045/1＝2.045kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.5-0.25)=0.625kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.5-0.25)=0.625kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.4/2)/2=0.847kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((0.9-0.45)-0.4/2)/2=0.847kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.045+0.027+0.625+0.847=3.544kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=5.625+0.027=5.651k