大跨度造型屋面钢结构提升计算书

9.1吊装索具选用 29.1.1下部桁架吊装索具选择及验算 29.2屋盖钢结构典型吊装单元计算分析 49.2.1分析设计说明 49.2.2荷载与荷载组合 49.2.3吊装验算结果 49.3钢结构施工阶段过程仿真计算分析 79.3.1概要 79.3.2施工验算的技术措施 89.3.2.1设计验算依据 89.3.2.2计算假定 89.3.2.3结构验算总控信息 99.3.2.4施工阶段分析采用的计算模型 99.3.3屋面钢结构施工过程模拟分析 109.3.3.1分析设计说明 109.3.3.2荷载和荷载组合 119.3.3.3步骤模拟计算结果 11第1步： 119.4液压提升工况分析 609.4.1分析计算模型 609.4.2荷载与荷载组合 609.4.2.1荷载取值 609.4.2.2荷载组合 609.4.3支座约束 619.4.4钢结构验算 619.4.4.1计算模型 629.4.4.2钢结构应力 629.4.4.3钢结构变形 639.4.4.4钢结构反力 649.4.4.5结构稳定性分析 649.4.5临时支架验算 669.4.5.1格构柱1计算 669.4.5.2格构柱2计算 719.4.6结论 759.5提升区下部结构验算 769.5.1计算说明 769.5.2计算模型 779.5.3荷载组合 779.5.4计算结果 789.5.5钢梁校核 799.1吊装索具选用9.1.1下部桁架吊装索具选择及验算钢丝绳选择：桁架分段吊装分段最重约24.1t，单个吊点最不利负载为24.1*1.5/4=9.04t（考虑1.5的活载系数，按4点受力计算），单根钢丝绳受力按9.04吨考虑，钢丝绳受力按6倍的安全系数，再考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数0.82，则钢丝绳的钢丝破断拉力为：F=90.4×6/0.82=661.5kN。选用公称抗拉强度1850Mpa的6×37钢丝绳，直径32.5mm，查得该钢丝绳钢丝破断拉力总和为711kN>661.5kN，满足要求。钢丝绳的破断拉力卸扣选择：分段吊装选用T-BX9.5-7/8型卸扣，额定荷载9.5t大于钢丝绳拉力9.04t。因此本工程网壳吊装选用T-BX9.5-7/8型卸扣作为吊索具安全。9.1.2网壳分块吊装索具选择及验算钢丝绳选择：网壳分块吊装分段最重约36.9t，单个吊点最不利负载为36.9*1.5/4=13.84t（考虑1.5的活载系数，按4点受力计算），单根钢丝绳受力按13.84吨考虑，钢丝绳受力按6倍的安全系数，再考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数0.82，则钢丝绳的钢丝破断拉力为：F=138.5×6/0.82=1013kN。选用公称抗拉强度1850Mpa的6×37钢丝绳，直径39mm，查得该钢丝绳钢丝破断拉力总和为1020kN>1013kN，满足要求。钢丝绳的破断拉力卸扣选择：分段吊装选用T-BX15-11/8型卸扣，额定荷载15t大于钢丝绳拉力13.84t。因此本工程网壳吊装选用T-BX15-11/8型卸扣作为吊索具安全。9.2屋盖钢结构典型吊装单元计算分析9.2.1分析设计说明根据本工程吊装区域网壳分块情况，选取几个典型吊装单元进行计算分析，对屋盖结构构件吊装分块的变形及构件应力进行验算分析结果如下。9.2.2荷载与荷载组合结构自重由程序自动计算，并对其进行1.35倍的放大以考虑施工荷载效应；荷载组合取分项系数取1.35，动力放大系数（1.2~1.5）取1.35。因此计算荷载组合为1.35*1.35恒载。9.2.3吊装验算结果（1）桁架吊装单元X方向位移最大变形8.8mmY方向位移最大变形20.7mmZ方向位移最大变形13.8mm应力应变图最大应力70.2N/mm2（8）网壳吊装分块单元X方向位移最大变形1.78mmY方向位移最大变形2.70mmZ方向位移最大变形22.38mmXYZ方向位移最大变形22.39mm应力应变图最大应力47.5N/mm29.3钢结构施工阶段过程仿真计算分析9.3.1概要通常整体结构是依其在使用阶段可能遇到的荷载产生的效应进行设计的，设计结果一般能够保证结构整体在正常使用状态及极限状态下的性能要求。但是，实际上建筑物是逐根构件或逐块子结构施工构筑的，结构在施工过程当中的荷载和荷载效应均不同于整体结构，这种施工期间的结构系和施工后结构系的不同，会导致结构分析结果与实际的结构效应存在相当大的差异。本工程采用分块桁架吊装、满堂脚手架等施工方法，各杆件的内力，在施工过程中会发生变化，甚至由于个别杆件受力与其在整体受力中不同，会导致杆件出现拉压杆的转化，导致杆件失稳或者超应力，以及施工过程中部分结构在施工过程中变形过大满足不了结构设计要求，以及不满足施工过程质量控制，危及施工安全。因此，为了确保结构施工阶段的安全及正常使用阶段的安全，按照实际施工顺序进行结构分析是十分必要的。提升区详细验算步骤详见提升专项方案。9.3.2施工验算的技术措施9.3.2.1设计验算依据根据钢结构招标图纸以及相关技术要求，建立结构的计算模型，在对结构设计和验算时，做到技术先进、安全适用、经济合理、确保质量。使用的分析软件为通用的结构分析与优化设计软件“MIDAS/GEN”，版本号为8.8.5。本工程所有设计图纸及技术要求均根据以下规范和标准：（1）《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001（2）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012（3）《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008（4）《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（5）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（6）《钢结构设计标准》GB50017-2017（8）《型钢混凝土组合结构技术规程》JGJ138-2001（9）《高层建筑钢-混凝土混合结构技术规程》CECS230：2008(10)《钢结构工程施工质量验收标准》GB50205-2020(11)《重型结构（设备）整体提升技术规程》J11400-2009(12)《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001（13）《空间网格结构技术规程》JGJ7-20109.3.2.2计算假定1.假定材料的力学特性不随时间的改变而发生变化，即本次计算所选用的材料均为非时间依存性材料。2.计算单元的产生和解除应与相应的施工阶段一致。3.荷载的施加和解除应与相应的施工阶段一致。4.边界条件的变化应与相应的施工阶段一致。5.边界条件根据结构实际并进行一定的简化取值。6.边界条件一旦产生，其位置不再发生变化，但可根据不同的施工阶段而退出计算。7.结构整体分析的作用包括结构自重、附加恒荷载、活载、风荷载、雪载、温度作用、地震等。但是，结构在施工过程中，所受荷载时间短，有些作用影响比较弱，比如地震作用，因此，施工阶段仅考虑结构自重、风荷载及温度作用等工况。9.3.2.3结构验算总控信息结构在承载力极限状态和正常使用极限状态下应符合下列要求：SR式中：S–荷载或作用效应，R–结构抗力结构构件在正常使用极限状态下应满足下列公式的要求：SdC式中： Sd–荷载效应设计值(如变形、裂缝等)C–设计对该效应的相应限值承载能力极限状态1)验算构件承载力极限状态时，对于非地震组合应满足：式中：γ0–结构构件重要性系数S–荷载或作用效应组合设计值R–结构构件承载力设计值2）对于抗震设计，构件的承载力应满足下列要求：式中：γRE–承载力抗震调整系数S–荷载或作用效应组合设计值R–结构构件承载力设计值9.3.2.4施工阶段分析采用的计算模型施工阶段计算的模型概念有两种：一种是累加模型概念，一种是独立模型概念。累加模型的概念就是下一个阶段模型继承了上一个阶段模型的内容(位移、内力等)；独立模型的概念就是每个施工阶段均按当前施工阶段的所有荷载、当前模型进行分析，然后作为当前施工阶段的分析结果，两个施工阶段分析结果的差作为累加结果。累加模型适合于安装过程中前、后阶段衔接紧密的施工方法，比较能够真实的反映此类方法的施工过程，而独立模型适用于分块吊装（每块刚度要足够大）及满堂脚手架等施工过程中位移较小的情况。俯视图轴测图MIDAS计算模型9.3.3屋面钢结构施工过程模拟分析9.3.3.1分析设计说明由于本工程结构造型复杂，用钢量大，分析过程中采用一次性建模法，建立整个屋面钢结构分块吊装及液压提升的施工模型，通过MidasGen8.8.5中的施工过程有限元分析功能，对该部分结构进行施工过程模拟，采用累加模型进行计算，该分析考虑施工过程对结构受力的影响。固定屋盖部分施工计算模型见下图所示。屋盖计算模型9.3.3.2荷载和荷载组合本安装过程采用MIDAS/GenV8.8.5限元程序仿真分析。模型中只考虑施工阶段阶段（自重）为标准荷载组合：1.35D；其中D为被提升结构构件自重,由程序自行考虑。9.3.3.3步骤模拟计算结果第1步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移0.13mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移0.15mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移1.00mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力7.6N/mm2满足要求第2步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移0.75mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移1.15mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移1.00mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力12.6N/mm2满足要求第3步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移1.94mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移1.11mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移1.01mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力15.5N/mm2满足要求第4步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移1.82mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移1.11满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移2.07mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力17.0N/mm2满足要求第5步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移1.82mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移1.11mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移2.07mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力16.95N/mm2满足要求第6步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移1.81mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移1.12mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移2.07mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力16.94N/mm2满足要求第7步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移1.78mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移1.87mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移3.31mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力18.98N/mm2满足要求第8步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位4.65mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移3.07mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移10.42mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力35.83N/mm2满足要求第9步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移4.34mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移2.65mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移9.71mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力45.44N/mm2满足要求第10步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移3.24mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移2.95mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移11.59mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力44.78N/mm2满足要求第11步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移5.99mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移4.37mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移13.75mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力46.23N/mm2满足要求第12步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移6.32mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移4.27mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移14.50mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力48.5N/mm2满足要求第13步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移6.31mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移5.93mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移15.21mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力49.43N/mm2满足要求第14步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移6.33mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移5.97mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移15.76mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力49.33N/mm2满足要求第15步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移6.34mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移5.94mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移15.76mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力49.12N/mm2满足要求第16步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移6.38mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移5.68mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移15.94mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力49.07N/mm2满足要求第17步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移9.47mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移10.48mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移59.49mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力152.55N/mm2满足要求第18步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移9.47mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移10.48mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移59.49mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力152.55N/mm2满足要求第19步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移69.79mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移30.15mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移161.00mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力304.2N/mm2满足要求（杆件超应力加固方式见本方案4.5.3.3节第7条内容，P62-63）第20步(施工六区钢结构安装完成)：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移69.73mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移30.76mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移161.01mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力302.63N/mm2满足要求（杆件超应力加固方式见本方案4.5.3.3节第7条内容，P62-63）第21步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移69.9mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移30.46mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移161.00mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力311.67N/mm2满足要求（杆件超应力加固方式见本方案4.5.3.3节第7条内容，P62-63）第22步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移70.6mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移21.88mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移161.00mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力125.60N/mm2满足要求第23步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移70.76mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移22.76mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移161.00mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力124.23N/mm2满足要求第24步：位移云图（Dx，单位：mm）最大位移70.54mm满足要求位移云图（Dy，单位：mm）最大位移23.83mm满足要求位移云图（Dz，单位：mm）最大位移161.14mm满足要求应力云图（单位：N/mm2）最大应力135.33N/mm2满足要求

9.4液压提升工况分析9.4.1分析计算模型本次工程钢结构采用液压提升，提升的具体施工步骤见安装单位的施工组织设计文件。本次计算，仅计算提升过程中钢结构及临时措施的受力反应、变形状况和结构稳定性以及支撑的反力等。本工程采用SAP2000Ver17.3.0进行分析，SAP2000为国际上通用的有限元计算分析程序，其计算分析功能强大，可采用中国规范对结构进行设计验算。按照图纸，构件为Q355钢，提升架主肢为Q235，临时措施为Q345钢。弹性模量E（N/mm2）剪变模量（N/mm2）线膨胀系数（以每℃计）质量密度（kg/m3）2.06×1057.9×1041.2×10-578509.4.2荷载与荷载组合9.4.2.1荷载取值根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），该结构主要应考虑以下荷载和作用：（1）永久荷载结构自重——按钢材重度为78.5kN/m3，由程序自动计算。（2）可变荷载风荷载：分项取值基本风压0.45kN/m2地面粗糙度C类风振系数1.3风压高度影响系数1.13风荷载计算如下：计算得总的水平风力为Fx=130KN、Fy=130KN。9.4.2.2荷载组合荷载组合依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）选取如下情况进行计算：竖向荷载为钢结构自重（结构自重系数1.2），按照最不利的荷载取值；水平力为钢结构风荷载。竖向荷载的荷载分项系数1.3，风荷载的分项系数1.5，应力计算时考虑如下荷载组合：1.3DEAD+1.5LIVE+1.5×0.6WX1.3DEAD+1.5LIVE+1.5×0.6WY1.3DEAD+1.5×0.7LIVE+1.5WX1.3DEAD+1.5×0.7LIVE+1.5WY计算变形时，不考虑分项系数，考虑如下荷载组合：1.0DEAD+1.0LIVE+1.0WX1.0DEAD+1.0LIVE+1.0WY9.4.3支座约束提升吊点—Z向固定、XY向弹簧。9.4.4钢结构验算说明：施工六区LJ1单元提升范围，提升吊点6组，设置6组临时塔架作为提升平台；施工六区LJ1单元吊点布置图说明：施工六区LJ1+LJ2单元提升范围，提升吊点6组，设置6组临时塔架作为提升平台；施工六区LJ1+LI2单元吊点布置图9.4.4.1计算模型DEAD9.4.4.2钢结构应力9.4.4.3钢结构变形结构变形示意图9.4.4.4钢结构反力9.4.4.5结构稳定性分析作用在结构上的荷载即为自重，结构的前几阶失稳模态如下：第一阶失稳模态第二阶失稳模态第三阶失稳模态结构的临界荷载安全系数最小值为12均大于1，满足规范的稳定系数要求，结构安全。9.4.5临时支架验算9.4.5.1格构柱1计算格构柱1的高度为47.0m，格构柱主管采用Φ609×16钢管，材质为Q235。次杆采用Φ219×8钢管，布置方式为桁架式，格构柱截面杆件的中心间距2500mm×2500mm，格构柱立面布置四层桁架式次杆，如下图所示：作用在格构柱顶面的荷载为提升荷载和风荷载，如下图所示：作用在格构柱顶面的恒载Dead为45t，即为450kN。作用在格构柱顶面的风荷载Wind为45kN。应力计算时采用的荷载组合为1.3Dead+1.5Wind；稳定计算时采用的荷载组合为1.3Dead+1.5Wind；变形计算时采用的荷载组合为1.0Dead+1.0Wind。提升过程次杆件桁架拆换介绍：按照受力情况，提升过程分以下几个步骤：当提升至第一层次杆(11.75m)标高时；当提升至第一层次杆(11.75m)标高时，先在其下4.0m标高处安装一层同样的次杆桁架，然后拆除11.75m标高处次杆桁架；当提升至第二层次杆(23.5m)标高时，先在其下4.0m标高处安装一层同样的次杆桁架，然后拆除23.5m标高处次杆桁架；当提升至第三层次杆(35.25m)标高时，先在其下4.0m标高处安装一层同样的次杆桁架，然后拆除35.25m标高处次杆桁架。提升过程应力计算：按照前述荷载组合，提升各阶段的应力如下图：没有杆件报红，最大应力比0.230，所有杆件的应力比均小于1，满足安全要求。提升过程格构柱柱顶变形：按照前述荷载组合，提升各阶段柱顶变形如下：格构柱顶的最大水平变形125，柱高42350mm，变形为柱高的125/42350=1/338，小于1/200的悬挑变形限值，满足使用要求。格构柱稳定验算：在上述荷载组合作用下，各阶失稳模态如下：第一阶失稳模态第二阶失稳模态第三阶失稳模态各阶失稳模态对应的临界荷载安全系数如下表：最小失稳安全系数为5.43，大于1，满足稳定安全要求。9.4.5.2格构柱2计算格构柱2的高度为42.35m，格构柱主管采用Φ609×16钢管，材质为Q235。次杆采用Φ219×8钢管，布置方式为桁架式，格构柱截面杆件的中心间距2500mm×2500mm，格构柱立面布置四层桁架式次杆，如下图所示：作用在格构柱顶面的荷载为提升荷载和风荷载，如下图所示：作用在格构柱顶面的恒载Dead为70t，即为700kN。作用在格构柱顶面的风荷载Wind为45kN。应力计算时采用的荷载组合为1.3Dead+1.5Wind；稳定计算时采用的荷载组合为1.3Dead+1.5Wind；变形计算时采用的荷载组合为1.0Dead+1.0Wind。提升过程次杆件桁架拆换介绍：按照受力情况，提升过程分以下几个步骤：当提升至第一层次杆(10.6m)标高时；当提升至第一层次杆(10.6m)标高时，先在其下4.0m标高处安装一层同样的次杆桁架，然后拆除10.6m标高处次杆桁架；当提升至第二层次杆(21.2m)标高时，先在其下4.0m标高处安装一层同样的次杆桁架，然后拆除21.2m标高处次杆桁架；当提升至第三层次杆(31.8m)标高时，先在其下4.0m标高处安装一层同样的次杆桁架，然后拆除31.8m标高处次杆桁架。提升过程应力计算：按照前述荷载组合，提升各阶段的应力如下图：没有杆件报红，最大应力比0.218，所有杆件的应力比均小于1，满足安全要求。提升过程格构柱柱顶变形：按照前述荷载组合，提升各阶段柱顶变形如下：格构柱顶的最大水平变形85，柱高42350mm，变形为柱高的85/42350=1/498，小于1/200的悬挑变形限值，满足使用要求。格构柱稳定验算：在上述荷载组合作用下，各阶失稳模态如下：第一阶失稳模态第二阶失稳模态第三阶失稳模态各阶失稳模态对应的临界荷载安全系数如下表：最小失稳安全系数为6.85，大于1，满足稳定安全要求。9.4.6结论（1）由以上分析可知，钢结构竖向位移最大值为180mm，结构最大应力比为0.765，位移和应力值均满足规范要求。根据《钢结构设计标准》（GB50017-2017），本工程钢结构挠度控制在L/400以内（L为钢结构跨度）。（2）临时措施验算：最大应力0.23，竖向变形最大3mm，水平变形最大125mm，满足提升工况要求。综上，结构在整个提升过程中位移和应力满足规范要求。

9.5提升区下部结构验算 9.5.1计算说明施工六区提升塔架下方结构的计算分析依据设计资料和实际现场情况，根据施工阶段的实际荷载对结构梁和楼板进行计算分析。本次验算利用Midasgen8.36有限元分析软件进行建模计算和设计，模拟荷载的施加，对结构梁进行了验算，楼板用软件计算内力，并通过手算校核，验算结果能够满足要求。在塔架底部的钢梁埋件位置底部的首层混凝土梁下方设置钢支撑，钢管截面为P325X16。支撑点位布置图如下：提升架底部反顶设置

9.5.2计算模型计算模型恒载楼板和钢梁自重，由程序自行计算。活载提升架四肢反力，取单个提升架四肢中的最大反力值计算。9.5.3荷载组合9.5.4计算结果梁最大正弯矩为819.2，梁最大负弯矩为1230.5梁最大剪力Vmax，1005.3KN结论：混凝土梁在荷载作用下梁最大正弯矩为819.2，梁最大负弯矩为1230.5，梁最大剪力为1005.3KN。

9.5.5钢梁校核9.5.1.1

C35

fc=16.7N/mm2

ft=1.57N/mm2

Ec=3.10×104N/mm2钢筋种类:

HRB400

fy=360N/mm2

Es=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%保护层厚度:c=20mm 纵向受拉钢筋合力点至近边距离:as=78mm,as’=78mm二、梁抗弯校核（1）中间跨抗弯校核梁的正截面抗弯计算1.0×16.7×500×x=360×（8042.5-6434）x=69.35＜2as’=156mm梁的正弯矩计算M<360×2945.2×(1080-78）M<2460.51KN·m经计算得到梁最多承受2460.51KN·m正弯矩，经计算梁最大正弯矩为687.4KN·m，因此正弯矩满足要求。梁的负弯矩计算1.0×16.7×500×x=360×（6434-8042.5）x=-69.35<2as’=156mmM<360×6434×(1080-78)M<2320.87KN·m经计算得到梁最多承受2320.87KN·m负弯矩，计算施工过程中最大负弯矩为1230.5KN·m，满足要求。主梁剪力：V<0.7βhftbh0+fyv（Asv/s）h0=0.7*(1080/800)0.25*1.57*500*1080+360*(314.2/100)*1080=1772.02kN根据计算结果，主梁的抗剪承载力为1772.02KN，计算梁内最大剪力538.4KN，满足要求。

9.5.1.2

C35

fc=16.7N/mm2

ft=1.57N/mm2

Ec=3.10×104N/mm2钢筋种类:

HRB400

fy=360N/mm2

Es=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%保护层厚度:c=20mm 纵向受拉钢筋合力点至近边距离:as=78mm,as’=78mm梁抗弯校核（1）中间跨抗弯校核梁的正截面抗弯计算1.0×16.7×500×x=360×（5629.7-8846.7）x=-138.7＜2as’=156mm梁的正弯矩计算M<360×5629.7×(1180-78）M<2233.4KN·m经计算得到梁最多承受2233.4KN·m正弯矩，经计算梁最大正弯矩为580.9KN·m，因此负弯矩满足要求。梁的负弯矩计算1.0×16.7×400×x=360×（8846.7-5629.7）x=138.7<2as’=156mmM<360×8846.7×(1180-78)M<3509.7KN·m经计算得到梁最多承受3509.7KN·m负弯矩，计算施工过程中最大负弯矩为1204.5KN·m，满足要求。主梁剪力：V<0.7βhftbh0+fyv（Asv/s）h0=0.7*(1080/800)*0.25*1.57*500*1180+360*(314.2/100)*1180=1922.92kN根据计算结果，主梁的抗剪承载力为1922.92KN，计算梁内最大