【某学院食堂建筑结构设计计算（附平面图）5500字（论文）】

某学院食堂建筑结构设计计算目录TOC\o"1-2"\h\u24828某学院食堂建筑结构设计计算 ③不考虑水平荷载作用下的扭转作用。2.计算简图根据结构平面布置图,选定第5轴线作为计算单元，如下图所示（详图见结施图）：柱C柱B柱C柱B框架计算单元框架梁跨度(理论上应按柱中心线确定，但为方便计算按轴线间距离确定)：柱A与柱B之间的梁跨：6600mm柱B与柱C之间的梁跨：2700mm框架柱高度：1至3层分别为：H1=4400，H2=3600，H3=4600结构计算简图如下图所示：结构计算简图3.各梁柱构件的线刚度计算：（1）梁截面线刚度计算求梁截面线刚度时考虑到现浇楼板的作用，取（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）,其中弹性模量为：。AB跨第一层,250mm550mm：i=（2E1/120.25）/6.6=1.05EBC跨第一层，250mm350mm：i=（2E1/120.25）/2.7=0.66E其余各层与第一层一样（2）柱截面线刚度计算由于柱选截面相同所以同层柱的线刚度也相同一层柱A，柱B，柱C，线刚度：i=（E1/120.4）/4.4=0.48E二层柱A，柱B，柱C，线刚度：i=（EG1/120.4）/3.6=0.59E三层柱A，柱B，柱C，线刚度：i=（EG1/120.4）/4.6=0.46E三、恒荷载计算（一）屋盖标准值计算（kN/m2）40厚的水泥瓦20×0.04=0.8木挂瓦条及木顺条及防风防水透气膜大致为0.1540厚APP改性沥青防水卷材0.0530厚挤塑聚苯板保温层0.120厚1：3水泥砂浆找平层抹光20×0.02=0.4120厚现浇混凝土板25×0.12=320厚石灰砂浆板底抹灰17×0.02=0.44.8坡屋面恒荷载总和=6.3屋盖结构平面布置两边框架300G500mm梁自重边框架梁粉刷kN中梁250G450mm自重梁粉刷kN梁L1，L2传给柱C的集中荷载为：=43.0107kN梁L3，L4传给柱B的集中荷载为：+12.23+1.0353=53.581kN梁L7，L8传给柱A的集中荷载为：+16.3125+1.1832=45.5617kN次梁L5，L6传给AB梁的集中荷载为次梁250450mm自重梁粉刷kN次梁承受板的荷载G2=56.133kN次梁传给梁L的集中荷载为：56.133+12.23+1.0353=69.343kNAB跨梁250550mm自重梁粉刷BC跨梁250G350mm自重梁粉刷则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：=3.7435，=2.3575，==20.79=17.01单位为kN/m一，二层结构平面布置二层楼面计算与屋盖计算方法基本一致楼盖标准值为3.5kN/（二）二层楼面梁计算两边框架300G500mm梁自重边框架梁粉刷kN中梁250G450mm自重梁粉刷因为部分梁上有墙体填充，厚度240mm，墙体自重计算及传到柱上的荷载计算取中间跨为例内纵墙自重：（4.35-0.4-1.5）（4.6-0.45）0.2419=46.3638kN粉刷：0.02（4.35-0.4-1.5)(4.6-0.45)172=6.9139kN钢窗自重1.51.80.45=1.215kN窗下墙体自重：（4.6-0.45-1.80.241.519=16.074kN粉刷0.02（4.6-0.45-1.8）2171.5=2.397kN扣除门洞加上门重-13.66框架柱自重+粉刷：20kN联系梁传来的楼面自重：0.54.354.350.53.516=16.63kN0.5（4.35+4.35-2.7）1.353.516=14.2398kN同理可得边柱A上集中荷载为104.27kN边柱C上集中荷载为73.45kN则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：=24.9655，=2.3575，=15.2946=9.4932单位为kN/m（三）一层楼面梁计算两边框架300500mm梁自重0.30.5254.35=16.3125kN边框架梁粉刷2(0.5-0.1)0.02174.35=1.1832kN中梁250450mm自重0.450.25254.35=12.23kN梁粉刷2(0.45-0.1)0.02174.35=1.0353kN墙体自重及传到柱的荷载取边跨A为例钢窗自重：2.22.20.45=2.178kN窗下墙体自重：0.240.9（4.35-0.4）19=16.2108kN粉刷：20.020.93.9517=2.4174kN窗边墙体自重：（4.35-0.4-2.2）（3.6-1.4）0.24219=17.556kN粉刷（4.35-0.4-2.2）（3.6-1.4）0.02217=2.618kN框架柱自重：0.40.43.627=15.6kN同理可得：中柱B上集中荷载为98..34kN边柱C上集中荷载为60.152kN则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：=19.7255，=2.3575，=15.2946=9.4932单位为kN/m四、荷载内力计算（一）活荷载计算屋面雪荷载标准值为0.5kN/m2，，不上人屋面均布活荷载标准值0.5kN/m2，屋面雪荷载小于屋面活荷载，故只要计算活荷载作用下框架内力即可。楼面活荷载标准值2.0kN/m2，楼梯间均布活荷载标准值3.5kN/m2，走廊均布活荷载标准值2.5kN/m2。1.屋盖计算屋盖平面布置图梁L1，L2传给柱C的集中荷载为：=2.025kN梁L3，L4传给柱B的集中荷载为：=4.25kN梁L7，L8传给柱A的集中荷载为：=2.23kN次梁承受板的荷载=4.46kN次梁传给梁L的集中荷载为：4.46kN=0.5×3.3=1.65kN/m，=0.5×2.7=1.35kN/m2.一、二层计算一二层结构平面布置图梁L1，L2传给柱C的集中荷载为：=10.13kN梁L3，L4传给柱B的集中荷载为：×2=19.59kN梁L5，L6传给柱A的集中荷载为：=9.46kN=2.0×4.35=8.7kN/m，=2.5×2.7=6.75kN/m（二）活载下的轴力剪力1.剪力计算二层：=(24.91-19.27)/6.6+7.83×6.6/2=26.69kN=7.83×6.6-26.69=24.99kN=4.22×2.7/2=5.7kN一层：=(24.85-19.14)/6.6+7.83×6.6/2=26.70kN=7.83×6.6-26.70=24.98kN=4.22×2.7/2=5.7kN2.轴力计算5.98+2.23=8.21kN8.21+24.99+9.46=42.66kN42.66+9.46+24.98=77.1kN4.25+6.49+1.13=11.87kN11.87+26.69+19.59+5.7=63.85kN63.85+19.59+26.70+5.7=115.84kN=2.03+1.13=3.16kN=3.16+10.13+5.7=18.99kN=18.99+10.13+5.7=34.82kN活载下的剪力图和轴力图如下活载剪力图（kN）活载轴力图（kN）五、基础设计（一）初步确定基础的高度柱下基础选用锥形独立基础。选择框架5轴柱基础进行设计。基础混凝土等级用C30；垫层混凝土等级C10，厚度为100mm；采用HRB335级钢筋（）。基础埋置深度初步定为1400mm，标高为-1.4m,第一层室内标高为0.0m,室外标高为-0.3m。基础高度初步定为600mm，基底厚度300mm。地基承载力特征值160KPa。设计简图如下图：确定基础底面尺寸：先按轴心受压估算，这时基础埋置深度按相对于室内标高考虑即d=300+300+800=1400mm5轴所选每根柱子都有三组内力，但为计算方便，每根柱子只取一组计算，保守起见柱子所取的一组内力的各项值均取最大值，此处不考虑地震对地基土承载力的影响,选配钢筋时应符合最小配筋率0.15%的要求。（二）柱ZA基础设计（400×400）Mmax=135.74kN.MN=878.25kN,V=68.06kN1.初估基础底面积地基承载力特征值由设计资料得：160KPa，查得粘性土的承载力修正系数；所以可知该地基承载力特征值深宽修正只需进行深度修正，与基底宽度无关。基础埋深范围地基土的加权平均重度为：=19.3kN/m经深宽修正后的地基承载力特征值为：=160+19.3×0.9=177.37KPa先按轴心受压估算基底面积，有=5.84将其增大15%初步选用底板尺寸为b×L=3×2.5=1/6×9×2.5=3.75m=3×2.5×20×1.4=210kN==1.2×177.37=212.84kN，满足要求=98.02kN==145.1<=177.37，安全所选基础底板尺寸符合要求。验算的条件e=M/N=(135.74+68.06×0.6）/（878.25+210）=0.156<0.5m满足要求。所选基础底板尺寸为b×L=3×2.5。基础如下图所示：2.基础高度验算地基净反力：=164.18kN/m=70.02kN/m（1）柱与基础交接处：由柱边作出的45度斜线将与基底以上40mm平面处相交进行冲切验算。这时冲切锥体的有效高度为，冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长和下边长分别为：400mm；=560×2+400=1520mm，则0.96因基础高度为，故受冲切承载力截面高度影响系数为冲切荷载时取用的多边形面积为阴影部分A1的面积：A1=(1.3-0.56)×2.5-(1.3-0.56)(1.05-0.56)=1.49m得：F1=×A1=1.49×164.18=244.63kN=0.7×1.0×1.43×960×560=538.14kN>F1=244.63kN故该基础高度满足受冲切承载力要求。3.基础配筋计算（1）沿基础长边方向的配筋计算=164.18kN/m，=70.02kN/m对柱与基础交接处截面：=70.02+（164.18-58.07）×1700/3000=130.15kNM-I=1/12=1/12×1.3（5.4×294.33+34.03×2.5）=235.82kN.mAsI=M-I/(0.9fyh01)=1559.66mm故基础平行于长边方向应选配12@120，即2512,As=2827.5mm。（2）沿基础短边方向的配筋计算：按轴心受压计算。=164.18kN/m，=70.02kN/m对柱与基础交接处截面：==1/48×(2.5-0.4)（2×3+0.4）(164.18+70.02)=137.90kN.m==928.62mm故基础平行于短边方向应选配12@120，即2112,As=2375.1mm。基础配筋图（三）柱ZB基础设计（400×400）Mmax=145.48kN.MN=1161.35kN,V=77.08kN1.初估基础底面积地基承载力特征值由设计资料得：160KPa，查得粘性土的承载力修正系数；所以可知该地基承载力特征值深宽修正只需进行深度修正，与基底宽度无关。基础埋深范围地基土的加权平均重度为：=19.3kN/m经深宽修正后的地基承载力特征值为：=160+19.3×0.9=177.37KPa先按轴心受压估算基底面积，有=7.72将其增大15%初步选用底板尺寸为b×L=3.4×2.5=1/6×11.56×2.5=4.82m=3.4×2.5×20×1.4=238kN==1.2×177.37=212.84kN，满足要求=124.85kN=164.63<=177.37，安全所选基础底板尺寸符合要求。验算的条件e=M/N=(145.78+77.08×0.6）/（1161.35+238）=0.137<0.5m满足要求。所选基础底板尺寸为b×L=3.4×2.5。基础如下图所示：2.基础高度验算地基净反力：=176.41kN/m=96.85kN/m（1）柱与基础交接处：由柱边作出的45度斜线将与基底以上40mm平面处相交进行冲切验算。这时冲切锥体的有效高度为，冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长和下边长分别为：=400mm；=560×2+400=1520mm，则=0.96因基础高度为，故受冲切承载力截面高度影响系数为冲切荷载时取用的多边形面积为阴影部分A1的面积：A1=(1.5-0.56)2.5-(1.5-0.56)(1.05-0.56)=1.89m得：F1=×A1=1.89×176.41=333.41kN=0.7×1.0×1.43×960×560=538.14kN>F1=333.41kN故该基础高度满足受冲切承载力要求。3.基础配筋计算（1）沿基础长边方向的配筋计算=176.41kN/m，=96.85kN/m对柱与基础交接处截面：=96.82+（176.41-96.85）×1900/3400=141.28kNM-I=1/12=1/12×1.5（5.4×317.69+35.13×2.5）=338.13kN.mAsI=M-I/(0.9fyh01)=2236.3mm故基础平行于长边方向应选配12@120，即2912,As=3280mm。（2）沿基础短边方向的配筋计算：按轴心受压计算。=176.41kN/m，=96.85kN/m对柱与基础交接处截面：==1/48×(2.5-0.4)（2×3.4+0.4）(176.41+96.85)=180.76kN.m=/(0.9fyh01)=1217mm故基础平行于短边方向应选配12@120，即2112,As=2375.1mm。基础配筋图如下图所示。结论在分部分项工程施工方案的编制中，我查阅了大量施工规范、手册，进行了系统的学习，结合现场实际进行编制。质量、进度、成本、三者相互关联、相互制约。在对这三项内容进行设计时，我以进度作为重点，参考了各种实例工程的工期，根据本施工项目实际，大致确定了分部分项工程所占总工期的比例，以此作为了进度计划设计的基础。工程量计算方面，采用的是理正软件；使用Project软件进行了工程进度甘特图的绘制；质量方面，本工程质量要求较高，在施工方案中提出了常见问题的质量标准，要求严格执行。在质量管理规划章节中，主要作了