塔式起重机安装计算书

目录 29.1钢丝绳吊载能力复核： 29.2预埋件的验算 59.3塔式起重机基础验算 89.3.1塔吊基础概况 89.3.2计算模型 99.3.3计算参数 109.3.4塔吊支腿荷载传力结构的分析 269.3.5结构计算 60PAGE9.1钢丝绳吊载能力复核：1）钢丝绳吊载能力复核，选取最危险工况吊装回转G=2.346t：钢丝绳选用6X37S+FC-1770-22（GB8918）吊装钢丝绳最小破断拉力为P=283kN，吊装钢丝绳夹角控制在30°内，四绳吊装。cos15°=0.97。N=K1*G/n/Cosα≤P/K2N=（1.2*2.346t/4/Cos15=0.72t）≤（28.3t/9=3.14t），满足吊装要求。式中：N—每根钢丝绳索具的受拉力；G—吊载；n—吊索根数；α—吊索钢丝绳与竖向夹角；P—吊索钢丝绳的破断拉力；K1—吊装时动载系数，取1.2；K2—吊索钢丝绳的安全系数，取9。附表弓形卸扣9.2预埋件的验算9.3塔式起重机基础验算9.3.1塔吊基础概况1、利用60层屋面西南侧，设计为消防水池基础的结构作为塔吊基础，设计消防水池设计为600m³（分两格），即蓄水满载时水压力为600T。2、塔吊安装至拆卸阶段，消防水池仅施工蓝色区域水池底板及侧墙，且不蓄水。消防水池剩余主体部分待3#塔吊拆除后施工及后继蓄水。3、塔吊基础的布置3#塔吊拆除阶段，同时存在3#塔吊与4#塔吊同时存在的工况，因此计算书同时考虑2台塔吊同时存在时的承载。塔吊布置如下图所示：9.3.2计算模型1、L60层模型2、工程整体模型9.3.3计算参数1、结构自重荷载基础区域模型计算含结构梁自重荷载、250mm厚板自重荷载、西侧水池底板及侧壁荷载；图梁自重计算参数图板自重计算参数图消防水池侧壁线性恒荷载图消防水池底板均布荷载其中：消防水池底板自重荷载=水池底板厚度0.3m×钢筋混凝土容重26KN/m³=7.8KN/㎡；消防水池侧壁荷载=水池高度7.2m×水池厚度0.3m×钢筋混凝土容重26KN/m³=56.16KN/m。图消防水池剖面大样2、恒荷载：基础区域模型计算恒荷载取：2.0KN/㎡图均布恒荷载（含消防水池底板荷载）3、活荷载：基础区域模型计算活荷载取：2.5KN/㎡图均布活荷载计算参数4、塔吊荷载（1）3#塔吊荷载1）3#塔吊悬臂高度为5个标准节，厂家说明书中给出的支腿反力为：工作状态：竖向力：RA(-30139kg)、RB(11618kg)、RC(53375kg)、RD(11618kg)、水平力（995kg）非工作状态：竖向力：RA(-34048kg)、RB(10784kg)、RC(55617kg)、RD(10784kg)、水平力（4822kg）计算最不利支腿荷载按两种工作状态的最大值筛选合并，即最不利状态：竖向力：RA(-34048kg)、RB(11618kg)、RC(55617kg)、RD(11618kg)、水平力（4822kg）换算为KN：竖向力：RA(-341KN)、RB(117KN)、RC(557KN)、RD(117KN)、水平力（50KN）注：此支腿荷载包含塔吊十字钢梁（底座）荷载图截图自3#塔吊说明书则支腿荷载工况为：（2）4#塔吊支腿荷载4#塔吊厂家说明书中给出的支腿反力为：图截图自4#塔吊说明书工作状态1：竖向力：RA(-20075kg)、RB(4783kg)、RC(29641kg)、RD(4783kg)、水平力（0kg）工作状态2：竖向力：RA(-25655.4kg)、RB(5827.3kg)、RC(37309.9kg)、RD(5827.3kg)、水平力（1293kg）非工作状态：竖向力：RA(-26839.4kg)、RB(4264.8kg)、RC(35368.9kg)、RD(4264.8kg)、水平力（5689.4kg）计算最不利支腿荷载按两种工作状态的最大值筛选合并，即最不利状态：竖向力：RA(-26839.4kg)、RB(5827.3kg)、RC(37309.9kg)、RD(5827.3kg)、水平力（5689.4kg）换算为KN：竖向力：RA(-269KN)、RB(59KN)、RC(374KN)、RD(59KN)、水平力（57KN）注：此支腿荷载包含塔吊十字钢梁（底座）荷载则支腿荷载工况为：（3）3#塔吊和4#塔吊支腿荷载各工况组合序号组合形式3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况1组合1-12组合1-23组合1-34组合1-45组合2-16组合2-27组合2-38组合2-49组合3-110组合3-211组合3-312组合3-413组合4-114组合4-215组合4-316组合4-49.3.4塔吊支腿荷载传力结构的分析（1）3#塔吊支腿荷载传力结构的分析1）3#塔吊十字底座的北侧两支腿设置于钢牛腿上，钢牛腿锚固于南北向两条梁800×1000、800×1500梁侧。2）施加予牛腿的荷载为：①竖向荷载②牛腿自重荷载③水平荷载3）荷载通过牛腿传递予结构梁力为：①竖向荷载②牛腿自重荷载③水平荷载④竖向荷载产生的扭矩⑤牛腿自重产生的扭矩⑥水平荷载产生的竖向扭矩⑦水平荷载产生的水平向扭矩。水平力分解按不利情况考虑：①水平力施加于梁面，对梁产生扭矩；②水平力与梁成45°角，分解为纵横向两个力，设两个力=同水平力（不按/2折减），（以下水平力均同此分解方法）4）如下图所示：5）3#塔吊十字底座的北侧两支腿设置于东西向600×1000mm梁上，设置预埋板6）施加予预埋板的荷载为：①竖向荷载②水平荷载7）荷载通过牛腿传递予结构梁力为：①竖向荷载②水平荷载③水平荷载产生的竖向扭矩。8）荷载输入模型示意图（3）3#塔吊支腿施加荷载力计算2）北侧两支腿①支腿竖向力：F（1-1）=557KN；F（1-2）=117KN；F（1-3）=117KN；F（1-4）=-341KN②支腿竖向力F作用时分别产生的扭矩：N（1-1）=557KN×0.75m（支腿竖向力距梁中线距离）=418KN•m；N（1-2）=117KN×0.75m=88KN•m;N（1-3）=117KN×0.75m=88KN•m;N（1-4）=-341KN×0.75m=-256KN•m③牛腿自重：G1=502.83kg=5KN；④牛腿自重产生的扭矩：NG=51KN×0.75m=3.9KN•m（支腿竖向力距梁中线距离）；⑤水平力：F2=50KN⑥支腿水平力产生的竖向扭矩：N2=50KN×0.5m（1/2梁高）=25KN•m⑦支腿水平力产生的水平扭矩：Txy水平=50KN×0.75m=37.5KN•m得出：当支腿竖向力557KN作用于牛腿时，产生的竖向力F=F1+G=557KN+5KN=562KN；竖向扭矩N=N1+NG+N2=418KN•m+3.9KN•m+25KN•m=447KN•m；水平力F2x=50KN,水平力F2y=50KN,水平向扭矩Txy=37.5KN•m当支腿竖向力117KN作用于牛腿时，产生的竖向力F=F1+G=117KN+5KN=122KN；竖向扭矩N=N1+NG+N2=88KN•m+3.9KN•m+25KN•m=117KN•m；水平力F2x=50KN,水平力F2y=50KN,水平向扭矩Txy=37.5KN•m当支腿竖向力117KN作用于牛腿时，产生的竖向力F=F1+G=117KN+5KN=122KN；竖向扭矩N=N1+NG+N2=-256KN•m+-(25)KN•m=-281KN•m；水平力F2x=50KN,水平力F2y=50KN,水平向扭矩Txy=37.5KN•m1）南侧两支腿竖向力：F（1-1）=557KN；F（1-2）=117KN；F（1-3）=117KN；F（1-4）=-341KN水平力：F（2-x）=50KN;F（2-y）=50KN扭矩：N=50KN×0.5m（1/2梁高）=25KN•m（方向与水平力方向一致）（2）4#塔吊支腿荷载传力结构的分析1）3#塔吊基础底座2个支腿梁上，支腿施加与梁的荷载为：1）施加予预埋板的荷载为：①竖向荷载②水平荷载2）荷载通过牛腿传递予结构梁力为：①竖向荷载②水平荷载③水平荷载产生的竖向扭矩。（4）3#塔吊支腿施加荷载力计算竖向力：F（1-1）=557KN；F（1-2）=117KN；F（1-3）=117KN；F（1-4）=-341KN水平力：F（2-x）=50KN;F（2-y）=50KN扭矩：N=50KN×0.5m（1/2梁高）=25KN•m（方向与水平力方向一致）6、计算参数信息9.1.3L60层模型计算分析最不利工况1、对3#4#塔吊基础范围结构，代入前述16种荷载组合分别计算，分析最不利情况。2、基础范围梁结构如下图所示编号。计算各荷载组合分析结果如下：组合1序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况1图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合2：序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况2图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合3序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况3图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合4：序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况4图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合5：序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况5图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合6：序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况6图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合7：序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况7图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合8：序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况8图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合9序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况9图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合10：序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况10图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合11：序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况11图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合12：序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况12图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合13序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况13图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合14序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况14图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合15：序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况15图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图组合16序号3#塔吊支腿荷载工况4#塔吊支腿荷载工况16图模型结构配筋验算图图模型计算配筋衬图梁编号组合1-1组合1-2组合1-3组合1-4组合2-1组合2-2组合2-3组合2-4梁1G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848梁2G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3239G1.1-1.132-0-3234G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232梁3G1.1-1.124-0-2430G1.1-1.124-0-2431G1.1-1.124-0-3236VT:1-0.1G1.1-1.124-0-2433G1.1-1.124-0-2428G1.1-1.124-0-2628G1.1-1.124-0-2931G1.1-1.124-0-2431梁4G0.8-0.824-18-2424G0.8-0.824-18-2524G0.8-0.824-18-2624G0.8-0.824-18-2524G0.8-0.824-18-1824G0.8-0.824-18-2324G0.8-0.824-18-2424G0.8-0.824-18-1824梁5G3.5-3.517-17-1022VT:14-0.8G2.8-2.811-8-109VT:13-0.7G2.6-2.69-7-109VT:13-0.8G2.6-2.612-7-108VT:14-0.8G3.5-3.517-16-1022VT:14-0.8G2.8-2.811-7-109VT:14-0.7G2.6-2.69-7-107VT:13-0.7G2.9-2.912-7-108VT:14-0.8梁编号组合3-1组合3-2组合3-3组合3-4组合4-1组合4-2组合4-3组合4-4梁1G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848梁2G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3235G1.1-1.132-0-3232梁3G1.1-1.124-0-2427G1.1-1.124-0-2427G1.1-1.124-0-2430G1.1-1.124-0-2432G1.1-1.124-0-2429G1.1-1.124-0-2429G1.1-1.124-0-2434G1.1-1.124-0-2432梁4G0.8-0.824-18-1824G0.8-0.824-18-1824G0.8-0.824-18-1824G0.8-0.824-18-2424G0.8-0.824-18-2324G0.8-0.824-18-2324G0.8-0.824-18-2424G0.8-0.824-18-2424梁5G3.5-3.517-7-1022VT:14-0.8G2.8-2.811-7-1010VT:13-0.7G2.5-2.59-7-107VT:13-0.7G3.1-3.114-7-1011VT:14-0.8G3.5-3.517-17-1021VT:14-0.8G2.8-2.811-7-109VT:14-0.8G2.6-2.69-7-107VT:13-0.7G2.9-2.912-7-108VT:14-0.8梁编号组合1-1组合1-2组合1-3组合1-4组合2-1组合2-2组合2-3组合2-4梁6G0.2-0.27-7-98G0.2-0.27-7-108G0.2-0.27-7-108G0.2-0.27-7-109G0.2-0.27-7-78G0.2-0.27-7-77G0.2-0.27-7-87G0.2-0.27-7-87梁7G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616梁8G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636梁9G1.1-1.126-26-2626VT:3-0.2G1.1-1.126-26-2626VT:1-0.0G1.1-1.126-26-2026G1.1-1.126-26-2626VT:1-0.0G1.1-1.126-26-2626VT:3-0.2G1.1-1.126-26-2626VT:1-0.0G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626VT:0-0.0梁10G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626梁编号组合3-1组合3-2组合3-3组合3-4组合4-1组合4-2组合4-3组合4-4梁6G0.2-0.27-7-77G0.2-0.27-7-87G0.2-0.27-7-87G0.2-0.27-7-87G0.2-0.27-7-77G0.2-0.27-7-77G0.2-0.27-7-77G0.2-0.27-7-77梁7G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616梁8G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636梁9G1.1-1.126-26-2626VT:3-0.2G1.1-1.126-26-2626VT:0-0.0G1.1-1.126-26-2626VT:0-0.0G1.1-1.126-26-2626VT:1-0.1G1.1-1.126-26-2626VT:3-0.2G1.1-1.126-26-2626VT:1-0.1G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626VT:0-0.0梁10G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626以上各组合工况情况，得出：在组合1-1工况下，梁5、梁9配筋最大在组合1-3工况下，梁2、梁3、梁4配筋最大，在组合1-4工况下，梁6配筋最大，梁1、梁7、梁8、梁10在各工况的配筋基本无差别，并入上述工况计算9.3.5结构计算建立全楼整体模型计算：组合1-1全楼整体模型计算：图组合1-1模型结构配筋验算图图组合1-1模型计算配筋衬图组合1-3全楼整体模型计算：图组合1-3模型结构配筋验算图图组合1-3模型计算配筋衬图图组合1-4模型结构配筋验算图图组合1-4模型计算配筋衬图模型理论配筋及模型设计配筋双控复核设计配筋图(G：HRB500;E:@100(6)@100/200(6)@@满足7G28（43）-2G28+2G12（14）-2G28+2G12（14）加强9G25（44）;10G22（37）；9G22+2G20（40）加强结构说明:@100(4);;(15.7);5G20(15.7)4G18+7G20(32);11G14(16.9);11G14(16.9)6E10;6E14;/200(4);/200(4);/200(4);加