毕业论文-沈阳市和平区信息培训中心教学楼设计计算书

沈阳建筑大学毕业设计1沈阳市和平区信息培训中心教学楼设计面积5796平方米。本建筑共5层，顶层有突出屋顶间，总高度22.6米，室内外总宽度16.96米。建筑立面简洁，采用咖啡色涂料粉刷外墙，外门为铁门，内门截面为600mm×600mm,框架梁混凝土等级为C30级，横向框架梁截面尺寸为300mm×600mm和300mm×400mm,纵向框架梁截面为300mm×700mm。建筑地点地质条件良好，采用柱下独立基础，基础埋深为1.80米，混凝土强度C30级。本工程抗震设防烈度为7度，设计地震分组是第一组，设计地震基本加速度值是0.10g。柱网布置整齐，结构对于地震有较强的抵抗力。配筋设计时取轴线荷载作用计算采用的是D值法，竖向荷载作用计算采用了弯矩二次分配法。梁铰线法计算，基础采用柱下独立基础关键词：框架结构；独立基础；配筋设计；内力组合沈阳建筑大学毕业设计2buildingareasare5796squameter,andtheheightofdaughterwallis1.0mThetotallengthis69.16meters,totalwidthis16.96meters.Thestructuralformoftheprojectisthereinforcementconcretecasting.Theinternalforcecomthefoundationdesign,thorizontalloadadoptsDvaluefaradupandthevertKeywords:framestructure;independentfoundation;fixturedeofthepowerinside沈阳建筑大学毕业设计3第一章前言 1第二章总设计说明 22.1建筑设计论述 22.2结构设计论述 3第三章截面尺寸选取及荷载计算 73.1详细设计说明 73.1.1设计资料 73.1.2材料选用 73.2截面尺寸选取 83.2.1框架柱 83.2.2框架梁 83.3荷载汇集 9 93.3.2活荷载 3.4重力荷载代表值的计算 3.4.1重力荷载G5计算 3.4.2重力荷载G4计算 3.4.3重力荷载G1计算 第四章水平地震作用下的框架内力分析 4.1层间侧移刚度的计算 4.1.1梁线刚度 4.1.2柱线刚度 4.1.3柱的侧移刚度D 4.1.4层间侧移刚度计算 4.2水平地震作用计算 4.2.1框架自振周期计算 4.2.2框架水平地震作用及水平地震剪力计算 沈阳建筑大学毕业设计44.3水平地震作用下框架内力计算 4.3.1柱端弯矩及剪力计算 4.3.2梁端弯矩计算 4.3.3水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值 第五章风荷载作用下框架内力分析 5.1风荷载作用下的楼层剪力 5.2风荷载作用下结构弹性变形验算 5.3风荷载作用下的框架内力 5.3.1风荷载作用下柱端弯矩 5.3.2风荷载作用下梁端弯矩 5.3.3风荷载作用下梁端剪力和柱轴力标准值 5.3.4风荷载作用下的框架梁弯矩图 5.3.5风荷载作用下的框架柱轴力图 第六章竖向荷载作用下的内力分析 6.1竖向荷载计算 6.1.1荷载传递路线 6.1.3活荷载 6.1.4框架内力计算简图 6.2框架内力计算 6.2.1梁固端弯矩 6.2.2内力分配系数计算 6.2.3弯矩分配与传递 6.2.4恒荷载作用下的弯矩 6.2.5活荷载作用下的弯矩 6.2.6梁端剪力 6.2.7柱轴力和剪力 6.3弯矩调幅 第七章荷载组合及最不利内力确定 57.1基本组合公式 7.2梁控制截面内力计算 7.2.1水平地震作用下梁控制截面内力 7.2.2水平风荷载作用下梁控制截面内力 7.2.3竖向荷载作用下梁控制截面内力 7.3柱控制截面内力计算 7.3.1水平地震作用下柱控制截面内力 7.3.2水平地震作用下柱控制截面内力 7.4梁控制截面的内力组合 7.5柱控制截面的内力组合 第八章框架梁配筋计算 8.1框架梁设计资料 8.1.1截面尺寸 8.1.2配筋率 8.2梁正截面受弯承载力计算 8.2.1跨中最大正弯矩配筋计 8.2.2梁支座最大负弯矩配筋计算 8.2.3梁支座最大正弯矩配筋 8.3梁斜截面受剪承载力计算 8.3.1框架梁端剪力设计值的调整 8.3.2框架梁斜截面配筋计算 第九章框架柱配筋计算 9.1框架柱设计资料 9.2框架柱端弯矩和剪力调整 9.3框架柱正截面受弯承载力验算 9.3.1矩形截面偏心受压柱对称配筋计算方法 9.3.2二阶效应 9.3.3框架柱对称配筋计算 9.4框架柱斜截面受剪计算 69.4.1受剪截面 9.4.2受剪承载力 9.4.3受剪配筋计算 第十章现浇板配筋计算 10.1板分类及荷载计算 10.3配筋计算 10.3.1①板(四边固定板) 10.3.2②板(四边固定板) 10.3.3③板(四边固定板) 10.3.4④板(四边固定板) 10.3.5⑤板(四边固定板) 10.3.6⑥板(四边固定板) 第十一章基础设计 11.2确定基础底面面积 11.2.1确定地基承载力 11.2.2确定基础底面尺寸 11.3地基承载力验算 11.4抗冲切验算 11.5基础底面配筋计算 11.6基础拉梁配筋计算 11.6.1纵向基础梁 711.6.2横向基础梁 第十二章板式楼梯计算 12.2梯段板设计 12.2.1荷载计算 12.2.2截面设计 12.3平台板设计 12.4平台梁设计 12.4.1荷载计算 12.4.3配筋计算 12.5平台柱设计 第十三章施工组织设计 13.1编制总则 13.1.1编制目的 13.1.2编制依据 13.1.3编制原则 13.2工程概况 13.2.1建设概况 13.2.2主要项目工程量 13.2.3施工条件 13.2.4组织机构 13.2.5施工程序及流向 12.2.6施工顺序 13.3主要施工方法 13.3.2土方工程 13.3.3钢筋工程 13.3.4模板工程 813.3.5混凝土工程 13.3.6砌体工程 13.3.7脚手架工程 13.4资源需用计划表 13.5材料需用计划表 13.6施工机械需用计划表 13.7施工进度计划 13.8施工准备工作计划 13.9资源供应计划 13.10施工平面布置(见图纸部分) 13.11工程技术质量保证措施 13.12工期计划及保证措施 13.13安全管理技术措施 13.13.1脚手架防高外坠落安全措施 13.13.2交叉作业安全措施 13.13.4模板工程安全技术措施 13.13.5施工作业人员和施工现场有关要求 13.14雨季施工措施 13.15文明施工技术措施 13.15.2工作制度 13.15.3管理措施 13.16环境保护措施 13.16.1环境保护管理体系 13.16.2环境保护的主要技术措施和方案 13.16.3建筑施工现场减少扰民噪音污染措施 13.16.4施工现场环境保护管理规定 沈阳建筑大学毕业设计913.17.1成本控制的主要工作 13.17.2保证措施 第十四章技术经济分析 第十五章结论 参考文献 错误!未定义书签。 错误!未定义书签。沈阳建筑大学毕业设计沈阳市和平区信息培训中心教学楼设计第一章前言本次我的毕业设计的题目是沈阳市和平区信息培训中心教学楼设计，结构形式为现浇钢筋混凝土结构。这次设计的目的旨在通过综合运用大学四年中所学到的专业知识，完成一个包括建筑方案和结构方案的确定，结构计算，建筑施工图和结构施工图的绘制以及经济技术分析，中英文摘要等内容的一个完整的设计任务，从而使我们通过设计了解建筑设计的一般过程，掌握建筑设计的全部内容，并学习多种绘图设计软件，以及office等办公软件的操作。同时此次设计对我们今后走向工作岗位的帮助是很大的，是对我们大学这四年来所学的知识的一次具体的运用。毕业设计是对大学学习生活的一次检测，其目的就是为了融会贯通我们在各个阶段的学习成果。通过毕业设计，可以培养我们综合运用基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。通过对这个题目的深入理解，我逐渐加深了对实际工程的了解，这也为我们将来走向工作岗位打沈阳建筑大学毕业设计2第二章总设计说明地面积约1108.08平方米，建筑面积约为5796平方米。建筑主体为五层框架。总高度为米，总宽度为16.96米。女儿墙为现浇混凝土。建筑立面规整，外观简洁大方，内部布置合理。设计中依据2013届毕业设计任务书，遵照国家规定的现行各种设计规范、有春季多风干燥，夏季炎热多雨，秋季湿润凉爽。据沈阳市中心气象台多年资料统计，气温多年平均为7.9℃,最高为35.7℃,最低为-30.5℃,年平均降雨量为734.5mm,集中在6-9月份，年平均相对湿度为65%。冬季多西北风，夏季多西南风，春秋两季风大，风向不定，最大风速12～15米/秒，建筑地点冰冻深度为1.20米。沈阳地区基本风压为0.55kN/m²,基本雪压为0.50kN/m²。较为集中的反映建筑功能方面的问题，平面布置基本上能够反映空间组合的主要内容。较好的朝向，并能够与周围已建好的建筑物相协件。当然，建筑物之间的交通也是十分重要的，分沈阳建筑大学毕业设计3示的楼梯布置情况也是剖面图的重要内容。视觉上的美感是重中之重。而建筑外观上的设计也的角度来考虑，这种选择是最具可行性的。其中抗震设防烈度为7度，抗震设防类别为乙类，框架抗震等级为三级。外墙300mm厚加气混凝土砌块墙，屋面为不上人屋面。建筑业作为工业产业中的一个主要产业无时无刻不影响着社会发展的进程，如何把建筑物设计的安全，经济，合理，耐久，是土木工程技术人员首先要解决的问题之一。安全与经济之间并不是互相矛盾的，如何把设计做的既安全又经济合理，这就需首先结构型式的选择可以从几种建筑中常用的材料和结构形式的比较中得出这一砌体结构通常由砌块和钢筋混凝土混合砌筑理想的多层建筑结构形式。但是由于砌体结构抗震性能较差，因此本设计不予采用。混凝土是一种原材料资源丰富，能消纳工业废渣，成本和要配置钢筋等优点，可用于各种受力构件，沈阳建筑大学毕业设计4的高低温工程建筑，都可以采用混凝土结构。有由于钢筋混凝土骨料可以就地取材，耗钢梁少，加之水泥原料丰富，造价较便宜，防火性能和耐久性能好，而且混凝土构件即可现浇又可预制，为构件生产的工厂化和机械化创造了条件。所以混凝土实质上已经成为现代工程建设中的主要结构型式。他在我国建设中的地位也是这样。工程中采用钢筋混凝土现浇结构，采用梁和柱刚接或铰接作为主要承重体系的框架结构。根据《混凝土结构设计规范》采用已概率理论为基础的极限状态设计方法。在结构设计中，需对实际结构进行力学分析。计算结构在荷载或其他因素作用下的内力和变形。计算简图是对结构进行力学计算的依据极为重要。他要准确的反映结构的实际受力情况。平面结构的支座构造形式往往多种多样。在计算简图中，一般将他们简化为固定铰支座，滚轴铰支座，固定支座和定向支座四种。结点一般被简化为铰结点和刚结点两种。构件在选取计算简图时可用其纵轴线表示。本次设计选取的为多跨多层框架体系房屋。是由横向和纵向框架组成的空间结构。为手算计算简便起见，可取一榀框架作为计算单元。多层框架中由于结构的横向刚度比较小，纵向刚度比较大，为保证结构的承载力，通常取横向框架进行计算。在钢筋混凝土结构构件的计算中一般要进行以下几个方面的计算：结构构件正截面承载力计算，结构构件斜截面承载力计算，受扭构件承载力计算，冲切及局部受压承载力计算，正截面受弯承载力计算的基本假定：1截面应保持平面；2不考虑混凝土抗拉强度；3混凝土受压的应力与应变曲线应按规定采用。框架结构是由横梁和立柱组成，他的平面布置灵活，适应性强，施工方便，被广泛采用。考虑到住宅的特点，最初方案是将柱子做成异形柱，但考虑到本人水平有限，手算无法解决相应的结构计算问题，因而采用方形柱。计算简图的选取，多层框架结构系超静定结构，在计算之前先确定截面形状和尺寸。框架梁，板均为现浇，采用T形截面。梁的截面高度应为跨度的1/12到1/8,宽度为跨度的1/2到1/3。杆件轴线：柱，取柱截面形心线；横梁，原则上取截面形心线。除底层以外的其他层可近似取楼层的高度。底层则应从底层楼盖梁的形心线算至基础顶面。荷载的简化，框架梁上的荷载有竖向荷载和水平荷载两种。竖向荷载包括结构自重，使用活荷载，雪荷载，屋面荷载等。水平荷载包括风荷载及水平地震作用等。框架结构的内力组合，对于高度不大，横竖不多的框架，框架柱只需取柱顶盒柱底两个截面作为控制截面。框架梁，一般取三个截面作为控制截面，即两个端截面及跨中截面。框架梁的组合要分别组合出最大正弯矩和最大负弯矩。框架柱采取对称配筋。根沈阳建筑大学毕业设计5据《混凝土结构设计规范》进行各结构构件的配筋计楼梯的设计，楼梯为多层房屋的竖向通道。一般由踏步板，斜梁(板式楼梯无斜梁)平台板和平台梁组成。此外还有栏板或栏杆，踢脚板等次要构件。楼梯的结构设计对楼梯的各个结构构件进行内力计算和截面计算。本次设计采用的楼梯形式为板式楼每个踏步下应配置一根分布钢筋。平台板的计算①基础的布置和形式，要合理的配合上部结构的构造和使用上的要求；③在设计时应结合现场的施工条件来考虑，并力求做到④设计时应注意就地取材，节约材料本次设计基础埋深1.8m,埋到粗砂层。后两者是用于50米左右的高层建筑，框架结构使用于多层建筑，柱网形势也比较灵活沈阳建筑大学毕业设计6适用于本次设计的综合楼。另外从施工角度说，钢筋混凝土框架结构有分成现浇和装配而且现浇框架整体性好对于结构抗震相当有利，所以本次结构基础可以分成深基础和浅基础。考虑到本建要的角度考虑选择天然地基上的浅基础。浅十字交叉基础、筏板基础。显然，采用柱下济的一种类型，它是用于柱距4—12米，荷载不大且均匀、场地均匀、对不均匀沉降有情况；钢筋混凝土条形基础用于处理地基软弱按照规范和国家标准进行取值。结构方案合理，设计符合要沈阳建筑大学毕业设计7第三章截面尺寸选取及荷载计算3.1详细设计说明本建筑位于沈阳市和平区，项目名称为“沈阳市和平区信息培训中心教学楼设计”,总建筑面积为5796平方米，建筑层数为5层，室内外高差0.45米，室内设计标高为0.00。结构形式采用现浇钢筋混凝土框架结构，基础形式为独立基础。抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度，设计基本加速度值为0.1g,设计地震分组为第一组，框架抗震等级为三级，结构重要性系数为1.0,建筑设计使用年限为50年。气象条件：沈阳地区基本风压为0.55kN/m²,基本雪压0.5kN/m²。工程地质资料：序号土层深度厚度范围地基承载力fk桩端阻力桩周摩擦力1杂填土234墙体采用混凝土空心小砌块，采用Mb7.5砂浆砌筑；柱采用C40级混凝土，梁、板、基础采用C30级混凝土，基础垫层采用C15级混凝土；8构造钢筋和箍筋选用HPB300级，其余梁柱纵向受力筋、基础底板、现浇板、楼梯N=1.25βng,F3-1式中：β—考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3,等跨中柱取1.2,g.一折算在单位面积上的重力荷载代表值，近似取(12～15)KN/m²;根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸，柱截面应该满足N/f:bh≤0.85(该框架结构抗近似取梁高为1/11倍的跨度，选定纵向横架梁1截面尺寸为b₀×hp=300mm×600mm;取横向框架梁2的尺寸为bo×ho=300mm×400mm;沈阳建筑大学毕业设计9楼板厚度：1/40×4200=105mm,取h=120mm,楼梯板选为120mm。(1)屋面(不上人):20mm厚1:3水泥砂浆找平20mm厚1:3水泥砂浆找平100mm厚岩棉夹芯复合板保温层20mm厚1:3水泥砂浆找平最薄处30mm厚水泥焦渣找坡(i=2%,120厚钢筋混凝土板V型轻钢龙骨吊顶(2)楼面：水磨石地面20mm厚1:3水泥砂浆找平120mm厚钢筋混凝土板V型轻钢龙骨吊顶(3)梁自重：②横向框架梁1:③横向框架梁2:平均100厚)平均100厚) 沈阳建筑大学毕业设计300mm厚混凝土空心小砌块11.8×0.3=3.54kN/m²80mm厚岩棉板保温外墙面外抹灰3mm厚水泥砂浆外墙面内抹灰20mm厚混合砂浆200mm厚混凝土空心小砌块20mm厚混合砂浆抹面(5)柱自重(考虑到柱子抹灰，取柱子自重27kN/错误!未找3.3.2活荷载(1)屋面(不上人):式中：u,为屋面积雪分布系数，取值1.0;楼面活荷载标准值(教室)2.0kN/m²走廊、楼梯、卫生间活荷载标准值2.5kN/m²沈阳建筑大学毕业设计⑤4了2计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构件自重标准值和各可变荷载组合值之和，雪荷载组合系数为0.5,楼面活荷载组合系数为0.5,屋面活荷载不计入。(1)女儿墙：现浇钢筋混凝土，高度1.0m,厚度0.15m25kN/m³×1×0.15×[(69×2+16.8×2-7(2)凸出屋面的屋顶间：③女儿墙：(7.8+9.6)×2×0.15×25=130.5kN+0.4×2.0×1.8+0.2×0.9×2.1=1(3)屋面自重：6.85kN/m沈阳建筑大学毕业设计+7.8×(3.6/2-0.12)+7.5×(3.6/2-0.6)-36×0.9×0五层上半层的活载：考虑抗震取雪载0.55kN/m²(无震组合取屋面施工荷载(1)五层下半层：沈阳建筑大学毕业设计Z恒=Z恒5下+Z恒4上=11553.3kN从而G2=G3=G4=13002.3kN3.4.3重力荷载G₁计算纵梁(框架):次梁：活=2898kN沈阳建筑大学毕业设计表值),因而满足要求。第四章水平地震作用下的框架内力分析4.1层间侧移刚度的计算在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I,然后乘以增大系数。中框架梁I=2.0I。,边框架梁I=1.5I₀,I₀为框架梁矩形截面惯性矩，(1)横向框架：中框架：K₁=2EI/l4-1沈阳建筑大学毕业设计(2)边框架：K=1.5EI/lK=1.5EI/I4.1.2柱线刚度4.1.3柱的侧移刚度D首层：首层：表4-1柱的侧移刚度楼层柱高K1、10轴2～9轴KCDKaD底层2～5层表4-2柱的侧移刚度楼层柱高K1、10轴2～9轴KdDKaD底层2～5层4.1.4层间侧移刚度计算≥D₁/ED₂=846260908464=4.2水平地震作用计算4.2.1框架自振周期计算按顶点位移法计算时，考虑填充墙对结构自振周期的影响，取周期折减系数为0.7,计算各楼层重力荷载水平作用于结构引起的侧移值，计算结果如下：层G54321T₁=1.7ψ₇√△=1.7×0.7×√0.2184=0.5561沈阳建筑大学毕业设计4.2.2框架水平地震作用及水平地震剪力计算G0.852G=0.85×64466.07=54796.16kN4-12Fx=a₁G=0.0527×54796.16=2889.77kN其中(λ=0.016)表4-4水平地震作用下的楼层剪力质点54321表4-5水平地震作用下的层间位移验算层54321所以满足规范规定的弹性位移要求。③④54.3水平地震作用下框架内力计算D值法在反弯点法的基础上对柱的抗侧刚度和反弯点高度进行修正，比较精确。即将层间剪力分配到该层的各个柱子上，可求出柱子的剪力；再由柱子剪力和柱子高度求得柱上、下端的弯矩；最后按节点弯矩平衡条件，将节点上下端的弯矩之和按左右梁的线刚度之比分配求得梁端弯矩。4.3.1柱端弯矩及剪力计算y=(y₀+y₁+y₂+y₃)h=yhy—反弯点到柱下端结点的距离，即反弯点高度。y₀—标准反弯点高度比。y₁一上下横梁线刚度比对标准反弯点高度比y₀的修正系数。y₂—上层层高变化修正值。沈阳建筑大学毕业设计y₀根据框架总层数，该柱所在层数和梁柱线刚度比K查表得。表4-6边柱反弯点高度计算层Ky54321表4-7中柱反弯点高度计算层Ky54321表4-8边柱柱端弯矩计算层HDy54321表4-9中柱柱端弯矩计算层HDyM下5沈阳建筑大学毕业设计4321上=V(1-y)h4.3.2梁端弯矩计算表4-10水平地震作用下的梁端弯矩层A轴B轴Mc下Mc下51413121114.3.3水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值表4-11水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值层AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱轴力LMLM边柱中柱54321图4-2地震作用下梁端弯距(未向控制截面调整)图4-3地震作用下柱轴力沈阳建筑大学毕业设计第五章风荷载作用下框架内力分析5.1风荷载作用下的楼层剪力由于计算单元宽度为7.8m,层高h,故此框架结构受到的结点水平风荷载为：F=βzusuzw₀A5-1A=(h₁+h,)×B/25-2表5-1集中风荷载计算楼层离地高度ZF514131沈阳建筑大学毕业设计2111风荷载作用下剪力分布图：①②③④楼层层间剪力层间刚度层间位移楼层高度弹性层间位移角⑦轴柱54321沈阳建筑大学毕业设计5.3.1风荷载作用下柱端弯矩层HDyMM下54321层HDyMM下543215.3.2风荷载作用下梁端弯矩表5-5风荷载作用下的梁端弯矩层A轴B轴5141沈阳建筑大学毕业设计3121115.3.3风荷载作用下梁端剪力和柱轴力标准值表5-4风荷载作用下梁端剪力和柱轴力标准值层AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱轴力(kN)M在M右边柱中柱54321图5-2风荷载作用下横向框架的弯矩图22图5-3风荷载作用下横向框柱的轴力图横向框架梁1:0.3×(0.6-0.12)×25=3.6kN/m横向框架梁2:0.3×(0.4-0.12)×25=2.1kN/m沈阳建筑大学毕业设计横墙重：3.04×(3.6-0.6)=9.1(1)板荷载传递AB跨：3.9m×6.6m,按双向板计算，传向横向框架梁为梯形荷载；BC跨为3.0m×7.8m,属于双向板，为梯形荷载：三角形荷载作用时的折减系数：5/8=0.625。(2)屋面梁上的线荷载标准值：(3)楼面梁上的线荷载标准值：6.1.3活荷载(1)屋面梁上的线荷载标准值：(2)楼面梁上的线荷载标准值：沈阳建筑大学毕业设计图6-2横向框架计算简图6.2框架内力计算梁端弯矩以绕杆端顺时针为正，逆时针为负。表6-1竖向荷载作用下框架的固端弯矩荷载部位边跨中跨跨度均布荷载固端弯矩跨度均布荷载固端弯矩左右左右恒载顶层其它层活载顶层其它层6.2.2内力分配系数计算(1)转动刚度S及相对转动刚度S'计算表6-2转动刚度S及相对转动刚度S”构件名称转动刚度S(KNm)相对转动刚度S框架梁边跨中跨框架柱2~5层1层(2)分配系数计算表6-3各杆件分配系数节点层μ左梁(H右梁)μ右梁(H左梁)μ上柱μ下柱边节点54321中间节点54321沈阳建筑大学毕业设计5层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数固端弯矩一次分配00传递弯矩00二次分配00最终弯矩004层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数固端弯矩0000一次分配传递弯矩二次分配最终弯矩3层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数固端弯矩0000一次分配传递弯矩二次分配最终弯矩2层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数固端弯矩0000一次分配传递弯矩二次分配最终弯矩1层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数沈阳建筑大学毕业设计固端弯矩0000一次分配传递弯矩00二次分配最终弯矩表6-5活载作用下的弯矩分配5层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数固端弯矩0000一次分配00传递弯矩00二次分配00最终弯矩004层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数固端弯矩0000一次分配 传递弯矩二次分配最终弯矩3层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数固端弯矩0000一次分配传递弯矩二次分配最终弯矩2层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数固端弯矩0000一次分配传递弯矩二次分配最终弯矩1层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数固端弯矩0000一次分配传递弯矩00二次分配最终弯矩图6-3恒载作用下的弯矩图(未调幅)楼层左端中间右端左端中间右端54321图6-4活载作用下的弯矩图(未调幅)楼层左端中间右端左端中间右端5421注：弯矩符号逆时针为正6.2.6梁端剪力均布荷载下：(1)恒载作用下梁端剪力表6-8恒载作用下AB跨梁端剪力楼层V左V右V右54321表6-9恒载作用下BC跨梁端剪力楼层V左V右504030沈阳建筑大学毕业设计1(2)活载作用下梁端剪力表6-10活载作用下DE跨梁端剪力楼层V左V古VV在5表6-11活载作用下EF跨梁端剪力楼层V左V左V右50403020106.2.7柱轴力和剪力(1)恒载作用下的柱轴力剪力①屋面梁上的线荷载沈阳建筑大学毕业设计A轴：次梁及其上线荷载：②楼面梁上的线荷载：③次梁传给主梁的集中力：其余层：④主梁传给A柱的集中力：顶层：82.96+29.25+18.474×7.8=256.3kN/m其余层：54.98+73.78+13.23×7.8=231.95kN/m⑤主梁传给B柱的集中力：顶层：82.96+24.89×7.8=277.102kN其余层：54.98+17.26×7.8=189.61kN边柱截面横梁剪力Vb(kN纵向荷载(kN)柱重力(kN)力(kN)5层4层3层沈阳建筑大学毕业设计2层1层注：假定外纵墙受力荷载完全由纵梁承受；△N为本层荷载产生的轴力。表6-13恒载作用下的B柱轴力和剪力中柱截面纵向荷柱重B柱剪左右5层4层3层2层1层表6-14活载作用下的A、B柱轴力和剪力层截面横梁剪力VbskN力(kN)力(kN)力(kN)B柱剪力左右5层4层3层沈阳建筑大学毕业设计2层1层考虑钢筋混凝土框架的塑性内力重分布性质，可以对竖向荷载作用下梁端弯矩进行塑性调幅，根据工程经验，对现浇钢筋混凝土框架，可取调幅系数0.8～0.9,梁端弯矩降低后，跨中弯矩会相应增加，调幅系数取0.8,调幅后跨中正弯矩不应小于竖向荷载按简支计算的跨中弯矩的50%。表6-15竖向恒载作用下梁端弯矩调幅层左端跨中右端左端跨中MM’MM’MM’MM’MM’54321层左端跨中右端左端跨中MM’MM’MM’MMM’5沈阳建筑大学毕业设计4321第七章荷载组合及最不利内力确定7.1基本组合公式组合内容编号组合式梁组合公式梁端最大负弯矩11.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4风21.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×风31.2恒+1.4活41.2重力+1.3水平地震梁端最大正弯矩51.0恒+1.4风61.0恒+1.3水平地震梁跨中最大正弯矩71.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4风81.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×风91.2恒+1.4活1.2重力+1.3水平地震梁端最大剪力1.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4风1.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×风1.2恒+1.4活1.2重力+1.3水平地震柱组柱控制截面最大轴力a1.2恒+1.4活b1.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4风合公式c1.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×风d1.2重力+1.3水平地震柱控制截面最小轴力e1.0恒+1.4风f1.0重力+1.3水平地震7.2梁控制截面内力计算控制截面：梁端支座边缘截面、跨中截面7.2.1水平地震作用下梁控制截面内力弯矩以使梁下策侧手拉为正，剪力以使杆件顺转为正，轴力以受压为正。表7-2水平地震作用下DE跨梁控制截面内力(左震)跨层b梁左端梁右端跨中M5432154321跨层b梁左端梁右端跨中M543215432l沈阳建筑大学毕业设计表7-4竖向荷载作用下梁控制截面弯矩跨层b梁左端M5432154321跨层b梁右端MM54321表7-5竖向荷载作用下梁控制截面弯矩(跨中)层沈阳建筑大学毕业设计M54321表7-6竖向荷载作用下梁控制截面内力跨层梁左端梁右端54321543217.3柱控制截面内力计算7.3.1水平地震作用下柱控制截面内力沈阳建筑大学毕业设计表7-7水平地震作用下柱控制截面内力(左震)柱层上端下端A54321B543217.3.2水平地震作用下柱控制截面内力表7-8水平风荷载作用下柱控制截面内力(左风)柱层上端下端A5432沈阳建筑大学毕业设计1B54321表竖向荷载作用控制柱层上端NNA54321B54321表7-10竖向荷载作用下柱控制截面内力柱层下端M√A54321B5沈阳建筑大学毕业设计4321表7-12五层横梁内力组合杆件名称截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③0风荷载(右)④0重荷代表值⑤地震(左)⑥0地震(右)⑦0内力组合梁端1234梁端56跨中789梁端沈阳建筑大学毕业设计表7-13四层横梁内力组合杆件名称截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③0风荷载(右)④0重荷代表值⑤⑥0⑦0内力组合梁端1234梁端56跨中789梁端沈阳建筑大学毕业设计表7-14三层横梁内力组合杆件名称截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③0风荷载(右)④0重荷代表值⑤⑥0⑦0内力组合梁端1234梁端56跨中789梁端沈阳建筑大学毕业设计表7-15二层横梁内力组合杆件名称截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③0风荷载(右)④0重荷代表值⑤⑥0⑦0内力组合梁端1234梁端56跨中789梁端沈阳建筑大学毕业设计表7-16一层横梁内力组合杆件名称截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③0风荷载(右)④0重荷代表值⑤⑥0⑦0内力组合梁端1234梁端56跨中789梁端沈阳建筑大学毕业设计杆件名称边柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③风荷载(右)④重荷代表值⑤⑥⑦123456789表7-18四层柱内力组合杆件名称边柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③风荷载(右)④3重荷代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦4柱端|M1234柱端N5678柱端N99沈阳建筑大学毕业设计表7-19三层柱内力组合杆件名称边柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③风荷载(右)④重荷代表值⑤⑥⑦12345678柱端Nmin9沈阳建筑大学毕业设计表7-20二层柱内力组合杆件名称边柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③风荷载(右)④重荷代表值⑤⑥⑦1234柱端Nmx56789沈阳建筑大学毕业设计表7-21一层柱内力组合杆件名称边柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③风荷载(右)④重荷代表值⑤⑥⑦1234柱端Nox56789沈阳建筑大学毕业设计第八章框架梁配筋计算8.1框架梁设计资料考虑现浇板的共同作用，梁的计算截面按如下规定计算：(1)在负弯矩作用下按矩形截面计算：边跨：b×ho=300mm×565mm(ho=h-35)(2)在正弯矩作用下按T形截面计算：梁有效受压翼缘的计算宽度可按《混凝土结构设计规范》5.2.4所列情况的最小值pmin=0.25%(>55×ft/fy=0.2跨中截面pmin=0.2%(>45×ft/fy=0.1沈阳建筑大学毕业设计8.2梁正截面受弯承载力计算8.2.1跨中最大正弯矩配筋计沈阳建筑大学毕业设计表8-1框架梁跨中正弯矩配筋计算截面Mζ实际配筋实际面积配筋率s层4业164型164层4业16BC跨中4业163层4业16BC跨中4费162层4业16BC跨中1层4费16BC跨中4费16注：受力纵筋直径不宜小于12mm。沈阳建筑大学毕业设计,求出受压钢筋面积As后验表8-2支座负弯矩配筋截面Mζ实际配筋实际面配筋率五层左2业16+2业18右2业16+2业18左2业16+2业18四层左2黛16+2业18右2业16+2重18左2盘16+2业18三层左4业20右4业20左4业20一层左54业20右4业20左4业20层左4业20沈阳建筑大学毕业设计右4业20左4业208.2.3梁支座最大正弯矩配筋x=ξh=2.09<2a,’x=ξh=4.15<2a’表8-3梁跨中弯矩及配筋跨五层四层三层二层一层配筋沈阳建筑大学毕业设计表8-4梁支座处正弯矩配筋截面MAs(已知)As(待求)实配钢筋实配面积五层AB左4业16AB右4业16BC左4业16四层AB左4业164业16BC左4业16三层AB左4业16AB右4业16BC左4业16二层AB左4业16AB右BC左4费16一层AB左AB右4业16BC左4业168.3梁斜截面受剪承载力计算8.3.1框架梁端剪力设计值的调整抗震设计时，根据“强剪弱弯”的原则，考虑地震组合的框架梁端剪力设计值Vb沈阳建筑大学毕业设计m——梁端剪力增大系数，三级抗震取1.1;M}、Mβ——考虑地震组合的左、右端弯矩设计值；V——考虑地震组合时的重力荷载代表值产生的剪力设计值，可按简支梁层AB左AB右BC右54321截面五层四层三层AB左AB右BC左AB左AB右BC左AB左AB右BC左M顺时针组合逆时针组合沈阳建筑大学毕业设计表8-6-2梁端剪力设计值调整截面二层一层AB左AB右BC左AB左AB右BC左MM顺时针组合逆时针组合框架梁抗剪计算中，设计剪力取内力组合值Vmax和Vb的较大值。(1)梁截面验算1)在无地震组合下，当h/b<4时，V≤0.25βfbh2)在地震组合作用下，当高跨比大于2.5时：沈阳建筑大学毕业设计AB:0.2×1.0x14.3×300×565/0.85=57BC:0.2×1.0×14.3x300×365/0.85=(2)梁配箍计算1)在无地震组合下，仅配箍筋时：截面满足；截面满足。a——斜截面混凝土受剪承载力系数，一般受弯构件取0.7。2)在地震组合作用下：箍筋均按中8双肢取用，梁中箍筋的最大间距按规范取用：当梁高300<h<500时，按构造配筋时Smax=300mm,按计算配筋时，Smax=200mm;当梁高500<h<800时，按构造配筋时Smax=350mm,按计算配筋时，Smax=250mm。(3)梁箍筋配筋率验算P=0.24f,/f=0.24×1.43/2截面配筋S实配箍筋五层AB左按计算配筋双肢φ8@200AB右按计算配筋双肢φ8@200BC左按构造配筋双肢φ8@200四层AB左按计算配筋双肢φ8@200AB右按计算配筋双肢φ8@200BC左按计算配筋双肢①8@200三层AB左按计算配筋双肢φ8@200AB右按计算配筋双肢φ8@200BC左按计算配筋双肢φ8@200二AB左按计算配筋双肢φ8@200沈阳建筑大学毕业设计层AB右按计算配筋双肢φ8@200BC左按计算配筋双肢①8@200层AB左按计算配筋双肢①8@200AB右按计算配筋双肢①8@200BC左按计算配筋双肢①8@200表8-7梁配箍筋计算(4)梁端箍筋加密加密区长度为max{1.5h,500mm};箍筋最大间距为min{8dmin,h/4,150mm};故：AB跨：梁端箍筋加密区长度为950mm,加密区箍筋间距取100mm;BC跨：梁端箍筋加密区长度为650mm,加密区箍筋间距取100mm。沈阳建筑大学毕业设计第九章框架柱配筋计算9.1框架柱设计资料混凝土等级：C40级fc=19.1N/错误!未找到引用源。mm²箍筋HPB300fy=270N/mm²9.2框架柱端弯矩和剪力调整抗震设计时，根据“强柱弱梁”原则，考虑地震组合的柱端弯矩设计值应按下式计ZM₀=n.ZM₀9-1其中：7.=1.3η=1.2(三级抗震时的取值)沈阳建筑大学毕业设计别乘以增大系数1.5、1.3、1.2,底层柱纵向钢筋按柱上、下端的不利情况布置。μ上、μ按上下柱端弹性分析所得的考虑地震作用组合下的弯矩比值确定。说明：梁端组合弯矩取未进行γ修正的数值。表9-1柱端弯矩调整柱节点调整情况节点上柱节点下柱边柱6不需调整5需调整4需调整3需调整2需调整1——需调整中柱6不需调整 一5需调整4需调整3需调整2需调整1—需调整 —沈阳建筑大学毕业设计柱层54321543219.3框架柱正截面受弯承载力验算9.3.1矩形截面偏心受压柱对称配筋计算方法柱的混凝土保护层厚度为30mm,取a,=a'=40mm,ξ,=0.5189.3.2二阶效应《混凝土结构设计规范》规定：当满足下述三个条件之一时，即需要考虑P-δ二阶效应：l₂——计算长度，现浇楼盖底层柱取1.0H,其余层取1.25H;i——偏心方向的回转半径；A——偏心受压构件的截面面积；N——与M2对应的轴压力。《混凝土结构设计规范》规定，除排架结构柱外，其它偏心受压构件考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的P-δ二阶效应后控制截面的弯矩值应按下式计算：式中：Cm——构件端截面偏心距调节系数，当其小于0.7时取0.7;沈阳建筑大学毕业设计7——弯矩增大系数；注意：当受弯构件中出现反弯点时，可无需考虑P-δ二阶效应，本算例中所有的柱子都有反弯点，故全不考虑P-δ二阶效应。计算e、e'e₀=M₂/N沈阳建筑大学毕业设计表9-3边柱配筋计算项五层四层三层二层一层Neex偏心性质大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心实际配筋4业204业204监204业204业20实际配筋面积实际配筋率单侧最小配筋率单侧最小配筋面积全截面最小配筋率全截面最小配筋面积沈阳建筑大学毕业设计全截面最大配筋率表9-4中柱配筋计算项五层四层三层二层一层Nex偏心性质大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心实际配筋4业204业204业204业204业20实际配筋面积实际配筋率单侧最小配筋率单侧最小配筋面积全截面最小配筋率全截面最小配筋面积全截面最大配筋率注：在地震组合时，弯矩和轴力设计值乘以抗震调整系数Ym=0.8;9.4框架柱斜截面受剪计算9.4.1受剪截面考虑地震组合的矩形截面框架柱，其受剪截面应符合下列条件：剪跨比λ>2的框架柱：9-12式中：λ——框架柱的计算剪跨比，取λ=M/(Vh₀);此处M宜取上、下端考虑地震组合的弯矩设计值的较大值，V取与M相对应的剪力设计值；当框架柱的反弯点在框架柱的层高范围内时，可取λ=H,/(2h),此处H,是柱的净高。考虑地震组合的矩形截面柱，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：N——考虑地震组合下的框架柱轴向压力设计值，当N>0.3f,A时，取N=0.3f.A,0.3f.A=0.3×19.1×600×600=2062.&N。经下表计算，柱截面均按构造配箍筋，当柱截面短边尺寸大于400mm且各边纵向受力钢筋多余3根时，应设置复合箍筋，因此非加密区采用四肢φ8@200。沈阳建筑大学毕业设计表9-5柱斜截面配筋计算位置MVNλ实配箍筋五层A柱上端四肢φ8@200下端四肢φ8@200B柱上端四肢φ8@200下端四肢①8@200四层A柱上端四肢φ8@200下端四肢①8@200B柱上端四肢φ8@200下端四肢φ8@200三层A柱上端四肢φ8@200下端四肢φ8@200B柱上端四肢φ8@200下端四肢①8@200一层A柱上端四肢φ8@200下端四肢φ8@200B柱上端四肢φ8@200下端四肢φ8@200层A柱上端四肢φ8@200下端四肢φ8@200沈阳建筑大学毕业设计B柱上端四肢①8@200下端四肢φ8@200应取不小于底层柱净高的1/3,加密区采用四肢φ8@100。标准层取柱上、下端各600mm;底层柱上端取700mm,下端取1300mm。柱最大轴压比为0.35,查表得λ=0.07485%,满足要求。.第十章现浇板配筋计算10.1板分类及荷载计算①板：3600mm×6600mm(双向板)⑤板：3000mm×7800mm(双向板)本设计取标准层楼板来进行计算，并采用塑性分析法(塑性铰线法)计算标准层的10.2设计资料沈阳建筑大学毕业设计10.3配筋计算跨中截面有效高度：M₄=Alf₁Y₀h=A×6.6×3600.81M,=c4,f,Y₀h=0.2795×A×3.6×360×0.9×9M¹=M₁"=βA₂!,fY₀h¹=2MM₁'=M"=aβ4₄lf₁r₀h₀'=0.2975×2A,×3.6×360×0.9×10(实配①8@200)(实配①8@200)(实配①8@200)M₄=A,fr₆h₄=A×6.6×3600.910M,=αA!fY₀h=0.25×A,×3.3×360×0.9×9M'=M₄"=βA₄lf₁Y₀h¹=2M₄M₁¹=M₁”=αβA₄!fY₀h'=0.25×2A,×3.83600A,=α4=0.25×90.8-22.71h(实配φ8@200)A′=A"=2A=181.701(实配①8@200)A¹=A,"=2A₉=2×22.7H5.42h(实配①8@200)跨中截面有效高度：M=A₁lfY₀h=Am×6.6×3600.8M₂=a4,1f,Yh=0.349×A,×3.9×360×0.9×9M¹=M"=βA₄l,fY₀h¹=2M.M₁¹=M,"=αβ4!fY₀h'=0.349×2A₄×3.9×360×0.案φ8@200,实际配筋面积为251mm²。子40.04h(实配φ8@200)10.3.4④板(四边固定板)M₄=AlfY₀h₄=A₁×6.6×3600.81沈阳建筑大学毕业设计M₁=a₄lf,Y₀h=0.405×A×3.9×360×0.9M'=M₄"=βA₄!₁fr₀hn¹=2M₄=4276804,(N·m)M¹=M”=αβA₄!fYh'=0.4082A×4.23600.81(实配①8@200)(实配①8@200)(实配φ8@200)10.3.5⑤板(四边固定板)跨中截面有效高度：长跨方向：π,=120-30=90mm沈阳建筑大学毕业设计M₄=A!fY₀h=A.×7.8×3600.810M,=aA,!fY₀h=0.148×A,×3.0×360×0.9×9M₁'=M,"=aβA₄IfY₀h'=0.148×2A,×3.0×360×0.A,=α4₄=0.148×83.E12.30h(实配①8@200)A¹=A"=2A=166.22÷(实配φ8@200)A¹=A₇"=2A₇=24.60h(实配①8@200)跨中截面有效高度：M₄=A₄!fY₀h₄=A₁×7.2×3600.8M₂=α4₄l,fY₆hy=0.174×A×3.0×360×0.M'=M"=βA₄!fY₀h¹=2M₄=4665604,(N·m)M¹=M₁'=αβA,!fY₀h'=0.174×2A×3.0×360×0.9×(实配φ8@200)(实配φ8@200)(实配φ8@200)沈阳建筑大学毕业设计第十一章基础设计弱黏性土层，并且是抗震设防烈度不超过8度，高度在24m以下的一般民用框架房屋，根据《建筑抗震设计规范》,可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算。只考虑无震情况下的地基承载力验算(标准组合),基础抗冲切验算(基本组合),基础配筋计算(基本组合)。初选基础埋深1.8m,基础高度为800mm,持力层为中砂，其下无软弱土层，f=200KP,基础底面形状采用正方形，混凝土等级为C30,钢筋采用HRB400级，f₂=14.3N/mn²,f,=1.43N/mm²,f,=360N/mnt。图11-1基础简图沈阳建筑大学毕业设计11.2.1确定地基承载力fa=fa+naYm(d-0.5)11-111.2.2确定基础底面尺寸考虑荷载偏心，将基础底面积初步增大20%,11.3地基承载力验算11.3.1A柱基础高度为800mm,基础梁底面与基础顶面平齐，纵向基础梁尺寸为300mm×500mm,横向基础梁尺寸为300mm×500mm。G=2.36×3.95×3.1+3.54×3.75×7.2=2基础梁自重：G₄=0.3×0.5×3.0×25+0.3×0.5×3.基础梁传至基础顶面的集中力：基础梁传至基础顶面的弯矩：M₀₄=(27.26+11.26)×(0.3/2+0.6/2)=17.33kN·m(2)内力组合内力标准值组合考虑以下两种情况：①横载+07×活载+风载；②横载+06×风载+活载。可近似取荷载效应基本组合的设计值为标准组合值的1.35倍，M、N同时取到最大值，第①种情况：M₁=11.58+0.7×5.29+75.N₁=168893+0.7×111.0+51.91=1818.5kN·mV₁=10.03+0.7×4.61+23.80=3(2)验算荷载偏心距沈阳建筑大学毕业设计(1)由基础梁传至基础顶面的荷载G=2.36×3.95×3.0+2.36×3.75×7.2G₄=0.3×0.5×7.2×25+0.3×0.5×3=34.2+11.25+4.5=48.1M=11.25×0.45-4.5×0.45=3.04kN·m(2)内力组合M₁=9.9+0.7×4.68+83.01=96.17kN·mN₁=16392+0.7×141.35+6.2=1744.3&N·mN取到最大值时为第②种情况：M₁=9.9+4.68+0.6×83.0N₁=16392+141.35+0.6×6.2=1784.2kN·m沈阳建筑大学毕业设计(3)验算荷载偏心距(4)验算基底最大压力Pmx=291.0&P<1.2fm=1.2×314.4=377.2&P,可以。沈阳建筑大学毕业设计11.4抗冲切验算11.4.1A柱(2)基础抗冲切验算冲切力：=0.7×1.0×1430×(0.6+0.755)×0.755=1024=0.7×1.0×1430×(1.6+0.355)×0.355=6911.4.2B柱冲切力：=0.7×1.0×1430×(0.6+0.755)×0.755=1024.05kN冲切力：=0.7×1.0×1430×(1.6+0.355)×0.355=69可以。11.5基础底面配筋计算11.5.2B柱沈阳建筑大学毕业设计2-2截面：11.6基础拉梁配筋计算本算例与基础直接相连的基础拉梁(不考虑抗震要求)。受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB300级，混凝土采用C30级。11.6.1纵向基础梁(1)荷载汇集上部墙体：1.2×2.36×3.75=10.62kN/m梁自重：1.2×25×0.3×0.45=4.5kN/m2)控制截面的内力3)正截面受弯承载力计算故取2业16,A=402mn²。4)斜截面受剪承载力计算沈阳建筑大学毕业设计11.6.2横向基础梁(1)荷载汇集(2)配筋计算(仅计算AB跨)1)确定内力(取横向最长基础梁计算7.8m)2)控制截面的内力3)正截面受弯承载力计算4)斜截面受剪承载力计算沈阳建筑大学毕业设计第十二章板式楼梯计算12.1设计资料钢筋混凝土现浇板式楼梯，楼梯平面尺寸如图所示。取标准层下半层梯段计算，采用C30混凝土，受力钢筋采用HRB400级，分布筋和箍筋采用HPB300级。楼梯净跨为11×300=3300mm,踏步数为12阶，踏步宽度为300mm,楼梯高度为12×150=1800mm,梯梁尺寸为沈阳建筑大学毕业设计12.2梯段板设计12.2.1荷载计算1)由恒荷载控制：P=1.35×6.6+1.4×0.7×3.5=12.34kNn2)由活荷载控制：P=1.2×6.6+1.4×3.5=12.82kNn12.2.2截面设计考虑到梯段板与平台梁整浇，平台梁对斜板板的有效厚度h₀=120-20=100mm沈阳建筑大学毕业设计12.3平台板设计取平台板厚度h=120mm,并取1m宽板带进行计算。(1)恒荷载水磨石面层0.65kN/m120厚混凝土板0.12×25=3kN/m板底抹灰0.02×17=0.34kN/mZ(3)内力组合1)由恒荷载控制：P=1.35×3.66+1.4×0.7×3.5=8.82kNn2)由活荷载控制：P=1.2×3.99+1.4×3.5=9.69kNn故按P=9.69kNm计算。(4)截面设计平台板的计算跨度l₀=1.8-0.1-0.3-0.3/2=1.25板的有效厚度h=120-20=100mm沈阳建筑大学毕业设计Pm:kh=0.17%×100×2θ214m8f12.4平台梁设计平台梁尺寸为200mm×300mm计算跨度l₀=1.05,=1.05(4.2-0.3)=4.095m(1)恒荷载(2)活荷载3.5×(3.3/2+1.8/2)=8.93kN/m12.4.2内力计算(1)由恒荷载控制：P=1.35×15.13+1.4×0.7×8.93=29.18kNn(2)由活荷载控制P=1.2×15.13+1.4×8.93=故按P=30.66kNm计算。弯矩设计值：沈阳建筑大学毕业设计梁的有效高度：h=300-35=27Smm,故属于第一类T形截面梁。选择3业18,A=768mm²。箍筋选用φ8@200,则斜截面受剪承载力为：=73.3kN>V=58.25kN,满足要求。12.5平台柱设计平台梁下设置构造柱，截面尺寸为300mm×300mm,此为抗震设防地区要求的柱最小尺寸。验算最小配筋率：全截面pin=0.7%,A,=922mm²>pbh=0.7%×300×300=630mm²沈阳建筑大学毕业设计验算最大配筋率全截面px=5%,A₄=922mn²<Pmbh=5%×300×300=4500mm箍筋按构造配筋：取φ8@150。沈阳建筑大学毕业设计第十三章施工组织设计13.1编制总则1)主管部门的批示文件及建设单位的要求；2)施工图纸及设计单位对施工的要求；3)工程承包合同的规定；4)本单位的资源配置情况；5)建设单位提供的条件和水、电供应情况；6)辽宁地区自然情况、气象资料和施工现场条件；7)国家现行规定和辽宁省、市有关规定。1)采用现代化的管理方案，保证工期、质量、安全；2)采用最先进的施工工艺和科学的施工方案；3)努力降低成本，力求合理的施工造价。沈阳建筑大学毕业设计13.2工程概况13.2.1建设概况1)工程项目名称：沈阳市和平区信息培训中心教学楼2)总建筑面积：5796m²;占地面积：1159.2m²3)建筑位置：沈阳市和平区4)建筑分类：二类建筑5)耐火等级：耐火等级为二级6)抗震设防烈度：7度7)建筑层数及高度：5层，各层层高3.6m9)结构类型：现浇钢筋混凝土结构10)室内外高差0.45m,本工程首层室内标高为±0.000米表13-1主要项目工程量序号工程量1施工准备2土方开挖3混凝土垫层4基础钢筋5基础混凝土6基础梁钢筋7基础梁混凝土8回填土9柱钢筋柱混凝土梁钢筋楼板钢筋梁混凝土楼板混凝土填充墙水泥焦渣水泥地面沈阳建筑大学毕业设计续表13-1序号工程量加气混凝土防水卷材地砖地面门窗柱墙顶抹灰刮大白黏贴面砖散水坡道1)工期：总工期为一年，开工时间为9月30日，冬期不施工(本工程冬期施工期为11月31日至次年2月28日)。2)本工程施工场地地势平坦。3)交通运输条件：公路交通方便，与市内交通线相通。4)水电供应条件：直接从场区内引进，水、电压满足要求。5)本地区主导风向为南风，最大风力为7级。6)材料供应条件：自行采购，市场供应充足(现场只考虑一定储备量)。7)混凝土采用商品混凝土(运距10km)。8)可提供的主要设备：挖土机(斗容量1立方米);自卸汽车；塔吊；卷扬机；沈阳建筑大学毕业设计成成本管理安装内业质量安全员电气工长给排水工长材料员机电工长施工员内业技术员预算员试验计量员安全员质量员测量员项目总工程师项目副经理(土建)项目副经理(安装)13.2.5施工程序及流向本着先地下，后地上；先结构，后装饰；土建安装密切本工程按基础、主体结构、装修、安装四个挖配以人工清槽，加快土方处理速度。考虑工程单层建筑面积很大和外型情况，工程分成四部分两段流水同时施工，最后进入全面装饰阶段施工直到工程竣工清理。安排基础尽快验收，主体施工的同时完成室内外回填及部分室外工作，完善场地环境。在土建施(1)基础放线——挖土——清槽，修边坡——打钎，验槽——基础混凝土垫层——弹线——绑钢能支模板浇混凝土独立基础拆模，养护回填土——电梯井基础施工——绑基础梁钢筋——支梁侧模——浇筑基础梁混凝土——回填土沈阳建筑大学毕业设计(2)结构放线——柱钢筋绑扎，焊接——柱模板——柱浇混凝土——柱拆模——支搭梁板支撑架——支主，次梁底模——棒主，梁钢筋——支主，梁侧模——铺底板模板——支柱头模板——棒板底钢筋——埋管件，棒板顶钢筋——浇注梁板—拆梁板模板(3)装修内檐装修：砌筑外围护墙，隔墙——安装门，窗——水电墙面抹灰——楼地面抹灰——养护——做墙裙，玻璃——油漆，粉刷——灯具安装——验收外檐装修：抹灰——刷涂料——安装铝合金窗扇——拆除外架子——台阶，散水13.3主要施工方法标高上留30cm,改用人工开挖清底，以防扰动基层土。挖不到的地方，应配合人工随时进行挖掘，并用手推车运到机械挖到的地方，以便及时用机械挖走。预留30cm土方不开挖，在基低护壁时，可以在基槽根部人工开挖宽50cm×30cm深的沟，以便护坡可沈阳建筑大学毕业设计本工程钢筋工程量较大，规格较大，施工难度大，为保证工程进度，质量及各工序(1)原材料要求进场钢筋必须具备出厂质量证明书和试验报告单，每捆钢筋有标牌。对进场钢筋按规范的标准抽样做机械性能试验或化学分析，合格后方可使用。进场的钢筋和加工好的钢筋，根据钢筋的牌号分类堆放在枕木或砖砌成的高30cm间距2m的地垄墙上，以避免污垢或泥土的污染。严禁随意堆放。(2)钢筋的配料根据设计图中构件配筋图，先绘出各种形状和规格的单根钢筋简图并加以编号，然后分别计算钢筋下料长度和根数，填写配料单，经审查无误后，方可以对此钢筋进行下料加工。(3)钢筋的下料与加工①钢筋除污钢筋的表面应洁净，在钢筋下料前必须对受污染锈蚀的钢筋进行清理，对盘园钢筋除锈工作是在其冷拉调直过程中完成；对螺纹钢筋采用自制电动除锈机来完成，并装吸尘罩，以免损坏工人的身体和污染环境。②钢筋调直采用调直机或牵动力为3吨的卷扬机，两端设地锚的办法对盘园钢筋进行冷拉调直，根据施工规范要求，I级钢筋的冷拉率不宜大于4%,钢筋经过调直后应平直，无局部③钢筋切断钢筋切断设备主要有钢筋切断机和无齿锯等，将根据钢筋直径的大小和具体情况进切断工艺：将同规格钢筋根据长度进行长短搭配，统筹排料。一般应先断长料，后断短料，减少短头，减少损耗。断料应避免用短尺量长料，防止在量料中产生积累误差，为此宜在工作台上标出尺寸刻度线，并设置控制断料尺寸用的档板。在切断过程中，如发现钢筋劈裂，缩头或严重的弯头等必须切除。沈阳建筑大学毕业设计质量要求：钢筋的断口不能有马蹄形或起弯现象。钢筋长度应力求准确，其允许偏④弯曲成型钢筋弯曲成型主要利用钢筋弯曲机或手动弯曲来完成。弯曲成型工艺：钢筋弯曲前，对形状复杂的钢筋，根据配料单上标明的尺寸，用粉笔将各弯曲点位置划出。划线工作宜从钢筋中线开始向两边进行；若为两边不对称钢筋时，也可以从钢筋一端开始划线，如划到另一端有出入时，则应重新调整。经对划线钢筋的各尺寸复核无误后，即可进行加工成型。(4)钢筋接长原则：可靠方便、经济。本工程柱纵筋钢筋直径大于22采用电焊压力焊，梁筋直径大于22的采用直螺纹连接，其余的采用焊接，板筋I级钢采用搭接，Ⅱ级钢采用焊接为钢筋的接头位置应按设计要求和施工规范的规定进行布置。一般是：板下排钢筋接头在支座；梁钢筋接头上部钢筋在跨中，下部钢筋在支座处；柱的钢筋接头在上层板1m(5)钢筋的绑扎钢筋绑扎前，应核对成品钢筋的钢号、直径、形状，尺寸和数量等是否与配料单相符。如有错漏，应纠正增补；为了使钢筋绑扎位置准确，应先划出钢筋位置线。根据本工程的具体情况，柱子箍筋在其竖向筋上划点；楼板筋在模板上划线；园柱箍筋在四根对称竖向筋上划点；梁的箍筋在架立筋上划点。框架柱的竖向筋采用直螺纹连接或焊接，其接头应相互错开，同一截面的接头数量不大于50%。在绑扎柱的箍筋时，其开口应交错布置。柱筋的位置必须准确，箍筋加密的范围应符合设计要求。梁纵向筋采用双层排列时，两排钢筋之间应垫以直径≥25mm的短钢筋，以保持其设计距离。箍筋开口位置接头应交错布置在梁架立钢筋上。梁箍筋加密范围必须符合设计要求，对钢筋特别密的梁、柱节点，要放样确定绑扎顺序。板的钢筋绑扎短向在下面，应板筋在上、次梁钢筋居中，主梁