JTS-167-3-2009板桩码头设计与施工规范-PDF解密

中华人民共和国行业标准JTS167-3-2009板桩码头设计与施工规范中华人民共和国交通运输部发布中华人民共和国行业标准板桩码头设计与施工规范施行日期：2009年9月1日关于发布《板桩码头设计与施工规范》2009年第14号准，编号为JTS1672009,白2009年9月1日起施行。《板桩码头设计与施工规范》本《标准》第3.3.4条、第3.3.5条、第3.3.6条、第3.3.7条、第4.2.7条、第4.5.8本规范的主编单位为中交第一航务工程勘察设计院有限公司，参编单位为中交第一适应我国板桩码头的设计和施工的发展需要。为此，交通部水本规范的第3.3.4条、第3.3.5条、第3.3.6条、第3.3.7条、第4.2.7条、第4.5.8本规范共分7章和3个附录，并附条文说明。本规范编写人员分工如下：杨丽民赵晓岚付爱珍本次规范于2008年8月13日通过部审，2009年4月17日发布，自2009年9月1日本规范由交通运输部水运局负责管理和解释。请各有关的问题和意见及时函告交通运输部水运局(地址：北京市建国门内大街11号，交通运输1472号，中交第一航务工程勘察设计院有限公司，邮政编码：300322),以便再修订时1 3基本规定 3.1一般规定 3.2结构选型 3.3耐久性设计 4构造 4.1一般规定 4.2前墙 4.3拉杆 4.4锚碇结构 4.5帽梁、导梁和胸墙 4.6斜拉桩式板桩码头 4.7遮帘式板桩码头 4.8卸荷式板桩码头 5设计计算 5.1作用和作用组合 5.2剩余水压力和土压力 5.3前墙计算 5.4锚碇结构计算 5.5斜拉桩式板桩码头计算 5.6遮帘式板桩码头计算 5.7卸荷式板桩码头计算 5.8整体稳定性验算 6结构设计 6.1一般规定 6.3拉杆 6.4锚碇结构 27施工 7.1一般规定 7.2钢筋混凝土板桩预制和储运 7.4板桩墙施T 7.5地下连续墙施工 7.7锚碇结构施工 7.8拉杆施工 7.9回填施工 7.10码头前沿挖泥 附录A水平地基反力系数 (37)附录B斜拉桩式板桩码头内力计算 附录C本规范用词用语说明 附加说明本规范主编单位、参加单位、主要起草人、总校人员和管理组人员名单 附条文说明 (45) 板桩码头设计与施工规范(JTS167—3—2009)22.0.5锚碇桩 3基本规定33.1.1板桩码头的结构形式应根据自然条件、使用要求、施工条件和工期等因素，经技术经济比选确定。3.1.2板桩结构适用于土基条件，当地基岩面较浅时，应充分考虑施工难度和经济性3.1.3板桩码头应在适当位置设置一定数量的永久观测点，对码头的沉降、位移和倾斜等应进行定期观测。3.2.1板桩码头可采用无锚板桩、单锚板桩、多锚板桩、斜拉桩式板桩、遮帘式板桩或卸荷式板桩等结构形式。其结构选型应符合下列规定。3.2.1.1高度较小、地面荷载不大且对位移要求不高的情况，可采用无锚板桩结构。3.2.1.2码头后方场地狭窄，设置锚碇结构有困难或施工期会遭受波浪作用的情况可采用斜拉桩式板桩结构。3.2.1.3具有干地施工条件、天然泥面较高、挖入式港池、需要保护邻近建筑物安全或缺乏打桩设备的情况，宜采用地下连续墙式板桩结构3.2.1.4大型深水码头可采用多锚板桩、遮帘式板桩或卸荷式板桩结构。3.2.2板桩码头的前墙可采用钢板桩、钢筋混凝土板桩或地下连续墙结构，3.2.3板桩码头的锚碇结构可采用锚碇板、锚碇墙、锚碇桩、锚碇桩墙或锚碇叉桩等形式。锚碇结构形式应根据码头后方场地条件和拉杆拉力大小等因素选定，并应符合下列3.2.3.1码头后方场地宽敞，拉杆拉力不大时，宜采用锚碇墙或锚碇板。3.2.3.2码头后方场地狭窄，拉杆拉力较大时，宜采用锚碇叉桩。3.2.3.3码头后方场地宽敞，且地下水位较高或利用原土层时，宜采用锚碇桩或锚碇3.3.1板桩码头的设计使用年限应符合现行国家标准《港口工程结构可靠度设计统一3.3.2板桩码头的钢筋混凝土构件除应满足强度和裂缝控制要求外，尚应符合现行行业标准《港口工程混凝土结构设计规范》(JTJ267)和《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规4范》(JTJ275)中有关抗冻性和抗侵蚀性的规定。3.3.3钢板桩除应满足强度要求外，尚应符合现行行业标准《海港工程钢结构防腐蚀技术规范》(JTS153—3)和《港口工程钢结构设计规范》(JTJ283)的有关规定。海港码头胸墙底面高程宜设在较低、施工不困难的水位以下。3.3.4钢拉杆及其附件，应进行防腐蚀处理，并预留足够的锈蚀厚度。钢拉杆在安装前应除锈涂防锈漆。拉杆、张紧器和竖向铰应至少采用“两布一油”缠裹、垫板和螺母涂沥青或其他防腐蚀材料。3.3.6前墙后的陆上回填不得采用具有腐蚀性的矿渣或炉渣，且不宜采用易于粉碎的珊3.3.7前墙和锚碇结构采用现浇地下连续墙结构时，主筋保护层厚度不得小于70mm。54.1.1板桩码头前沿挖泥宜在码头后方回填基本完成后分层进行。4.1.4锚碇墙、锚碇板前宜用强度较大的密实材料换填。换填材料可采用块石或灰土也可采用其他夯实或振实的土料。块石应码砌或用碎石填充间隙。灰土应分层夯实。换4.1.5地震基本烈度6度和6度以上的地震地区，前墙与锚碇结构之间的回填料和原土4.2.3矩形截面的钢筋混凝上板桩厚度应由计算确定，宜采用200～600mm;当板桩厚度较大时，宜采用空心板。板桩宽度可采用500～600mm;当施工条件允许时，宜增大板4.2.4.1桩顶的宽度应根据替打尺寸各边缩窄20～40mm,缩窄段的长度可取4.2.4.2桩顶主筋外伸的长度不宜小于350mm;当板桩厚度较小时也可在沉桩后，凿4.2.4.3板桩一侧自桩尖至设计泥面以下1m范围内宜做凸榫，在此侧的其余范围和板桩码头设计与施工规范(JTS167—3—2009)6侧通长做凹槽。凹槽的深度不宜小于50mm。4.2.4.4板桩顶部应采取加固措施，可在桩顶设置4.2.5钢筋混凝土定位桩和转角桩的桩尖应做成对称形，桩长宜比一般桩长2m。转角4.2.6钢筋混凝土板桩间的缝宽宜采用20～30mm。4.2.10钢板桩的转角桩，可由原钢板桩沿纵向割下的带锁口的肢体焊接而成(图4.2.11地下连续墙可采用现浇或预制的钢筋混凝土结构。现浇地下连续墙的截面可采4.2.12地下连续墙的厚度和钻孔桩的直径应由计算确定。现浇地下连续墙的厚度宜采 7用600～1300mm;预制地下连续墙的厚度宜采用400～800mm;钻孔桩的直径不宜小于550mm。4.2.13地下连续墙各施工单元段之间的接头，应采用防止漏土的接头形式或采取其他防漏土措施。排桩式地下连续墙宜采用一字形排列，其缝宽不宜大于100mm,墙后应设4.2.14现浇地下连续墙的混凝土和钢筋的设计应符合下列规定。4.2.14.1混凝土强度等级不宜低于C30。4.2.14.2主筋保护层厚度不应小于70mm。杆拉力较大时，也可采用经热处理后延伸率不小于17%的高强度材质钢拉杆，钢拉杆经4.3.4拉杆的间距可采用1.0～3.0m。钢筋混凝土板桩墙拉杆间距宜取板桩宽度的整4.3.5拉杆宜设在高程较低且施工不困难的4.3.7拉杆杆体端部可采用平锻镦粗工艺或焊接T.艺制作。4.3.9码头和翼墙的拉杆在高程上应互相错4.3.10码头一个分段中所有拉杆的长度、材质和构造应相同。系船柱块体上可增设拉板桩码头设计与施工规范(JTS167—3—2009)8的连续墙。当采用预制钢筋混凝土锚碇墙时，应在墙后设置连续导梁。锚碇墙可采用矩4.4.2锚碇板可采用预制的钢筋混凝土板。锚碇板可采用平板、双向梯形板或T形板(图4.4.2),T形板可采用横1.0～3.5m。锚碇墙和锚碇板的厚度应由强度和裂缝控制4.4.6锚碇叉桩的斜度宜取4:1或更缓。两桩桩顶的净距，在施工条件允许情况下宜减墙可只设帽梁。b)b)4.5.2帽梁或胸墙叮采用现浇钢筋混凝土结构。钢筋混凝土前墙的导梁可采用现浇或预制4.5.3胸墙的截面形式可采用矩形、梯形、L形或I形(图4.5.3)。4.5.4帽梁或胸墙的前后两侧均应比板桩宽 94.5.5前墙应伸入帽梁内一定深度，钢筋混凝土前墙伸入帽梁或胸墙的深度可取50~70mm;钢板桩前墙伸入帽梁或胸墙的深度可取1倍板桩截面高度或桩径。4.5.7钢导梁的分段长度不宜小于4倍的拉杆间距，并宜与帽梁或胸墙的分段长度一4.5.9变形缝的宽度宜采用20～30mm,变形缝应采用弹性材料填充。桩。钢筋混凝土桩宜采用矩形截面；钢桩宜采用H形或圆管形截面。斜拉桩的斜度不宜陡于3:1。4.7.2遮帘式板桩码头的遮帘桩和前墙的胸墙可整体连接或分离连接(图4.7.2-1、图图4.7.2-1整体遮帘式码头结构断面4.8卸荷式板桩码头4.8.1卸荷式板桩码头的前墙可采用钢筋混凝土板桩、地下连续墙或钢板桩；卸荷平台的桩基可采用灌注桩、钢桩或预制钢筋混凝土桩。4.8.2卸荷式板桩码头的卸荷承台和前墙的胸墙可采用整体或分离式连接(图4.8.2-1、图4.8.2-2),当采用整体式连接时，卸荷承台下的基桩宜沉入良好持力层。图4.8.2-2分离卸荷式码头结构断面5设计计算5.1作用和作用组合5.1.1作用在板桩码头上的荷载可分为下列4类：(1)永久作用，包括由土体本身产生的主动土压力和板桩墙后的剩余水压力等；(2)可变作用，包括由码头地面上各种可变荷载产生的主动土压力、船舶荷载、施工荷载和波浪力等；(4)地震作用。5.1.2板桩码头设计应考虑下列设计状况：(1)持久状况，结构使用期分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态设计；(2)短暂状况，施工期、检修期等按承载能力极限状态设计，必要时同时按正常使用极限状态设计；(3)偶然状况，仅在有特殊要求时进行承载能力极限状态设计或防护设计；(4)地震状况，使用期遭受地震作用时仅按承载能力极限状态设计。5.1.4板桩码头中钢筋混凝土构件的裂缝控制，应按正常使用极限状态设计。裂缝验算应符合现行行业标准《港口工程混凝上结构设计规范》(JTJ267)的有关规定。综合准永久值系数应采用0.855.1.5板桩码头承载能力极限状态设计时，计算水位与作用组合应符合下列规定。5.1.5.1持久组合应针对不同构件和计算内容分别采用极端高水位、设计高水位、设计低水位和极端低水位中的不利水位与持久状况的作用进行组合。5.1.5.2短暂组合应针对不同构件和计算内容分别采用设计高水位、设计低水位中的不利水位或施工水位与短暂状况的作用进行组合。5.1.5.3地震组合，计算水位与作用组合应符合现行行业标准《水运工程抗震设计规5.1.6钢筋混凝土和预应力钢筋混凝土构件强度计算时，作用效应设计值可按有关作用标准值计算的作用效应乘综合分项系数确定。综合分项系数应采用1.40。5.2剩余水压力和土压力5.2.1计算剩余水压力所采用的剩余水头应考虑水位的变化、前墙的排水性能、回填土和地基土的渗透性能等因素，根据对附近类似建筑物后的地下水位的调查或观测确定。当无此条件时，海港码头剩余水头的确定应符合下列规定。5.2.1.1对海港的钢筋混凝土板桩码头，当前墙设置排水孔，并且墙后同填粗于细砂颗粒的材料时，可不考虑排水孔以上的剩余水头。5.2.1.2对海港的钢板桩码头、地下连续墙板桩码头及墙后回填细砂或比细砂更细材料的钢筋混凝土板桩码头，剩余水头可采用1/3~1/2平均潮差，但当排水孔高程高于墙前计算水位时，剩余水头不应小于排水孔高程与墙前计算水位之差。当墙后采取可靠的排水系统时，可不考虑排水孔以上的剩余水压力。5.2.2剩余水压力的分布可按图5.2.2采用。体木身产生的主动土压力水平强度标准值和由码头地面均布荷载作用产生的主动土压力水平强度标准值可按下列公式计算：式中em——出土体本身产生的主动土压力水平强度标准值(kN/m²),当e<0时，取h,——计算面以上各土层的厚度(m);K,——计算土层土的主动土压力系数；8——计算土层土与墙面间的摩擦角(°);c-计算土层土的黏聚力(kN/m²);φ——计算土层土的内摩擦角(°);tmy——由码头地面均布荷载作用产生的主动上压力水平强度标准值(kN/m²);q——地面上的均布荷载标准值(kN/m²)。5.2.4当计算水底面为水平面、墙面为垂直面时，由上体本身产生的被动土压力水平强度标准值可按下列公式计算： h;——计算面以上各土层的厚度(m);K,——计算土层土的被动土压力系数；δ计算土层土与墙面间的摩擦角(°); 5.2.5土的重度、内摩擦角和黏聚力应根据工程地质钻探土样试验资料确定，当前墙后地基土固结程度较高时，可采用固结快剪指标计算土压力；当固结程度不高时，宜适当考虑未固结因素的影响。黏性填料的指标可通过试验确定；当无条件进行试验时，可根据当地经验确定。无黏性填料的指标可按现行行业标准《重力式码头设计与施工规范》(JTS167—2)的有关规定采用。5.2.6计算土压力时，土和填料的重度可按下列规定采用：(1)黏性土，剩余水位以下取浮重度，剩余水位与设计高水位之间取饱和重度，设计高水位以上取天然重度；(2)无黏性土，剩余水位以下取浮重度，剩余水位以上取天然重度。5.2.7土与墙面的摩擦角可按下列规定采用：(1)计算前墙后主动土压力时，取计算土层内摩擦角的1/3～2/3;(2)计算前墙前被动土压力时，取计算土层内摩擦角的2/3～3/4,当计算值大于20°(3)计算前墙后被动土压力时，取计算土层内摩擦角的-(2/3),当计算值的绝对值5.2.8计算前墙应考虑码头前沿挖泥超深的影响，码头前沿挖泥超深可采用0.3~0.5m。黏性土尚应考虑挖泥扰动的影响，泥面处土的黏聚力取零，泥面1.0m以下黏聚力取全值，两者之间按直线过渡。5.3.1前墙应计算下列内容：(1)前墙的入土深度；(2)前墙内力；(3)拉杆拉力。5.3.2前墙的入上深度应满足下式要求：式中yo——结构重要性系数，按表5.3.2-1选用γe—永久作用分项系数，按表5.3.2-2选用板桩码头设计与施工规范(JTS167---3—2009)Mw——主导可变作用效应(kN·m),通常是码头地面可变作用产生的主动土M₄——板桩墙前被动土压力的标准值对拉杆锚碇点的稳定力矩(kN·m);结构重要性系数表5.3.2-1结构安全等级级级永久作用土压力剩余水压力十压力波吸力法计算。弹性线法可用于单锚板桩墙的弹性嵌固状态，对现浇地下连续墙等刚度较大的作用点的线变位和角变位都等于零计算。计算的跨中最大弯矩应乘以折减系数，折减系数可取为0.7～0.8;当由此法得出的前墙入土深度小于按式(5.3.2)算出的入土深度时，应取式(5.3.2)的计算值作为前墙的设计入土深度。5.3.5.1前墙内力和变位可采用杆系有限元法求解，其计算图式见图5.3.5。入土段5.3.5.2弹性杆的弹性系数应由水平地基反力系可按附录A选用。5.3.5.3锚庭点位移应由拉杆受力变形、锚碇结5.3.6由前墙计算得出的拉杆拉力，应乘以不均匀系数可取1.35。5.3.7无锚板桩墙的入土深度可按式(5.3.2)计算，式中“踢脚”力矩为相应作用标准值对桩尖的5.3.8无锚板桩墙入土段的内力和计算水底处的位p-波浪力(kN/m²);e-主动土压力强度K,——考虑锚碇板位移带动两侧土体滑动使被动土压力增大的系数，可按式碇板前土质不均匀时，可分层计算土压力强度l——锚碇板中心问距(m)。PE——锚碇墙、锚碇板后地面可变作用产生的主动土压力水平分力的标准值 板桩码头设计与施工规范(JTS167--3--2009) 码头地面的距离(m);5.4.5锚碇墙、锚碇板的内力计算应符合下列规定。5.4.5.1现浇钢筋混凝土锚碇墙水平向可考虑为刚性支承连续梁，其拉杆拉力标准值产生的水平向最大弯矩可按下式计算：式中M拉杆拉力标准值产生的水平向最大弯矩(kN·m);R,每米宽板桩墙的拉杆拉力标准值(kN/m);l₄——拉杆间距(m)。5.4.5.2现浇钢筋混凝土锚健墙竖向可考虑为悬臂板，土抗力沿墙高可按均匀分布拉杆拉力标准值产生的竖向每米宽最大弯矩可按下式计算：式中Mx拉杆拉力标准值产生的竖向单宽最大弯矩(kN·m/m);R,每米宽板桩墙的拉杆拉力标准值(kN/m);h——锚碇墙的高度(m)。5.4.5.3设有连续导梁的分块预制的锚健墙导梁最大弯矩可按式(5.4.5-1)计算；预制板的竖向每米宽最大弯矩可按式(5.4.5.2)计算5.4.5.4双向悬臂的锚健板由拉杆拉力标准值产生的水平向、竖向最大弯矩可按下列式中M,——拉杆拉力标准值产生的水平向最大弯矩(kN·m);R拉杆拉力水平分力的标准值(kN);b——锚碇板宽度(m);M..拉杆拉力标准值产生的竖向最大弯矩(kN·m);h,——锚碇板高度(m)。5.4.6锚碇墙、锚碇板的水平位移可按下式计算：R₄——每米宽板桩墙的拉杆拉力标准值(kN/m);5设计计算h₄——锚碇墙、锚碇板的高度(m);5.4.7锚碇桩的长度和内力可按受拉杆拉力作用的桩计算；锚碇桩墙的长度和内力可按受拉杆拉力作用的无锚板桩墙计算。5.4.8锚碇桩的计算宽度可按下式确定：式中B₄——锚碇桩的计算宽度(m);n——组成1个锚碇的桩数(根);b?——单根桩的宽度(m)。5.4.9锚碇桩、锚碇桩墙到前墙的最小距离应满足式(5.4.3)的要求，其底端埋深应采5.4.10锚碇桩和锚碇桩墙在拉杆处的水平位移可按竖向弹性地基梁法计算，其值不宜大于50mm。5.4.11计算锚碇叉桩的内力时可按桩两端为铰接，不考虑桩周围土体对桩的作用。锚碇叉桩中桩的轴向力标准值(图5.4.11)可按下列公式计算式中N,、N₂——分别为压桩D和拉桩2的轴向压力和轴向拉力的标准值(kN);R——拉杆拉力水平分力的标准值(kN);a、αz——分别为桩D和桩2与垂线的夹角(°),皆W——作用在叉桩桩帽上的垂直力标准值(kN);G;——桩帽自重力标准值(kN);y——桩帽以上土的重度(kN/m²)t₀——桩帽顶面到码头地面的距离(m);a、b——分别为桩帽的长度和宽度(m);q——码头地面均布荷载标准值(kN/m²),板桩码头设计与施工规范(JTS167—3—2009)5.4.12锚碇叉桩锚碇点的水平位移可按下式计算：式中△H——水平位移(m);R——拉杆拉力水平分力的标准值(kN);W——作用在叉桩桩帽上的垂直力标准值(kN);C,、C₂——分别为压桩D和拉桩2的轴向刚性系数(kN/m);可参照现行行业标准《高桩码头设计与施工规范》(JTJ291)中有关规定确定。5.4.13锚碇叉桩应按现行行业标准《港口工程桩基规范》(JTJ254)有关规定验算其轴向承载力.5.4.14锚碇叉桩的位置应符合下列规定。5.4.14.1叉桩必须位于前墙后土体主动破裂面以外。5.4.14.2压桩桩尖距前墙的距离不得小于1.0m。5.5斜拉桩式板桩码头计算5.5.1斜拉桩式板桩码头中前墙的入土深度可按第5.3节的有关规定确定，并应满足板桩轴向承载力要求。5.5.2斜拉桩式板桩结构宜采用三维有限元法进行计算，也可按附录B假设为弹性嵌固于地基中的平面刚架计算。5.6遮帘式板桩码头计算5.6.1遮帘式板桩码头中作用于前墙的土压力应考虑遮帘桩对土压力的遮帘作用。5.6.2遮帘式板桩码头中作用于前墙的土压力应考虑由于遮帘桩变形传给前墙的十5.6.3遮帘式板桩码头结构宜考虑土体的非线性特性和桩土相互作用，采用三维有限元法进行计算；无条件时，可近似按弹性嵌固于地基中的平面构架计算。大中型码头工程宜进行离心模型试验验证。5.7卸荷式板桩码头计算5.7.1卸荷式板桩码头中作用于前墙的土压力应考虑卸荷承台对土压力的卸荷作用。5.7.2卸荷式板桩码头结构计算宜考虑土体的非线性特性和桩土相互作用，采用三维有限元法进行计算；无条件时，可近似按弹性嵌固于地基中的平面构架计算。大中型码头工程宜进行离心模型试验验证。5.8整体稳定性验算5.8.1板桩码头整体稳定性的验算应符合现行行业标准《港口工程地基规范》(JTJ250) 5设计计算5.8.2板桩码头的整体稳定计算应考虑滑动面通过板桩桩尖的情况，桩尖以下附近有软土层时，尚应验算滑动面通过软土层的情况；当滑动面从桩尖以上附近软土层中通过时，可不计截桩力的影响。5.8.3当滑动面在锚碇结构前通过时，可不计拉杆拉力对稳定性的影响。板桩码头设计与施工规范(JTS167-3-2009)6.1.1钢筋混凝土板桩、预应力混凝土板桩和地下连续墙结构应进行强度设计。钢筋混凝土板桩和地下连续墙应验算裂缝宽度，预应力混凝土板桩应进行抗裂验算。6.2.1前墙结构构件应按偏心受压构件设计，轴向力较小时可按受弯构件设计。6.2.2钢板桩的单宽强度应满足下式要求：N作用标准值产生的每米轴向力(kN);Mmx——作用标准值产生的每米板桩墙最大弯矩(kN·m);6.2.3采用U型钢板桩时，非焊接组合的U型钢板桩的截面惯性矩，应进行折减。对上部设有钢筋混凝土帽梁的U型钢板桩墙，折减系数可取0.9。焊接的组合U型钢板桩，截面惯性矩可不进行折减。6.3.1拉杆拉力的标准值应按下式计算：式中R₄——拉杆拉力标准值(kN);l,—拉杆间距(m);6.3.2钢拉杆可按中心受拉构件设计。拉杆杆体段直径可按下式计算：式中d——拉杆直径(mm);6构件设计γ-—拉杆拉力分项系数，取1.35;f;——钢材的抗拉强度设计值(N/mm²)△d-—预留锈蚀量(mm),取2～3mm。6.3.3钢拉杆杆体连接部位和连接件应按与杆体等强度的原则设计。6.4.1锚碇结构构件应按偏心受压构件设计，当轴向力较小时，可按受弯构件设计。无导梁或无肋的锚碇板、锚碇墙尚应进行冲切强度的验算，并宜在预留拉杆孔上下和左右两倍构件厚度的范围内设置加强筋。6.4.2锚碇钢板桩的强度可按第6.2.2条的规定计算。6.5.1钢筋混凝上帽梁可不进行强度计算，可只按构造配筋。系船柱块体与帽梁整体浇筑而又不单设锚碇系统时，帽梁应按强度配筋，并验算裂缝宽度。帽梁的内力可按受船舶系缆力水平分力作用的水平放置的弹性地基梁计算。并宜采用基床系数法，基床系数可E板桩墙的弹性模量(kN/m²);1-—单位宽度板桩墙的截而惯性知(m⁴);l—-板桩墙在拉杆以上的悬臂长度(m);b——板桩墙的计算宽度(m),取1.0m;h——帽梁的高度(m)6.5.2导梁可按刚性支承连续梁计算，拉杆拉力标准值产生的导梁和导梁悬臂段的最大弯矩可按下列公式计算：式中Mm--拉杆拉力标准值产生的导梁最大弯矩(kN·m);R,——每米宽板桩墙的拉杆拉力标准值(kN/m);M₁——拉杆拉力标准值产生的导梁悬臂段最大弯矩(kN·m);l₄——导梁悬臂段长度(m)。6.5.3胸墙计算应符合下列规定。6.5.3.1胸墙竖向可按悬臂梁设计，取拉杆处为固端。主要荷载应为墙后主动土压力。系船柱块体与胸墙整体浇筑而又不设单独锚碇系统时，尚应考虑系缆力的作用，其作用宽度可按以45°向下扩散到拉杆处的原则确定。对开敞式码头，尚应考虑墙后主动土压力与墙前波吸力的作用组合情况。6.5.3.2对工字形截面的胸墙可取下翼板为导梁；L形截面的胸墙可取平台板为导梁。导梁的内力可按第6.5.2条的规定计算。6.5.4钢筋混凝土导梁和胸墙应按强度配筋，并验算裂缝宽度。6.5.5钢导梁的强度应满足下式要求：式中γcg——综合分项系数，取1.35;Mmu——作用标准值产生的导梁最大弯矩(kN·m);W——导梁的弹性抵抗矩(m²);f;——钢材的强度设计值(N/mm²)。 7.1.1板桩码头的施工方法和施工顺序应根据设计要求、结构特点、工程地质、现场地形、作业环境和施工条件等因素综合确定。可作为测设施工测量控制网的依据。7.1.3板桩码头的施工测量应按现行行业标准《水运工程测量规范》(JT)203)的有关规定执行。7.1.4在岸坡上采用锤击或振动下沉板桩时，必须实施设计提出的安全措施，并应对岸7.2钢筋混凝土板桩预制和储运7.2.1预制钢筋混凝土板桩除应符合现行行业标准《水运工程混凝土施工规范》(JT)268)的有关规定外，尚应符合下列规定。7.2.1.1板桩凸榫和桩尖斜角方向应考虑板桩墙起始沉桩的位置及方向。桩身抹面侧应朝向迎水面。7.2.1.2桩身混凝上应连续浇筑，不得留有施工缝。7.2.1.5预制钢筋混凝土板桩的允许偏差应符合表7.2.1的规定。允许偏差(mm)12宽度厚度3545椎槽表面错台3661/1000,H不大于207587.2.2钢筋混凝土板桩的起吊应符合下列规定。度的70%。7.2.3.2堆垛时每层板桩应用垫木支垫，同层垫木的高度应相同，垫木的间距宜为尚应检查商检报告小于5000mm,且每根钢板桩只允许有1个接头。7.3.2.4楔形钢板桩的斜度不宜大于3%。当采用中间夹入梯形钢板制作楔形钢板7.3.2.6钢板桩接长、异形钢板桩和组合钢板桩制作的允许偏差应符合表7.3.2的允许偏差(mm)允许偏差(mm)142宽度5接头错台3注：1.为钢板桩长度，单位为mm;δ为钢板7.3.3钢板桩涂层防腐应符合下列规定。7.3.3.1防腐涂料的品种和质量应满足设计要求，并应符合国家现行产品标准的规定。7.3.3.2防腐涂层及相应的表面处理应满足设计要求，海水环境中尚应符合现行行业7.3.3.3对在起吊和沉桩过程中损坏的涂层应及时进行修补，修补的涂料应与原涂层相同或配套。受潮水影响部位应采用快干涂料。7.3.4钢板桩起吊应符合下列规定。7.3.4.1吊运装卸钢板桩宜使用专用钢吊钩。7.3.4.2起吊焊接接长的钢板桩应使翼缘朝上吊装。7.3.5钢板桩的堆存和运输应符合第7.2.3条和第7.2.4条的规定。U型和2型钢板桩的堆垛高度不宜大于2m。7.4板桩墙施工7.4.1板桩沉桩所用的打桩机、打桩船或平台船应具有足够的起重能力和起吊高度。施工场地和施工水域的条件应满足打桩机械作业或船舶吃水的要求。7.4.2板桩沉桩宜采用锤击沉桩、振动沉桩或压入沉桩等，沉桩方法应根据土质条件、板桩品种、板桩断面和沉入深度等确定，并应选择适宜的桩锤和设备。在密实的土层中沉桩有困难时，可采取钻孔松土或水冲等辅助沉桩措施。7.4.3板桩沉桩应采用导桩、导梁和导架等定位导向装置，定位导向装置应具有足够的强度和刚度。7.4.4混凝土板桩宜采用单根依次插入的方法，钢板桩宜采用拼组插入、阶梯式沉桩或间隔沉桩的方法。钢板桩拼组的根数，U型钢板桩宜为奇数，Z型钢板桩宜为偶数。7.4.5组合式钢板桩沉桩应采用先沉主桩、后沉辅桩的间隔沉桩方法。7.4.6板桩墙沉桩应符合下列规定。7.4.6.1板桩沉桩的允许偏差应符合表7.4.6的规定。陆上沉桩1垂直于板桩墙轴线方向23垂直板桩墙轴线方向轴线方向457.4.6.2钢板桩不得出现不连锁；钢筋混凝土板桩不得出现脱榫现象。7.4.6.3板桩墙轴线不得出现明显弯折。当板桩偏离轴线产生平面扭转时，应在后沉板桩中逐根纠正。7.4.6.4当板桩沿墙轴线方向产生过大扇形倾斜时，宜采用沉设楔形板桩的方法进行7.4.6.5板桩沉桩应以桩尖设计高程作为主要控制标准。对有垂直承载力要求的板桩，其沉桩控制标准应符合现行行业标准《港口工程桩基规范》(JTJ254)的有关7.4.7水上施工板桩墙时，应按相关规定设置标志和警示灯。在风浪较大区域或台风季节施工，应按防台预案对板桩墙进行加固。7.4.8对混凝土板桩的榫槽竖向空腔应按设计要求进行处理。当设计无要求时，应采用模袋混凝土或砂浆填塞，混凝土和砂浆的强度不宜低于20MPa。填塞前，应清除空腔中的7.5地下连续墙施工7.5.1地下连续墙施工应设置导墙，并应符合下列规定。7.5.1.1导墙应设置在密实的土层上，并应有足够的强度和稳定性。导墙顶面应高出地面50～100mm,并应保证泥浆液面高出地下水位500mm以上。7.5.1.2导墙施工的允许偏差应符合表7.5.1的规定。导墙允许偏差表7.5.1允许偏差(mm)允许偏差(mm)132导墙面与纵轴线距离4导墙墙面平整度7.5.2地下连续墙成槽应采用泥浆护壁，泥浆的性能应满足下列要求。7.5.2.1在一般软土中成槽时，新配制泥浆的性能指标应符合表7.5.2-1的规定。1重度(kN/m³)4泥皮厚度(mm/30min)小于123黏度(s)5稳定性(g/cm³)小于0.02失水量(mg/30min)小于1067.5.2.2在成槽过程中，应对重复使用的泥浆性能进行检测。当泥浆的性能指标超过表7.5.2-2的规定时，应进行净化处理或废弃。废弃泥浆和碴土的排放应符合环境保护1重度(kN/m³小于12.53失水量(mg/30min)小于202黏度(s)4小于117.5.3地下连续墙成槽机械设备应根据地质条件、墙体尺寸和施工环境等选用。 7.5.4地下连续墙成槽应符合下列规定。7.5.4.1单元槽段的长度应满足设计要求。7.5.4.2成槽施工中应对槽体的垂直度、宽度和泥浆性能等进行检测。当发现泥浆漏失和槽壁坍塌时，应及时采取处理措施。7.5.4.3槽段开挖后应及时清槽和进行泥浆置换，并应对相邻槽段混凝土端面进行清刷。清槽和泥浆置换应满足下列要求：(1)槽底沉积物的厚度不大于200mm;(2)泥浆置换1h后，槽底以上200mm处的泥浆重度不大于12.0kN/m³。7.5.4.4成槽的允许偏差应符合表7.5.4的规定。允许偏差允许偏差13宽度、厚度020457.5.5地下连续墙槽段钢筋骨架的制作和吊装除应符合现行行业标准《水运工程混凝土施工规范》(JTJ268)的有关规定外，尚应符合下列规定。7.5.5.1钢筋骨架宜整体制作，并应在其两侧面加焊保护层垫板，垫板与槽壁间应留20～30mm间隙。垫板宜采用薄钢板制作。7.5.5.2槽段钢筋骨架吊装时，不得产生不可恢复变形。入槽时应垂直、缓慢下放，不得强行冲击下放。钢筋骨架入槽后，宜悬挂在导墙上。7.5.5.3钢筋骨架制作和吊装的允许偏差应符合表7.5.5的规定。允许偏差(mm)允许偏差(mm)15602宽度3厚度7847.5.6地下连续墙混凝土的施工除应符合现行行业标准《水运工程混凝土施工规范》(JT)268)的有关规定外，尚应符合下列规定。7.5.6.1混凝土浇筑应在成槽结束后4h内进行，宜采用导管法浇筑。7.5.6.2混凝土浇筑前应对槽底进行检查，当沉积物厚度超过第7.5.4.3款的规定7.5.6.3当在同一槽段用2根以上导管浇筑时，导管的间距不宜大于3.0m,导管与接头或已浇地下连续墙端面间的距离不宜大于1.5m。在浇筑过程中，各导管处的混凝土表板桩码头设计与施工规范(JTS167—3—2009)面高差不宜大于0.3m。7.5.6.4地下连续墙顶部宜预留500～800mm的富裕浇筑高度，凿除浮浆后，墙顶高7.5.6.5槽段间的接头形式应满足设计要求。当采用接头管时，在混凝土初凝前，宜适度旋转或提拔接头管，使之与混凝土脱离。拔接头管时，应垂直起吊，且不得损坏接头处的混凝土。7.5.6.6现浇地下连续墙的允许偏差应符合表7.5.6的规定。允许偏差允许偏差142宽度、厚度05相邻段错台3067.5.7预制地下连续墙的施工应符合下列规定。7.5.7.1预制地下连续墙墙板的施工应符合第7.2节的有关规定。7.5.7.2成槽的施工应符合第7.5.4条的有关规定。7.5.7.3预制地下连续墙墙板吊装入槽时应榫槽齿合。入槽就位后，应采取保证墙板构件位置和高程的临时固定措施。7.5.7.4预制地下连续墙墙板安装的允许偏差应符合表7.5.7的规定。允许偏差(mm)允许偏差(mm)03247.5.7.5预制地下连续墙墙板榫槽竖向空腔的处理应符合第7.4.8条的规定。7.5.7.6当采用自凝泥浆对槽段内的泥浆进行置换时，应满足下列要求：(1)自凝泥浆终凝后的无侧限抗压强度不低于地下连续墙处原状土的无侧限抗压(2)自凝泥浆的置换量应满足下式要求：K槽段的容积系数，黏性土成槽取1.3,砂性土成槽取1.5;W₄——槽段的容积(m³);W墙板插入泥浆部分的体积(m³)。7.5.7.7墙前开挖和墙后回填应在自凝泥浆达到设计强度后进行。7.5.8钻孔排桩式地下连续墙的施工应符合下列规定。7.5.8.3钻孔排桩式地下连续墙允许偏差应符合表7.5.8的规定。允许偏差垂直度2孔底沉碴或康土厚度37.6.1.1板桩墙嵌入胸墙或帽梁的深度和钢筋伸入长度应满足设计要求。对混凝土7.6.1.2胸墙和帽梁的分段长度应满足设计要求。分缝的位置不宜留置在板桩锁件等采取相应措施。胸墙下部宜采用水密模板，且应在抽干水后7.6.1.6现浇混凝土胸墙、帽梁和导梁的允许偏差应符合表7.6.1的规定。序号号234相邻段错台56迎水面平整度(用2m靠尺检查)78顶而平整度(用2m靠尺检查)97.6.2.3周定导梁的连接螺栓应拧紧，外露丝扣不应少于2～3扣。7.6.2.4钢导梁安装的允许偏差应符合表7.6.2的规定。钢导梁安装的允许偏差表7.6.2允许偏差(mm)12相邻段错台37.6.2.5钢导梁的防腐应符合第7.3.3条的规定。允许偏差(mm)允许偏差(mm)长、宽4203板面对角线允许偏差(mm)l27.7.1.3预制锚碇板和锚碇墙安装的允许偏差应符合表7.7.1-3的规定。允许偏差(mm)1沿轴线方向垂直轴线方向230 7.7.1.4现浇锚碇板和锚碇墙的允许偏差应符合表7.7.1-4的规定。允许偏差(mm)允许偏差(mm)152宽度、厚度3604相邻段表面错台7.7.2锚碇桩墙和锚碇地下连续墙的施工应符合第7.4节和第7.5节的有关规定。7.8.1.4钢拉杆杆体端部的平锻镦粗和O形杆头的锻造应满足设计要求，并应符合7.8.1.5对杆体端部的平锻镦粗部分和锻造O形杆头均应按10%抽样分别进行超声波探伤检验和磁粉探伤检验。检验结果应满足设计要求，并应分别符合国家现行标准《锻钢件超声波检验方法》(GB/T6402)和《重型机械通用技术条件锻钢件无损探伤》(JB/T5000.15)的有关规定。7.8.1.7对加工后的螺纹应按10%抽样进行磁粉探伤检验，其结果应满足设计要求和现行行业标准《重形机械通用技术条件锻钢件无损探伤》(JB/T5000.15)的有关7.8.1.9钢拉杆杆体的允许偏差应符合表7.8.1的规定。7.8.1.10经热处理后的钢拉杆，其力学性能应满足设计要求，并应按现行国家标准7.8.1.11钢拉杆出厂前应进行成品拉力试验。拉力试验应按现行国家标准《钢拉允许偏差(mm)单节杆体长度(m)5234拉杆直径(mm)5杆体弯曲(每米)65d/100,且不大于37.8.1.12各组件出厂前应按设计要求进行防腐处理。当拉杆的外敷包裹层在现场施工时，钢拉杆各组件在出厂前应除锈并涂刷两道防锈漆。7.8.2钢拉杆进场应具有产品出厂质量证明文件，并应按批次对拉杆各组件的品种、规格、材质和防腐进行验收，其质量应满足设计要求，并符合现行国家产品标准或合同的7.8.3钢拉杆在吊运和堆存过程中应避免碰伤螺杆丝扣或使拉杆产生过大变形。7.8.4钢拉杆安装应符合下列规定。7.8.4.1钢拉杆应在前墙后的回填施工前进行安装。7.8.4.2钢拉杆安装应顺直。陆地安装时，钢拉杆宜采用垫块支垫，垫块间距宜为7.8.4.3张紧拉杆应在锚碇板或锚碇墙前的回的混凝土强度达到设计要求后进行。7.8.4.4拉杆宜采用旋紧螺母或张紧器初步调整拉杆长度后，再用扭力扳手施加设计7.8.4.5当前墙后的回填高程接近拉杆设计高程时，应采用扭力扳手再次对拉杆的拉力进行调整，使各拉杆受力均匀并满足设计要求的预拉力。7.8.4.6拉杆螺母最终紧固后，拉杆的螺纹应至少外露2～3个丝扣。7.8.4.7拉杆安装的允许偏差应符合表7.8.4的规定。允许偏差(mm)127.8.5拉杆的外敷包裹层施工应符合下列规定。7.8.5.1拉杆杆体的包裹层应在安装前施工。7.8.5.2包裹层所用材料和层数应满足设7.9.4.1前墙后的回填应与拉杆的安装和张紧施工相协调。当需要在拉杆安装前回允许偏差(mm)l棱体顶部边线203水l:水下7.9.4.5墙后倒滤层施工应与抛石棱体及后方回填施工协平行推进的方法。当倒滤层为级配碎石时，级配碎石的厚度不应7.9.5板桩码头后方陆上大面积回填应符合下列规定。7.10.1码头前沿的挖泥应在码头主体结构施工完成后进行。7.10.2码头前沿的浚深在码头全长方向应均匀进行。当开挖深度较大时应分层进行，分层的厚度不应大于1.5m。7.10.3码头前沿的挖泥范围和高程应满足设计要求，并宜采用抓斗疏浚船施工。7.10.4码头前沿挖泥允许偏差应符合表7.10.4的规定。允许偏差(mm)127.10.5在挖泥过程中，应对前墙的位移进行监测。附录A水平地基反力系数A.0.1m法的水平地基反力系数应按下式确定：K=mZ(A.0.1)式中K——水平地基反力系数(kN/m³);n水平地基反力系数随深度增大的比例系数(kN/m⁴);Z——计算点距计算水底的深度(m)。A.0.2m值可通过水平荷载试验确定，当无试验资料时，可按表A.0.2选用。m值(kN/m⁴)I,≥1的黏性土，淤泥1>1,≥0.5的黏性土，粉砂0.5>I,≥0的黏性土，中、细砂1,<0的黏性上，粗砂注：①板桩墙在计算水底处的水平变位大于10mm时，m值可采取分层选取的方法，泥面下一定深度范围内土层的板桩码头设计与施工规范(JTS167—3—2009)附录B斜拉桩式板桩码头内力计算B.0.1斜拉桩式板桩码头的结构内力，可简化按图B.0.1所示弹性嵌固于地基中的平B.0.2作用于前墙的土压力应包括斜拉桩遮帘面至前墙间的土体对前墙的土压力和斜B.0.2.1斜拉桩遮帘面至前墙间的土体作用于前墙的土压力强度可采用作图法计算，式中K'——斜拉桩遮帘面至前墙间的土体对前墙的土压力系数；φ-—土的内摩擦角(°);B.0.2.2当斜拉桩的纵向间距小于3m时，斜拉桩遮帘面与斜拉桩轴线的距离(图B.0.2.2)可按下列公式计算：式中d——斜拉桩与假想遮帘面的距离(m);m——斜拉桩间距(m);B.0.2.3斜拉桩变形传给前墙的力可采用图B.0.1所示的平面刚架计算，其前墙与斜E,——前墙与遮帘面间土体的弹性模量(kN/m²),宜采用旁压试验值；A弹性连杆的竖向间距与弹性连杆的水平向间距之积(m²)L——前墙与斜拉桩的净距(m)。B.0.3作用于斜拉桩的土压力可按下列方法计算：(1)作用于假想泥面以上的斜拉桩陆侧土压力强度按作用于遮帘面上的俯墙主动土压力计算，作用于斜拉桩海侧的土压力强度按第B.0.2.1款确定，作用方向与斜拉桩陆侧的土压力方向相反；(2)假想泥面以下的土体土压力强度按矩形分布计算，其强度取计算假想泥面处的土体土压力强度标准值。B.0.4水平地基反力系数值可按下列方法计算(1)前墙的水平地基反力系数K₂=mZ(B.0.4)式中K;——前墙的水平地基反力系数(kN/m³);m——水平地基反力系数随深度增大的比例系数(kN/m⁴);Z——计算点距计算水底的深度(m)。(2)斜拉桩的水平地基反力系数以假想泥面为计算水底，按式(B.0.4)计算，地基弹性反力的方向取与斜拉桩轴向垂直。附录C本规范用词用语说明主编单位：中交第一航务工程勘察设计院有限公司参加单位：中交第一航务工程局有主要起草人：刘永绣(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)(以下按姓氏笔画为序)付爱珍(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)刘进生(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)李元音(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)邸有政(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)杨丽民(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)贡金鑫(大连理工大学)吴荔丹(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)张树仁(中交第一航务工程局有限公司)赵晓岚(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)李德春(交通运输部水运局)阚津(交通运输部水运局)吴敦龙(中交水运规划设计院有限公司)刘永绣(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)祝世华(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)邸有政(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)吴荔丹(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)章始红(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)王芳萍(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)管理组人员名单：刘进生(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)杨丽民(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)李元音(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)赵晓岚(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)章始红(中交第一航务工程勘察设计院有限公司)中华人民共和国行业标准板桩码头设计与施工规范 2术语 3基本规定 3.3耐久性设计 4.1一般规定 4.4锚碇结构 4.6斜拉桩式板桩码头 4.7遮帘式板桩码头 4.8卸荷式板桩码头 5设计计算 5.1作用和作用组合 5.2剩余水压力和土压力 5.3前墙计算 5.4锚碇结构计算 5.5斜拉桩式板桩码头计算 5.7卸荷式板桩码头计算 6构件设计 7施工 7.1一般规定 7.2钢筋混凝土板桩预制和储运 7.3钢板桩验收、加工和储运 7.4板桩墙施工 7.5地下连续墙施T 7.7锚碇结构施工 7.8拉杆施工 7.9回填施T 7.10码头前沿挖泥 附录B斜拉桩式板桩码头内力计算 术要求是与其他码头结构型式相同的，本规范仅就板桩码3.3.4“两布三油”是指2层沥青麻布或纤维布缠裹，并在拉杆及2布表面涂沥青共3层。4.2.12此条是根据目前国内地下墙挖槽机械性能和施工能力和2003年发布的《港口工防漏性，避免码头前墙出现漏土现象，需要选择合适的接头形式。排桩式地下墙墙体结4.2.14接头形式应按结构的使用和受力要求，现浇地下连续墙的混凝土由于是在泥浆中浇筑的，其强度可能低于空气中浇筑的混凝土强度。随着近年来地下连续墙施工技术的发展，现浇地下连续墙混凝土强度等级一般均可达到C25～C40,故将最低混凝土强度度加大到不小于70mm。4.3.2、4.3.3随着许多大型深水板桩码头的相继建成，拉杆直径也突破了过去40~80mm的适用范围，已接近100mm,钢拉杆的加工制作和力学性能也能满足设计要求。经直径较大时，往往芯部性能欠佳，其抗拉强度设计值会有一定程度减小，现行国家标准径超过100mm,没有给出抗拉强度设计值，因此其应用受到一定的限制；但随着热处理钢考虑到直径100mm以上的钢拉杆日前在我国应用还不多，为了保证钢拉杆质量，本条要求对直径大于100mm的钢拉杆应进行相应验证试验。4.3.10在调查中发现，有的板桩码头前沿150kN系船柱处由于只设单根副拉杆，致使施工也简单。当板桩墙后不远处有已建的地上或地下建筑物(或管道),远远满足不了锚4.5.1导梁和帽梁合一的形式称为胸墙。这种形式一般在水位差不大力混凝土)结构。在欧洲和日本普遍采用前者，在前苏联和我国两者兼有。钢质斜拉桩设备的原因多采用3:1。有的文献指出，斜遮帘式板桩码头结构为近年来开发的新结构型式，遮帘式板方案①在某港建设10万吨级板桩码头获得成功。方案①和方案②各有其优缺点。卸荷式板桩码头当采用胸墙与承台整体连接时，为避免桩基不均匀沉降导致前墙正(被动土压力)均取标准值，其设计值可采用求算出的标准值乘综合分项系数。按上述所力。在河港，水位的降落主要是由于洪峰衰减和泄洪土时，则应考虑剩余水压力。根据国内外经验及我国的实际情况剩余水头一般采用头可采用(1/3～1/2)平均潮差。但若排水孔高程设计5.2.3现场原型观测与室内模型试验结果都表明了作用于板桩墙上的土压力分布是随杆位移较大等情况),板桩墙后主动土压力视为与刚性墙相同大小与按库伦土压力公式计算的数值基本相同。“R”形曲线分布的定量确定日前尚缺乏采用作用于板桩墙上的主动土压力按三角形分布，而对以弯曲变形为主的板桩墙考虑了所不同的是在推导公式时比库伦公式多考虑了土的黏聚力c的作用因素，弥补了库伦公式只能适用于无黏性土，计算公式的详细推导可见有关专题研究报告。所以公式能同时(3)与朗金公式相比公式能考虑与墙背间的摩擦角δ的作用，所以无需再考虑被动板桩码头施工中，板桩墙后的回填是一个很重要的问题。如果回填速率能满足土的周结要求，则采用固结快剪指标计算土压力是合适的，如果5.2.7板桩墙的位移(或变形)在土与墙之间将发生相对移动，因而在其间就产生了摩擦力。在极限平衡状态时，墙前破裂土体因向前移动而使墙对土产生向下的摩擦力。此土压力的数值将减小。所以计算时墙前外摩擦角δ取正值，经验可知δ取值对主动土压力大小影响不大，一般小于等于10%,但对被动土压力的影化公式与按基于滑动面为曲面的方法所得的结果接近，因为一般认为后一种方法是比较正确地反映土体处于极限平衡时的应力状态的；从不同方法计算比较可见被动土压力系数随着内摩擦角δ及相应的外摩擦角δ的增大两者差别也在增大；用本公式计算取差小于等于10%;《水运工程抗震设计规范》(JTJ225)推荐取δ≤15°,木规范推荐取的方法，该法在计算被动土压力时采用朗金公式取δ=0,但为了考虑土与板桩之间实际不再考虑增减修正系数K和K',经计算对黏性土取用δ=3/4φ≤20°,对砂性土取用现往往达到0.5m,甚至更多。对码头前沿表层黏性土，考虑到码头前沿开挖的扰动作用根据对国内20个实际工程计算对比，发现有7个工程用“踢脚”稳定求出的入土深前墙的入土深度应满足“踢脚”稳定的要求是采用以分项系数表达的极限状态设不考虑波浪力时，可变作用效应是码头面可变作用产生的主动土压力对拉杆锚碇点作用分项系数的确定是在校准原来的安全系数水准，经各规范编制过程中，曾对20个工程进行了确定入土深度的校准对国内14个板桩码头进行了可靠度分析，结论是建议将“踢脚”构调整系数γ₄提高到1.3,使得其可靠度指标达到3.405,经部审查会审查意见，确定为支承法，底端弹性嵌固状态采用弹性线法。这两种计算方法位移的影响。只是用此法计算时水平地基反力系数的确定要慎重。用弹性线法计算往往偏于危险，为了安全本条规定对刚度拉杆锚碇点的位移也等于零，实际情况与这…假定是有出及锚碇点位移可使前墙跨中弯矩减小这两个因素，本条规定跨中用0.7～0.8,对刚度较小的板桩墙主要是第一种因素影响，对刚度较大的板桩墙主要是5.3.5竖向弹性地基梁法是近年来推广采用的方法。前墙入土段墙后仅考虑由设计水底以上超载(地面荷载加土体重)产生的主动土压力，不考虑土体本身产生的土压力，因为这部分土压力已反映在土抗力中。杆系有限元法就是根据近年设计的多座板桩码头工程的现场测试结果表明，受力变形加锚碇结构位移计算的结果总是小于实测结果，分析其中必有其他因素产生的本条中式(5.4.1-2)是根据空间滑动棱体的体积与平面滑动棱体的体积之比推导出本条中式(5.4.2),锚碇墙、锚碇板后土体本身产生的主动土压力水平分力Ea为永产生的主动土压力水平分力E,为非主导可变作用。土压力分项系数与表5.3.2-2的值98规范对几座具有典型性的板桩码头在改变锚碇墙后填料的条件下进行了锚碇墙稳定的校准计算，计算结果表明，结构调整系数γ取1.15,锚碇板的稳定性符合结构设计精度的要求。本次修订专题研究时，对国内14个板桩码头进行了可靠度分析，拟将稳定验算表达式中的结构调整系数γ₄提高为1.25。这个系数从概念上说，称为抗力分项5.4.10根据国外对板桩码头工程的观测，板桩码头锚碇点的位移一般为20～40mm,最碇桩墙在拉杆处的水平位移不宜大于50mm,再加上拉杆受力伸长，使板桩墙锚碇点的位5.4.11本条中式(5.4.11-1)和式(5.4.11-2)是根据叉桩中压桩和拉桩的轴向变形推导我国自20世纪70年代以来所建造的10座左右这种型式的码头，大体上都是参照或类同于上述方法进行的。虽也曾进行过两次实体观测，但所获资料有限。鉴于目前对于斜拉桩式板桩结构还没有一个普遍公认的较好计算方法，可考虑采用附录B的方法进行。需定了只适用于斜拉桩间距小于3m的情况。卸荷式板桩码头结构作为一种新开发的结构型难点是承台下各基桩的内力计算，条文提出应按考虑土体为非线性体的有限元法计算。简化计算方法是假定各基桩间和基桩与前墙间简化U型(拉森)钢板桩有一般型式和组合型式两种断面，因其锁口位于断面的中和轴上，受后对其截面系数进行适当的折减。关于钢板桩截面的折减系数钢板桩的断面折减系数ξ,板桩顶不设帽梁并打入软土时ξ=0.7,设置刚性帽梁时ξ=匀的影响，一般都将拉杆拉力R。乘以受力不均匀系数ξ=1.3～1.5。国内曾对某些板匀系数ξ作为设计拉杆拉力是比较合理的。锈蚀余量△d的取值是参考了国内外资料确定的，考虑到螺栓连接部位的工作环境与杆7.1.2拟建工程区域的测量控制点基本上都是在勘测阶段测设的，距正式施工有较长时进行认真复核，确认无误后方可作为测设施工测量控制网的依据。7.1.4在岸坡上采用锤击或振动沉桩时，会对土体产生震动和挤土作用，尤其是在渗透性较差的饱和土内沉桩，挤土产生的超静水压力难以消散，土体抗剪强度降低。此外，震动也会降低周围土体的抗剪强度。因此锤击和振动沉桩往往会引起岸坡失稳或变形，并对临近建