管廊超限板模板架体安全施工计算书和相关图

附件一：施工平面布： 1附件二：木模板盘扣满堂支架计算书（450厚板） 2附件三：木模板盘扣满堂支架计算书（650厚木顶板） 13附件四：木模板盘扣满堂支架计算书（1100厚顶板） 24附件五：PC模板盘扣满堂支架计算书（650厚顶板） 36附件一：施工平面布：附件二：木模板盘扣满堂支架计算书（450厚板）板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称450mm板模板新浇混凝土楼板板厚(mm)450模板支架高度H(m)4.4模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)11.9支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.038地区保定市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.126整体模板支架μstw1.178ωfk=ω0μzμstw=0.353支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.39三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)1500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)550小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)300主梁最大悬挑长度l2(mm)300荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载的组合值系数ψc10.9可变荷载的分项系数γQ11.4永久荷载的分项系数γG11.35结构重要性系数γ01.1设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.9×3]×1=21.08kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.45))×1＝11.395kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝21.08×0.32/8＝0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.324N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.395×3004/(384×6000×281250)=0.712mmνmax=0.712mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)100×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)166.667小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)833.333小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.9×3]×0.3＝6.413kN/m因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.3＝5.166kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b=1.1×1.4×0.9×3×0.3＝1.247kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×5.166×1.22+0.125×1.247×1.22＝1.154kN·mM2＝q1L12/2=6.413×0.32/2＝0.289kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[1.154，0.289]＝1.154kN·mσ=Mmax/W=1.154×106/166667=6.926N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×5.166×1.2+0.625×1.247×1.2＝4.81kNV2＝q1L1＝6.413×0.3＝1.924kNVmax＝max[V1，V2]＝max[4.81，1.924]＝4.81kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.81×1000/(2×100×100)＝0.721N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.45))×0.3＝3.479kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×3.479×12004/(100×8415×833.333×104)＝0.536mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.479×3004/(8×8415×833.333×104)＝0.05mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×300/150，10)＝4mm满足要求！六、主梁验算主梁类型矩形钢管主梁截面类型(mm)□80×80×4主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)27.76主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)111.04主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.9×3]×0.3＝6.502kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.3＝5.255kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b＝1.1×1.4×0.9×3×0.3＝1.247kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.45))×0.3＝3.538kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×6.502×1.2＝9.753kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×5.255+0.437×1.247)×1.2+6.502×0.3＝4.969kNR＝max[Rmax，R1]＝9.753kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×3.538×1.2＝5.308kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×3.538×1.2+3.538×0.3＝2.654kNR'＝max[R'max，R'1]＝5.308kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=3.804×106/27760=137.022N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=15.361×1000×[80×802-(80-8)×722]/(8×1110400×8)＝29.992N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.544mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.031mm≤[ν]=min(2×300/150,10)=4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=33.404kN，R2=39.744kN，R3=39.743kN，R4=33.404kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)100按上节计算可知，可调托座受力N＝39.744kN≤[N]＝100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф60×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф60×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)571立杆截面回转半径i(mm)20.1立杆截面抵抗矩W(cm3)7.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×550=2270mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=2270/20.1=112.935≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=2270.000/20.1=112.935查表得，φ1=0.392Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.9×1.4×(1×0.038×1.2×1.52/10)=0.014kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[33.404,39.744,39.743,33.404]+1.1×1.35×0.15×4.4=40.724kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝40.724×103/(0.392×571)+0.014×106/7700=183.787N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.4/11.9=0.37≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=1.2×0.353=0.424kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=1.2×1×0.39=0.468kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.42×0.424+4.4×0.468=6.16kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=11.92×1.2×[0.15×4.4/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×11.9/2=174.752kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×6.16=20.327kN.M满足要求！附件三：木模板盘扣满堂支架计算书（650厚木顶板）板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称650mm板模板新浇混凝土楼板板厚(mm)650模板支架高度H(m)4.75模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)13.8支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.043地区保定市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)4.75风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw1.48ωfk=ω0μzμstw=0.444竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.3三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)1500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)550小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)300主梁最大悬挑长度l2(mm)300荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载的组合值系数ψc10.9可变荷载的分项系数γQ11.4永久荷载的分项系数γG11.35结构重要性系数γ01.1设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.65)+1.4×0.9×3]×1=28.534kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.65))×1＝16.415kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝28.534×0.32/8＝0.321kN·mσ＝Mmax/W＝0.321×106/37500＝8.56N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×16.415×3004/(384×6000×281250)=1.026mmνmax=1.026mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)100×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)166.667小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)833.333小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.65)+1.4×0.9×3]×0.3＝8.649kN/m因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.65)×0.3＝7.402kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b=1.1×1.4×0.9×3×0.3＝1.247kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×7.402×0.92+0.125×1.247×0.92＝0.876kN·mM2＝q1L12/2=8.649×0.32/2＝0.389kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.876，0.389]＝0.876kN·mσ=Mmax/W=0.876×106/166667=5.254N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×7.402×0.9+0.625×1.247×0.9＝4.865kNV2＝q1L1＝8.649×0.3＝2.595kNVmax＝max[V1，V2]＝max[4.865，2.595]＝4.865kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.865×1000/(2×100×100)＝0.73N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.65))×0.3＝4.985kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×4.985×9004/(100×8415×833.333×104)＝0.243mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=4.985×3004/(8×8415×833.333×104)＝0.072mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×300/150，10)＝4mm满足要求！六、主梁验算主梁类型矩形钢管主梁截面类型(mm)□80×80×4主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)27.76主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)111.04主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.65)+1.4×0.9×3]×0.3＝8.738kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.65)×0.3＝7.491kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b＝1.1×1.4×0.9×3×0.3＝1.247kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.65))×0.3＝5.045kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×8.738×0.9＝9.831kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×7.491+0.437×1.247)×0.9+8.738×0.3＝5.64kNR＝max[Rmax，R1]＝9.831kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×5.045×0.9＝5.675kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×5.045×0.9+5.045×0.3＝3.216kNR'＝max[R'max，R'1]＝5.675kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=3.834×106/27760=138.118N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=15.484×1000×[80×802-(80-8)×722]/(8×1110400×8)＝30.232N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.582mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.033mm≤[ν]=min(2×300/150,10)=4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=33.671kN，R2=40.061kN，R3=40.061kN，R4=33.671kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)100按上节计算可知，可调托座受力N＝40.061kN≤[N]＝100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф60×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф60×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)571立杆截面回转半径i(mm)20.1立杆截面抵抗矩W(cm3)7.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×550=2270mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=2270/20.1=112.935≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=2270.000/20.1=112.935查表得，φ1=0.392Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.9×1.4×(1×0.043×0.9×1.52/10)=0.012kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[33.671,40.061,40.061,33.671]+1.1×1.35×0.15×4.75=41.119kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝41.119×103/(0.392×571)+0.012×106/7700=185.272N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.75/13.8=0.344≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.444=0.4kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.3=0.405kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.752×0.4+4.75×0.405=6.432kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=13.82×0.9×[0.15×4.75/(0.9×1.2)+0.5]+2×1×13.8/2=212.572kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×6.432=21.225kN.M满足要求！附件四：木模板盘扣满堂支架计算书（1100厚顶板）板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称1100mm板模板新浇混凝土楼板板厚(mm)1100模板支架高度H(m)6.6模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)9.8支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份河北0.3ωk=ω0μzμst=0.055地区保定市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.182整体模板支架μstw1.397ωfk=ω0μzμstw=0.419支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.39三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)1500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)550小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)300主梁最大悬挑长度l2(mm)300荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载的组合值系数ψc10.9可变荷载的分项系数γQ11.4永久荷载的分项系数γG11.35结构重要性系数γ01.1设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×1.1)+1.4×0.9×3]×1=45.307kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×1.1))×1＝27.71kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝45.307×0.252/8＝0.354kN·mσ＝Mmax/W＝0.354×106/37500＝9.439N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×27.71×2504/(384×6000×281250)=0.835mmνmax=0.835mm≤min{250/150，10}=1.667mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)100×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)166.667小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)833.333小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×1.1)+1.4×0.9×3]×0.25＝11.401kN/m因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×1.1)×0.25＝10.362kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b=1.1×1.4×0.9×3×0.25＝1.04kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×10.362×0.92+0.125×1.04×0.92＝1.154kN·mM2＝q1L12/2=11.401×0.32/2＝0.513kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[1.154，0.513]＝1.154kN·mσ=Mmax/W=1.154×106/166667=6.926N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×10.362×0.9+0.625×1.04×0.9＝6.413kNV2＝q1L1＝11.401×0.3＝3.42kNVmax＝max[V1，V2]＝max[6.413，3.42]＝6.413kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×6.413×1000/(2×100×100)＝0.962N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×1.1))×0.25＝6.978kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×6.978×9004/(100×8415×833.333×104)＝0.34mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=6.978×3004/(8×8415×833.333×104)＝0.101mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×300/150，10)＝4mm满足要求！六、主梁验算主梁类型矩形钢管主梁截面类型(mm)□80×80×4主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)27.76主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)111.04主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+Q2k)]×b=1.1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×1.1)+1.4×0.9×3]×0.25＝11.475kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×1.1)×0.25＝10.436kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k+Q2k)×b＝1.1×1.4×0.9×3×0.25＝1.04kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×1.1))×0.25＝7.028kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×11.475×0.9＝12.91kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×10.436+0.437×1.04)×0.9+11.475×0.3＝7.374kNR＝max[Rmax，R1]＝12.91kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×7.028×0.9＝7.906kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×7.028×0.9+7.028×0.3＝4.48kNR'＝max[R'max，R'1]＝7.906kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=4.52×106/27760=162.817N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=26.727×1000×[80×802-(80-8)×722]/(8×1110400×8)＝52.183N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.265mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.547mm≤[ν]=min(2×300/150,10)=4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=46.654kN，R2=44.623kN，R3=46.928kN，R4=42.535kN图二支座反力依次为R1=44.571kN，R2=45.799kN，R3=45.799kN，R4=44.571kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)100按上节计算可知，可调托座受力N＝46.928kN≤[N]＝100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф60×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф60×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)571立杆截面回转半径i(mm)20.1立杆截面抵抗矩W(cm3)7.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×550=2270mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=2270/20.1=112.935≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=2270.000/20.1=112.935查表得，φ1=0.392Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.9×1.4×(1×0.055×0.9×1.52/10)=0.015kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[46.654,45.799,46.928,44.571]+1.1×1.35×0.15×6.6=48.398kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝48.398×103/(0.392×571)+0.015×106/7700=218.23N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.6/9.8=0.673≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.419=0.377kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1×0.39=0.351kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.62×0.377+6.6×0.351=10.53kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=9.82×0.9×[0.15×6.6/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×9.8/2=158.662kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×10.53=34.748kN.M满足要求！附件五：PC模板盘扣满堂支架计算书（650厚顶板）盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.4m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，脚手架步距h=1.50m。立杆钢管类型选择：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ60×2.5×840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ60×2.5×1140);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ60×2.5×840);面板厚度5.6mm，剪切强度44.4N/mm2，抗弯强度125.0N/mm2，弹性模量5740.0N/mm2。内龙骨采用100.×100.mm木方，间距450mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。梁顶托采用方钢管80.×80.×4.mm。模板自重0.15kN/m2，混凝土钢筋自重26.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(26.10×0.65+0.15)+1.40×2.50=24.038kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×26.10×0.65+0.7×1.40×2.50=25.353kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=26.100×0.650×1.800+0.150×1.800=30.807kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×1.800=8.100kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:序号模板宽度(mm)X轴截面惯性矩Iy(cm4)截面最小抵抗矩Wy(cm3)1200×1800633.2596.262250×18003300×18004350×18005400×1800633.7996.346450×1800633.2596.267500×1800633.7996.348600×1800633.2596.2691200×1500581.0891.94截面抵抗矩W=96.26×103mm3；截面惯性矩I=633.25×104mm4(1)抗弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取125.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×30.807+0.98×8.100)×0.450×0.450=1.0kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×1.0×1000×1000/96.26×103=10.42N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/400面板最大挠度计算值v=0.677×30.807×4504/(100×5740×633.25×104)=0.24mm面板的最大挠度小于450.0/400,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=26.100×0.650×0.450=7.634kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.150×0.450=0.068kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.450=2.025kN/m静荷载q1=1.35×7.634+1.35×0.068=10.397kN/m活荷载q2=0.98×2.025=1.985kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(1.985+10.397)×1.200=14.858kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=14.858/1.200=12.382kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×12.38×1.20×1.20=1.783kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×12.382=8.915kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×12.382=16.344kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=166.67cm3；截面惯性矩I=833.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×1.783×106/166666.7=10.70N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:γ0T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×8914.94/(2×100.00×100.00)=1.337N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.702kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.702×1200.04/(100×10000.00×8333334.0)=1.297mm龙骨的最大挠度小于1200.0/250(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=16.344kN均布荷载取托梁的自重q=0.129kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=5.210kN.m经过计算得到最大支座F=48.421kN经过计算得到最大变形V=1.403mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=29.35cm3；截面惯性矩I=117.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度