高大模板工程专项施工方案(专家论证)

金南物联甩挂运输股份有限公司建设仓储用房项目工程高大模板工程专项施工方案工程名称：建设仓储用房项目工程编制人：审核人：审批人：施工单位：江阴一建建设有限公司编制日期：2014年6月9日目录一、工程概况二、基本设想三、编制依据四、施工支配五、施工工艺技术六、施工平安保证措施七、劳动力支配八、板、主梁、、次梁、梁侧与柱模板计算书九、事故应急预案高大模板工程专项施工方案一、工程概况1、本工程位于无锡市新区硕放经一路东侧、振发路北侧,金公路西侧。建设单位为金南物联甩挂运输股份有限公司，设计单位为江苏华电工程设计院有限公司，江阴一建建设有限公司承建施工。2、本工程1#、2#、3#库为高大模板工程。1#、2#、3#库结构相同，框架二层，二层楼面为钢筋混凝土结构，屋面为钢筋混凝土联系梁+钢结构屋面。楼面标高为12.60m，板厚120mm，模板支撑高度12.6m；屋面钢筋混凝土联系梁标高为21.35~23.59m，模板支撑高度11m。本工程混凝土构件模板支撑高度达到8米，属于高大模板支撑体系范畴。3、1#库占地面积10110.1m²，建筑面积19566.4m²；2#库同1#库；3#库占地面积7499.8m²，建筑面积14514.5m²。下图为1#、2#、3#库平面图。4、以1#库为例：下图为1#库一层平面图、1#库剖面图、1#库二层梁板图与1#库屋面联系梁平面图二、基本设想1、本工程采纳一般钢管扣件架作为模板支架，35×90木方与13mm厚木胶合板结合作为模板，钢管采纳Φ48×2.75。2、模板支架地基拟设置素土夯实+200mm厚碎石（碎砖）+70mm厚C20混凝土地坪。3、板支模楼板宽2.8m，长11m。板搭设排架纵向间距不大于0.9m，横向间距不大于0.8m，步距1.5m，按梁底、扫地杆、中间三道设置水平剪刀撑。主梁两侧、次梁单侧与支架四周设竖向剪刀撑。4、主梁支模以主梁KL1-26（6）500*1100为例，梁顶标高12.6m，净跨8m。梁跨度方向立杆间距800mm，梁两侧立柱间距1000mm，步距1500mm，梁底增加2根立柱，立柱顶设置可调顶托，梁侧设置两道对拉螺栓，间距@450。5、次梁支模以次梁L1-1（4）300*1000为例，梁顶标高12.6m，净跨11m。梁跨度方向立杆间距900mm，梁两侧立柱间距800mm，步距1500mm，梁底增加1根立柱，立柱顶设置可调顶托，梁设置两道对拉螺栓，间距@450。6、屋面梁350*700为例，梁顶标高23.59m，净跨11m。梁跨度方向立杆间距600mm，梁两侧立柱间距800mm，步距1500mm。7、竖向砼构件预先浇捣，达到肯定强度后与高支模架水平杆抱牢顶紧。8、主次梁砼浇筑实行从中间向两侧不大于400mm分层浇捣的方式。9、现浇板实行从两侧向中间对称浇捣的方式。10、浇捣前必需对排架与模板依据本方案与相应规范进行整体验收，通过后方可进行砼施工。下附模板支架立杆与垂直剪刀撑布置图、支架纵横向剖面图、屋面联系梁支架剖面图、地基剖面图、柱抱箍详图。三、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工模板平安技术规范》JGJ162-20083、《建设工程高大模板支撑系统施工平安监督管理导则》建质[2009]254号4、《危急性较大的分部分项工程平安管理方法》（建质[2009]87号）5、《建筑施工平安技术统一规范》GB50870-2013；6、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013；7、1#、2#、3#库设计施工图纸等。四、施工支配1、施工进度支配本工程高支模项目支配于2014年6月20日实施，并随着结构的施工流水插入搭设，支配到2014年10月20日完成三个库的高支模施工。（1）1#库分四个施工段，以伸缩缝为界。四个施工段为：1-7轴/F-K轴二层梁板→8-14轴/F-K轴二层梁板→1-7轴/A-E轴二层梁板→8-14轴/A-E轴二层梁板。高支模支配于2014年6月20日实施，2014年9月20日完成。（2）2#库分四个施工段，以伸缩缝为界。四个施工段为：1-7轴/A-E轴二层梁板→8-14轴/A-E轴二层梁板→1-7轴/F-K轴二层梁板→8-14轴/F-K轴二层梁板。高支模支配于2014年6月30日实施，2014年9月30日完成。（3）3#库分二个施工段，以伸缩缝为界。二个施工段为：1-10轴/F-K轴二层梁板→1-10轴/A-E轴二层梁板。高支模支配于2014年7月20日实施，2014年10月20日完成。2、材料、工具与机械设备支配（1）材料支配材料名称数量木胶合板20000m²木方100m³钢管200T扣件100000只可调顶托10000只（2）工具与机械设备配备支配机具名称数量机具名称数量架子板手90插入振动棒10力矩板手10平板振动器2水平仪2氧气、乙炔2经纬仪1塔吊3圆盘锯2汽车吊1手提切割机3五、施工工艺技术1、高大模板或支撑架工况技术参数与选型见上述基本设想2、高支模施工的工艺流程如下：校对轴线尺寸放线→绑扎柱钢筋→隐藏验收→立柱模板→框架柱混凝土浇注→立梁底模→绑扎梁钢筋→隐藏验收→立梁侧模、平板模→板筋绑扎、插柱钢筋→隐藏验收→浇筑梁与板砼→浇水养护→混凝土达到强度拆除模板→拆除模板支撑。3、施工方法（1）高支模板体系的施工设计。 1）钢管支撑工艺流程地面地基处理→检查钢管、扣件质量→钢管分类→选取立杆、支撑→放线定梁位、定立杆位→铺设垫木→立杆固定校正→设扫地杆→设横杆→加剪刀撑→定梁底标高→可调顶托→复测检查加固。2）钢管立杆立于地面,其搭设方式依据模板支架平面图的立杆布置。3）纵横向水平杆设置：纵向水平杆应水平设置，其长度不应小于2跨，两根水平杆的对接接头必需采纳对接扣件连接。该扣件距立柱轴心线不宜大于跨度的1/3，同一步中，内外两根纵向水平杆的对接头应尽量错开一跨，上下两根相邻的纵向水平杆的对接头也应尽量错开一跨，错开的水平距离不应小于500㎜，凡与立柱相交处均必需用直角扣件与立杆固定，且外围脚手架同时施工，外围绑扎平安网。4）横向水平杆搭设，凡立柱与纵向水平杆的相交处均必需设置一根横向水平杆，严禁随意拆除。该杆距立柱轴心线的距离不应大于150㎜，跨度中间的横向水平杆宜依据支承脚手板的须要等间距设置，脚手架的横向水平杆，其两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。5）扫地杆设置：立柱由标准底座向上200㎜处，纵横向设扫地杆，用直角扣件与立柱固定。6）剪刀撑设置：支架周边设剪刀撑，中间按模板支架平面图设剪刀撑，与地面角度为45º～60º。剪刀撑中的斜杆接长应采纳对接扣件连接，采纳旋转扣件固定在立柱上或横向水平的伸出端上，固定位置与中心节点的距离不大于150㎜，顶部剪刀撑可采纳搭接，搭接长度不应小于1m，不得少于2个旋转扣件。并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。7）支撑采纳Φ48钢管进行组合，依据梁板状况确定，并在钢管上、下加可调支托调整至合适高度。8）在靠近柱的部位，水平杆需支顶到柱上，以增加支撑体系的稳定性。9）高支模支撑架架体搭设完毕，在顶层纵横向水平连系杆设置一道平安平网（或铺竹排），防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落。（2）高支模板体系的施工搭设1）材料说明同前。施工打算:=1\*GB3①备足各种施工材料，并熟识图纸，做好技术交底工作。=2\*GB3②放好轴线、模板边线、水平限制标高线。=3\*GB3③依据设计图纸构件的尺寸,配制加工好柱、梁模板,并按相应结构构件编号。3)模板安装=1\*GB3①梁模板安装梁模板安装前要在两端柱上弹出标高线,然后立支撑,支撑下垫上木方,支架的间距按要求。按设计标高调试好支架顶标高,支架采纳可调整底座和顶托,调整好标高在安装梁底板木方时要通线检查,在安装梁底板.梁底板要起拱按设计要求,设计如没有详细明确,按规范规定2/1000-3/1000。梁侧模板安装要通线找直,以保证梁截面尺寸的正确,梁上口模板要设支撑卡.安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、清除模板内杂物,检查合格后办理预检。=2\*GB3②板模板安装:一般从跨一侧起先安装,先安装支架和木方,要依据标高通线找平,并固定支架,然后依次安装模板。支架顶木方通线调平后,再铺放板模板,板模板局部范围拼板,可采纳松木散板,不得用大胶合板锯成小拼板,板模板拼缝要严密,接缝处要平整。安装完毕后,将板面清扫干净,办理预检。=3\*GB3③支架安装：a)支架安装间距,须严格依据计算书要求的间距进行布架.不得随意增大间距。b)支架立杆顶面采纳可调整的底座和顶托。c)支架搭设好后,要拉线检查调整水平度和垂直度。支架搭设的其他要求参照现行规范《建筑施工门式钢管脚手架平安技术规范》和《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规程》。4)全部木方的布置间距须按设计书的要求，施工操作中不得随意更改。5)整个模板体安装完成后，必需报验，符合要求并办理验收手续，方可进行下道工序。（3）搭设作业留意事项1)严禁不同直径钢管与其相应扣件混用。2)底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交织设置，至少应有两种适合的长度的钢管作立杆。3)剪刀撑应与时设置，不得滞后超过2步。4)杆件端部伸出扣件之外的长度不得少于100mm。5)剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的搭结接头部位至少有1道连接。（4）搭设过程中的自检1)在搭设支撑体系过程中，常常检查基础是否有不匀称沉陷。2)立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离状况。3)斜撑，顶撑等设置是否达到了设计要求。4)检查整架垂直度有否偏差过大。（5）混凝土浇筑本工程砼采纳商品砼，拟采砼泵车进行砼浇筑，并配以串筒、溜槽下料。混凝土浇筑前，在项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的平安生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。1)梁板浇筑方法应由跨中向两端对秤进行分层浇筑，每层不得大于400mm，先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时再与板的混凝土一起浇筑，楼板浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方一直进行振捣。不断用移动标记以限制混凝土板厚度。振捣完毕，用刮尺或拖板抹平表面，砼不得堆放过高与过分集中，而且要与时拨开。振动时不得用振动棒撬住模板或钢筋振动。2)砼浇筑依次应有序，匀称进行，不要过于集中，要严格限制浇筑进度不得过快，混凝土不得堆放过于集中，要与时将其拨开，使砼荷载能匀称分布。3)在浇捣楼面砼过程中，要支配专职质安员进行跟班。砼的保养按<施工组织设计>要求。在浇筑过程中跟班木工与施工员随时视察模板体系变形状况。特殊是支撑体系有无弯曲而造成失稳或木枋挠度过大等异样状况。出现上述异样状况，施工员应马上指挥楼面工作人员撒离，经确认担心全威逼解除后方可进行正常施工。(6)模板的拆除1）非承重模板拆除时，必需供应混凝土的强度报告，在梁板砼达到设计强度后，并经审批同意后，方可拆除，承重模板、梁、板底模的拆除时间如下所示：结构名称结构跨度(m)达到砼标准强度的百分率(%)板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100梁悬臂结构1002)模板拆除:柱、梁、板模板的拆除按常规方法进行,但施工拆除中要留意如下几项:=1\*GB3①模板（高支撑）的拆除依次为：搭设模板拆除的脚手架→从梁中部起先向两端支点降下梁底支撑可调支托→拆除梁底模板→拆除梁两侧模板→拆除楼板下支撑→拆除楼板龙骨与模板→拆除脚手架→模板分类堆放整齐。=2\*GB3②拆除的支架、模板、木方要与时清理,螺栓与配件收集集中管理,支架、木方、模板要整理归堆运用。=3\*GB3③拆除人员要站在以拆除模板的空隙地再拆除近旁的模板,模板要用钩子钩下,不得猛撬猛敲,使模板大片整体落下。=4\*GB3④模板拆除应按规定逐次进行，不得采纳大面积撬落方法，严禁运用硬物击打、撬挖，不得留有悬空模板。=5\*GB3⑤支撑体系的拆除：凡已松开连接的杆配件应与时拆除运走，避开误扶和误靠已松脱连接的杆件。=6\*GB3⑥拆除时不得把模板、木方干脆从高处往下掷,以防模板变形和伤人与砸坏其他物体,临边模板拆除时,临边面要封闭好。（7）验收管理模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目平安、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人与项目总监理工程师签字后，并报安监部门备案后，方可进入后续工序的施工。六、施工平安保证措施1、组织保障（1）机构与职责一旦发生施工平安事故，公司领导与有关部门负责人必需马上赶赴现场，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组。职责：探讨、审批抢险方案；组织、协调各方抢险救援的人员、物资、交通工具等；保持与上级领导机关的通讯联系，与时发布现场信息。项目部成立应急救援小组，负责指挥与协调工作项目部应急预案领导小组与其人员组成组长：吴建峰（号码）副组长：曹春峰（号码）成员：何明球、陶加华、王兆磊、申和云、申湘娣、冯晓磊应急组织的分工职责1）吴建峰负责现场，其任务是了解驾驭事故状况，组织现场抢救指挥。2）曹春峰负责联络，任务是依据指挥部吩咐，与时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等单位的沟通，并与时通知公司应急救援中心和当事人的亲人。3）何明球负责维持爱护事故现场、做好问讯记录、保持与公安部门的沟通。4）陶加华、王兆磊、申和云、申湘娣、冯晓磊负责妥当处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。（2）项目部必需将相关应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员手机号码、当地平安监督部门电话号码，明示于工地显要位置。工地抢险指挥与平安员应熟知这些号码。火警：119急救中心：120无锡市新区建设环保局办公室

81890789无锡新区建筑工程平安质量监督站电话：85229913公司应急领导办公室：86692082公司平安处：86692085吴建峰（项目经理）：号码曹春峰（项目技术负责人）：号码平安员：王兆磊、申和云、申湘娣2、平安技术措施(1)架子作业时，必需戴平安帽，系紧平安带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具与零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互协作，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。(2)凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特殊是雨后施工，要留意防滑，对脚手架进行常常检查，凡遇大风或停工段时间再运用脚手架时，必需对脚手架进行全面检查，如发觉连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应与时加固处理。(3)立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。(4)扣件的紧固是否符合要求，可运用矩扳手实测，要40～60N.M，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，全部扣件的开口必需向外。(5)全部钢管、扣件等材料必需经检验符合规格，无缺陷方可运用。(6)模板与其支撑系统在安装过程中必需设置防倾覆的牢靠临时措施。(7)施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。(8)高支模上高空临边要有足够的操作平台和平安防护，特殊在平台外缘部分应加强防护。(9)模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避开材料、机具、工具过于集中堆放。(10)不准架设探头板与未固定的杆。(11)模板支撑不得运用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。(12)安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。(13)支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发觉变形、松动等现象。要与时加固和修理，防止塌模伤人。(14)在现场安装模板时，全部工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。(15)二人抬运模板时，要相互协作，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎坚固后升降，不得乱仍。(16)安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。3、拆除平安技术措施(1)拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。(2)拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。(3)高处、困难结构模板的拆除，应有专人指挥和切实牢靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。(4)工作前，应检查全部的工具是否坚固，扳手等工具必需用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。(5)拆除模板采纳长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要留意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要留意，防止模板突然全部掉下伤人。(6)拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定坚固，严防突然掉落，倒塌伤人。(7)已拆除的模板、拉杆、支撑等应与时运走或妥当堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。4、脚手架防护平安技术措施（1）外墙脚手架与模板支架同时施工。（2）所搭设所用材质、标准、方法均应符合国家标准。（2）外脚手架每层满铺脚手板，使脚手架与结构之间不留空隙，外侧用密目平安网全封闭。要在最上层水平杆处满挂一层平安网，并依据须要搭设跳板。（3）每次暴风雨来临前，与时对脚手架进行加固；暴风雨过后，对脚手架进行检查、观测，若有异样与时进行矫正或加固。（4）平安网在国家定点生产厂购买，并索取合格证。进场后，由项目部平安员验收合格后方可投入运用。（5）洞口边长在1500mm以上时，四周必需设两道护身栏杆.5、预防高空坠落事故的技术措施（1）高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有牢靠立足点，作业面应按规定设置平安防护设施。模板与其支撑体系的施工荷载应匀称堆置，并不得超过设计计算要求。（2）全部高处作业人员应学习高处作业平安学问与平安操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受特地的平安技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采纳新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关平安技术交底。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员供应合格的平安帽、安全带等必备的平安防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和运用。（4）平安带运用前必需经过检查合格。平安带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要留意带子不能与锐利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）项目部应按类别，有针对性地将各类平安警示标记悬挂于施工现场各相应部位。6、支模沉降监测（1）监测内容和监测要求1)监测项目：支架沉降、位移和变形。2)测点布设：沿建筑物纵向每10-15米布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满意现场监测要求。3)监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20-30分钟一次。（2）监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降5mm支架水平位移10mm(3)监测方法支撑的变形监测采纳水准仪进行。做法是：在首层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点（沉降观测点位置在该层结构面上约1.5m处，垂直度观测点应在模板支撑下方30cm-50cm处）。在整个浇筑混凝土的过程中，支配专人(4)处理方法当监测数据接近或达到报警值时，马上组织有关方实行应急或抢险措施，并向上级有关部门报告。七、劳动力支配1、劳动力支配表工种人数技术管理3平安监督3质量检查2测量放线3木工40架子工50冷作工5杂工8八、板、主梁、、次梁、梁侧与柱模板计算书依据施工蓝图，我们选取板、主梁、次梁、梁侧与柱模板进行验收计算，板120mm；主梁断面为：500×1100、次梁断面为300*1000；柱断面700*700。1、板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板平安技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称板，标高12.60m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)11新浇混凝土楼板边宽B(m)2.8二、荷载设计施工人员与设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算支架立柱与其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)2.5模板与其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板与小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板与其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.22风压高度改变系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)12.6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000依据《建筑施工模板平安技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.67mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.33mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/28166.67＝7.02N/mm2≤[f]＝15N/mm2满意要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×2504/(384×10000×183083.33)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满意要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)35×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面反抗矩W(cm3)47.25小梁截面惯性矩I(cm4)212.62因[B/lb]取整＝[2800/800]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.68kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.89kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×0.89×0.82+0.117×0.79×0.82＝0.12kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.08×0.82+0.213×3.15×0.8，0.1×0.08×0.82+0.175×3.15×0.8]＝0.54kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.68×0.12/2，0.08×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.54，0.32]＝0.54kN·mσ＝Mmax/W＝0.54×106/47250＝11.45N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满意要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.89×0.8+0.617×0.79×0.8＝0.82kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.08×0.8+0.675×3.15＝2.17kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.68×0.1，0.08×0.1+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.82，2.17，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×90×35)＝1.5N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满意要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.83kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.83×8004/(100×9350×2126200)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm满意要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.75可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面反抗矩W(cm3)4.181、小梁最大支座反力计算Q1k＝2.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.74kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.95kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25=0.88kN/m承载实力极限状态按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.95×0.8+1.2×0.79×0.8＝1.59kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.74×0.1＝0.17kNR＝max[Rmax，R1]＝1.59kN;正常运用极限状态按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.88×0.8＝0.77kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.88×0.1＝0.09kNR＝max[Rmax，R1]＝0.77kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.47kN·mσ＝Mmax/W＝0.47×106/4180＝113.42N/mm2≤[f]＝205N/mm2满意要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.36kNτmax＝2Vmax/A=2×3.36×1000/391＝17.21N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满意要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.51mm跨中νmax=0.51mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.16mm≤[ν]=100/400=0.25mm满意要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置一般型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Φ48×2.75立柱截面面积A(mm2)391立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面反抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/16=164.59≤[λ]=210长细比满意要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/16＝200.303，查表得，φ1＝0.18Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×0.9×0.8+0.92×1.4×0.05/0.8＝4.84kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4842.44/(0.18×391)+0.05×106/4180＝80.67N/mm2≤[f]＝205N/mm2满意要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/16＝200.234，查表得，φ2＝0.18非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/16＝200.234，查表得，φ2＝0.18Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×0.9×0.8+0.92×1.4×0.05/0.8＝5.04kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5036.84/(0.18×391)+0.05×106/4180＝83.43N/mm2≤[f]＝205N/mm2满意要求！八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N＝4.84kN≤Rc=kc×8=1×8=8kN满意要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝5.04/(1×0.1)＝50.37kPa≤fak＝70kPa满意要求！2、主梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板平安技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1-26(6)新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1100新浇混凝土结构层高(m)12.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板与其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板与小梁0.3模板面板0.5模板与其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员与设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱与其他支承结构构件时(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度改变系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)417,583梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.67mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.33mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.7×2]×1＝35.97kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝34.2kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝28.15kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×34.2×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.06kN·mσ＝Mmax/W＝0.06×106/28166.67＝2.15N/mm2≤[f]＝15N/mm2满意要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.15×1254/(100×10000×183083.33)＝0.024mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满意要求！3、支座反力计算设计值(承载实力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×34.2×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.78kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×34.2×0.12+1.223×1.76×0.12＝5.16kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×34.2×0.12+1.142×1.76×0.12＝4.22kN标准值(正常运用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×28.15×0.12＝1.38kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×28.15×0.12＝4.02kNR3'=0.928q2l=0.928×28.15×0.12＝3.27kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)35×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面反抗矩W(cm3)47.25小梁截面惯性矩I(cm4)212.62为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.78+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.1-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，5.16+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=5.19kN/mq2＝max[1.38+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.1-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，4.02+(0.3-0.1)×0.5/4]＝4.05kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.19×0.82，0.5×5.19×0.32]＝0.36kN·mσ＝Mmax/W＝0.36×106/47250＝7.52N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满意要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.19×0.8，5.19×0.3]＝2.519kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.519×1000/(2×35×90)＝1.2N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满意要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.05×8004/(100×9350×2126200)＝0.53mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.05×3004/(8×9350×2126200)＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满意要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载实力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.19×0.8，0.393×5.19×0.8+5.19×0.3]＝4.74kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.92kN，R2＝R4＝4.74kN，R3＝3.89kN正常运用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.05×0.8，0.393×4.05×0.8+4.05×0.3]＝3.7kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.56kN，R'2＝R'4＝3.7kN，R'3＝3.01kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.75可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面反抗矩W(cm3)4.18主梁自重忽视不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.286×106/4180＝68.53N/mm2≤[f]=205N/mm2满意要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.7kNτmax＝2Vmax/A=2×6.7×1000/391＝34.27N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满意要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝417/400＝1.04mm满意要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.96kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满意要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.96kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满意要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板平安技术规范》JGJ162-2008钢管类型Φ48×2.75立柱截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立柱截面反抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满意要求！查表得，φ＝0.641、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.04kN·m2、稳定性计算依据《建筑施工模板平安技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+0.9×1.4×2]×1＝32.67kN/m2)小梁验算q1＝max{1.62+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，4.69+(0.3-0.1)×0.5/4}=4.72kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.91kN，R2＝7.96kN，R3＝7.96kN，R4＝0.91kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.91+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×(0.9+0.5-0.5/2)/2×0.8，7.96，7.96，0.91+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×(0.9+1-0.5-0.5/2)/2×0.8]+0.04/1＝8.05kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8047.45/(0.64×391)+0.04×106/4180＝42.85N/mm2≤[f]＝205N/mm2满意要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝8.65kN≤[N]＝30kN满意要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.05/(1×0.15)＝53.65kPa≤fak＝140kPa满意要求！3、次梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板平安技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称L1-1(4)新浇混凝土梁计算跨度(m)11混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1000新浇混凝土结构层高(m)12.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板与其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板与小梁0.3模板面板0.5模板与其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员与设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱与其他支承结构构件时(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度改变系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.67mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.33mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.1×0.12+0.117×1.76×0.12＝0.03kN·mσ＝Mmax/W＝0.03×106/28166.67＝1.18N/mm2≤[f]＝15N/mm2满意要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×25.6×1004/(100×10000×183083.33)＝0.009mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满意要求！3、支座反力计算设计值(承载实力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×31.1×0.1+0.45×1.76×0.1＝1.32kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×31.1×0.1+1.2×1.76×0.1＝3.63kN标准值(正常运用极限状态)R1'=R4'=0.4q2l=0.4×25.6×0.1＝1.02kNR2'=R3'=1.1q2l=1.1×25.6×0.1＝2.82kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)35×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面反抗矩W(cm3)47.25小梁截面惯性矩I(cm4)212.62为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.32+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(1-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，3.63+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.66kN/mq2＝max[1.02+(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，2.82+(0.3-0.1)×0.3/3]＝2.84kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.66×0.92，0.5×3.66×0.32]＝0.32kN·mσ＝Mmax/W＝0.32×106/47250＝6.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满意要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.66×0.9，3.66×0.3]＝1.998kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.998×1000/(2×35×90)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满意要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.84×9004/(100×9350×2126200)＝0.59mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.84×3004/(8×9350×2126200)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满意要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载实力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.66×0.9，0.393×3.66×0.9+3.66×0.3]＝3.76kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.75kN，R2＝R3＝3.76kN正常运用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.84×0.9，0.393×2.84×0.9+2.84×0.3]＝2.92kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.44kN，R'2＝R'3＝2.92kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.75可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面反抗矩W(cm3)4.18主梁自重忽视不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.359×106/4180＝85.94N/mm2≤[f]=205N/mm2满意要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.912kNτmax＝2Vmax/A=2×5.912×1000/391＝30.24N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满意要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满意要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.6kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满意要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.6kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满意要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板平安技术规范》JGJ162-2008钢管类型Φ48×2.75立柱截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立柱截面反抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满意要求！查表得，φ＝0.641、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m2、稳定性计算依据《建筑施工模板平安技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.92kN/m2)小梁验算q1＝max{1.21+(0.3-0.1)×0.3/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，3.31+(0.3-0.1)×0.3/3}=3.33kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.57kN，R2＝10.98kN，R3＝0.57kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.57+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×(0.8+0.4-0.3/2)/2×0.9，10.98，0.57+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.9]+0.05/0.8＝11.11kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11109.05/(0.64×391)+0.05×106/4180＝56.41N/mm2≤[f]＝205N/mm2满意要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝11.82kN≤[N]＝30kN满意要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.11/(1×0.15)＝74.06kPa≤fak＝140kPa满意要求！4、主梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板平安技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL1-26(6)混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500×1100梁板结构状况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板平安技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承载实力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常运用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距150主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)175对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为300，700设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.67mm3，I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.33mm4。计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×39.82×0.152＝0.11kN·mσ＝Mmax/W＝0.11×106/28166.67＝3.98N/mm2≤[f]＝15N/mm2满意要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝5×29.87×1504/(384×10000×183083.33)=0.11mm≤150/400=0.38mm满意要求！3、支座反力验算承载实力极限状态R＝0.5×q1l=0.5×39.82×0.15＝2.99kN正常运用极限状态R'＝0.5×ql=0.5×29.87×0.15＝2.24kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×35小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面反抗矩W(cm3)47.25小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)212.62计算简图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=2.99kN/mσ＝Mmax/W＝0.13×106/47250＝2.85N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满意要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×0.9×1000/(2×35×90)＝0.43N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满意要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=2.24kN/mνmax＝0.31mm≤400/400=1mm满意要求！4、主梁所受支座反力计算承载实力极限状态Rmax＝1.39kN正常运用极限状态R'max=1.04kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.75主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面反抗矩W(cm3)4.18因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)q=0.7kN/mσ＝Mmax/W＝0.1×106/4180＝24.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2满意要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×1.27×1000/391＝6.51N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满意要求！3、挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=1.04kN/mν1max＝0.1mm≤450/400=1.12mmν2max＝0.02mm≤175/400=0.44mm满意要求！4、最大支座反力计算Rmax＝4.65kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8可知对拉螺栓受力N＝0.95×4.65＝4.41kN≤Ntb＝17.8kN满意要求！5、柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板平安技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称Z新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高度(mm)12600新浇混凝土柱短边边长(mm)700二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板平安技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×3}＝min{29.868，72}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2承载实力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.64，42.28]＝0.9×42.28＝38.06kN/m2正常运用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(