制冷原理及设备配置课件

製冷原理與設備配置製冷設備的配置與應用冰箱、空調器、超市冷櫃的換熱設備配置小型製冷裝置輔助部件的應用冷庫單級氨系統製冷設備配置冷庫氟利昂系統製冷設備配置冷庫氨系統單級（雙）製冷系統輔助設備的應用冷庫氟利昂製冷系統輔助設備的應用中央空調溴化鋰機組的設備配置中央空調溴化鋰製冷系統泵組和控制系統熱電製冷設備配置冰箱、空調器、超市冷櫃

的換熱設備配置夏季製冷冬季制熱舒適環境短期冷凍或冷藏食品保藏低溫冷藏食品等冰箱空調器冷櫃冰箱臥式冷櫃立式冷櫃超市冷櫃冰箱的組成單門電冰箱空調器空調器空調的組成部件室外室內

各迴圈部件作用逆向迴圈壓縮機compressor毛細管冷凝器condenser乾燥篩檢程式蒸發器evaporater由低溫熱源吸熱輸入補償能向高溫熱源放熱節流降壓乾燥過濾製冷室外側制熱室外側小型製冷裝置輔助部件的應用乾燥篩檢程式乾燥

防止冰堵過濾防止髒堵輔助部件溫度控制器感溫包

感溫氟利昂電路控制壓縮機開停副冷凝器門封

防止結露壓縮機上氣化水盤水DBCA製冷壓縮機冷凝器節流閥蒸發器製冷劑的迴圈流動，將熱量由低溫熱源帶到高溫熱源冷庫單級氨系統製冷設備配置製冷劑的變化過程單級蒸汽壓縮式製冷理論迴圈組成：製冷壓縮機冷凝器節流器蒸發器壓縮過程（壓縮機中進行）通過壓縮使製冷劑由低溫低壓的蒸汽變為高溫高壓氣體。冷卻冷凝過程（冷凝器中進行）在冷凝器中冷卻冷凝成製冷劑液體。節流過程（節流閥中進行）壓力、溫度降低，焓值不變蒸發過程（蒸發器中進行）吸熱蒸發，變成低溫低壓製冷劑氣系統各部分作用壓縮機1製冷迴圈的動力，及時抽出蒸發器內蒸氣，維持低溫低壓，通過壓縮作用提高製冷劑蒸氣的壓力和溫度2熱交換設備，利用環境冷卻介質冷卻冷凝壓縮機排氣，使製冷劑冷卻、冷凝成高壓常溫液體冷凝器3降低製冷劑液體的壓力，從而降低製冷劑的溫度節流閥4熱交換設備，節流後的低溫低壓製冷劑液體蒸發（沸騰），吸收被冷卻介質熱量，變為蒸氣，達到製冷目的蒸發器迴圈中的相態壓力溫度相態功能入口PoTo飽和壓縮機W出口過熱冷凝器Qk出口飽和節流器出口兩相蒸發器Qo蒸汽壓縮式製冷系統的構成各種控制閥輔助部件蒸汽壓縮式製冷系統的構成四個主要部件壓縮機冷凝器節流件蒸發器不可缺少管道淨化貯集分離設備單級冷庫流程1、壓縮機2、油分離器3、冷凝器4、高壓貯液器5、節流閥6、氣液分離器7、氨泵8、蒸發器9、排液桶10、集油器11、空氣分離器氟利昂冷庫製冷系統氟利昂全封閉機組蒸發式冷凝器頂部側面氨冷庫系統輔助設備氨泵離心泵油分離器空氣分離器氟利昂系統的輔助設備

氟利昂系統特有的輔助設備有：幹式油分離器空氣式冷凝器熱力膨脹閥蛇形盤管蒸發器回熱器回油閥製冷系統各部件的主要用途壓縮製冷劑蒸汽，提高壓力和溫度放熱，使高壓高溫製冷劑蒸汽冷卻、冷凝成高壓常溫的製冷劑液體得到低溫低壓製冷劑製冷劑液體吸熱、蒸發、製冷多機頭並聯機組集油器溴化鋰吸收式迴圈溴化鋰空調機組溴化鋰空調製冷系統泵組單效蒸汽型溴化鋰吸收式冷水機組的應用系統熱源回路冷卻水回路冷水回路冷劑水回路溶液回路一些單效溴化鋰機組的型式和基本參數表熱電製冷設備半導體車載冰箱半導體製冷熱電製冷特點：不用製冷劑

無機械傳動部分冷卻速度和製冷溫可任意調節可將冷熱端互換體積和功率都可做得很小方便的可逆操作可做成家用冰箱，或小型低溫冰箱可製成低溫醫療器具可對儀器進行冷卻可做成零點儀半導體製冷片單級熱電堆圖單級熱電堆

多級熱電堆的結構型式a)串聯二級熱電堆b)並聯二級熱電堆c)串並聯三級熱電堆蒸汽噴射式製冷組成蒸汽噴射式製冷系統如圖所示。其組成部件包括：噴射器、冷凝器、蒸發器、節流閥、泵。噴射器又由噴嘴、吸入室、擴壓器三個部分組成。蒸汽噴射式製冷空氣壓縮式製冷渦流管制冷裝置噴嘴孔板渦流室控制閥渦流製冷管及噴嘴沸石太陽能製冷沸石太陽能製冷系統原理圖a）白天脫附b）夜間吸附1－沸石密封盒2－冷凝器3－貯水箱（蒸發器）沸石太陽能製冷演示製冷原理與設備配置製冷系統的連接與參數測量連接與參數測量溴化鋰製冷系統氟利昂冷庫氨冷庫小製冷低溫溫區的劃分冰箱的組成空調的組成部件室外室內室外換熱器室內換熱器壓縮機四通換向閥乾燥篩檢程式毛細管節流室外風扇風扇風機單級蒸汽壓縮式製冷迴圈單級蒸汽壓縮式製冷系統由壓縮機，冷凝器，膨脹閥和蒸發器組成。製冷劑蒸汽壓縮、冷凝成液體，放出熱量冷凝後的製冷劑流經節流元件進入蒸發器。從入口端的高壓pk降低到低壓p0，從高溫tk降低到t0，並出現少量液體汽化變為蒸汽。製冷劑液體在低壓（低溫）下蒸發吸熱製冷劑蒸汽回到壓縮機中壓縮單級迴圈原理圖動畫製冷劑的變化過程單級蒸汽壓縮式製冷理論迴圈組成：製冷壓縮機冷凝器節流器蒸發器壓縮過程（壓縮機中進行）通過壓縮使製冷劑由低溫低壓的蒸汽變為高溫高壓氣體。冷卻冷凝過程（冷凝器中進行）在冷凝器中冷卻冷凝成製冷劑液體。節流過程（節流閥中進行）壓力、溫度降低，焓值不變蒸發過程（蒸發器中進行）吸熱蒸發，變成低溫低壓製冷劑氣單級迴圈一次節流中間完全冷卻雙級

蒸汽壓縮式製冷迴圈一次節流中間完全冷卻雙級蒸汽壓縮式製冷迴圈的流程圖和lgp-h圖一次節流中間完全冷卻雙級

迴圈原理圖一次節流中間完全冷卻雙級迴圈工作過程從冷凝器出來的高壓液體被分成兩部分：一部分經中間冷卻器節流閥節流到中間壓力，在中間冷卻器中蒸發；另一部分在盤管內流經中間冷卻器，通過盤管與管外中間壓力下蒸發的製冷劑蒸汽進行熱交換，達到過冷的目的。然後再進入回熱器進一步過冷，並由節流閥節流，使其從冷凝壓力降到蒸發壓力後在蒸發器內蒸發製冷。由蒸發器出來的製冷劑飽和蒸汽經回熱器複熱後，被低壓級壓縮機吸入，並被壓縮到中間壓力，排送到高壓級壓縮機的吸氣管內，與中間冷卻器出來的飽和蒸汽混合後進入高壓級壓縮機壓縮到冷凝壓力，在冷凝器中冷凝成為高壓液體，然後再次進行迴圈。氨泵供液的雙級製冷迴圈氨泵供液的一級節流中間完全冷卻製冷迴圈的流程圖和lgp-h圖

製冷劑與迴圈形式的選擇雙級壓縮製冷迴圈通常應使用中溫製冷劑。目前廣泛使用的製冷劑是R717、R22和R502。R717常採用一級節流中間完全冷卻形式，R22、R502常採用一級節流中間不完全冷卻形式。對採用回熱迴圈有利的R12、R502等製冷劑，就採用中間不完全冷卻的迴圈形式；對採用回熱迴圈形式不利的製冷劑（如R717），則應採用中間完全冷卻的迴圈形式。複疊式製冷迴圈原理圖兩單級複疊迴圈兩個單級壓縮迴圈組成的複疊式製冷機高溫系統高溫壓縮機冷凝器節流閥冷凝蒸發器製冷劑製冷劑R22低溫系統壓縮機冷凝蒸發器回熱器節流閥蒸發器膨脹容器組成R23兩個單級系統組成的複疊式製冷一個兩級壓縮迴圈和一個單級壓縮迴圈組成的複疊式製冷機高溫系統製冷劑製冷劑R22或R507低溫系統帶回熱的單級壓縮迴圈R23或1150一級節流中間不完全冷卻節流前液體過冷帶回熱的兩級壓縮迴圈最低蒸發溫度可達-110℃兩級迴圈和單級迴圈組成的複疊式製冷a1—低溫部分壓縮機a2—高溫部分低壓級壓縮機a3—高溫部分高壓級壓縮機b—冷凝器c1、c2、c3—節流閥d—蒸發器d12冷凝-蒸發器e1—低溫部分氣-液熱交換器e2—高溫部分氣-液熱交換器f—高溫部分中間冷卻器氟利昂回熱迴圈單級有回熱迴圈一次節流中間不完全冷卻雙級蒸汽壓縮式製冷迴圈氟利昂雙級迴圈一次節流中間完全不冷卻雙級迴圈工作過程工作過程為：從蒸發器出來的蒸汽經回熱器後被低壓壓縮機吸入，壓縮到中間壓力並與中冷器出來的幹飽和蒸汽在管路中進行混合，使從低壓機排出的過熱蒸汽被冷卻後再進入高壓壓縮機，經壓縮到冷凝壓力並進入冷凝器，冷凝後的高壓製冷劑液體進入了中冷器的蛇形盤管進行再冷卻，然後進入回熱器與從蒸發器出來的低溫低壓蒸汽進行熱交換，使從中冷器蛇形盤管中出來的過冷液體再一次得到冷卻，最後經膨脹閥進入蒸發器吸熱蒸發。吸收式製冷迴圈吸收式製冷迴圈由於它是利用工質對的品質分數變化，完成製冷劑的迴圈，因而被稱為吸收式製冷。吸收式迴圈溴化鋰吸收式製冷機工作過程吸收式製冷迴圈工作過程製冷劑迴圈：由發生器出來的製冷劑蒸汽在冷凝器中冷凝成高壓液體，同時釋放出冷凝熱量。高壓液體經膨脹閥節流到蒸發壓力，進人蒸發器中。低壓製冷劑液體在蒸發器中蒸發成低壓蒸汽，並同時從外界吸取熱量（實現製冷）。低壓製冷劑蒸汽進入吸收器中。溶液迴圈：在吸收器中，由發生器來的稀溶液（濃度以製冷劑的含量計）吸收蒸發器來的製冷劑蒸汽，成為濃溶液，吸收過程釋放出的熱量用冷卻水帶走。經溶液泵提高壓力，並輸送到發生器中。在發生器中，熱源加熱使低沸點的製冷劑蒸汽被蒸發出來，而濃溶液成為稀溶液。單效雙桶溴化鋰吸收式製冷迴圈流程單效單桶溴化鋰吸收式

製冷迴圈流程雙效溴化鋰迴圈串聯流程的雙效溴化鋰吸收式製冷迴圈並聯流程的雙效溴化鋰吸收式製冷迴圈直燃式溴化鋰迴圈單效蒸汽型溴化鋰吸收式冷水機組的應用系統熱源回路冷卻水回路冷水回路冷劑水回路溶液回路溴化鋰溶液的物理性質（1）無色溶液，有鹹味，無毒。（2）溶解度隨溫度的升高而降低。（3）水蒸汽的分壓力很低，因而有強烈的吸濕性。（4）密度比水的大，且隨濃度和溫度而變化。（5）比熱容較小。（6）粘度較大。（7）表面張力較大。（8）導熱係數隨濃度增大而降低，隨溫度升高而增大。（9）對黑金屬和紫銅等材料有強烈的腐蝕性。溴化鋰-水溶液的性質（溶解度）溴化鋰水溶液的性質（溫壓圖）

溴化鋰水溶液的性質（密度）溴化鋰水溶液的性質

（定压热容）

溴化鋰水溶液的性質（表面張力圖）

溴化鋰水溶液的性質（粘度圖）溴化鋰水溶液的性質（導熱係數表）

溴化鋰溶液的腐蝕性及緩蝕劑溴化鋰溶液對金屬材料的腐蝕性；腐蝕性對機組性能的影響；常用緩蝕劑及防腐功能。溴化鋰溶液在有空氣存在的情況下,對一般金屬有強烈的腐蝕性；增加緩蝕劑(0.1%~0.3%鉻酸鋰和適量的氫氧化鋰,使溶液的pH=9.5~10.5)可有效地延緩溴化鋰溶液對金屬的腐蝕作用.製冷原理與設備配置製冷劑的特性及應用氨製冷劑的特性及應用氟利昂類製冷劑的特性及應用混合製冷劑的特性及應用製冷劑的環保特性及應用載冷劑與蓄冷劑的特性及應用製冷劑的作用製冷劑又稱製冷工質，是製冷迴圈的工作介質，利用製冷劑的相變來傳遞熱量，即製冷劑在蒸發器中汽化時吸熱，在冷凝器中凝結時放熱。當前能用作製冷劑的物質有80多種，最常用的是氨、氟里昂類、水和少數碳氫化合物等。只有在工作溫度範圍內能夠汽化和凝結的物質才有可能作為製冷劑使用.製冷劑的使用歷程SO2和CO2在歷史上曾經是比較重要的製冷劑。NH3氨廣泛使用。乙醚是最早使用的製冷劑1955年起氟里昂大規模使用初期發展現在製冷工質歷史

乙醚是最早使用的製冷劑。1866年威德豪森(Windhausen)提出使用CO2作製冷劑。1870年卡爾·林德(CartLinde)用NH3作製冷劑。1874年拉烏爾·皮克特(RaulPictel)採用SO2作製冷劑。SO2和CO2在歷史上曾經是比較重要的製冷劑。SO2毒性大，但作為重要製冷劑曾有60年曆史。CO2在使用溫度範圍內壓力特高，致使機器極為笨重，但它無毒使用安全。曾在船用冷藏裝置中作製冷劑達50年之久，1955年才被氟里昂所取代。DBCA無機化合物類製冷劑氟里昂(鹵代烴類製冷劑)烷烴類製冷劑混合類製冷劑分類ASHARE標準製冷劑的分類和命名常用製冷劑

氨（R717）的特性

沸點-33.3℃，凝固點-77.9℃單位容積製冷量大粘性小，傳熱性好，流動阻力小

毒性較大，有一定的可燃性，安全分類為B2

氨蒸汽無色，具有強烈的刺激性臭味

氨液飛濺到皮膚上會引起腫脹甚至凍傷氨系統中有水分會加劇對金屬腐蝕同時減小製冷量以任意比與水互溶但在礦物潤滑油中的溶解度很小

系統中氨分離的游離氫積累至一定程度遇空氣爆炸

氨液比重比礦物潤滑油小，油沉積下部需定期放出在氨製冷機中不用銅和銅合金材料(磷青銅除外)

製冷劑的命名-無機物無機化合物R717R744R718R7XX無機化合物的分子量編號氨二氧化碳水舉例理想製冷劑的性質（一）對環境友善（二）熱力學性質方面的要求（三）有好的物理化學性質（四）來源廣泛、易於制取對環境友善對環境友善。無毒或低毒，相對安全性好。具有易檢漏的特點。

熱力學性質方面的要求(1)工作溫度範圍內有合適的壓力和壓力比。(2)單位製冷量q0和單位容積製冷量qv較大。(3)比功w和單位容積壓縮功wv小，迴圈效率高。蒸發壓力≧大氣壓力冷凝壓力不要過高冷凝壓力與蒸發壓力之比不宜過大(4)等熵壓縮終了溫度t2不能太高，以免潤滑條件惡化或製冷劑自身在高溫下分解。有好的物理化學性質1）粘度、密度儘量小。

2）熱導率要求高3）純度高。4）化學穩定性和熱穩定性好。

5）良好的電絕緣性。6）溶解於油的不同性質表現出不同的特點。7）無毒，在工作溫度範圍內不燃燒、不爆炸，使用安全。

來源廣泛、易於制取製冷劑經濟性的要求：

製冷劑的生產工藝簡單，價廉、易得。製冷劑對材料的作用正常情況下，鹵素化合物製冷劑與大多數常用金屬材料不起作用。只在某種情況例如水解作用、分解作用等下，一些材料才會和製冷劑發生作用。

“鍍銅”現象當製冷劑在系統中與銅或銅合金部件接觸時，銅溶解到混合物中，當和鋼或鑄鐵部件接觸時，被溶解的銅離子析出並沉浸在鋼鐵部件上形成一層銅膜。

製冷系統中應儘量避免水分存在和銅鐵共用。氨製冷機中不能用黃銅、紫銅和其他銅合金（磷青銅除外），因為有水分時要引起腐蝕。氟里昂對塑膠等高分子化合物會起“膨潤”作用(變軟、膨脹和起泡)，故在製冷系統中要選用特殊橡膠或塑膠。製冷劑與潤滑油的互溶性的影響製冷劑與油溶解會使潤滑油變稀，影響潤滑作用，且油會被帶入蒸發器中影響到傳熱效果。若製冷劑與油不相溶解，可以從冷凝器或貯液器將油分離出來，避免油帶入蒸發器中降低傳熱效果。製冷劑與水的溶解性“冰堵現象”當溫度降到0℃以下時，水結成冰而堵塞節流閥或毛細管的通道形成“冰堵”，致使製冷機不能正常工作。製冷劑的洩漏性氨有強烈臭氣，靠嗅覺易判是否洩漏。易溶於水故不用肥皂水檢漏，用酚酞試劑和試紙檢漏

氟利昂無色無臭，鹵素噴燈和電子檢漏儀檢漏常用製冷劑氟里昂的特性

氟里昂是一種透明、無味、無毒、不易燃燒、爆炸和化學性穩定的製冷劑。不同的化學組成和結構的氟里昂製冷劑熱力性質相差很大，可適用於高溫、中溫和低溫製冷機，以適應不同製冷溫度的要求。氟里昂對水的溶解度小，製冷裝置中進入水分後會產生酸性物質，並容易造成低溫系統的“冰堵”，堵塞節流閥或管道。另外避免氟里昂與天然橡膠起作用，其裝置應採用丁晴橡膠作墊片或密封圈。常用的氟里昂製冷劑常用氟製冷劑R134aR502R22R12製冷劑的命名-鹵代烴鹵代烴R22分子式CmHnFxClyBrz

n+x+y+z

=2m+2舉例二氟一氯甲烷(CHClF2)二氟二氯甲烷(CCl2F2)R12R(m－1)(n+1)x(a,b…)Bz同分異構體溴分子數，為0，B可省略編號製冷劑的命名-烴類碳氫化合物(烴類)不飽和碳氫化合物和鹵代烯

R50R170R1150R1270編號與氟利昂編號方法相同舉例甲烷(CH4)乙烷(C2H6)R1+氟利昂編號方法編號舉例乙烯(C2H4)丙烯(C3H6)烷烴類烯烴類正丁烷和異丁烷例外，用R600和R600a(或R601)表示氟利昂12的特性R12對大氣臭氧層有嚴重破壞作用，並產生溫室效應，因此它已受到限用與禁用。但它目前仍是國內應用較廣的中溫製冷劑之一，2010年1月1日起將在我國完全停止生產和消費。南極臭氧空洞的變化氟利昂12（CF2CL2，R12）的特性R12無色、氣味很弱、毒性小、不燃燒、不爆炸，R12等熵指數小，壓縮機的排氣溫度較低。單位容積製冷量小、相對分子品質大、流動阻力大、熱導率較小。水在R12中的溶解度很小，低溫狀態下水易析出而形成冰堵，因此在充灌R12前，必須經過乾燥處理R12能與礦物性潤滑油無限溶解，潤滑油在蒸發器中逐漸積存，使蒸發溫度升高，傳熱係數下降。R12對一般金屬沒有腐蝕作用，但能腐蝕鎂及含鎂量超過2％的鋁鎂合金。含水後會產生鍍銅現象。R12對天然橡膠及塑膠等有機物有膨潤作用，R12極易滲透。R12由於壓力適中、壓縮終溫低、熱力性能優良、化學性能穩定、無毒、不燃、不爆，廣泛用於冷藏、空調和低溫設備。氟里昂134a是一種較新型的製冷劑，其蒸發溫度為-26.5℃。它的主要熱力學性質與R12相似，不會破壞空氣中的臭氧層，是近年來鼓吹的環保冷媒，但會造成溫室效應。是比較理想的R12替代製冷劑。

R134a氟利昂22（CHF2CL，R22）的特性R22對大氣臭氧層有輕微破壞作用，並產生溫室效應。它是第二批被列入限用與禁用的製冷劑之一。我國將在2040年1月1日起禁止生產和使用。R22是最為廣泛使用的中溫製冷劑R22屬安全性製冷劑。R22化學性質不如R12穩定。R22能部分地與潤滑油互溶，R22對金屬的作用、洩漏性與R12相同。R22廣泛用於冷藏、空調、低溫設備中。在活塞式、離心式、壓縮機系統中均有採用。由於它對大氣臭氧層僅有微弱的破壞作用，故可作為R12的近期、過渡性替代製冷劑。碳氫化合物的特性丙烷（R290）是較多採用的碳氫化合物。屬中溫製冷劑。難溶於水。大氣環境特性優良（ODP=O，GWP=0.03），是目前被研究的替代工質之一。除丙烷外，通常用作製冷劑的碳氫化合物還有乙烷（R170）、丙烯（R1270）、乙烯(R1150)。氟利昂600a的特性R600a屬中溫製冷劑。它對大氣臭氧層無破壞作用，無溫室效應。可燃、可爆，不允許採用氣焊或電焊。價格便宜。由於具有極好的環境特性，目前廣泛被採用，作為R12的替代工質之一。混合製冷劑共沸溶液製冷劑一定蒸發壓力下蒸發時具有幾乎不變的蒸發溫度溶液製冷劑非共沸溶液製冷劑一定蒸發壓力下蒸發時沸點不斷升高共沸製冷劑共沸(液體)製冷劑=R152a/R12(26.2/73.8)=R22/R115(48.8/51.2)品質百分比組成由兩種或兩種以上的製冷劑按一定的比例混合而成，在氣化或液化過程中，蒸汽成分與溶液成分始終保持相同；在既定壓力下，發生相變時對應的溫度保持不變。編號R5XX舉例R500R502已經商品化的共沸混合物，依應用先後在500序號中順次地規定其識別編號。非共沸製冷劑非共沸(液體)製冷劑組成由兩種或兩種以上的製冷劑按一定的比例混合而成。在定壓下氣化或液化過程中，蒸汽成分與溶液成分不斷變化，對應的溫度也不斷變化。編號R4XX舉例R407cR404a

已經商品化的非共沸混合物，依應用先後在400序號中順次地規定其識別編號。R32/R125/R134a(23:25:52(%))R125/R143a/R134a(44:52:4(%))共沸溶液製冷劑一定蒸發壓力下蒸發時具有幾乎不變的蒸發溫度，而且蒸發溫度一般比組成它的單組分的蒸發溫度低。一定蒸發溫度下，共沸製冷劑單位容積製冷量比組成它的單一製冷劑的容積製冷量要大。共沸製冷劑化學穩定性較組成它的單一製冷劑好。在全封閉和半封閉壓縮機中，採用共沸製冷劑可使電機得到更好的冷卻，電機繞組溫升減小。幾種共沸製冷劑的組成和沸點

-48.8/-47.7－-46.798.950.0/50.0R125/143aR507-9.8/3.518-12.593.755.1/44.9R31/114R506-29.8/-9.8115-30103.578.0/22.0R12/31R505-51.2/-3817-59.279.248.2/51.8R32/115R504-82.2/-81.588-88.087.640.1/59.9R23/13R503-40.8/-3819-45.4111.648.8/51.2R22/115R502-40.8/-29.8-41-41.593.184.5/15.5R22/12R501-29.8/-250-33.599.373.8/26.2R12/152aR500各組分的沸點(℃)共沸溫度沸點(℃)分子量品質成分組分代號氟里昂502（R502）R502是由R12、R22以51.2%和48.8%的百分比混合而成的共沸溶液。R502與R115、R22相比具有更好的熱力學性能，更適用於低溫。R502的標準蒸發溫度為-45.6℃，正常工作壓力與R22相近。在相同的工況下的單位容積製冷量比R22大，但排氣溫度卻比R22低。R502用於全封閉、半封閉或某些中、小製冷裝置，其蒸發溫度可低達-55℃。R502在冷藏櫃中使用較多。非共沸溶液製冷劑一定壓力下溶液加熱時，首先到達飽和液體點A(泡點)，再加熱到達點B，即進入兩相區，繼續加熱到點C(露點)時全部蒸發完成為飽和蒸汽。泡點溫度和露點溫度的溫差稱之為溫度滑移幾種非共沸溶液製冷劑性質泡露點溫差大，使用時最好將熱交換器作成逆流形式不能與礦物潤滑油互溶，但能溶於聚酯類合成潤滑油低溫工況下，容積製冷量比R22要低得多。不能與礦物潤滑油互溶，但能溶於聚酯類合成潤滑油。泡露點溫差僅0.2℃，可稱之為近共沸混合製冷劑。具有與共沸混合製冷劑類似的優點。不能直接用來替換R22的製冷系統。R410A兩元混合製冷劑R407C三元非共沸混合製冷劑製冷劑的發展和環保化替代ConceptBECDA製冷劑的發展替代工質的研發替代的相關問題我國的選擇國際相關條約製冷劑的發展氟里昂的應用比氨晚60餘年，但它一問世就以其無毒無臭、不燃不爆、穩定性好、對設備有良好的潤滑作用而成為製冷工業的明星，CFC-12更是廣泛用於冰箱生產中，其他如CFC-11、HCFC-22、HCFC-113、HCFC-114也都有廣泛應用。但是，氟里昂溫室效應值比二氧化碳大1700倍，會破壞大氣層中的臭氧。CFCs的化學性質非常穩定，排放的CFCs可以穩定地到達平流層並在其中停留40-150年，對臭氧層造成長久的破壞。由於氟里昂對臭氧層的破壞，科學家甚至在地球兩極的上空發現臭氧空洞。替代工質的研發和使用磁製冷又叫“順磁鹽絕熱製冷”。利用勵磁和退磁過程中會吸熱或放熱的製冷技術，具有製冷效率高、成本低、結構簡單等優點，它不污染環境，因此很有發展前景。新的製冷技術充分考慮到製冷劑和環境的可容性以及可持續發展的要求，被形象地稱為“綠色製冷”，是今後製冷技術發展的一大趨勢。替代的相關問題1990年蒙特利爾協議規定，到本世紀末世界各國要停止氟里昂的生產和排放。現在各國都在尋找氟里昂的替代產品，這些產品因符合環保要求而被稱作"綠色製冷劑"。要找到既符合環保要求又具有實際使用性能的替代產品是一件很困難的事情，目前可能的產品有R407c、R134a、R152a、R410a等

。

世界消耗臭氧層物質產量與消費趨勢臭氧空洞的形狀2000年臭氧空洞的形狀2002年臭氧空洞變形了《蒙特利爾議定書》1．對CFCs，包括CFC11、CFCl2，CFCll3、CFCll4、CFCll5等氯氟烴物質：（1）對發達國家，規定從1996年1月1日起完全停止生產與消費；（2）對發展中國家（CFCs人均消耗量小於0.3kg/年），最後停用的日期是2010年。2．對HCFCs，包括HCHC22、HCFCl42b、HCFCl23等：（1）對發達國家，從1996年起凍結生產量，2004年開始削減，至2020年完全停用；（2）對發展中國家，從2016年開始凍結生產量，2040年完全停用。製冷劑破壞臭氧層問題歷史上，主要採用NH3、HCS、CO2、空氣等作為製冷劑，有的有毒，有的可燃，有的效率很低。1929年美國開發出氟利昂，是鹵代烴的總稱，它們有許多共同的優點，得到了廣泛的應用。1975年美國學者提出，含氯的氟利昂中的氯原子會破壞臭氧層。臭氧層在離地面25～40Km的平流層，它能夠遮罩對地球上生物有害的紫外線，保護地球上的人類和生物。根據該理論，含氯的氟利昂中的氯原子在平流層會分離出來，與臭氧分子作用生成氧化氯和氧分子。氧化氯能與臭氧作用，重又生成氯原子和氧分子。這樣不斷重複，使臭氧大量被破壞。臭氧消耗的發現1231974年美國羅蘭（SherwoodRowland）教授和他的博士後莫利納（MarioMolina）在“自然”雜誌上發表文章，鹵代烴在紫外線作用下會釋放出氯離子氯離子會消耗地球周圍平流層（Stratosphere）中臭氧（Ozone,O3），而使過量的太陽紫外線照射到地面，給地球上的生物和人類帶來一系列的危害。瑞典皇家科學院將1995年的諾貝爾化學獎授予這些傑出貢獻家，以表彰他們在大氣化學特別是臭氧的形成和分解研究。我國淘汰消耗臭氧層物質時間表家電行業汽車空調工商製冷CFC與HCFC排入大氣後即無國界。1993年我國批准了《中國消耗大氣臭氧層物質逐步淘汰國家方案》1999年實現40%新生產冰箱、冷櫃的替代；2003年完成70%新生產冰箱、冷櫃的替代自2001年12月31日起禁止所有新空調車中使用CFC-12，並逐步削減在用車的CFC消費量。2009年後只允許使用回收的CFC透平式製冷機生產在2003年停止CFC-11和CFC-12的新灌裝；2010年停止CFC-11和CFC-12維修補充的再灌裝泡沫行業2005年前完成擠出泡沫和聚氨酯的ODS替代；2007年前完成聚氨酯板材ODS替代；2010年前實現聚氨酯噴塗和箱式工藝中使用的ODS替代總體情況CFC與HCFC的替代CFC與HCFC的替代工質有許多種。潛在的綠色環保替代物有合成的和天然的兩大類。合成的替代物有HFCS；天然的有氨、二氧化碳、水、碳氫化合物等。臭氧層的破壞和全球氣候變化，是當前全球所面臨的主要環境問題。由於製冷、空調、熱泵行業廣泛採取的CFC與HCFC類物質對臭氧層有破壞作用以及產生溫室效應，使全世界的製冷、空調與熱泵行業面臨嚴重的挑戰。CFC與HCFC的替代已成為當前國際性的熱門話題，該領域的研究和發展還在熱烈進行中。CFCS、HCFCS的限制與替代當CFCs受強烈紫外線照射後，產生下列反應：CFC12為例CF2Cl2------CF2Cl＋Cl；Cl＋O3----ClO＋O2；ClO＋O-----Cl＋O2迴圈反應產生的氯原子不斷地與臭氧分子作用，使一個氯氟烴分子，可以破壞成千上萬個臭氧分子，使臭氧層出現“空洞”，這一現象已被英國南極考察隊和衛星觀測所證實。據UNEP（聯合國環境規劃署）提供的資料，臭氧每減少1％,紫外線輻射量約增加2％。臭氧層的破壞將導致：①危及人類健康，可使皮膚癌、白內障的發病率增加，破壞人體免疫系統；②危及植物及海洋生物，使農作物減產，不利於海洋生物的生長與繁殖；③產生附加溫室效應，從而加劇全球氣候轉暖過程；④加速聚合物（如塑膠等）的老化。因此保護臭氧層已成為當前一項全球性的緊迫任務。常用製冷劑及其性質CCl4(R10)CH4(R50)CF4(R14)穩定性增大可燃性增大可燃性增大毒性中間大氯氟烴CFC氫氟烴HFC含氫氯氟烴HCFCChlorine:氯Fluorine:氟Carbon:碳Hydrogen:氫製冷劑對臭氧層的破壞能力破壞能力判別氯氟烴類氫氯氟烴類氫氟烴類碳氫化合物CFCHCFCHFCHCCFCS、HCFCS的限用與禁用CF2BrCl(哈隆1211)CF3Br(哈隆1301)C2F4Br2(哈隆2402)第二類（溴氟烷烴）CFCl3(CFC11)CF2Cl2(CFC12)C2F3Cl3(CFC113)C2F4Cl2(CFC114)C2F5Cl(CFC115)第一類（氯氟烷烴）物質類別物質類別CFCS、HCFCS的限用與禁用HCFC禁用時間表（發達國家）2010.1.1禁用HCFC瑞典,加拿大2000.1.1禁用HCFC22德國2000.1.1禁用HCFC瑞士、義大利2000.1.1：消減50%；2004.1.1：消減75%；2007.1.1：消減90%；2015.1.1：消減100%；歐共體國家2003.1.1：禁止HCFC141b用於發泡劑；2010.1.1：凍結HCFC22和HCFC142b的生產；不再製造使用HCFC22新設備；2015.1.1：凍結HCFC123和HCFC124的生產；2020.1.1：禁用HCFC22和HCFC141b；不再製造使用HCFC123和HCFC124的新設備；2030.1.1：禁用HCFC123和HCFC124美國1996.1.1：以1989年的HCFC消費量加2.8%CFC消費量的總和（折合到ODS噸）作為基準加以凍結；2004.1.1：消減35%；2010.1.1：消減65%；2015.1.1：消減95%；2020.1.1：消減95.5%(0.5%僅用於現有設備的維修)；2030.1.1：消減100%（蒙特利爾議定書）締約國中國製冷空調和化工行業

最終淘汰消耗臭氧層物質時間表注：＊允許維修使用到2010年。2006CFC1132010CFC122010CFC11化工生產2006＊CFC122002＊CFC11工商業製冷設備2002＊CFC12汽車空調器2010CFC122010CFC11家用製冷設備完全淘汰時間（年）消耗臭氧層物質行業載冷劑

載冷劑與載冷劑迴圈特點

載冷劑：在間接製冷系統中用以傳遞冷量的中間介質在蒸發器中被製冷劑冷卻並送到冷卻設備中吸收被冷卻系統的熱量，然後返回蒸發器將吸收的熱量傳遞給製冷劑，而載冷劑重新被冷卻。如此迴圈不止，以達到連續製冷的目的。載冷劑的選擇要求要求(1)比熱大(2)導熱係數大(3)粘度低(4)凝固點與使用溫度範圍相適應(5)腐蝕性小(6)無毒、不燃、不爆(7)化學穩定性好(8)價格低廉載冷劑的選擇方法選擇方法使用目的溫度範圍蒸發溫度在5℃以上的載冷劑系統，一般都採用水作載冷劑

蒸發溫度在5～-50℃的範圍內，一般可採用氯化鈉或氯化鈣鹽水溶液蒸發溫度低於-50℃時，採用三氯乙烯、二氯甲烷、三氯氟甲烷、乙醇、丙酮等

常用載冷劑水水作為載冷劑只適用於載冷溫度在O℃以上的場合，空調系統中多有採用鹽水鹽水制冰系統有機溶液它們都具有較低的凝固溫度。有機物載冷劑標準蒸發溫度均較低鹽水溶液液體冰與液體鹽與液體固體析冰線析鹽線共晶濃度共晶點A-B-EG-EEAA’FGEC1BCC2DtEtCtB0x1x2m1m2t定期測定比重合理選擇濃度注意防腐蝕MgCl2水溶液NaCl水溶液CaCl2水溶液有機物載冷劑有機物載冷劑有乙醇（CH3-CH2OH）、乙二醇（CH2OH-CH2OH）、丙二醇（CH2OH-CHOH-CH3）、丙三醇（CH2OH-CHOH-CH2OH）、二氯甲烷（CH2Cl2）及三氯乙烯（CHCl-CCl2）等。它們都具有較低的凝固溫度。有機物載冷劑標準蒸發溫度均較低。蓄冷劑使用蓄冷劑的場合；使用蓄冷劑的優勢；常用的蓄冷劑；常見使用形式及其基本工作原理。製冷原理與設備配置製冷圖表的使用單級理論迴圈壓焓圖繪製與使用單級冷庫迴圈壓焓圖繪製與使用雙級理論迴圈壓焓圖繪製與使用雙級冷庫迴圈壓焓圖繪製與使用製冷劑狀態參數圖表的選取與使用X=0X=1lgPh壓焓圖等比容線等熵線飽和液線等溫線等壓線濕蒸汽兩相區幹蒸汽線臨界點Tc等焓線過冷液體區過熱氣體區壓焓圖壓焓圖的結構如圖所示。以絕對壓力為縱坐標（為了縮小圖的尺寸，提高低壓區域的精度，通常縱坐標取對數座標），以焓值為橫坐標。壓焓圖一點：臨界點C三區：液相區、兩相區、氣相區。五態：過冷液狀態、飽和液狀態、濕蒸汽狀態、飽和蒸汽狀態、過熱蒸汽狀態。八線：等壓線p（水平線）等焓線h（垂直線）飽和液線x=0，飽和蒸汽線x=1，無數條等幹度線x等熵線s等比體積線v等溫線t理論迴圈過程在壓焓圖上的表示1）製冷壓縮機壓縮過程2）製冷壓縮機冷凝過程

3）製冷壓縮機膨脹過程

4）製冷壓縮機蒸發過程

理論迴圈T-s圖和lgp-h圖理論迴圈的熱力圖1-2壓縮機:壓縮和輸送製冷蒸汽。2-2`-3冷凝器:將製冷劑的熱量排放給冷卻介質。3-4節流閥:對製冷劑節流降壓。4-1蒸發器:製冷劑吸收被冷卻對象的熱量。單級實際迴圈的熱力狀態圖4

-1表示製冷劑在蒸發器汽化和壓降過程；1-1

表示製冷劑蒸汽的過熱（有益或有害）和壓降過程；1

-2s

表示製冷劑蒸汽在製冷壓縮機內實際的非等熵壓縮過程；2s

-2s表示製冷壓縮機壓縮後的製冷劑蒸汽經過排氣閥的壓降過程；2s-3表示製冷劑蒸汽經排氣管進入冷凝器的冷卻、冷凝和壓降過程；3-3

表示製冷劑液體的過冷和壓降過程；3

-4

表示製冷劑液體的非絕熱節流過程。

簡化的單級實際迴圈熱力狀態圖112(2)3456,,ppk0Lgph1-1

表示蒸汽的過熱過程1

-2

表示實際增熵壓縮過程2

-3-4表示製冷劑在冷凝壓力pk下的等壓冷卻、冷凝過程

4-5表示製冷劑在冷凝壓力下的過冷過程

5-6表示製冷劑在等焓下的節流過程6-1表示製冷劑在蒸發壓力p0下的等壓汽化過程

液體過冷與液體過冷迴圈液體過冷：製冷劑液體的溫度低於統一壓力下的飽和液體的溫度稱為過冷。過冷迴圈：將節流前的製冷劑液體冷卻到低於冷凝溫度的狀態，稱為過冷。帶有過冷的迴圈，叫做過冷迴圈。過冷迴圈在圖上的表示吸汽過熱與吸汽過熱迴圈過熱：製冷劑蒸汽的溫度高於統一壓力下飽和蒸汽的溫度。過熱迴圈：壓縮機吸入前的製冷劑蒸汽的溫度高於吸氣壓力下製冷劑的飽和溫度時，稱為吸氣過熱，兩者溫度之差稱為過熱度。具有吸氣過熱的迴圈，稱為過熱迴圈。過熱迴圈在圖上的表示回熱對迴圈的影響回熱：利用回把熱使節流前的製冷劑液體與壓縮機吸入前的製冷劑蒸汽進行熱交換，使液體過冷、蒸汽過熱，稱之為回熱。回熱迴圈：具有回熱的迴圈，稱為回熱迴圈。回熱迴圈原理圖回熱迴圈回熱迴圈在圖上的表示其他條件不變

冷凝溫度tk升高對迴圈的影響hp冷凝溫度tk時：1-2-3-4-1冷凝溫度升高為t´k時：1-2´-3´-4´

-11234tkt0t´k3´2´4´其他條件不變

蒸發溫度t0降低對迴圈的影響hlgp蒸發溫度t0時：1-2-3-4-1蒸發溫度降低為t´0時：1´-2´-2-3-4-1´1234tkt02´4´t´01´一次節流中間完全冷卻雙級

蒸汽壓縮式製冷迴圈一次節流中間完全冷卻雙級蒸汽壓縮式製冷迴圈的流程圖和lgp-h圖氨泵供液的雙級製冷迴圈氨泵供液的一級節流中間完全冷卻製冷迴圈的流程圖和lgp-h圖複疊式製冷迴圈原理圖複疊式製冷迴圈壓焓圖兩單級系統組成的複疊式製冷

的系統圖和T-s图兩級迴圈和單級迴圈組成的複疊式製冷原理圖a1—低溫部分壓縮機a2—高溫部分低壓級壓縮機a3—高溫部分高壓級壓縮機b—冷凝器c1、c2、c3—節流閥d—蒸發器d12冷凝-蒸發器e1—低溫部分氣-液熱交換器e2—高溫部分氣-液熱交換器f—高溫部分中間冷卻器雙級迴圈和單級迴圈組成的複疊式

製冷lgp-h图(a)高溫部分(b)低溫部分溴化鋰吸收式製冷二元溶液的h—ξ圖溴化鋰—水溶液的h—ξ圖溴化鋰吸收式製冷機工作過程在焓濃圖上的表示串聯流程的雙效溴化鋰

吸收式製冷迴圈並聯流程的雙效溴化鋰吸收式製冷迴圈製冷原理與設備配置熱力學過程分析及其計算理論單級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析單級理論迴圈的熱力學計算冷庫單級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析冷庫單級迴圈的熱力學計算理論雙級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析雙級理論迴圈的熱力學計算冷庫雙級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析冷庫雙級製冷系統的熱力學計算中央空調溴化鋰製冷系統的熱力學分析單級迴圈熱力學狀態點分析理論單級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析●●

低溫低壓（飽和蒸氣）高溫高壓（過熱蒸氣）

狀態點1狀態點2單級迴圈熱力學狀態點分析理論單級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析●●

高溫高壓（過熱蒸氣）常溫高壓（飽和液體）

狀態點2狀態點3理論單級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析

●●

高溫高壓（過熱蒸氣）常溫低壓（濕蒸氣）

狀態點4狀態點5單級迴圈熱力學狀態點分析理論單級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析●●

常溫低壓（濕蒸氣）低溫低壓（飽和蒸氣）

狀態點5狀態點1單級迴圈熱力學狀態點分析單級蒸氣壓縮式製冷迴圈單級蒸汽壓縮式製冷系統由壓縮機，冷凝器，膨脹閥和蒸發器組成。製冷劑蒸汽壓縮、冷凝成液體，放出熱量冷凝後的製冷劑流經節流元件進入蒸發器。從入口端的高壓pk降低到低壓p0，從高溫tk降低到t0，並出現少量液體汽化變為蒸汽。製冷劑液體在低壓（低溫）下蒸發吸熱製冷劑蒸汽回到壓縮機中壓縮單級迴圈熱力學狀態點分析單級理論迴圈熱力學計算1.單位品質製冷量q0製冷壓縮機每輸送1kg製冷劑經迴圈從被冷卻介質中制取的冷量稱為單位品質製冷量，用q0表示。q0=h1-h4=r0（1-x4）式中：

q0

單位品質製冷量（kJ/kg）；h1

與吸氣狀態對應的比焓值（kJ/kg）；h4

節流後濕蒸汽的比焓值（kJ/kg）；r0

蒸發溫度下製冷劑的汽化潛熱（kJ/kg）；x4

節流後氣液兩相製冷劑的幹度。單級迴圈熱力學計算2.單位容積製冷量qv

製冷壓縮機每吸入1m3製冷劑蒸汽（按吸氣狀態計）經迴圈從被冷卻介質中制取的冷量，稱為單位容積製冷量，用qv表示。

qv=q0/v1式中：qv

單位容積製冷量（kJ/m3）；v1

製冷劑在吸氣狀態時的比體積（m3/kg）3.理論比功w0

製冷壓縮機按等熵壓縮時每壓縮輸送1kg製冷劑蒸汽所消耗的功，稱為理論比功，用w0表示。w0=h2-h1

式中：w0

理論比功（kJ/kg）；h2

壓縮機排氣狀態製冷劑的比焓值（kJ/kg）；h1

壓縮機吸氣狀態製冷劑的比焓值（kJ/kg）4.單位冷凝熱負荷qk製冷壓縮機每輸送1kg製冷劑在冷凝器中放出的熱量，稱為單位冷凝熱負荷，用qk表示。qk=（h2-h2

）+（h2

-h3）=h2-h3式中：單級迴圈熱力學計算qk

單位冷凝熱負荷（kJ/kg）；h2

與冷凝壓力對應的幹飽和蒸汽狀態所具有的比焓值（kJ/kg）；h3

與冷凝壓力對應的飽和液狀態所具有的比焓值（kJ/kg）；對於單級蒸汽壓縮式製冷理論迴圈，存在著下列關係qk=q0+w05.製冷係數

0單位品質製冷量與理論比功之比，即理論迴圈的收益和代價之比，稱為理論迴圈製冷係數，用

0表示，ε0=q0/w0=（h1-h4）/（h2-h1）例1-1假定迴圈為單級蒸汽壓縮式製冷的理論迴圈，蒸發溫度t0=-10℃，冷凝溫度tk=35℃，工質為R22，迴圈的製冷量Q0=55kW，試對該迴圈進行熱力計算。解：點1：t1=t0=

10℃，p1=p0=0.3543MPa，h1=401.555kJ/kg，v1=0.0653m3/kg點3：t3=tk=35℃，p3=pk=1.3548MPa，h3=243.114kJ/kg，

由圖可知，h2=435.2kJ/kg，t2=57℃

單級迴圈熱力學計算1）單位品質製冷量q0=h1-h4=h1-h3=401.555-243.114=158.441kJ/kg4）理論比功w0=h2-h1=435.2-401.555=33.645kJ/kg5）壓縮機消耗的理論功率P0=qmw0=0.3471

33.645=11.68kW3）製冷劑品質流量qm=Q0/q0=55/158.443=0.3741kg/s2）單位容積製冷量qv=q0/v1=158.411/0.0653=2426kJ/m3單級迴圈熱力學計算7）冷凝器單位熱負荷qk=h2-h3=435.2-243.114=192.086kJ/kg8）冷凝器熱負荷Qk=qmqk=0.3471

192.086=66.67kW6）製冷係數ε0=q0/w0=158.411/33.645=4.71單級迴圈熱力學計算實際工況及製冷劑的變化對迴圈的影響液體過冷對迴圈的影響；吸汽過熱對迴圈的影響；回熱對迴圈的影響。單級實際迴圈熱力學分析實際工況及製冷劑的變化對迴圈的影響液體過冷對迴圈的影響：單級實際迴圈熱力學分析實際工況及製冷劑的變化對迴圈的影響液體過冷對迴圈的影響：單級實際迴圈熱力學分析實際工況及製冷劑的變化對迴圈的影響吸汽過熱對迴圈的影響：單級實際迴圈熱力學分析實際工況及製冷劑的變化對迴圈的影響：吸汽過熱圖：單級實際迴圈熱力學分析實際工況及製冷劑的變化對迴圈的影響：吸氣過熱製冷量和製冷係數變化對比：

w0

=h2

-h1

=w0+

w0

w0

=h2

-h1

=w0+

w0

w0=h2-h1

q0

=h1-h4=q0

q0

=h1

-h4=（h1-h4）+（h1

-h1）=q0+

q0

q0=h1-h4

有害過熱有效過熱過熱迴圈1

-2

-3-4-1

理論迴圈1-2-3-4-1單級實際迴圈熱力學分析實際工況及製冷劑的變化對迴圈的影響回熱對迴圈的影響：單級實際迴圈熱力學分析實際工況及製冷劑的變化對迴圈的影響回熱對迴圈的原理圖：單級實際迴圈熱力學分析實際工況及製冷劑的變化對迴圈的影響回熱製冷量和製冷係數變化對比：w0

=h2

-h1

=w0+

w0

w0=h2-h1

q0

=h1-h4

=q0+

q0

q0=h1-h4

回熱迴圈1

-2

-3

-4

-1

理論迴圈1-2-3-4-1單級實際迴圈熱力學計算雙級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析雙級蒸氣壓縮式製冷迴圈採用多級蒸汽壓縮式製冷迴圈的特點及應用：（1）降低壓縮機的排氣溫度（2）降低壓力比（3）減少節流損失一次節流中間完全冷卻雙級蒸汽壓縮式製冷迴圈的流程圖和lgp-h圖雙級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析雙級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析一次節流中間不完全冷卻雙級蒸汽壓縮式製冷迴圈的流程圖和lgp-h圖雙級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析氨泵供液的一級節流中間完全冷卻製冷迴圈的流程圖和lgp-h圖雙級迴圈壓焓圖狀態點的查找與分析雙級迴圈熱力學計算雙級蒸氣壓縮式製冷迴圈（1）選配壓縮機時中間壓力的確定選配壓縮機時，中間壓力pm的選擇，可以根據製冷係數最大這一原則去選取，這一中間壓力pm又稱最佳中間壓力。確定最佳中間壓力pm常用的方法有公式法和圖解法。1）公式法常用的公式法有比例中項公式法和拉塞經驗公式法兩種。①比例中項公式法按壓力的比例中項確定中間壓力pm=√po*pk

式中Pm,Po和Pk分別為中間壓力、蒸發壓力和冷凝壓力,單位MPa。按式求出的中間壓力和製冷迴圈的最佳中間壓力有一定的偏差。但公式很簡單，可用於初步估算。按溫度的比例中項確定中間壓力Tm=√To*Tk式中Tm,To和Tk分別為中間溫度，蒸發溫度和冷凝溫度,單位均為K。雙級迴圈熱力學計算②拉塞經驗公式法對於兩級氨製冷迴圈，拉賽(A.Rasi)提出了較為簡單的最佳中間溫度計算式：tm=0.4tk+0.6to+3式中，tm,tk和to分別表示中間溫度，冷凝溫度和蒸發溫度，單位均為℃。上式不只適用於氨，在－40～40℃溫度範圍內，對於R12也能得到滿意的結果。雙級迴圈熱力學計算2）圖解法

①根據確定的蒸發壓力p0和冷凝壓力pk，②在pm（tm）值的上下，按一定間隔選取若干個中間溫度tm值。③根據給定的工況和選取的各個中間溫度tm分別畫出雙級縮迴圈的lgp-h圖，確定迴圈的各狀態點的參數，計算出相應的製冷係數

。④繪製

=f（tm）曲線，找到製冷係數最大值

max，由該點對應的中間溫度tm。雙級迴圈熱力學計算（2）既定壓縮機時中間壓力的確定已經選定壓縮機好，此時高、低壓級的容積比已確定，即

值一定，這時可採用容積比插入法求出中間壓力。雙級迴圈熱力學計算1、冷凝溫度：tk=th+Δtk2、蒸發溫度：to=tl-Δto3、中間溫度：上述分析。4、低壓級吸氣溫度：R717，查表選取；氟利昂吸氣溫度取15℃。5、高壓級吸氣溫度：R717高壓級壓縮機的吸氣狀態為中間壓力下的幹飽和蒸汽。氟里昂製冷劑，其高壓級吸氣溫度取15℃，吸氣狀態為中間壓力下的過熱蒸汽。6、節流前液體的溫度：製冷劑液體經中間冷卻器盤管冷卻後的出液溫度比中間溫度高3一7℃，一般R717取小值，氟里昂取大值。對於氟里昂雙級製冷系統，還考慮採用回熱器，其過冷度由回熱器的熱平衡關係式求得。雙級迴圈熱力學計算低壓級壓縮機的理論功率為

P0d=qmd*w0d=Q0*（h2-h1）*（h1-h8）低壓級的理論比功為：w0d=h2-h1單位品質製冷量為：q0=h1-h8低壓級製冷劑的品質流量qmd為：qmd=Q0/q0=Q0/（h1-h8）

雙級迴圈熱力學計算在二級壓縮製冷迴圈中，制取冷量的都是低壓部分的蒸發過程，其單位製冷量：q0=h1-h4

低壓壓縮機的單位理論功：wd=h2-h1

當製冷機的冷負荷為Q0時，低壓級製冷劑迴圈量：qmd=Q0/q0=Q0/（h1-h8）

雙級迴圈熱力學計算低壓壓縮機消耗的理論功率：P0d=P0d=qmd*w0d=Q0*（h2-h1）*（h1-h8）對於中間完全冷卻的兩級迴圈：

qmgh9+qmdh2=qmgh