检修工程脚手架搭设施工技术方案样本

检修工程脚手架搭设施工技术方案编制：审核：批准：中华人民共和国公司二〇一四年三月目录1概述 31.1合用范畴 31.2编制根据 32工程概述 33脚手架搭拆方案 43.1脚手架管理规定 43.2脚手架搭设前准备工作 43.3脚手架主体搭设 53.4脚手架检查与验收 63.5脚手架拆除 74、质量保证办法 75、HSE管理办法 86重要施工机具筹划 107人力资源筹划 118施工手段用料筹划 11附件1：蒸汽线检修局部脚手架搭设尺寸及受力分析 13附件2：造粒车间顶部管线D802处脚手架搭设尺寸及受力分析。 271概述1.1合用范畴本方案仅合用于检修工程脚手架搭设施工。1.2编制根据1.2.1中华人民共和国石油大连石化公司安全管理条例。1.2.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）1.2.3《建筑施工脚手架实用手册》（中华人民共和国建筑工业出版社）1.2.4《建筑构造荷载规范》（GB5009-）1.2.5《建筑工程施工质量验收统一原则》（GB50300-）1.2.6《建设工程项目管理规范》（GB/T50326-）；1.2.7《建筑施工安全检查原则》（JGJ59-99）；1.2.8《脚手架作业安全管理规范》（Q/SY1246-）1.2.9《石油天然气第七建设公司脚手架作业安全管理规定》2工程概述本工程工期紧，高空作业量大，交叉作业多。为了规范脚手架管理，更好配合检修工程施工，防止高处坠落及脚手架坍塌等事故发生，保护作业者人身安全，最大限度地避免发生任何事故，特制定本方案。该工程脚手架施工，采用钢管扣件式脚手架。3脚手架搭拆方案3.1脚手架管理规定3.1.1脚手架搭设及使用应满足如下规定：3.1.1.1脚手架搭设间距应符合行业原则关于规定；3.1.1.2脚手架立杆，应垂直放在金属底座或垫板上；3.1.1.3脚手架高度在7米以上时，竖向每隔4米、水平每隔7米必要同设备牢固连接；3.1.1.4脚手架搭设宽度为0.8～1.2米；3.1.1.5脚手板搭接长度不得不大于200毫米，脚手板探头长度不得不不大于150毫米；3.1.1.6脚手架如跨越建、构筑物出入口或人行道时，应加倍设立立杆及顺杆；3.1.1.7脚手架走道和平台外侧，应绑1米高护身栏杆和设立180毫米高挡脚板。3.1.2现场使用暂时性脚手架应具备如下条件：3.1.2.1脚手架基点和依附构件（物体）必要牢固可靠，从地面搭设时，地基应平整、坚实或增设扫地杆弥补地基局限性；3.1.2.2脚手架整体应稳定牢固，不得摇晃晃动；3.1.2.3从地面或操作基本面至脚手架作业面，必要有上下梯凳和通道；3.1.2.4脚手架作业面脚手板应满铺，绑扎应牢固，探头板长度不得不不大于300毫米；3.1.2.5作业面面积应满足作业规定，作业面四周应设高度不不大于1米护身栏杆。当作业面周边无适当安全带挂设位置时，还应专设安全带挂设栏杆。3.2脚手架搭设前准备工作3.2.1搭设脚手架前，应明确作业点规定，确认施工环境、防护用品和工具安全可靠。3.2.2从事脚手架搭设工作人员必要通过特种作业安全技术培训，获得上岗证，且身体状况符合高处作业规定。3.2.3脚手架搭设过程中，作业人员要严格执行操作规程，附近和下方不得有人作业和通行，作业区域应设立警示围栏，非作业人员不得入内。3.2.4搭设脚手架，离电线应有一定安全距离，当安全距离局限性时，必要采用可靠安全办法。3.2.5脚手架使用钢管、扣件和连接件等使用前应逐件进行检查并确认合格，并应符合下列规定：3.2.5.1钢脚手架材质使用A3或AY3，并符合YB242-63原则和GB700-79中对3#钢规定，采用φ48×3.5钢管；3.2.5.2用于脚手架上杆件，不得有裂缝、变形、凹瘪、弯曲、严重锈蚀；3.2.5.3扣件材质应采用GB968-67《普通碳素构造钢技术条件》中A3钢规定；3.2.5.4扣件在使用中发既有夹灰、裂缝、变形、铆钉松脱或损坏、T型螺栓有滑牙等状况禁止使用；3.2.5.5对已使用扣件应检查、保养上油。3.2.6钢脚手板不得有严重锈蚀、油污和裂纹，捆绑脚手板用铁丝为12号。3.2.7木脚手板应使用厚度不不大于50mm，宽度为200～300mm，长度不不不大于6米坚韧木板；不得使用腐朽、破裂、大横透节木板作脚手板。3.2.8脚手架搭、拆前，施工区域设立警戒绳或围栏，垂直作业时必要设立安全网，防止高空坠物；高处作业时必要系挂好安全带，安全带必要规范使用。3.3脚手架主体搭设3.3.1搭设顺序搭设脚手架时，应按照“先搭设立杆，后搭设横杆”顺序进行。详细搭设顺序如下：在牢固地基上拉线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设暂时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，绑扎防护及档脚板。3.3.2搭设施工要点：3.3.2.1脚手架立杆底部基点和依附物必要牢固可靠，立杆纵距、横距、步距详见惯用脚手架搭设尺寸表。3.3.2.2立杆与纵向水平杆或横向水平杆正交节点采用直角扣件；杆件之间斜交节点采用旋转扣件。3.3.2.3立杆对接时，应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内，错开距离≥500mm，立杆接头与中心节点相距不不不大于h/3。3.3.2.4横杆接长普通应采用对接，接头应错开，上下邻杆接头不得设于同跨内，相距≥500mm，且应避开跨中。3.3.2.5钢管扣件式脚手架支撑，不得少于二只直角扣件将支撑与内外大横杆紧固。3.3.2.6钢管脚手架剪刀撑相交，应在交合处用旋转扣件扣紧。同一立面剪刀撑每次交叉点，应在同一水平面上，所形成应是均等菱形状。3.3.2.7水平加固杆在设立层面内应持续设立，形成闭合圈并用扣件与立杆扣牢。3.3.2.8当因施工需要，暂时局部拆除脚手架内侧交叉支撑时，应在拆除交叉支撑门架上方及下方设立水平架。3.3.2.9脚手板作业平台，在完毕该处作业转至高处作业时，应保存直梯旁作业平台作为休息平台，以保证相邻上、下塔平台中间都设有休息平台，并设立相应防护栏杆，供作业人员休息。在满足搭设休息平台所需脚手板数量后，剩余被拆除脚手板则用于满足搭设新作业平台规定。大横杆两端都必要与斜杆连接点外伸25厘米，挑架受力点都要绑双扣，同步绑好防护栏杆。3.3.2.10在搭设脚手架过程中，如脚手板、杆件未牢固，不得停止作业，并不得用于施工作业使用。3.3.2.13惯用脚手架搭设尺寸（1）惯用敞开式单排脚手架设计尺寸（m）（2）惯用敞开式双排脚手架设计尺寸（m）（3）蒸汽线检修局部脚手架搭设尺寸及受力分析，见附件1。（4）造粒车间顶部管线D802处脚手架搭设尺寸及受力分析，见附件2。3.4脚手架检查与验收3.4.1在下列阶段应对脚手架进行检查：每搭设10m高度；达到设计高度；遇有6级及以上大风和大雨之后；停工超过一月恢复使用前。3.4.2检查内容如下：基本与否有不均匀下沉；立杆垫座与基本面与否接触良好，有无松动或脱离状况；检查所有节点连接与否可靠；连墙杆、安全网等构件与否达到设计规定；安全防护设施与否安全、可靠；整架垂直度与否符合规定；荷载与否超过规定等。3.4.3脚手架搭设完毕，应告知项目部安所有门按脚手架搭设规定进行验收，经检查合格挂牌后方可使用，施工期较长脚手架，可以分段验收。验收时必要有工程技术人员、项目施工负责人、安全员和搭设班组负责人共同参加。3.5脚手架拆除3.5.1脚手架使用完毕经单位工程负责人确认不再需要时，应及时拆除。确因工程需要，脚手架可放置待用，但必要经常进行检查，保持脚手架完整性和安全可靠性。3.5.2拆除时，应在统一指挥下按由上而下、先外后里顺序逐级进行，不准上下同步作业；禁止整排拉倒脚手架。拆除过程中，脚手架自由悬臂高度不得超过两步，否则加设暂时拉结。3.5.3连墙撑只能在拆到该层时才容许拆除，禁止在拆架前先拆连墙撑。3.5.4拆除脚手架，周边应设围栏或警戒标志，设专人看守，禁止她人入内。拆下架杆、连接件、跳板等材料，应用吊车向下传递或用绳索吊下，禁止向下投掷。3.5.5已卸(解)开架杆、连接件、跳板等应定期除锈防腐，分类整洁放置，专人保管，不得散放在施工现场。4、质量保证办法4.1脚手架整体应稳定牢固，不得摇晃晃动。脚手架地基应有可靠排水办法。脚手架各杆件受力后挠度不得不不大于搁支点间距长度1/150。4.2钢脚手架立杆垂直度应不大于1/300，且应同步控制其最大垂直度偏差：架高≤20m时为不不不大于50mm；架高＞20m时为不不不大于75mm。纵向钢平杆水平偏差应不大于1/250，且全架长水平偏差值不不不大于50mm。4.3脚手架搭设间距应符合行业原则关于规定。4.4节点连接应可靠，不合格者必要重新拧紧并达到紧固规定。4.5按照验收规定，对施工前交底、施工方案、安全技术办法及搭设规定，逐项进行检查和验收，并将验收、保养、检查状况专人如实记录。未经验收脚手架不得投入使用。4.6为明确职责，加强质量管理，成立质量管理领导小组，确立质量保证体系（见下图）以便对照执行和监督检查。5、HSE管理办法5.1脚手架上应挂牌使用。5.2脚手架在使用过程中，不得随意拆除架杆和脚手板，更不得局部切割和损坏。5.3脚手架放置一定期间或通过大风、大雨后，应重新进行检查；调节后脚手架按新搭设脚手架进行检查验收。5.4脚手板两端搭接必要搁置在小横杆里侧悬臂上，两端各留有不不大于200mm间距，并用铁线将脚手板和小横杆扎紧。5.5施工人员在架上作业中，应注意自我安全保护和她人安全，避免发生碰撞、闪失和落物。禁止在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。5.6从地面或操作基本面至脚手架作业面，必要有上下梯凳和通道；登高设施必要搭设在脚手架外侧，与脚手架搭设时同步并连结成整体。5.7暂时性脚手架，实行一次性搭设、使用和拆除管理，不许搁置待用。5.8拆除脚手架与电线安全距离局限性时，应切断电源或采用可靠安全办法。5.9在作业平台外围要设立踢脚板，防止工具和小件设施掉落。5.10危险分析及相应对策见附表1附表1危险分析及相应对策序号工作环节可导致危害详细控制办法1脚手架切割切割飞溅导致人员伤害操作人员必要熟悉切割设备性能；2、严格按规定操作。2现场运送运送车辆事故导致人员伤亡选取平坦道路行驶；2、司机要持证上岗，遵守交通规定。3脚手架搭设高空坠落、物体下落导致人员伤亡1、施工前认真检查与否有高空吊装等交叉作业现象；2、充分运用好“三宝”；3、做好“三边四口五临边”防护；4、脚手架搭设时，施工周边设立禁戒线，地面设专人警戒。4吊装作业吊装物件倾倒导致人员伤亡吊装索具要定期检查，如有问题禁止使用；遇到六级及以上大风、大雨等天气，禁止吊装作业。5现场用电发生触电事故导致人员伤亡、财产损失施工人员持证上岗；2、设备用电及接线符合规定；3、施工用电时按规定操作。6脚手架拆除脚手架坍塌和伤及周边人员拆除前要进行技术交底，并设立好警戒区域和警戒设备。要逐级拆除，不得从中间或底部开始并最后拆除扫地杆。禁止整排单边架推到拆除。拆除物要及时清理和摆放。5.11为明确职责，使安全管理不留死角，做到人人有事做，事事有人管，根据安全生产管理领导小构成员职责，确立安全生产保证体系（见下图）以便对照执行和监督检查。6重要施工机具筹划材料垂直运送可运用现场负责吊装设备吊车等，就近配合脚手架搭设施工。材料水平运送，场内外远距离运送使用3T小型货车，厂内短距离运送使用双轮手推车配合施工。重要施工机具筹划见附表2附表2重要施工机具筹划表序号机械名称型号数量备注1钢卷尺2无齿锯3架子车4滑轮5棕绳6专用扳手7小型货车7人力资源筹划人力资源筹划见附表3附表3人力资源筹划表序号人员类别数量（人）备注1队长2专职安全员3质检员4材料员5架子工6货车司机7力工8现场守卫共计8施工手段用料筹划施工手段用料筹划见附表四附表4施工手段用料筹划表序号名称规格数量备注1安全帽2安全带3口罩4劳保手套5铁丝6铁丝7钢管8卡扣9脚手板10木板11灭火器12油漆13油漆14油漆15油漆16油漆附件1：局部脚手架搭设尺寸及受力分析一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为40.0米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆纵距为1.50米，立杆横距为1.05米，大小横杆步距为1.50米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为12米；采用钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用三步三跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载原则值:1.000kN/m2；脚手架用途:其他用途；同步施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处，基本风压为0.65kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受构造自重原则值(kN/m2):0.1394；脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重原则值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力原则值(kN/m2):500.00；立杆基本底面面积(m2):0.09；地面广截力调节系数:1.00。二、小横杆计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。按照小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆自重原则值：P1=0.038kN/m；脚手板荷载原则值：P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m；活荷载原则值：Q=1.000×1.500/3=0.500kN/m；荷载计算值：q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×0.500=0.926kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩，计算公式如下：最大弯矩Mqmax=0.926×1.0502/8=0.128kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=25.123N/mm2；小横杆最大应力计算值σ=25.123N/mm2不大于小横杆抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足规定！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度荷载原则值q=0.038+0.150+0.500=0.688kN/m；最大挠度V=5.0×0.688×1050.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.434mm；小横杆最大挠度0.434mm不大于小横杆最大容许挠度1050.0/150=7.000与10mm，满足规定！三、大横杆计算:大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。1.荷载值计算小横杆自重原则值：P1=0.038×1.050=0.040kN；脚手板荷载原则值：P2=0.300×1.050×1.500/3=0.158kN；活荷载原则值：Q=1.000×1.050×1.500/3=0.525kN；荷载设计值：P=(1.2×0.040+1.2×0.158+1.4×0.525)/2=0.486kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分派弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.486×1.500=0.195kN.m；M=M1max+M2max=0.010+0.195=0.205kN.m最大应力计算值σ=0.205×106/5080.0=40.372N/mm2；大横杆最大应力计算值σ=40.372N/mm2不大于大横杆抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起最大挠度：Vmax=0.677×0.038×1500.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.040+0.158+0.525）/2=0.361kNV=1.883×0.361×1500.03/(100×2.060×105×121900.0)=0.915mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+0.915=0.967mm；大横杆最大挠度0.967mm不大于大横杆最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足规定！四、扣件抗滑力计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；小横杆自重原则值：P1=0.038×1.050×2/2=0.040kN；大横杆自重原则值：P2=0.038×1.500=0.058kN；脚手板自重原则值：P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；活荷载原则值：Q=1.000×1.050×1.500/2=0.788kN；荷载设计值：R=1.2×(0.058+0.236)+1.4×0.788=1.455kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1394NG1=[0.1394+(1.05×2/2+1.50×2)×0.038/1.50]×40.00=9.723；(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，原则值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.215kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，原则值为0.11NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×40.000=0.300kN；经计算得到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11.568kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值NQ=1.000×1.050×1.500×2/2=1.575kN；风荷载原则值按照如下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：Wo=0.650kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载原则值Wk=0.7×0.650×0.840×0.649=0.248kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×11.568+1.4×1.575=16.087kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×11.568+0.85×1.4×1.575=15.756kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.248×1.500×1.5002/10=0.100kN.m；六、立杆稳定性计算：不组合风荷载时，立杆稳定性计算公式为：立杆轴向压力设计值：N=16.087kN；计算立杆截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.700；计算长度,由公式lo=kμh拟定：l0=2.945m；长细比Lo/i=186.000；轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比lo/i计算成果查表得到：φ=0.207；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=16087.000/(0.207×489.000)=158.925N/mm2；立杆稳定性计算σ=158.925N/mm2不大于立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式立杆轴心压力设计值：N=15.756kN；计算立杆截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.700；计算长度,由公式l0=kuh拟定：l0=2.945m；长细比：L0/i=186.000；轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比lo/i成果查表得到：φ=0.207立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=15756.090/(0.207×489.000)+99622.198/5080.000=175.268N/mm2；立杆稳定性计算σ=175.268N/mm2不大于立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足规定！七、最大搭设高度计算：按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重原则值产生轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.845kN；活荷载原则值：NQ=1.575kN；每米立杆承受构造自重原则值：Gk=0.139kN/m；Hs=[0.207×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.845+1.4×1.575)]/(1.2×0.139)=97.631m；按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米：[H]=97.631/(1+0.001×97.631)=88.947m；[H]=88.947和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足规定！按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重原则值产生轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.845kN；活荷载原则值：NQ=1.575kN；每米立杆承受构造自重原则值：Gk=0.139kN/m；计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.100/(1.4×0.85)=0.084kN.m；Hs=(0.207×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.845+0.85×1.4×(1.575+0.207×4.890×0.084/5.080)))/(1.2×0.139)=87.742m；按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米：[H]=87.742/(1+0.001×87.742)=80.664m；[H]=80.664和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足规定！八、连墙件计算：连墙件轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载原则值Wk=0.248kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积Aw=20.250m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0=5.000kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=7.032kN；连墙件轴向力设计值Nl=Nlw+N0=12.032kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆稳定系数；由长细比l0/i=300.000/15.800成果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙长度；又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=12.032<Nf=95.133,连墙件设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=12.032不大于双扣件抗滑力16.0kN，满足规定！连墙件扣件连接示意图九、立杆地基承载力计算：立杆基本底面平均压力应满足下式规定p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=500.000kN/m2；其中，地基承载力原则值：fgk=500.000kN/m2；脚手架地基承载力调节系数：kc=1.000；立杆基本底面平均压力：p=N/A=175.068kN/m2；其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值：N=15.756kN；基本底面面积：A=0.090m2。p=175.068≤fg=500.000kN/m2。地基承载力满足规定！附件2：2处脚手架搭设尺寸及受力分析。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为30.0米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆纵距为1.50米，立杆横距为1.05米，大小横杆步距为1.50米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为12米；采用钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用三步三跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载原则值:1.000kN/m2；脚手架用途:其他用途；同步施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处，基本风压为0.65kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受构造自重原则值(kN/m2):0.1394；脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重原则值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力原则值(kN/m2):500.00；立杆基本底面面积(m2):0.09；地面广截力调节系数:1.00。二、小横杆计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。按照小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆自重原则值：P1=0.038kN/m；脚手板荷载原则值：P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m；活荷载原则值：Q=1.000×1.500/3=0.500kN/m；荷载计算值：q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×0.500=0.926kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩，计算公式如下：最大弯矩Mqmax=0.926×1.0502/8=0.128kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=25.123N/mm2；小横杆最大应力计算值σ=25.123N/mm2不大于小横杆抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足规定！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度荷载原则值q=0.038+0.150+0.500=0.688kN/m；最大挠度V=5.0×0.688×1050.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.434mm；小横杆最大挠度0.434mm不大于小横杆最大容许挠度1050.0/150=7.000与10mm，满足规定！三、大横杆计算:大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。1.荷载值计算小横杆自重原则值：P1=0.038×1.050=0.040kN；脚手板荷载原则值：P2=0.300×1.050×1.500/3=0.158kN；活荷载原则值：Q=1.000×1.050×1.500/3=0.525kN；荷载设计值：P=(1.2×0.040+1.2×0.158+1.4×0.525)/2=0.486kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分派弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.486×1.500=0.195kN.m；M=M1max+M2max=0.010+0.195=0.205kN.m最大应力计算值σ=0.205×106/5080.0=40.372N/mm2；大横杆最大应力计算值σ=40.372N/mm2不大于大横杆抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起最大挠度：Vmax=0.677×0.038×1500.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.040+0.158+0.525）/2=0.361kNV=1.883×0.361×1500.03/(100×2.060×105×121900.0)=0.915mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+0.915=0.967mm；大横杆最大挠度0.967mm不大于大横杆最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足规定！四、扣件抗滑力计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；小横杆自重原则值：P1=0.038×1.050×2/2=0.040kN；大横杆自重原则值：P2=0.038×1.500=0.058kN；脚手板自重原则值：P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；活荷载原则值：Q=1.000×1.050×1.500/2=0.788kN；荷载设计值：R=1.2×(0.058+0.236)+1.4×0.788=1.455kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1394NG1=[0.1394+(1.05×2/2+1.50×2)×0.038/1.50]×30.00=7.292；(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，原则值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.215kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，原则值为0.11NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×30.000=0.225kN；经计算得到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.062kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值NQ=1.000×1.050×1.500×2/2=1.575kN；风荷载原则值按照如下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：Wo=0.650kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载原则值Wk=0.7×0.650×0.840×0.649=0.248kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.062+1.4×1.575=13.080kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.062+0.85×1.4×1.575=12.749kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.248×1.500×1.5002/10=0.100kN.m；六、立杆稳定性计算：不组合风荷载时，立杆稳定性计算公式为：立杆轴向压力设计值：N=13.080kN；计算立杆截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.700；计算长度,由公式lo=kμh拟定：l0=2.945m；长细比Lo/i=186.000；轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比lo/i计算成果查表得到：φ=0.207；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=13080.000/(0.207×489.000)=129.218N/mm2；立杆稳定性计算σ=129.218N/mm2不大于立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式立杆轴心压力设计值：N=12.749kN；计算立杆截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.700；计算长度,由公式l0=kuh拟定：l0=2.945m；长细比：L0/i=186.000；轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比lo/i成果查表得到：φ=0.207立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=12749.130/(0.207×489.000)+99622.198/5080.000=145.562N/mm2；立杆稳定性计算σ=145.562N/mm2不大于立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足规定！七