梁板模板支模方案样本

目录一、工程概况2二、编制根据2三、模板选用及装拆办法2四、模板及其支撑设计4⑴、模板支架计算书4⑵、梁支撑架计算书12五、模板使用规定16六、模板安装和拆除规定17七、安全规定17八、文明施工与环保办法18一、工程概况本工程位于沈阳市辽宁康平镇海洲窝堡北四家子。二、编制根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)(修订版)；《建筑施工安全检查原则》(JGJ59-99)本工程施工图纸本工程施工组织设计；《混凝土构造设计规范》GB50010-；《建筑构造荷载规范》(GB50009-)；《钢构造设计规范》(GB50017-)。三、模板选用及装拆办法⑴、模板选用1、模板支撑：原则层梁板采用48×3.5热轧钢管。2、模板面料：构件采用1830×915×18mm胶合板（九夹板），外配50×80～100mm松木枋。对尺寸相似构件，则采用专门制作定型木模板，以便在现场直接拼装成型，保证工程进度和质量。⑵、模板安装模板安装前应依照设计施工图进行配模设计，绘制模板安装图。1、柱模板安装依照施工图，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。依照弹好柱边线用1:3水泥砂浆抹抄平层，以保证模板位置对的，防止模板底部漏浆。此外，在外柱部位，继续安装模板前，要设立模板承垫条带，并校正其平直。柱模板组装前依照柱尺寸配制拼装，检查所有模板边平直度、外形尺寸等有无质量问题。组装时，水平接头要错开，并随时检查并纠正位移、垂直度和柱顶对角线。梁与柱接头处柱模板应按梁、柱接头处柱剩余几何尺寸下料配制定型模板，并在胶合板背后钉好木枋支撑肋，做好编号，便于对号安装。而梁与柱接头处梁模板，则用整块较长模板，把不符合模数补口留在离梁头较远处，并要注意做好柱头某些模板支撑加固工作，不容许向内或向外跑模变形现象发生，保证梁、柱接口处混凝土光滑、平整、顺直。柱模板底部应留置清扫口，以保证浇筑柱混凝土前清洗废物和模板淋水用水顺利排出，冲洗湿润完毕后，再及时封闭清扫口。柱先浇筑而后支模浇筑梁、板时，安装同一排框架柱模时，应搭设整排钢管架子（也可先搭设满堂支撑脚手架）进行固定。2、梁、板模板安装本工程梁、板采用48×3.5热轧钢管支撑。梁板支撑做法为48×3.5热轧钢管：梁顶撑间距为1.0m顺梁走向为1.0m，楼板顶撑间距为1.0m。在顶撑立柱、牵杠撑1.5m高处纵横各设一道水平拉杆，在梁顶撑之间、牵杠撑之间设剪刀撑。按照规范及设计规定，梁底跨度不不大于4m时，跨中梁底应起拱1～3‰。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。上下层相应模板支柱应设立在同一竖向中心线上。楼面模板铺完后，应认真检查支撑与否可靠，以防塌模事故发生。3、楼梯模板安装施工前应依照实际层高放样，先安装休息平台梁模板和楼梯模板斜楞，再铺设楼梯底板模板、安装楼梯外帮侧板，然后在楼梯外帮侧板内侧弹出楼梯底板厚度线，用套板画出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板档木，在现场装钉踏步侧板。4、模板拆除模板拆除，除了侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（混凝土强度不不大于1.2N/mm2）方可拆除外，底模应按《混凝土构造工程施工质量验收规范》（GB50204－）关于规定执行。模板拆除顺序和办法应按照配板设计规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下原则，普通是：板底模梁底模梁侧模。拆除模板时必要站在安全地方操作，禁止用大锤和撬棍硬砸硬撬模板。装拆模板时，禁止抛扔，上下应有人接应，妥善传递，随拆随运转，并应把活动部件固定牢固，禁止堆放在脚手板上。拆除跨度较大梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除高空模板，应设有红色信号标志和警示牌。作业区周边及进出口处设有专人负责安全巡视，禁止非操作人员进入作业区。拆下模板、配件等，应按指定地点分类堆放，并及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。四、模板及其支撑设计本工程采用组合木模、钢管支撑。设计梁、板模板及其支撑时，环绕服务区综合楼标高4.10m层，梁截面取300×700㎜，板厚取120㎜。钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土标号:C30；每层原则施工天数:7天；每平米楼板截面钢筋面积:1440.000mm2；楼板宽度:5.10m；楼板长度:8.20m。别的梁、板模板及其支撑参照其设计和施工。⑴、模板支架计算书模板支架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）《混凝土构造设计规范》GB50010-、《建筑构造荷载规范》(GB50009-)、《钢构造设计规范》(GB50017-)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):3.982（含顶托）；采用钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.12；倾倒混凝土荷载原则值(kN/m2):1.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):1.000。3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土标号:C30；每层原则施工天数:7；每平米楼板截面钢筋面积(mm2):1440.000；计算楼板宽度(m):5.10；计算楼板厚度(m):0.12；计算楼板长度(m):8.20；施工平均温度(℃):15.000。4.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方间隔距离(mm):500.000；木方截面宽度(mm):50.00；木方截面高度(mm):100.00。图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木计算:方木按照简支梁计算，方木截面力学参数为本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.500×0.120=1.500kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.500=0.175kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN)：p1=(1.000+1.000)×1.000×0.500=1.000kN；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.500+0.175)=2.010kN/m；集中荷载p=1.4×1.000=1.400kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.400×1.000/4+2.010×1.0002/8=0.601kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.400/2+2.010×1.000/2=1.705kN；截面应力σ=M/W=0.601×106/83333.33=7.215N/mm2；方木计算强度为7.215不大于13.0N/mm2,满足规定!3.抗剪计算：最大剪力计算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必要满足：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：Q=2.010×1.000/2+1.400/2=1.705kN；截面抗剪强度计算值T=3×1.705×103/(2×50.000×100.000)=0.511N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木抗剪强度为0.511不大于1.300满足规定!4.挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.675kN/m；集中荷载p=1.000kN；最大变形V=5×1.675×1000.04/(384×9500.000×4166666.667)+1000.000×1000.03/(48×9500.000×4166666.7)=1.077mm；方木最大挠度1.077不大于1000.000/250,满足规定!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.010×1.000+1.400=3.410kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.597kN.m；最大变形Vmax=1.570mm；最大支座力Qmax=7.332kN；截面应力σ=117.484N/mm2；支撑钢管计算强度不大于205.000N/mm2,满足规定!支撑钢管最大挠度不大于1000.000/150与10mm,满足规定!四、扣件抗滑移计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R----纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R=7.332kN；R<12.80kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！五、模板支架荷载原则值(轴力):作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架自重(kN)：NG1=0.129×3.900=0.503kN；(2)模板自重(kN)：NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN；经计算得到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3=3.853kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载原则值NQ=(1.000+1.000)×1.000×1.000=2.000kN；3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=7.424kN；六、立杆稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式其中N----立杆轴心压力设计值(kN)：N=7.424kN；σ----轴心受压立杆稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ----钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；Lo----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)；lo=(h+2a)(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.100m；公式(1)计算成果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945M；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压强度计算值；σ=7424.188/(0.207×489.000)=73.345N/mm2；立杆稳定性计算σ=73.345不大于[f]=205.000满足规定！公式(2)计算成果：立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+2×0.100=1.700m；Lo/i=1700.000/15.800=108.000；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.530；钢管立杆受压强度计算值；σ=7424.188/(0.530×489.000)=28.646N/mm2；立杆稳定性计算σ=28.646不大于[f]=205.000满足规定！七、楼板强度计算:1.计算楼板强度阐明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板跨度取8.2M,楼板承受荷载按照线均布考虑。宽度范畴内配筋3级钢筋,配筋面积As=1440mm2,fy=360N/mm2。板截面尺寸为b×h=5100mm×120mm,截面有效高度ho=100mm。按照楼板每7天浇筑一层，因此需要验算7天、14天、21天...承载能力与否满足荷载规定，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土7天强度与否满足承载力规定楼板计算长边8.20m,短边为5.10m；楼板计算范畴跨度内摆放9×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受荷载为q=2×1.2×(0.350+25.000×0.120)+1×1.2×(0.503×9×6/8.195/5.100)+1.4×(1.000+1.000)=11.620kN/m2；计算单元板带所承受均布荷载q=8.195×11.621=95.231kN/m；板带所需承担最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0781×95.230×5.1002=193.451kN.m；验算楼板混凝土强度平均气温为15℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到7天后混凝土强度达到58.400%,C30混凝土强度近似等效为C17.520。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.410N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×360.000/(5100.000×100.000×8.410)=0.121查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.114此楼板所能承受最大弯矩为:M1=αs×b×ho2×fcm=0.114×5100.000×100.0002×8.410×10-6=48.758kN.m；结论：由于∑Mi=48.758<=Mmax=193.451因此第7天后来各层楼板强度和局限性以承受以上楼层传递下来荷载。第2层如下模板支撑必要保存。⑵、梁支撑架计算书高支撑架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-）、《混凝土构造设计规范》GB50010-、《建筑构造荷载规范》(GB50009-)、《钢构造设计规范》(GB50017-)等规范。图1梁模板支撑架立面简图采用钢管类型为Φ48×3.50。一、参数信息:梁段信息:L1；1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m):4.00；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.300；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.700；倾倒混凝土荷载原则值(kN/m2):2.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方间隔距离(mm):500.000；木方截面宽度(mm):80.00；木方截面高度(mm):100.00；4.其她采用钢管类型(mm):Φ48×3.5。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑方木计算1.荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=25.000×0.300×0.700×0.500=2.625kN；(2)模板自重荷载(kN)：q2=0.350×0.500×(2×0.700+0.300)=0.298kN；(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载(kN)：经计算得到，活荷载原则值P1=(2.000+2.000)×0.300×0.500=0.600kN；2.木方楞传递集中力计算：静荷载设计值q=1.2×2.625+1.2×0.298=3.507kN；活荷载设计值P=1.4×0.600=0.840kN；P=3.507+0.840=4.347kN。3.支撑方木抗弯强度计算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下弯矩，跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距(kN.m)M=4.347×1.200/4=1.304；木方抗弯强度(N/mm2)σ=1304100.000/133333.333=9.781；木方抗弯强度9.781N/mm2不大于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，因此满足规定！4.支撑方木抗剪计算：最大剪力计算公式如下：Q=P/2截面抗剪强度必要满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力(kN)Q=4.347/2=2.173；截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×2173.50/(2×80.00×100.00)=0.408；截面抗剪强度计算值0.408N/mm2不大于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2，因此满足规定！5.支撑方木挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:集中荷载P=q1+q2+p1=3.523kN；最大挠度(mm)Vmax=3522.500×1200.003/(48×9500.00×6666666.67)=2.002；木方最大挠度(mm)2.002不大于l/250=1200.00/250=4.800，因此满足规定！三、梁底支撑钢管计算作用于支撑钢管荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木集中荷载传递。支撑钢管强度计算：按照集中荷载作用下简支梁计算集中荷载P传递力，P=4.347kN；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁计算公式其中n=1.000/0.500=2通过简支梁计算得到：钢管支座反力RA=RB=(2-1)/2×4.347+4.347=6.520kN；通过传递到支座最大力为1×4.347+4.347=8.694kN；钢管最大弯矩Mmax=2×4.347×1.000/8=1.087kN.m；截面应力σ=1.087×106/5080.000=213.927N/mm2；四、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。五、扣件抗滑移计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.69kN；R<12.80kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！六、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式其中N--立杆轴心压力设计值，它涉及：横杆最大支座反力：N1=8.694kN；脚手架钢管自重：N2=1.2×0.149×4.000=0.715kN；楼板混凝土模板自重：N3=0.720kN；N=8.694+0.715+0.720=10.129kN；φ--轴心受压立杆稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)；lo=(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度：a=0.300m；公式(1)计算成果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.000=2.015m；Lo/i=.500/15.800=128.000；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.406；钢管立杆受压强度计算值；σ=10128.720/(0.406×489.000)=51.018N/mm2；立杆稳定性计算σ=51.018N/mm2不大于[f]=205.00满足规定！立杆计算长度Lo=h+2a=1.000+0.300×2=1.600m；Lo/i=1600.000/15.800=101.000；公式(2)计算成果：由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.580；钢管立杆受压强度计算值；σ=10128.720/(0.580×489.000)=35.712N/mm2；立杆稳定性计算σ=35.712N/mm2不大于[f]=205.00满足规定！五、模板使用规定1.当柱浇筑高度不不大于2m时，应用泵送布料软管送入柱内，泵送布料软管末端离柱底高度不适当不不大于2m2.混凝土泵输出混凝土在浇捣面处不要堆积过量，以免引起过载。3.模板上实用施工荷载（施工人员及设备荷载）原则值不得超过2.5kN/m2，集中荷载不得超过2.5kN。4.梁板模板木支撑立柱禁止使用木杆分段支顶。六、模板安装和拆除规定1.模板应按配模图和施工阐明书顺序组装，以保证模板系统整体稳定。模板位置要精确，拼缝应严密、平整。2.柱模板底面应找平，下端应设立定位基准，靠紧垫平。向上继续安装模板时，模板应有可靠支承点，其平直度应进行校正。3.楼板模板支模时，应先完毕一种格构水平支撑及斜撑安装，再逐渐向外扩展，以保持支撑系统稳定性。4.预埋件、预留洞以及水电管线、门窗洞口必要留置精确，安设牢固。5.模板拆除，除了侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（混凝土强度不不大于1.2N/mm2）方可拆除外，底模及其支架拆除时混凝土强度应符合如下规定：梁板构件同条件养护试块砼强度应达到设计75%及其以上，悬臂构件同条件养护试件砼应达到设计强度100%。6.模板拆除顺序和办法应按照配板设计规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下原则，普通是：梁侧模板底模梁底模。7.拆除模板时必要站在安全地方操作，禁止用大锤和撬棍硬砸硬撬模板。8.拆除跨度较大梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。9.拆下模板、配件等，应按指定地点分类堆放，并及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。七、安全规定装拆模板人员应戴安全帽，高空作业人员应系安全带。拆除高空模板，应设有红色信号标志和警示牌。作业区周边及进出口处设有专人负责安全巡视，禁止非操作