塔式住宅剪力墙结构计算书

摘要该设计是大庆地区的一高层点式住宅，又称塔式住宅。主体十层，一梯八户，总建筑面积9109.8m2。本设计包括两章，建筑设计和结构设建筑设计部分包括总体布局、平面与竖向交通、建筑朝向与选型以及防火和疏散要求。主要进行了建筑设计构思，平面布局、立面设计、剖面设计以及防火和疏散设计。平面布局合理、立面简洁大方，满足功能要求。结构采用剪力墙结构体系。结构设计包括荷载计算（重力荷载、风荷载、水平地震荷载）剪力墙、现浇楼梯、楼板，以及基础的设计计算和结构配筋，在结构计算中，竖向荷载采用分层法；地震作用采用底部剪力法。在荷载内力计算的基础上，进行了内力组合，取最不利荷载进行了配筋计算。在配筋计算中，考虑了构造和抗震要求，并进行了相应的构造配筋，计算结果较准确。该设计平面布局合理、满足功能要求。结构计算较全面、详实。满足设计任务书的要求。关键词：住宅；结构设计；剪力墙；荷载；配筋

AbstractThisdesignisahigh-riseresidentialbuildingsinDaQingcity,calledtheapartmentoftowerbuildingsagain.Itsmainbodyis10storeyswithonestaircaseforeight.Itsconstructionareais9109.8m2.Thedesignincludestwochapters,architecturedesignandstructuraldesignArchitecturedesignincludesthetotallayout,planeandtheperpendiculartransportat-ion,theorientationofthebuildingandchoosesthesize,andthedesignoffireproofanddispersion.theplane’sarrangementisreasonable,anditssemblanceissuccinctandgene-rous，whichsatisfiesthefunction’srequirement.Thestructuralsystemadoptsshearwall.Thestructuredesignincludestheloadingcalculation(thegravityloading,thewindloadingandthehorizontalearthquakeaction)thedesignofshearwall,pourthestaircaseandfloorandthefoundation，theperpendicularloadingadoptsthemethodofstratification;thehorizontalearthquakeactionadoptsshearstrengthcalculationoftheend.Onthebasisofcalculatingtheinternalforce,Imakethecombinationofinternalforce,andchoosethemostdisadvantageousforcetodesignthesteelreinforcingbar.Inconsiderationoftherequirmentoftheconstitutionandanti-seismic.andcarriyingoutdesigningthesteelreinforcingbar.Theresultisfairlyexact.Thedesignwhoseplaneisreasonable,satisfiesthefunction’srequirement.Structuraldesignisfairlyfullandaccurate,andalsosatisfiestherequirementofthedesigningtask.Keywords:residentialbuildings;structuraldesign;Shearwall;loading;designthesteelreinforcingbar

前言通过四年的大学学习，学到了许多专业知识和实践动手能力。然而，理论与实践之间存在着很大的差异。要将所学理论知识应用于实践，需要一个转换的过程。而毕业设计起着将理论与实践相结合的纽带作用。毕业设计的目的是通过对所学专业知识的综合应用。对建筑结构的设计原理、组成及各种结构体系的布置特点和应用范围以及建筑设计规范有进一步的了解。掌握各种结构体系的受力分析与设计的实用方法、结构计算简图的确定方法、一些结构的设计概念及构件截面的设计原理。通过做毕业设计将我们所学的理论知识与实践相结合，拓宽了专业面，扩大知识面，综合运用有关学科的基本理论和知识，解决设计中遇到的各种问题，提高了分析和解决问题的能力，为以后的工作奠定良好的基础。由于水平有限，加之时间仓促，错误之处在所难免，希望各位老师和同学批评指正，并表示衷心的感谢！编者2006年6月

目录TOC\o"1-2"\h\z\u第1章建筑设计 11.1高层住宅特点 11.2总体布局 21.3平面交通 21.4竖向交通 21.5建筑物的朝向 21.6户型设计 3第2章结构计算 72.1概述 72.2荷载计算 172.3水平地震作用计算 202.4风荷载作用下结构内力的计算 292.5剪力墙截面的设计 432.6板的计算 512.7桩基础的设计 552.8楼梯的设计 60结论 64参考文献 65致谢 66建筑设计1.1高层住宅特点城市中高层建筑是反映一个城市经济繁荣和社会进步的重要标志，随着社会与经济的发展，特别是城市建设的发展，要求建筑物所能达到的高度与规模不断增加，并由此产生了一系列问题。首先，由于建筑高度增加，在高层建筑中的竖向交通一般由电梯来完成，这样会增加建筑物的造价，从建筑防火的角度看，高层建筑的防火要高于中低层建筑，也会增加高层建筑的工程造价和运行成本。其次，由于建筑高度的增加，在相同的建设场地上，建造高层住宅可以获得更多的建筑面积，这样可以部分解决城市用地紧张和地价高涨的问题。此外，设计精美的高层建筑可以为城市增加景观。第三，从结构受力的角度看，随着高度的增加，侧向荷载（风荷载和水平地震作用）在高层住宅的分析和设计中起着重要的作用，因此，高层住宅的结构分析和设计要比一般的中低层建筑复杂的多。第四，从城市建设和管理的角度看，建筑物向高空延伸，可以缩小城市的平面规模，缩短城市道路和各种公共管线的长度，从而节省城建与管理的投资。由于高层建筑增加人们的聚集密度，缩短了相互间的距离，水平与竖向交通相结合，使人们在地面上的活动走向空间化，节约时间，增加了效率。但是人口过于密集有时会造成交通拥挤、出行困难等问题。第五，建筑高、重量大，近地面大气层对它周围环境都产生了影响，从而在许多设施、建筑构造及局部处理上都要与之相适应，另外，由于高层建筑的重量大，居住人数多，而出现高密度居住，对居民的心理状态、社会环境、城市结构的动态平衡、居住区的空间组织等都带来了新的问题。第六，由于高层住宅的兴建，居住区和城市由水平向发展转向竖向发展，使经济评价方法和范围发生了变化。第七，新的结构形式随之而来的新的施工方式，同时也影响到设计方法和建筑管理。综上所述，建造高层住宅利大于弊，而合理的规划和设计可以达到美化城市环境效果。可以预见，在相当长的一段时间内，高层建筑仍然是城市建设中的主要建筑形式。因此认识这些特点并掌握高层建筑结构的分析理论和基本设计方法，可以为今后的工作打下良好的基础。1.2总体布局该住宅楼共为十层，顶部设有电梯机房，一层至十层均为住户房间。一层分八户，并且对称布置，平面的中心是连接住户与楼梯的走廊，这种布置对抗侧力有利。每套居室室内的平而布置基本上按“大客厅，小卧室”的要求确定的，并且厨房靠近客厅，卫生间靠近卧室，各种居住行为各得其所。1.3平面交通交通枢纽设置在建筑中心，电梯和楼梯通过前室连接，各户之间通过走廊连接，并且各住户离楼梯、电梯很近，这样的交通路线简捷流畅，同时在紧急情况下，用户可以迅速疏散。1.4竖向交通由于建筑物的层数，住户的实际情况，本建筑中设有两部电梯，同时兼防火电梯用，根据估算两部电梯完全满足要求。除了设置电梯本设计中也设计置了楼梯，在点式住宅中，虽设置了足够量的电梯，但是楼梯仍然必须设置。它有如下作用：1.作为住宅下面几层，特别是２至３层的居民的主要垂直交通方式。2.作为居民的短距离的层间交通。3.作为非常情况下的疏散交通。楼梯的位置，踏步的尺寸和数量，从考虑高层住宅的特点和一些建筑要求的方面做了设计和计算，楼梯采用直接采光和人工照明相结合，楼梯兼作防烟楼梯。1.5建筑物的朝向选择合理的住宅朝向是住宅区建筑物布置首先考虑的问题，影响建筑物朝向的因素很多，如地理纬度、地段环境、局部气候特征及建筑用地条件等。北方住宅的朝向以朝南为主，点式住宅如本设计的建筑不可避免使一半朝东西，一半朝南北。这种选择主要考虑以下几点：(1)炎热的夏季尽量减少太阳光直射居室外墙或直射室内。(2)夏季有良好的通风，冬季避免冷风吹袭。(3)冬季能有适量的阳光射入室内。(4)尽量适合建筑组合的需要。(5)拟建建筑的交通与已有道路尽量融合一体。(6)充分利用地形。1.6户型设计在分析了我国目前城市人口结构和家庭组成及发展趋势，再结合该地区的实际居住条件决定采用二种户型配套使用，由于目前城市正由主干型转换为核心型。二种户型可以满足不同层次和不同人口的家庭的需要。1.6.1卧室因为是休息的地方所以要求动、静分开的同时，同时也要求同其它房间分隔开来；各人生活各得其所，具有良好的私密性。对房间的要求是隔声效果好，卧室之间不应穿越，同时必须直接采光，自然通风。1.6.2客厅根据中国特色，厅具有起居室、会客室、餐厅的多种功能。本设计中采用了大客厅分别与厨房、卫生间、卧室相邻，成为连接各房间的交通枢纽。起居室内的门窗洞口布置应综合考虑使用功能要求，减少直接开向起居室的门数量.起居室内布置家具的墙面直线长度应大于3m。1.6.3厨房厨房的主要功能是炊事，有的厨房还同时兼有进餐或洗涤的功能，厨房是家务劳动中心。其设计基本要求是：(1)厨房应设置洗涤池、案台、炉灶及排油烟机等设施或预留位置，按炊事操流程排列，操作净长不应小于2.10m。(2)单排布置设备的厨房净宽不应小于1.5；双排布置设备的厨房其两排设备的净距不应小于0.90m(3)厨房应该有直接的采光、自然通风，并宜布置在套内近入口处。基于以上要求，本设计中采用二种型式厨房，均满足尺寸要求。

1.6.4卫生间卫生间的主要功能包括便溺，漱洗，沐浴，其居住标准、生活水平、自然条件、生活习惯不同，设施标准具有较大的差别。其设计要求为；(1)在满足设备及人体活动空间要求的前提下，力求布置紧凑，设备的尺寸和安装要符合人体工程学要求，以便尽可能减少人的体力消耗。(2)厕所、卫生间是用水较多的场所，其建筑材料的选用及主要注意防水及排水并便于清洁，地面和墙裙应选用防水、又不致于过滑的材料，地面要设置一定坡度。(3)厕所、卫生间产生的蒸汽及其臭味要组织好通风予以排除。最好采用外窗直接通风，否则采用通风道或设小功率排气扇等措施。排风道的排气口应设在接近顶棚的位置。暗厕所，卫生间采用人工照明，有条件的可通过高窗从邻近房间直接间接采光。本设计方案中采用的是公共使用的厕所和浴室。公共使用的厕所的设置与卧室和客厅都较靠近。这样就大大方便了住户。地面均采用防水地面砖，墙壁贴有色瓷砖，地面低于室内地面20mm。设计１％的坡度以防水流入室内。采光用人工照明，且有通风用的小窗口。1.6.5楼梯本设计中，楼梯宽度为1.2m，满足要求。楼梯踏步宽270mm。踏步高175mm。均满足要求。1.6.6大门入口的朝向高层住宅的人口最好放在冬季主导风的背面，因为在迎风面上，越接近建筑物根部中心位置，其风压值越大，如果在这个位置设入口。就成了泄风口，再加上入口必然与垂直交通相连，电梯井与楼梯井就成了披风简，因此会加剧风的烈度，所以人口要尽量避免开向迎风面，有时受总体限制不得不将入口置于迎风面上时，入口就需做适当处理，本设计的高层住宅选择东南向入口，因为该地区冬季主导风向为西北风，所以选择合理。1.6.7设施与设备公共设备有电话线、配电设备、宽带网线等。室内有抽油烟机、浴缸、配有热水器喷头、可视门铃等。

1.6.8阳台及栏杆阳台是楼层住户与大自然相联系的部分。它按其使用性质可分为生活阳台和服务阳台，阳台设计中问题有尺寸、朝向、通风、视线、排水安全及附属设施几个方面。由于高层住宅的窗台距地面较高，再加之周围风速较大，易使产生心理上危险感，因此栏杆比多层住宅稍高，采用1.2m高的阳台钢筋混泥土栏杆，坚固耐用、通风、采光良好的同时给人以安全、舒适的感觉。1.6.9垃圾生活垃圾是住宅中必然要产生的废物。目前我国公民每天的垃圾产生量是0.5公斤，高层住宅中垃圾的排放量主要采用以下几种方法：(1)集中服务管理的方法，即住户规定的时间将生活垃圾装在塑料筒内，由大楼的管理人员按时收集送出，此种方式对建筑设计比较简单，但需良好管理。(2)垃圾道输送方式，设置专门的管道并进行垂直运输，即垃圾道，但在进行设计中，对垃圾倾倒口，管街都应以足够的重视。倾倒口是垃圾的入口，为了使用方便，其平面位置室设置在交通枢纽等公共空间附近。由于高层住宅的垃圾道长，因而披风作用很大，由于上下层倾倒垃圾的可能性很大，为防止下层轻质垃圾由上层的倾倒口飞出倾倒口直采用翻斗门，不能直接往管道里倒垃圾而要倒在翻斗内，待门关闭后垃圾由翻斗内落入管道内。垃圾道要光滑而无棱角，无凸出物，否则容易挂结污物，而将管道堵死，特别是在北方，凸出物挂住垃圾后，会形成冰疙瘩，使管道被冰冻物堵死。本设计采用第一种方式。1.6.10防火设计各套户型的进户门均采用防盗门，如某一住户发生火灾可及时关闭防火门，防止火势蔓延，使住户有足够的时间脱离危险区，保证了住户的生命安全，进入楼梯入口的门为乙级防火门，耐火极限为1.2小时，该楼梯是发生火灾时居民疏散的主要通道采用封闭式楼梯间，可以有效地减少火灾造成的人生伤亡，为了有利于消防员及时运送消防器材和救护伤员，设计时在电梯前室入口，同样设置了乙级防火门。(1)防烟楼梯根据规范规定设置防烟楼梯，楼梯间入口处设有前室，前室内设有送风、排烟竖井，供疏散人员一经到达前室，就达到了第一个安全地点，如果烟一旦侵入前室，基本上可以从前室排除。

(2)消防电梯规范规定塔式高层住宅必须设置消防电梯，楼层内共设置两台电梯，其中一台是消防电梯，平时可兼做普通载客电梯，发生大火灾时，将另一台电梯立即降到首层停止使用，消防员可以乘消防电梯迅速进入火场，及时运送消防器材和救护伤员。1.6.11从使用房间的功能要求分类。住宅中的房间有客厅、餐厅、卧室、卫生间和厨房。A户型（三室二厅）建筑面积111.76m2主卧室的面积16.83m卧室1的面积13.50m卧室2的面积14.85m餐客厅的面积31.50m厨房的面积8.10m卫生间的面积11.70m2、5.94B户型（二室二厅）建筑面积75.76m主卧室的面积16.20m卧室1的面积9.72m餐客厅的面积30.42m厨房的面积11.97m卫生间的面积6.30m2、5.4m1.6.12两种户型的入户门宽为900mm、卧室门均为宽900mm，其中入户门为防盗门，卧室门为成品木门；卫生间门宽700mm、厨房门宽为800mm，采用900mm的门可使一个携带东西的人方便的通过也能搬进书柜等尺寸较大的家具；700mm的门稍大于一个人通过宽度，这些较小的门扇，开启时可以少占室内的使用面积这对平面紧凑的核心式住宅显得更加重要。窗的高度1.5m。阳台采用落地拉门高度2.3m。因设计中使用了最新的地热式供暖方式，所以暖气被取消了，窗的面积可以相应的增大了。窗的位置考虑采光和通风的要求设置，使各房间的采光均满足规范所规定的窗地比的要求。结构计算2.1概述2.1.1工程概况该10层高层住宅楼，采用现浇钢筋混凝土剪力墙结构、墙下条形桩基，标准层建筑平面布置如图所示，主体结构高度为29.6m，层高2.8m，突出屋面电梯机房层高3.0m，结构主体总高度该工程抗震设防烈度为8度，场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为二组，基本风压0.55kN/m2，地面粗糙度为B类，基本雪压为0.3kN/m2；该房屋为丙类建筑。2.1.2主体结构布置该剪力墙结构平面布置对称，凸出、凹进尺寸符合规范要求；结构侧向刚度沿竖向变化均匀，无刚度突变；结构高宽比为H/B〈5；每个独立墙肢段的高宽比均大于2，且墙肢长度均小于8m。剪力墙门洞口上下对齐，形成了明确的墙直和连梁。2.1.3材料的选用及剪力墙截面尺寸的确定剪力墙结构的混凝土强度等级选用C25，钢筋采用HRB235和HRB400级。剪力墙厚度按二级抗震等级设计时不应小于楼层高度的1/20且不应小于160mm，本工程剪力墙采用双排配筋，剪力墙截面的厚度均为200mm。2.1.4剪力墙截面的类型判别及刚度计算根据抗震设计的一般原则，对称结构的两个主轴方向均应进行抗震计算。限于篇幅，只对一个方向进行计算，且假定结构无扭转。另外，根据《高层规程》，在计算剪力墙结构的内力和位移时，可以不考虑纵横墙的共同工作，为了简化计算，不考虑纵横墙的共同工作。1.剪力墙的类型判别由图可得X方向上各片剪力墙的平面尺寸，该工程外墙的门洞口高度均为2300mm（其中洞口高度为1500mmm，窗台高度800mm，由空心砖砌筑填充），则外门窗洞口处连梁高度均为400mm，内墙门洞口的高度均为2000mm，则内墙门洞口高度处连梁的高度均为800mm

图2.1标准层平面图[2]图2.2剪力墙各墙肢特征值Abj=0.20×0.50=0.10mm2 Ibj0=m4内墙连梁的截面面积和惯性矩Abj=0.20×0.80=0.16mm2Ibj0=m4各片剪力墙截面特征列于下表。各片剪力墙连梁的折算惯性矩分别见表，其中连梁的计算跨度及折算惯性矩分别按公式计算，截面剪应力不均匀系数μ=1.2.各片剪力墙的整体工作系数,再根据与In/I与ζ（根据建筑层数n及由表确定）的关系，可进行剪力墙类型的判别。

表2-1X向剪力墙截面特征墙号各墙肢截面面积Aj/m2各墙肢截面惯性距Ij形心轴组合惯性距A1A2A3A4A5I1I2I3I4I5yiIXSW-10.200.270.270.420.260.01670.04100.04100.1540.03666.8521.027∑Ai=1.42∑Ii=0.289XSW-20.440.440.1770.1772.653.875∑Ai=0.88∑Ii=0.354XSW-30.700.620.080.71460.49650.00113.998.662∑Ai=1.40∑Ii=1.2122XSW-41.7210.604.310.60∑Ai=1.72∑Ii=10.60XSW-51.10.480.782.7730.23040.988714.2348.366∑Ai=4.72∑Ii=3.992XSW-60.490.490.490.490.2450.2450.2450.2456.430.489∑Ai=1.96∑Ii=0.98XSW-71.10.122.7730.00363.295.343∑Ai=1.34∑Ii=2.7767XSW-80.760.91451.90.9145∑Ai=0.76∑Ii=0.9145XSW-90.700.71451.750.7145∑Ai=0.70∑Ii=0.7145XSW-100.580.4061.450.406∑Ai=0.58∑Ii=0.406

表2-2X向剪力墙连梁折算惯性矩（lbj=lbj0+hb/2）墙号洞口lbj0hblbjAbjIbj0IbjajIbj0aj2/lbj3∑Ibj0aj2/lbj3XSW-111.50.51.750.100.002080.001672.6750.00080.010920.90.51.150.100.002080.001332.250.004431.50.51.750.100.002080.001673.2250.003241.80.52.050.100.002080.001773.50.0025XSW-210.90.81.300.160.008530.0043.100.01750.0175XSW-310.90.81.300.160.008530.0044.20.03210.034420.70.81.100.160.008530.00052.450.0023XSW-510.90.81.30.160.008530.0044.850.04280.206220.90.81.30.160.008530.0044.050.029931.21.31.850.260.036620.01485.10.060840.90.81.30.160.008530.0044.050.029950.90.81.30.160.008530.0044.850.0428XSW-610.90.81.30.160.008530.0043.350.02040.069121.20.81.60.160.008530.00873.650.028330.90.81.30.160.008530.0043.350.0204XSW-710.90.81.30.160.008530.0043.950.02840.0284表2-3X向剪力墙类型墙号∑Ibj0IIn∑Ibj0aj2/lbj3ταIn/I类型XSW-10.0083221.20720.91770.01090.913.03>100.986>ζ=0.916壁式框架XSW-20.008533.8753.5210.01750.813.52>100.908<ζ=0.912整体小开口XSW-30.017068.6227.450.03440.810.91>100.860<0.938整体小开口XSW-50.07074348.366340.3820.20620.812.71>100.977>0.918壁式框架XSW-60.0255930.48929.5090.06910.811.74>100.968>0.891壁式框架XSW-70.008535.3432.56640.02840.86.85<100.863<0.948联肢墙2.剪力墙刚度计算（1）各片剪力墙刚度计算1）XSW-4、XSW-8、XSW-9和XSW-10为整截面墙。Ec=2.8×107kN/m2表2-4整截面墙的等效刚度墙号H/mb×h/m×mAw/m2Iw/m4μEc/107kN/m2EcIeqXSW-429.60.2×8.61.7210.60091.22.827.3596XSW-80.2×3.80.760.914532.51892XSW-90.2×3.50.700.714581.9731XSW-100.2×2.90.580.4061.12732）XSW-2、XSW-3为整体小开口墙。（）其中：截面的等效刚度，为剪力不均匀系数，矩形取1.2，为组合截面惯性矩。表2-5整体小开口墙的等效刚度墙号H/mA/m2I/m4μEc/107kN/m2EcIeq/107kN·m2XSW-229.60.883.8751.22.88.18359XSW-31.408.66217.87903）XSW-7为联肢墙由于水平地震作用近似于倒三角形分布，故可以由公式中的倒三角形荷载分布的算式计算联肢墙的等效刚度，计算结果见表，其中，为各列连梁的刚度系数之和，为连梁与墙肢的刚度比，τ为墙肢轴向变形影响系数，系数由公式计算得到，为墙肢的剪切变形影响系数；Ec同前。表2-6联肢墙的等效刚度编号/m2/m4τ/m2EcIeq/107kN·m2XSW-70.062052.776737.54246.9250.80010.06151.260.0084327.78774）XSW-1、XSW-5、XSW-6为壁式框架壁式框架梁柱轴线由剪力墙连梁和墙肢形心轴线确定，壁梁与壁柱的刚域长度按公式计算，Kb=，Kc=分别为壁梁和壁柱线刚度。根据梁柱线刚度比可求得柱的侧移刚度修正系数，进而计算得到柱的侧移刚度及壁式框架的剪切刚度。表2-7XSW-1壁梁的等效刚度楼层梁号bb×hb/m×mI0/m4l0/ml/mEcI/×104kN·m2Kb/×104kN·m1～10左梁0.20×0.500.0020831.752.6750.2860.80316.7276.253中1梁1.152.250.4350.63837.50216.668中2梁1.753.2250.2860.80329.3119.089右梁2.053.50.2440.84924.4637.041表2-8XSW-1壁柱的侧移刚度及壁式框架的剪切刚度楼层柱号h/mKc/×104kN·mD/×104kN·m2Cf2～10左柱2.812.0740.5180.2063.807123.323左中柱24.1490.9490.32211.902右中柱24.1491.0670.34812.863中柱57.4370.2810.12310.813右柱22.2160.3170.1374.6591左柱4.1512.5430.4990.4009.259266.28左中柱24.4450.9380.48922.060右中柱24.4451.0540.50922.962中柱55.7780.2890.34535.513右柱22.5860.3120.35114.630

表2-9XSW-1壁柱的等效刚度楼层柱号bc×hc/m×mI0/m4h0/mh/mEcI×104kN·m2Kb×104kN·m2～10左柱0.2×1.000.01672.82.80.3570.72333.80712.074左中柱0.2×1.350.04102.80.4820.58967.61724.149右中柱0.2×1.350.04102.80.4820.58967.61724.149中柱0.2×2.10.15442.80.750.372160.82357.437右柱0.2×1.30.03662.80.4640.60762.20522.2161左柱0.2×1.000.01674.154.150.3920.68431.98412.543左中柱0.2×1.350.04104.150.5290.54362.33624.445右中柱0.2×1.350.04104.150.8240.54362.33624.445中柱0.2×2.10.15444.150.8240.329142.23355.778右柱0.2×1.30.03664.150.5100.56257.59422.586表2-10XSW-5壁梁的等效刚度楼层柱号bc×hc/m×mI0/m4h0/mh/mEcI×104kN·m2Kb×104kN·m1～10左梁0.2×0.800.008531.34.850.6150.468580.43119.68中梁0.2×0.800.008531.34.050.6150.468337.9883.451右梁0.2×1.30.03661.855.10.7030.403313.8661.542表2-11XSW-5壁柱的等效刚度楼层柱号bc×hc/m×mI0/m4h0/mh/mEcI×104kN·m2Kb×104kN·m2～10左右柱0.20×5.52.7732.82.81.9640.080621.152221.84左右、中柱0.2×2.40.23042.80.8570.312201.27771.885中柱0.2×3.90.98872.813.930.147406.950145.3391左右柱0.2×5.52.7734.04.02.2920.060465.864194.11左、右中柱0.2×2.40.23044.01.000.250161.2867.20中柱0.2×3.90.98874.01.6250.112310.056129.190

表2-12XSW-5壁柱的侧移刚度及壁式框架的剪切刚度楼层柱号h/mKc/×104kN·mD/×104kN·m2Cf/104kN2～10左右柱2.8221.840.5390.21271.9851178.985左、右中柱71.8852.8260.58664.476中柱145.3390.9980.33374.0781左右柱4.0194.110.6170.427172.6771971.71左、右中柱67.203.0230.70198.14中柱129.191.1220.520139.956表2-13XSW-6壁梁的等效刚度楼层梁号bb×hb/m×mI0m4l0/ml/mEcI/×104kN·m2Kb/×104kN·m1～10左右梁0.2×0.80.008531.33.350.6150.468191.27557.097中梁1.63.650.50.572162.18944.435表2-14XSW6壁柱的等效刚度楼层柱号bc×hc/m×mI0/m4h0/mh/mEcI/×104kN·m2Kb/×104kN·m2～10左右柱0.2×2.450.2452.82.80.8750.303207.85874.235左右、中柱0.2×2.452.81左右柱0.2×2.450.2454.04.01.0210.242166.01269.172左右、中柱0.2×2.454.0

表2-15XSW-6壁柱的侧移刚度及壁式框架的剪切刚度楼层柱号h/mKc／×104kN·mD／×104kN·m2Cf/104kN2～10左右柱2.874.2350.7690.27831.588435.232左、右中柱74.2351.3680.40646.1321左右柱4.069.1720.8250.46967.587716.621左、右中柱69.1721.4680.56781.709（2）总框架、总剪力墙刚度及结构刚度特征值表2-16壁式框架总剪切刚度楼层h/mCfi总壁式框架各层剪切刚度总剪切刚度CfiXSW-1XSW-5XSW-62～102.8123.3231178.985435.2323721.7263961.07414.05266.281971.71716.6216441.782表2-17总剪力墙刚度取各片剪力墙的等效刚度和编号墙体类型数量EcIeq/×107kN·m2/×107kN·m2XSW-4整截面墙427.3596354.646XSW-842.51892XSW-921.9731XSW-1081.1273XSW-2整体小开口墙48.18359XSW-3417.8790XSW-7联肢墙427.7877

结构刚度特征值2.2荷载计算[3]2.2一、屋面及楼面荷载1、屋面及楼面的永久荷载屋面：30厚细石混凝土保护层0.03×20=0.6kN/㎡三毡四油防水层0.40kN/㎡20厚1:3水泥砂浆0.02×20=0.4kN/㎡240厚膨胀珍珠岩0.24×3.0=0.72kN/㎡20厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/m2100厚现浇钢筋砼板0.10×25=2.5kN/㎡10厚水泥石灰膏砂浆打底0.01×14=0.14kN/㎡∑=5.160kN/㎡一般楼面、卫生间、厨房地面荷载：8厚陶瓷地砖0.008×17.8=0.142kN/㎡20厚干硬性水泥砂浆找平层0.02×20=0.40kN/㎡100厚钢筋混凝土现浇板0.10×25=2.50kN/㎡10厚水泥石灰膏砂浆打底0.01×14=0.14kN/㎡∑=3.182kN/㎡阳台恒载：20厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/㎡100厚钢筋混凝土现浇楼板0.10×25=2.5kN/㎡10厚水泥石膏砂浆0.01×14=0.14kN/㎡∑=3.04kN/㎡2、楼面活荷载查《建筑结构荷载规范》本建筑楼面活载为：住宅2.0kN/㎡厨房、卫生间2.0kN/㎡走道、门厅、楼梯2.0kN/㎡阳台2.5kN/㎡3、屋面活载不上人屋面0.5kN/㎡4、雪荷载查《建筑结构荷载规范》屋面水平投影面积上的雪荷载标准值为:SK=0.3kN/㎡二、墙体自重1、外墙：水泥粉刷面0.36kN/㎡增加水泥聚苯复合保温板1.13kN/㎡200厚钢筋混凝土墙0.20×25=5.00kN/㎡13厚水泥石灰砂浆找平0.013×14=0.182kN/㎡5厚水泥石灰膏砂浆罩面0.005×14=0.07kN/㎡∑=6.742kN/㎡2、内墙：5厚水泥石灰膏砂浆罩面（两面）0.005×14×2=0.14kN/㎡13厚水泥石灰膏砂浆罩面（两面）0.013×14×2=0.364kN/㎡200厚钢筋混凝土墙0.20×25=5.00kN/㎡∑=5.504kN/㎡3、隔墙13厚水泥石灰膏砂浆打底0.02×14×2=0.28kN/㎡200厚空心砖墙0.200×14=2.80kN/㎡5厚水泥石灰膏罩面0.005×14=0.07kN/㎡∑=3.15kN/㎡4.女儿墙6厚水泥砂浆罩面0.006×14=0.12kN/㎡12厚水泥砂浆打底0.012×20=0.24kN/㎡100厚钢筋砼墙0.1×25=2.5kN/㎡20厚水泥砂浆找平0.02×20=0.4kN/㎡∑=3.36kN/㎡三、门窗重量木门0.2kN/㎡钢铁门0.45kN/㎡乙级防火门0.45kN/㎡塑钢窗0.45kN/㎡四、设备重量电梯桥箱及设备取200kN五、梁自重b×h=200mm×0.2×（0.4-0.1）×25=0.375kN/m10厚水泥石灰膏砂浆0.01×（0.4-0.1）×2×14=0.028kN/m∑=0.403kN/m图2.3楼层风荷载体型系数2.2图2.3楼层风荷载体型系数基本风压Wo=0.55kN/㎡，由《荷载规范》可知，由于该建筑结构高度H=28m〈30m，且高宽比小于1.5,所以βz=1.0现确定结构基本周期T1T1=0.05n=0.05×10=0.5skN·s2/m2在风荷载的作用下沿房屋高度分布风荷载标准值，即对于突出屋面的机房，风荷载体型系数近似取1.3.表2-18各楼层风荷载计算楼层(m)(kN)机房33.41.43417.6841.00036.3221155.0401029.61.0001.38637.2761.000105.0492941.372926.80.9051.33835.9861.000100.7722539.4548240.8111.29134.7211.00097.1822176.877721.20.7161.24133.3771.00092.8651820.154618.40.6221.14430.7681.00087.0241462.003515.60.5271.11229.9071.00083.1621164.268412.80.4321.03427.8091.00078.418878.2823100.3381.0026.8951.00075.733636.157续表2-18楼层(m)(kN)27.20.2431.0026.8951.00075.306421.71414.40.1491.0026.8951.00075.306210.85700.00.01.0026.8951.000在壁式框架—剪力墙结构协同工作的分析中，应将沿高度分布的风荷载折算成倒三角分布荷载和均布荷载，qz按静力等效的原理折算成的节点集中力Fi.倒三角形分布的荷载和均布荷载由下式计算，其中kN（2-1）kN·m（2-2）kN/m（2-3）kN/m（2-4）2.3水平地震作用计算[4]2.3.1.荷载代表值的计算结构地震反应，集中于个质点的重力荷载Gi为计算单元范围内各楼层楼面上重力荷载代表值及上、下各半层的墙、柱等重力荷载。（楼电梯间楼面自重力荷载近似取一般楼面自重力荷载的1.2倍）。1-10层重力荷载代表值见下表。（表2-19,表2-20,表2-21）表2-19重力荷载代表值G10的计算项目单位面积重量（kN/㎡）面积（㎡）单位长度重量(kN/m)长度(m)重量(kN)外墙6.742269.441816内墙5.504361.721991隔墙3.15102.24322.1女儿墙3.36156.8526.85续表2-19项目单位面积重量（kN/㎡）面积（㎡）单位长度重量(kN/m)长度(m)重量(kN)门窗0.2039.217.840.4525.1111.30阳台5.5435.64108.35楼电梯间3.182×1.230.24115.47楼面5.18271.44227.32屋面5.31671.63465G10=∑8793.88kN表2-20重力荷载代表值G1-G9的计算项目单位面积重量（kN/㎡）面积（㎡）单位长度重量(kN/m)长度(m)重量(kN)外墙6.742508.53428内墙5.504690.163485隔墙3.15197.44632门窗0.20130.726.140.4555.825.11阳台5.5435.64108.3楼电梯间3.182×1.230.24115.5楼面5.182671.62137G1-G9=∑9545.17kN表2-21重力荷载代表值G11的计算项目单位面积重量（kN/m2）面积（㎡）单位面积重量（kN/m2）长度(m)重量(kN)11层外墙（半层）422.711层内墙（半层）246.58屋面5.31107.52554.8楼梯间3.182×1.230.24113.22女儿墙3.3632.96110.75电梯设备200G11=∑1538kN

2.3.2结构基本自振周期计算因屋面带有突出间，按照主体结构顶点位移相等的原则，将电梯间质点的重力荷载代表值折算到主体结构的顶层，并将各质点的重力荷载转化为均布荷载.由公式可得：Ge=G11(1+（2-5）=1390.18=1673.18（kN）q===3382.16(kN/m)将q、Ge、λ、EcIeq代入公式可分别求得均布荷载作用下和集中荷载作用下结构顶点的位移为：uq=（2-6）图2.4动力计算简图=图2.4动力计算简图uGq==0.uT=uq+uGe=0.0178+0.0008=0.0186m由公式可求的结构基本自振周期为：（=1.0）T1=1.7=1.7(2-7)式中——考虑非结构墙体刚度影响的周期折减系数；——假想集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi为水平荷载，按弹性方法所求得的结构顶点的假想位移。该房屋的主体高度不超过40m。且刚度和质量沿高度分布较均匀。故可以按底部剪力法计算水平地震作用的。则结构的总的等效重力荷载：（2-8）

式中Gi——集中于质点i的重力荷载代表值；Geq——结构的等效总重力荷载。该高层结构的设防烈度为7度，场地为Ⅱ类。可以查表得其特征周期为，由于一般建筑的阻尼比为0.05，故可以按下式来计算地震影响系数，用底部剪力法求得结构的总水平地震作用的标准值。kN（2-9）式中——特征周期；——地震影响系数。因为T1＜Tg不考虑顶部附加地震作用，质点i的水平地震作用可以按下式计算：（2-10）表2-22各质点水平地震作用标准值计算质点重力荷载代表值Gi(kN)距结构底部高度Hi(m)GiHi(kN·m)Fi(kN)FiHi(kN·m)108793.8829.6246228.641289.1836097.0499545.17226.8240538.331258.8431722.7789545851119.3125072.5479545.17221.2187085.37979.0219188.7969545.17218.4160358.89839.4814103.2659545.17215.6133632.41699.199788.6649545.17212.8106905.93559.656268.0839545.1721080179.44417.093503.5629545.1727.253452.96279.831567.0519545.1724.426726.48139.53390.6894700.430.01448920.297581.58147702.43剪力墙结构分析时，可以将各质点的水平地震作用折为倒三角形分布荷载和顶点集中荷载则，图2.5水平地震作用下的剪力kN·m图2.5水平地震作用下的剪力将代入公式得：kN/mkN2.3.3结构水平位移的验算由于风荷载的值远小于水平地震作用，故只对在水平地震作用下进行结构位移的验算。水平地震作用下的位移为倒三角形分布荷载和顶点集中荷载产生的位移和。计算时水平地震作用取标准值、剪力墙取弹性刚度。在倒三角形荷载作用下（2-11）在顶点集中荷载作用下：（2-12）表2-23结构在水平地震作用下位移验算层次(m)倒三角(mm)集中载(mm)总位移(m)层间位移角1029.61.0001.8760.3112.1871/8187926.80.9051.5760.2691.8451/86968240.8111.2960.2271.5231/10218721.20.7161.0620.1871.2491/9241618.40.6220.8390.1480.9871/11715515.60.5270.6370.1110.7481/12613续表2-23层次(m)倒三角(mm)集中载(mm)总位移(m)层间位移角412.80.4320.4490.0770.5261/141413100.3380.2810.0470.3281/1686727.20.2430.1390.0230.1621/2393214.40.1490.0390.0060.0451/62222在水平地震作用下位移验算满足要求：（2-13）2.3总剪力墙总框架内力计算作用在结构上的水平地震作用可以是自左向右（左震）或自右相左（右震）。在以下的计算中，剪力墙内力正负号规定为：弯矩以截面的右侧受拉为正，剪力以绕截面顺时针方向旋转为正，轴力以受压为正。同时，各截面内力均采用左震时的正负号。在水平地震作用下，剪力墙结构应分别按倒三角形分布荷载（）和顶点集中荷载（F=662.10）计算内力。（1）倒三角形分布荷载作用下，分别计算总剪力墙的弯矩、剪力和总壁式框架的剪力：（2）在顶点集中荷载作用下，计算总剪力墙弯矩、剪力和总壁式框架的剪力，计算结果。表2-24水平地震作用下总剪力墙、总框架内力计算楼层倒三角形荷载作用下顶点集中荷载作用下总内力Vw(kN)Mw(kN·m)Vf(kN)Vw(kN)Mw(kN·m)Vf(kN)Vw(kN)Mw(kN·m)Vf(kN)101-2518.850.02518.8568.40.0593.7-2450.40.03112.590.905-1295.515269.42610.271.5-194.4590.6-1224.150753200.980.811-325.97491.02816.980.8-406.0581.3-245.170853398.270.716475.57251.03053.497.2-653.4564.9572.86597.63618.360.6221179.54918.73249.0122.3-958.5539.81301.83960.23788.850.5271848.2678.53341.4158.1-1348.25042006.3-669.73845.440.4322540.6-5453.53271.7207.9-1856.9454.22748.5-7310.4372630.3383317.9-13628.02978.9276.0-2529.5386.13593.9-16157.53364.920.2434248.5-24176.42394.2368.5-3425.3293.64617.127601.62687.810.1495414.8-37639.11435.5493.5-4623.4168.65908.3-42262.51604.1006919.5-54814.10.0662.1-6229.60.07581.6-61043.70.0图2.6水平地震作用下结构的总弯矩图

2.剪力墙内力计算表2-25水平地震作用下各剪力墙的内力楼层总剪力墙内力XSW-9XSW-2Vwi(kN)Mwi(kN·m)Vwij(kN)Mwij(kN·m)Vwij(kN)Mwij(kN·m)101.0-2540.40-14.220-58.68090.905-1224.15075-6.8528.42-28.28117.2380.811-245.17085-1.3739.68-5.66163.6670.716572.86597.63.2136.9513.23152.4060.6221301.83960.27.2922.1830.0791.4850.5272006.3-669.711.24-3.7546.35-15.4740.4322748.5-7310.415.39-40.9463.49-168.8730.3383593.9-16157.520.13-90.4883.02-373.2420.2434617.1-27601.625.86-154.57106.66-637.610.1495908.3-42262.533.09-236.67136.48-976.260.07581.6-61043.742.46-341.85175.14-1410.11⑴总剪力墙内力分配根据各片剪力墙等效刚度与总剪力墙刚度的比值可求得各片剪力墙等效刚度比。下面计算仅对XSW-9（整截面墙）、XSW-2（整体小开口墙）进行设计计算，求得各片墙的内力：（2-14）式中Vij——第i层第j片墙分配到的剪力；——第j片墙的等效抗弯刚度；Vi——第i层总剪力。（2-15）式中Mij——第i层第j片墙分配到的弯矩；Mi——第i层墙的总弯矩。

表2-26各片剪力墙等效刚度比墙编号XSW-2XSW-3XSW-4XSW-7XSW-8XSW-9等效刚度kN·m28.184×10717.88×10727.36×10727.79×1072.519×1071.973×107刚度比0.0230.0500.0770.0780.00710.0056(2)XSW-2(整体小开口墙)墙肢和连梁内力计算对小开口墙的各肢墙截面内力和连梁内力计算公式：墙肢弯矩：墙肢轴力：（2-16）式中Ai——第i个墙肢截面的面积；yi——第i个墙肢截面形心到组合截面形心之间的距离；I——剪力墙对组合截面形心轴的惯性矩；Ii——墙肢i的惯性矩（对自身形心轴）。（2-17）墙肢剪力：（2-18）连梁的内力：（2-19）

表2-27水平地震作用下XSW-2的各片墙肢分配的内力层次总内力左肢内力右肢内力连梁内力Vwi(kN)Mwi(kN·m)Mwi1(kN·m)Vwi1(kN)Nwi1(kN)Mwi2(kN·m)Vwi2(kN)Nwi2(kN)Mbi1(kN·m)Vbi1(kN)101.0-56.6800.00-29.340.00同左同左0.00-7.03-17.5890.905-28.28117.2313.36-14.1417.58-17.58-2.79-6.9680.811-5.66163.6618.66-2.8324.55-24.550.681.6970.71613.23152.4017.376.6222.86-22.863.669.1460.62230.0791.4810.4315.0413.72-13.726.4216.0450.52746.35-15.47-1.7623.17-2.322.329.2023.0140.43263.49-168.87-19.2531.75-25.3325.3312.2630.6630.33883.02-373.24-42.5541.51-55.9955.9915.8639.6520.243106.66-637.6-72.6953.33-95.6495.6420.3250.810.149136.48-976.26-111.2968.24-146.44146.4426.0365.0700.0175.14-1410.11-160.7587.57-211.52同左同左211.522.4风荷载作用下结构内力的计算1.总剪力墙、总框架内力计算作用在结构上的风荷载可以是自左向右（左风）或自右向左（右风）。其在墙肢中产生的内力大小相等方向相反。本结构仅计算在左风作用下产生的内力；墙肢截面内力的正负号规定与水平地震作用下相同。在风荷载作用下，剪力墙结构应分别按倒三角形分布荷载和均布荷载作用下计算内力。在倒三角形荷载作用下（）分别计算总剪力墙的弯矩、剪力和壁式框架的剪力，计算结果如表。计算公式与水平地震作用下的相似。均布荷载作用下（）分别计算总剪力墙的弯矩、剪力和壁式框架的剪力，计算结果见表。图2.7风荷载作用下结构的总弯矩图均布荷载作用下的公式：（2-20）（2-21）（2-22）表2-28风荷载作用下总剪力墙、总框架内力计算层次Hi(m)倒三角形荷载作用下均布荷载作用下总内力Vw(kN)Mw(kN·m)Vf(kN)Vw(kN)Mw(kN·m)Vf(kN)Vw(kN)Mw(kN·m)Vf(kN)1029.61.0-211.100.00211.10-76.140.076.14-282.240287.24926.80.905-108.57441.62218.76-46.29165.5279.02-154.87607.14297.778240.811-27.31627.80236.08-20.54255.8785.98-47.85883.67322.06721.20.71639.85607.69255.903.41279.0294.7643.26886.71350.66618.40.62298.85412.22272.2927.66237.02103.24126.51649.24375.53515.60.527154.9056.86280.0454.34126.16109.27209.24183.03389.31412.80.432212.93-457.04274.2085.83-63.34110.51298.75-520.38384.713100.338278.06-1142.14249.65124.89-348.21104.18402.95-1490.34353.8327.20.243356.06-2026.17200.65174.97-753.5886.82531.03-2779.75287.4714.40.149453.8-3154.45120.31240.49-1315.2554.02694.29-4469.7174.3300.00.0579.91-4593.850.00327.24-2082.770907.14-6676.6202.各片剪力墙内力计算（1）总剪力墙内力的分配根据上表求得的各片剪力墙的等效刚度与总剪力墙等效刚度的比值，可求得各片剪力墙的内力。仍然只对剪力墙XSW-11（整截面墙）和XSW-2（整体小开口墙）进行设计计算。层次总剪力墙内力XSW-9XSW-2Vw(kN)Mw(kN·m)Vwj(kN)Mwj(kN·m)Vwi(kN)Mwj(kN·m)101.0-282.240-1.610-6.64090.905-154.87607.14-0.873.40-3.5814.0280.811-47.85883.67-0.274.95-1.1120.4170.71643.26886.710.244.971.0020.4860.622126.51649.240.713.642.9215.0050.527209.24183.031.171.024.834.2340.432298.75-520.381.67-2.916.90-12.0230.338402.95-1490.342.26-8.359.31-34.4320.243531.03-2779.752.97-15.5712.27-64.2110.149694.29-4469.73.89-25.0316.04-103.2500.0907.14-6676.625.08-37.3920.96-154.23表2-29风荷载作用下各片剪力墙分配的内力XSW-2（整体小开口墙）墙肢连梁内力计算对于整体小开口墙墙肢弯矩：墙肢轴力：墙肢剪力：连梁的内力：

表2-30XSW-2在风荷载作用下墙肢及连梁的内力层次总内力左肢内力右肢内力连梁内力Vwi(kN)Mwi(kN·m)Mwi1(kN·m)Vwi1(kN)Nwi1(kN)Mwi2(kN·m)Vwi2(kN)Nwi2(kN)Mbi1(kN·m)Vbi1(kN)101.0-6.6400-3.320同左同左0-0.841-2.10390.905-3.5814.021.60-1.792.10-2.10-0.383-0.95880.811-1.1120.412.33-0.553.06-3.06-0.004-0.01170.7161.0020.482.340.503.07-3.070.3290.82360.6222.9215.001.711.462.25-2.250.6461.61550.5274.834.230.482.420.63-0.630.9752.43740.4326.90-12.02-1.373.45-1.801.801.3443.36130.3389.31-34.43-3.924.65-5.165.161.7874.46820.24312.27-64.21-7.326.13-9.639.632.3425.85610.14916.04-103.25-11.778.02-15.4915.493.0597.64700.020.96-154.23-17.5810.48-23.13同左同左23.132.4.竖向荷载包括竖向恒载和竖向活载，在竖向荷载作用下可以近似地认为各片剪力墙只受轴力，且规定受压为正。其弯矩和剪力为零。各片剪力墙承受的轴力由墙体自重和楼板传来的荷载两部分组成，其中楼板传来的荷载可以近似按其受荷面积计算，不考虑结构的连续性进行分配计算，在计算墙肢轴力时，以洞口的中线为荷载分界线。1.XSW-9（整截面墙）XSW-9屋面与楼面的荷载传递方式相同，如图2.6所示（1）恒载屋面5.16×1.65=9.24kN/m楼面3.242×1.8=5.836kN/m墙体自重2.8×5.504=15.41kN/m(2)活载屋面雪荷载0.3×1.65=0.495kN/m屋面活荷载0.5×1.65=0.83kN/m图2.8屋面与楼板的传递方式楼面活荷载2.0×1.65=3.30kN/m图2.8屋面与楼板的传递方式2.XSW-2（整体小开口墙）XSW-2屋面与楼面荷载的传递方式相同，如图所示（1）恒载屋面5.16×0.9=4.64kN/m5.16×1.65=8.51kN/m5.16×0.6=3.10kN/m楼面3.242×0.9=2.92kN/m3.182×1.65=5.25kN/m3.182×0.6=1.91kN/m墙体自重5.504×2.8=15.41kN/m屋面集中荷P1=0.5×（3.3+1.5）×0.9×0.5×5.16+1.65×1.65×0.5×5.16+1.584×1.65=15.21kNP2=0.5×1.2×2.1×0.5×5.16+0.806×0.6=3.73kN楼面集中荷载P1=0.52×（3.3+1.5）×0.9×3.242+1.652×0.5×3.182+1.584×1.65=10.45kNP2=0.5×1.2×2.1×0.5×3.182+0.806×0.6=2.49kN（2）活载屋面活荷载0.5×0.9=0.45kN/m0.5×1.65=0.825kN/m0.5×0.6=0.3kN/m屋面雪荷载0.3×0.9=0.27kN/m0.3×1.65=0.495kN/m0.3×0.6=0.18kN/m楼面2.0×0.9=1.80kN/m2.0×1.65=3.30kN/m2.0×0.6=1.20kN/m屋面集中活荷载Q1=0.5×（3.3+1.5）×0.9×0.5×0.5+1.652×0.5×0.5=1.22kNQ2=0.5×1.2×2.1×0.5×0.5=0.315kN屋面集中雪荷载Q1=0.3×（3.3+1.5）×0.9×0.5×0.5+1.652×0.5×0.3=0.73kNQ2=0.3×1.2×2.1×0.5×0.5=0.189kN图2.9XSW-2的屋面荷载传递方式图2.10XSW-2的楼面荷载传递方式楼面活荷载Q1=2.0×（3.3+1.5）×0.9×0.5×0.5+1.652×0.5×2.0=4.88kNQ2=2.0×1.2×2.1×0.5×0.5=1.26kN表2-31恒载作用下墙体中产生的轴力（kN）层次XSW-9XSW-2左墙肢右墙肢10顶28.1031.0223.50底78.9566.9059.389顶96.2887.3474.06底147.13123.22109.948顶164.46143.6612