杭州某安置房工程外脚手架搭拆方案(悬挑式-落地式-附计算书)

****村“城中村”安置房工程外脚手架专项施工方案编制人：审核人：批准人：

目录TOC\o"1-2"\h\z\u脚手架搭拆施工方案 4一、编制依据 4二、工程概况 4三、脚手架构造和搭设方法 5四、悬挑卸料平台构造和安全操作要求 6五、脚手架材质要求 7六、落地式双排钢管式扣件脚手架搭设要求 8七、悬挑式钢管扣件式脚手架搭设要求 10八、脚手架搭设的劳动力安排 10九、脚手架的检查与验收 11十、外脚手架搭设的安全技术措施 12十一、外脚手架拆除的安全技术措施 12十二、计算书 13裙房落地式扣件钢管脚手架计算书 14一、大横杆的计算： 15二、小横杆的计算 16三、扣件抗滑力的计算： 18四、脚手架荷载标准值： 18五、立杆的稳定性计算： 19六、最大搭设高度的计算： 21七、连墙件的计算： 21八、立杆的地基承载力计算: 231.5m悬挑式扣件钢管脚手架计算书 24一、大横杆的计算： 24二、小横杆的计算： 25三、扣件抗滑力的计算： 27四、脚手架荷载标准值： 27五、立杆的稳定性计算： 28六、连墙件的计算： 29七、悬挑梁的受力计算： 30八、悬挑梁的整体稳定性计算： 31九、拉绳的受力计算： 32十、拉绳的强度计算： 32十一、锚固段与楼板连接的计算： 33悬挑卸料平台计算书 36一、次梁的计算 36二、主梁的计算 37三、钢丝拉绳的内力计算： 39四、钢丝拉绳的强度计算： 39五、钢丝拉绳吊环的强度计算： 40六、操作平台安全要求： 40

脚手架搭拆施工方案一、编制依据1、****村安置房工程建筑、结构等施工图纸；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-200l3、《建筑安装工人安全技术操作手册》4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；5、浙江省、杭州市现行的有关安全生产和文明施工规定；6、公司的质量保证体系和质量安全标准。二、工程概况工程名称：****村安置房工程，位于下****路与****路交叉口，东面是****勘测设计院生活区，北边是住宅小区，西邻河***路，南邻****路，本工程由四幢主楼和裙房组成，工程占地面积23879平方米，总建筑面积为83586.94平方米(不含地下室)，地下室建筑面积为30032.31平方米。1#主楼总高l4层，建筑高度57.6m，地下室层高3.6、3.7m，一～四层层高4.5、4.5、3.6、4.1m，五～十四层层高3.60m，构架高度4.9m。裙房总高4层，建筑高度l7.2#主楼总高26层，建筑高度78.50m，地下室层高3.6、3.7m，一～三层层高4.2m、4.8m(3#主楼总高27+1层，建筑高度82.3m，地下室层高3.6、3.7m，架空层34#主楼总高23层，建筑高度74.70m，地下室一层层高3.8m，一～二层层高4.2m、4.8m(3.4m、2.8m本工程±0.000相当于黄海绝对标高5.30m，室内外高差0.30m，4#楼±O.000相当于黄海绝对标高5.10m，地下室顶板标高.三、脚手架构造和搭设方法根据本工程特点，裙房部分采用落地式双排钢管扣件式脚手架搭设，地下室顶板标高.1.50m，局部.0.70m，地下室基础标高.8.15m1楼20.3m以下采用落地架，20.3m以上开始两面起挑，一面从裙房屋面立脚，悬挑式钢管扣件式脚手架搭设，l0步架一挑，架高18m，根据楼层标高在38.2楼23m以下采用落地架，23m以上开始整圈起挑，采用悬挑式钢管扣件式脚手架搭设，l0步架‘挑，架高19.6m，42.6m挑二二次，9步架，架高16.3楼22.9m以下采用落地架，22.9m开始整圈起挑，采用悬挑式钢管扣件式脚手架搭设，11步架一挑，架高19.6m，到42.5m挑一次，ll步架一挑，4楼9.Om以下采用落地架，9.Om以上西、北侧开始起挑，采用悬挑式钢管扣件式脚手架搭设，东、南侧采用落地式双排钢管扣件式脚手架搭设，26.4m开始整圈起挑，9步架一挑，架高l6.8m，43.2m挑二次，架高l1、落地式双排钢管扣件式脚手架裙房部分及其它采用落地式双排钢管扣件式脚手架搭设的立杆纵距为l.50m，横距为1.05m，步距为l.80m，脚手架的连墙件竖向间距为5.10re，水平间距为2、悬挑式双排钢管扣件式脚手架主楼悬挑式钢管扣件式脚手架采用[16a的槽钢作水平支撑，并在其上端增设斜向钢丝绳拉接，搭设立杆纵距为1.50m，横距为l.05m，步距为l.80m，脚手架的连墙件竖向间距为层高，水平间距为4.50m。主楼悬挑l.50m的悬挑式钢管扣件式脚手架，其悬挑段长度1.50m；锚固段长度l.50m；钢丝绳与槽钢拉结点离墙1.40m，采用单根直径1lmm钢丝绳(6×19)拉结；钢丝绳与槽钢或建筑物拉结的吊环直径为l4mm以上，建筑物上吊环垂直距离5.10m；水平钢梁与楼板压点的拉环直径l4mm，采用包箍形式，拉环一定要压在楼板下层钢筋下面或与下层钢筋焊接牢，并要保证两侧剪力墙施工时应考虑水平钢梁的位置，预先留洞。外架转角处如无法安装槽钢，采用预埋件，并采用在立杆受力点用直径l5mm钢丝绳双绳上拉以承受上部施工荷载，每根立杆各设一根可用调节螺杆调节的钢丝绳子，调节螺杆必须确保40KN的拉力值以上。四、悬挑卸料平台构造和安全操作要求1、构造平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.20m(考虑2.5toNl料平台，l.05m脚手架宽，脚手架内立杆离墙0.3m(干挂花岗石离墙0.4m)，卸料平台内次梁离脚手架外立杆距离0施工人员等活荷载2.00kN／m2，最大堆放材料荷载15.00kN。在平台主梁吊环的位置处，要四周围焊210×lOO×8，钢板上部割直径40mm圆孔作吊环。为防止钢板锐角切断钢丝绳，在圆孔处钢板两侧各焊直径12mm钢筋圆孔。也可采用ф16圆钢吊环与平台主梁焊接，焊缝满焊。预埋在建筑物上的吊环采用中16圆钢，与卸料平台的垂直距离为6.0米(考虑钢丝绳与平台主梁夹角在450以上，应考虑钢丝绳采用单根直径13mm或双根直径1lmm并联钢丝绳(6×19)拉结，内钢丝绳离墙3.0米，外钢丝绳与内钢丝绳间距吊环和拉环的设置同悬挑脚手架水平钢梁相似。2、操作平台安全要求(1)卸料平台的上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；(2)斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；(3)卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；(4)卸料平台前左右三侧必须装置固定的防护栏；(5)卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；(6)钢丝绳与水平钢梁的夹角控制在45-60度；(7)卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏、毛刺应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；(8)操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。五、脚手架材质要求1、本工程中的钢管脚手架均选用巾48×3.2mm2、搭设脚手架前，钢管应进行保养、除锈并统一涂色，新旧扣件均应进行防锈处理。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪刀撑统一漆桔红色，底排立杆扫地杆漆红白相间色。3、钢管脚手架搭设使用的扣件应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂缝、缩颈、砂眼等的缺陷。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件的规格应和钢管相匹配，贴和面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口最小距离不小于5mm。4、脚手板、脚手片须符合有关要求，脚手板、脚手片的绑扎铅丝不细于18#，绑扎时铅丝必须双股并联绑扎。5、安全网采用密目式安全网，满足2000目／l0×l0cm2，做贯穿试验不穿透，6×l.8m的单网重量在3kg6、悬挑式脚手架采用[16a槽钢作为悬挑梁，表面平整光滑、无锈蚀、裂纹、扭曲、变形，使用前除锈，并统一漆黄色。7、悬挑架固定槽钢所用的吊环必须为HPB235级热轧圆钢，且一次制作成型，不得反弯。8、现场用于施工脚手架的钢管和扣件应经有关检测单位检测合格后方可使用。六、落地式双排钢管式扣件脚手架搭设要求1、立杆基础立杆基础以25cm厚C40P6地下室顶板做为脚手架基础，下垫200×200×50的垫木，承载力满足要求。局部立杆基础以400mm厚C40砼传力带做为脚手架基础，满足地基承载力。2、立杆间距(1)脚手架立杆纵距≤l.5m，横距1.05m(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，同步内隔。根立杆的两个相隔接头在各接头中心至主节点的距离不大于步距的1／3，搭接长度不小于lm，且要求相邻接头不应在同部同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆应设置砼垫板(80×200×200)并设置纵横方向扫地杆，连接于立杆脚点上，离底座8cm左右。立杆顶端宜高出女儿墙上皮lm，高出檐口上皮1.(4)立杆的垂直度偏差应控制在不大于架高的l／200。3、大横杆、小横杆设置(1)脚手架按立杆与步距设置小横杆，两端用扣件固定在内外立杆上，外侧伸长度统一为150mm，内侧统一为300mm，以形成空间结构整体受力。(2)大横杆竖向间距控制在1.8m以内，以便立网挂设，大横杆设置于立杆内侧，固定在立杆上，外侧外伸长度为4、剪刀撑与斜撑脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始，按水平距离四跨，设置一道剪刀撑，竖直距离每五步设置一道剪刀撑，剪刀撑与楼面角度成45。～60。，要连续设置并保证搭接长度≥lOOcm，用三只活动扣件平行连接，相交点应处于同一条直线上。24m以下的钢管脚手架可不设置斜撑。5、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架罩排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，脚手板宽为300mm，应满铺，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片必须用l8#铅丝双并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证合格的绿色密目式安网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用l8#铅丝双股张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外立杆内侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设l.2m高的防护栏杆和30mm7、架体建筑物拉结(1)脚手架与建筑物拉结为刚性拉结，宜采用梁内预埋ф12钢筋，预埋长度35d，露出板面150mm，再通过短钢管和钢筋焊接后与脚手架的立杆用扣件固定，拉撑结合。(2)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量靠近外架大小横杆的接点处。(3)外墙装饰阶段拉结点，也必须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重设可靠、有效的临时拉结，以确保外架的安全可靠。8、架体内封闭(1)脚手架的架体内立杆距墙体净距大于300mm，必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。(2)脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步底部用密目网封闭。9、脚手架搭设顺序放样弹线→垫好垫板→摆放扫地杆(贴近地面大横杆)→竖立杆→装扫地小横杆→第一步小横杆→第二步大横→第二步小横杆→第二步大横杆→加设临时斜撑杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→防护栏杆→铺脚手片→挂安全网。七、悬挑式钢管扣件式脚手架搭设要求1、悬挑架立杆基础(1)外挑架从相应层结构开始用槽钢外挑，十步一挑，周而复始，直至建筑物顶部。(2)悬挑架的槽钢固定于室内板面上。(3)槽钢在安装立杆的位置处，穿杆焊接ф25钢筋，伸出槽钢20cm，以固定立杆不移动。(4)在安装悬挑槽钢的楼板上预埋2组，经过制作加工的фl6钢筋吊环，高出以后砼浇好的楼面16-20cm，里边一组预埋在距槽钢尾部15cm处，外边一组距里边一组螺杆20cm，预埋钢筋安放在楼板底筋上面，且同楼板底筋焊牢或用扎丝绑牢。(5)在安装槽钢时，悬挑槽钢与吊环间隙用木楔楔紧。(6)外架转角处无法安装槽钢，采用预埋铁件与槽钢焊接的方法；也可采用立杆受力点用15mm钢丝绳双绳上拉以承受上部施工荷载，每根立杆各设一根可用调节螺杆调节的钢丝绳子，调节螺杆必须确保40KN的拉力值以上。2、立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.(2)脚步手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小于50cm，且不在同一步距内，里立杆距墙0.(3)纵向水平杆接头用活动扣件连接时，干挂花岗石离墙400，搭接不小于lm，应等间距设置3个旋转扣件固定，接头且不在同一跨内。(4)立杆顶端宜高出女儿墙上皮lm，高出檐口上皮1.(5)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／200。3、其余杆件的搭设要求均同落地式脚手架搭设要求中的第3点~第8点。4、脚手架搭设顺序槽钢安装→竖立杆→小横杆→大横杆→每步小大横杆→连墙杆→接立杆-加设剪刀撑→防护栏杆→铺脚手片→挂安全网。八、脚手架搭设的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要30～40人。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负责指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方能进行施工作业，并必须配备有足够的铺肋人员和必要的工具。九、脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。2、进行分段验收和检查，每搭设三步脚手架验收一次，发现有不符合要求的应迅速整改。同时，在平时施工过程中，需对外脚手架、钢丝绳、拉结点、吊环及固定位置进行不定期检查，发现问题及时进行处理整改。3、外脚手架分段验收严格按(JGJ59-99)中“外脚手架检查评分表”所列项目和施工方案要求的内容及省厅有关文件要求进行检查。由公司组织验收，并填写验收记录表，并由项目经理、施工员、安全员签证方能交付使用。4、架体内宜每层封闭(进行隔离)；如确有困难，不能大于4步，且应用安全网兜底。5、脚手架验收合格后，挂《脚手架验收合格证》方可使用。合格证应挂在显眼处。6、禁止随意拆动架体构件、拉结件及安全防护设施，若需进行调整，须经技术人员同意，通过外架施工人员进行。7、士建支模支撑禁止与架体相连。8、高空脚手架上禁止往下抛物件，杜绝坠落事故。9、保养工作是维护脚手架使用安全的一项重要保障措施，脚手架在使用过程中，必须定期、经常性对脚手架进行保养维护，使脚手架始终处于安全可靠的使用状态。保养内容：①每半月检查一次，脚手架是否绑扎坚固，安全网有无破损，并做好书面记录。②每半月清除一次架体上的建筑垃圾，保持施工现场文明，清理时不许直接将物件抛落地面。③定期观察脚手架整体或局部的垂直度，观察立杆、底部落地架地面承受情况，发现异样者、局部倾斜、下沉，应及时报告，并组织人员加固整修。④下雪天要经常清扫，防止积雪。雪天及雨天等应加强对架体基础的观察，防止沉降，重点防范要害部位。⑤公司安全职能部门对架体应进行把关，落实验收制度。⑥使用完毕拆除后的材料应及时回收入库，分类存放。十、外脚手架搭设的安全技术措施1、钢管架应设置避雷针，并联通大横杆与悬挑架避雷联通，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10Ω。2、外脚手架应搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员，必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带，穿防滑鞋。6、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施工，施工荷载不得大于3KN／m2。7、控制扣件螺栓，拧紧力矩，采用扭力矩应控制40.50N·m的范围内。8、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。9、保证脚手架的整体性，不得与井架、升架机等一并拉结。不得截断架体。10、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：①主节点处的纵横水平杆，纵横扫地杆。②连接杆。11、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。12、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上漆作业应有防滑措施并扫除积雪。13、防雷接地：利用在建建筑物接地系统，在架体阳角部位和每长度超出30m时增加一组，每组一根，用ф10钢筋电焊连接，单面焊l0d；主楼每翻搭一次，需重新设置。十一、外脚手架拆除的安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行交底后才准备工作，作业计划一般包括：拆架的方法和步骤、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。4、拆架的程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆安全网、脚手片、防护栏杆，剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要求先拉住立杆，再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙杆(Kr结点)应随拆除进度逐层拆除。分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆加固。7、拆除时要统一指挥、上下响应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时，严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固未拆除部分，防止存留隐患造成离岗后的人为事故。14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆(当有人员站立位置后)应自外向里翻起竖立，防止外翻的竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。16、拆除外脚手架安全网前，应先行撒水降尘，减少二次扬尘污染。17、拆除前在警戒区域内，电线和机械设备全部拆除和移位到安全区域内，应关闭电闸，在警戒区域内的临时设施全部先行拆除。18、拉结必须按拆到哪里解到哪里的方法，严禁先行全部解开拉结，再拆除。十二、计算书裙房落地架下部落在地下室顶板上的结构楼板需计算。以一个沿纵向l.5m，横向1.05m，计算步距l序号构件名称单位重量计算式荷载备注1双排立杆38.4N／m1.8×2×38.438.22大横杆38.4N／m1.5×4×38.4230.4包括栏杆3毛竹10N／m1.5×2×10304小横杆38.4N／m1.5×1×38.457.65剪刀撑38.4N／m1.5×1.4×38.481.56扣件15N／只8×151207竹片35N／m35×1.O×1.552.5包括绑扎铁丝8安全网5N／m1.8×1.5×513.59合计723.7则地下室项板上落地架最高21.8米，共12步，采用单立杆，自重3.7×12=8684.4N。(NGlK)活载3×3000=9000N(NG2K)总计l.2NGlK+1.4NG2K=23.02KN地下室顶板上承受荷载最大不得超过75KN／m2。而落地架为24.758／1.5=15.347KN／m2，满足要求。其中立杆落在地下室顶板后浇带处的立杆下用l0号槽钢支垫，且此处地下室模板架不得拆除。裙房落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJl30-2001)。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为31.搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.采用的钢管类型为莎48×3.2，连墙件采用2步3跨，竖向间距层高，水平间距4.施工均布荷载为3.0kN／m2，同时施l2层，脚手板共铺设l6层。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值PI=0.038kN／m脚手板的荷载标准值P2=0.050×1.050／3=0.018kN／m活荷载标准值Q=3.000×1.050／3--1.050kN／m静荷载的计算值ql=1.2×0.038+1.2×0.018=0.067kN／m大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1ma×=(0.08×0.067+0.10×1.470)×1.5002=0.343kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2ma×=-(0.10×0.067-0.117×1.470)×1.5002=-0.402kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.402×106/5080.0=79.148N/mm2；3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=0.038+0.018=0.056kN/m；活荷载标准值:q2=1.050kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度计算值为：V=（0.677×0.056+0.990×1.050）×1500.04/(100×2.06×105×121900.)=2.172大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm与10mm，满足要求！二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.050×1.050×1.500/(2+1)=0.026kN；活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×0.058+1.4×1.575=2.306kN；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mqma×=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.306×1.05/3=0.813kN.m；σ=0.813×106/5080.000=160.102N/mm2小横杆的计算强度小于205.000N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vl=5.0×0.038×1050.004／(384×2.060×105×121900.000)=0集中荷载标准值P=0.058+0.026+1.575=1.659kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1658.850×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02／9)／72×2.06×105×121900.O)=2最大挠度和V=V1+V2=2.738mm小横杆的最大挠度小于l050.0／150与10mm，满足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1、荷载值计算横杆的自重标准值Pl=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.050×1.050×1.500／2=0.039kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500／2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.039+1.4×2.362=3.403kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40~65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；Vqma×=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取l2.0kN。四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN／m)；本例为0.1248NGI=0.125×23.90=2.988kN(2)脚手板的自重标准值(kN／m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.05NG2=0.050×15×l.500×(1.050+0.300)／2=0.759kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN／m)；采用栏杆，标准值为0.11。NG3=0.110×l.500×15／2=1.238kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN／m2)：O.005NG4=0.005×l.500×23.9=0.179kN经计算得到，静荷载标准值NG=NGl+NG2+NG3+NG4=5.164kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1／2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×l.500×l.050／2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本N,压(kN／m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.620Us——风荷载体型系数：Us=0.720经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.620×0.720=0.125kN／m2。考虑风荷载时.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×l.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式Mw=0.85×1.4Wklah2／10其中Wk——风荷载基本风压值(kN／m2)：1ah——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式N-立杆的轴向压力设计值：N=13.735kN；ф——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10／i的结果查表得N0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.10——计算长度(m)，由公式lo=kuh确定，10=3.k——计算长度附加系数，取l.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.89cmW——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3σ——钢管立杆受压强度计算值(N／mm2)：经计算得到σ=147.83[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N／mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f]，满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.74kN；ф——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.10——计算长度(m)，由公式lo=kuh确定，10=3.k——计算长度附加系数，取l.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A——立杆净截面面积，A--4.89cmW——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cmMw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.072kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N／mm2)；经计算得到σ=151.29[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N／mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f]，满足要求!六、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.22kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN／m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=65.117米脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，Nc2K=2.22kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN／m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.061kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=62.881米脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Awwk——风荷载基本风压值，Wk=0.125kN／m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2N。——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(KN):N。=5.000经计算得到Nlw=2.835kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.835kN连墙件轴向力设计值Nf=[f]其中ф——轴心受压立杆的的稳定系数，由长细比1／i=30.00／1.58的结果查表得到ф=0.95；A=4.89cm2经过计算得到Nf=95.41lkNNf>N1，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到NI=7.835kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(N／mm2)，p=N／A;p=54.94N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(KN):N=13.735A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(N／mm2)；fg=170.O0地基承载力设计值应按下式计算fg=fgk×kc其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=l.00fgk——地基承载力标准值；fgk=170.O0地基承载力的计算满足要求!

1.5m悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJl30-2001)。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度20.2米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为ф48×3.9.连墙件采用2步3跨，竖向间距层高米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN／m2，同时施工2层，脚手板共铺设l0层。悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.40m。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值Pl=0.038kN／m脚手板的荷载标准值P2=0.050×1.050／3=0.018kN／m活荷载标准值Q=3.000×1.050／3=1.050kN／m静荷载的计算值ql=1.2×0.038+1.2×0.018=0.067kN／m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN／m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为：Ml=(0.08×0.067+0.10×1.470)×1.5002=0.343kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为：M2=-(0.10×0.067+0.117×1.470)×1.5002=0.402kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：盯=0.402×106／5080.0=79.148N／mm2大横杆的计算强度小于205.0N／mm2，满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：静荷载标准值ql=0.038+0.018=0.056kN／m活荷载标准值q2=1.050kN／m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.056+0.990×1.050)×1500.04／(100×2.06×105×121900.O)=2大横杆的最大挠度小于l500.0／150与10mm，满足要求!二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手扳的荷载标准值P2=0.050×1.050)(1.500／3=0.026kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500／3=1.575kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.026+1.4×1.575=2.306kN小横杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=(1.2×0.038)1.0502／8+2.306×l.050／3=0.813kN.mσ=0.813×106／5080.0=160.102N／mm2小横杆的计算强度小于205.0N／mm2，满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004／(384×2.060×105×121900.0)=0.集中荷载标准值P=0.058+0.026+1.575=1.659kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1658.850×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02／9)／(72×2.06×105×121900.O)=2.714mm最大挠度和V=V1+V2=2.738mm小横杆的最大挠度小于l050.0／150与10mm三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1、荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×l.050=0.040kN脚：F板的荷载标准值P2=0.050×l.050×l.500／2=0.039kN活荷载标准值Q=3.000×l.050×l.500／2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.039+1.4×2.362=3.403kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40～65N.m时，试验表明：单扣件在12kNN荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取l2.0kN；四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN／m)；本例为0.1248NG1=0.125×18.6=2.325kN(2)脚手板的自重标准值(kN／m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.05NG2=0.050×10×l.500×(1.050+0.300)／2=0.506KN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN／m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3=0.110×l.500×10／2=0.825kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN／m2)；0.005NG4=0.005×1.500×18.60=0.1395kN经计算得到，静荷载标准值NG=NGl+NG2+NG3+NG4=3.7955kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1／2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×l.500×1.050／2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(1kN／m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.620Us——风荷载体型系数：Us=0.720经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.620×0.720=0.125kN／m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+0.85×l.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式其中Wk——风荷载基本风压值(kN／m2)；1ah——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.17kN；∮——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm10——计算长度(m)，由公式10=kuh确定，10=3.12m；k——计算长度附加系数，取l.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cmσ——钢管立杆受压强度计算值(N／mm2)；经计算得到盯=120.22[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N／mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f]，满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.18kN；∮——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10／i的结果查表得到O.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm10——计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，10=3.12mk——计算长度附加系数，取l.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A——立杆净截面面积，A=4.89cmW——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.072kN.rn；σ——钢管立杆受压强度计算值(N／mm2)；经计算得到σ=123.74[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N／mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f]，满足要求!六、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0其中N1w——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：N1w=1.4×wk×AwWk——风荷载基本风压值，wk=0.125kN／m2；AW——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200mN0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N。=5.000经计算得到Nlw=2.835kN，连墙件轴向力计算值N1=7.835kN连墙件轴向力设计值Nf=∮A[f]其中∮——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1／i=30.00／1.58的结果查表得到∮=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N／mm2经过计算得到Nf=95.41lkNNf>N1，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到N1=7.835kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!七、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩w=108.3cm3，截面积A=21.受脚手架集中荷载P=1.2×3.7955+1.4×4.725=11.17kN水平钢粱自重荷载q=1.2×21.9×0.0001×7.85×10=0.206kN／m经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：Rl=13.57kN，R2=9.394kN，R3=0.006kN最大弯矩Mmax=19.22kN.m截面应力σ=M／1.05W=19.22x106／(1.05×108300.0)=169.026N／mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N／mm2，满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用[16a其中∮b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到∮b=570x9.5x60.0×235／(1400.Oxl40.0x235.O)=1.66由于∮b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录8其值用∮b’查表得到其值为0.885经过计算得到强度σ=19.22x106／(0.885x108300.0)=200.5N／mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f]，满足要求!九、拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力Rui按照下面计算其中Ruicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力：Rci=Ruisinθi按照以上公式计算得到钢绳拉力为：Rul=14.073kN十、拉绳的强度计算：钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为：Ru=14.073kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6x19、6x37、6x61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8：K——钢丝绳使用安全系数。计算中采用6x19钢丝绳，[Fg]取14.073kN，α=0.85，K=5.0，得到：钢丝绳最小直径必须大于13mm才能满足要求!钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力Ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=Ru=14.073kN钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N／mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径D=[14073x4／(3.1416x125)]1/2=12mm十一、锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点的计算应该采用无支点悬臂形式计算结果。1、无支点悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m／1，kl=ml／1，k2=m2／1。本工程算例中，m=1500mm，l=1500mm，ml=300mm，m2=1350mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4，截面模量(抵抗矩)W=108受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2x3.7955+1.4x4.725=11.17kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2x21.9x0.0001x7.85x10=0.206kN／mk=1.50／1.50=1.00kl=0.30／1.50=0.20k2=1.35／1.50=0.90。代入公式，经过计算得到支座反力RA=34.936kN支座反力RB=12.287kN最大弯矩MA=18.662kN.m2、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.287kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N／mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[12287x4／(3.1416x50×2)]1/2=13水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.29kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N／mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于12287／(3.1416x20xl.5)=130.4mm4、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.29kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm：b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N／mm2；经过计算得到公式右边等于l31.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!

悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续粱的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.次梁采用[10号槽钢，主梁采用[14b号槽钢，次梁间距0.60m施工人员等活荷载2.00kN／m2，最大堆放材料荷载15.00kN。一、次梁的计算次梁选择[10号槽钢，间距0.60m面积A=12.74cm2，惯性矩Ix=198.30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=截面尺寸b=48.0mm，h=100.1、荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kN／m2；Ql=0.30x0.60=0.18kN／m(2)最大的材料器具堆放荷载