路面拆除恢复工程施工组织设计及龙潭镇大米加工厂厂房单向板设计

PAGEPAGEPAGE4路面拆除恢复工程施工组织设计（一）旧路面拆除施工方案拆除旧路（包括砼路面面层、泥结石路面）1.清除1）除按图纸所示或监理工程师指示要保留的植被和保留物外，在道路用地范围内的所有树木、树墩、树根、灌木、围墙和垃圾应予清除运走。其中胸径大于15cm的树木，承包人应根据监理工程师指示的长度锯成树段，在指定地点码放整齐。2）原地面的表土、草皮，应按图纸所示或监理工程所示的深度和范围清除，并运到指定地点备用或废弃。2.拆除1）在道路用地范围内及其附过因施工影响必须拆除迁移的建筑物、障碍物和设施，根据图纸所示或监理工程师的指示进行拆除。2）对原有道路、路面、人行道、缘石等拆除，在作出监理工程师满意的安排后进行。除非监理工程师另有指示，原有结构的下部结构应拆除到天然地面以下50cm。如其整个或部分处于本合同工程新建结构物的界限之内时，则应拆除到使新结构物施工不受影响的范围内。3）必须采取必要的措施对周围其他建筑物、设施进行保护，以免损坏。3.掘除道路用地范围以内所有的树墩、树根、竹根和其它有机物都必须彻底掘除。道路用地范围内的树墩、竹根、树根应挖到地面30cm以下深度。在路基范围内，路床面标高高出原地面小于1m的区域内，所有树墩、树根、竹根和其它有机杂质都必须清除到路床面标高以下至少1m；路床面标高高出地面1m以上的区域，树墩、树根和竹根应清除至地面。4.施工步骤1）、拆除老路面，均应测定好设计标高，中桩定位，由测量员计算好现有高程与设计标高拆除高差。2）、根据计算好的高差应在各桩号上标注好。3）、根据现场情况，组织施工，正常情况下，先用风钻机队老路面实施点对点的打孔成缝，使之开裂。4）、组织挖掘机，装载车对拆除后的老路面成块废渣进行集中清除，运至指定弃土场。5）、对老路面下能够用于填筑的土石料可取样送检，可用作填筑料，运至填方区填筑。6）、对根据设计标高形成的新路基应复测，复测后，对新路基表层30cm内应复松，采用路基分层填筑的碾压方案进行碾压并调平标高。（二）泥结石面层恢复施工方案工艺流程：准备工作→测量定位→布置料堆→摊料→拌和、整平→碾压→检查验收1）原材料：石料：采用轧制的碎石或天然卵石，粒径为2～4cm，石料等级不低于3级，扁平细长颗粒不超过20%，近似正方形有棱为好，不能含有其它杂物。泥结碎石路面所用的碎石规格见下表：编号通过下列筛孔（mm）的重量百分比（%）层次7550402010511000-150-5下层或基层21000-150-531000-150-5上层或面层485-1000-5585-1000-5嵌缝粘土：塑性指数一般大于12～20，粘土中不得含腐殖质或其它杂物。粘土用量一般不超过碎石干重的15%（按重量计）。（1）准备工作。包括放样、布置料堆、整理路槽等。（2）摊料：在压实的路基上按松散铺厚度（压实厚度1.2倍）摊铺碎石，要求碎石大小颗粒均匀分布，厚度一致。碎石铺好后，用6～8t压路机碾压3～4遍，直至石料无松动为止，碾速宜慢，25～30m/分钟。碎石摊铺后，将规定的用量土，均匀地摊铺在碎石层顶上。（3）拌和、整平：泥结碎石面层使用拌和法，碎石和土摊铺完毕后开始拌和，拌和一遍后，随拌随洒水，一般翻拌3-4遍，以粘土成浆与碎石粘结在一起，然后用平地机械或铁锹等工具将路面整平。整平之前应注意高程检测。（4）碾压：整平后用6～8t压路机洒水碾压，使泥浆上冒，表层石缝中有一层泥浆即停止碾压。过几小时后，再用10~12t压路机进行收浆碾压1遍后中撒嵌缝石屑，再碾压2遍。（5）检查验收：压实后的土体取样试验频次每200m3取样一次或由监理根据工程实际确定试验频率。（6）质量检查基本要求如下：a.几何尺寸符合图纸与规范要求；b.碾压达到设计要求的密实度；c.外观表面平整，边线整齐，无松散现象。项次检查项目规定值或允许偏差备注1压实度（%）≥962平整度（mm）≤153纵断高程（mm）+5，-154宽度（mm）不小于设计值5厚度（mm）-106横坡（%）±0.3（三）砼面层恢复施工方案1、施工前的准备工作：在混凝土面层施工前作好混凝土组成材料的试验和配合比设计、人员机械的配置及拌和场位置的选定的准备工作，以保证混凝土面层的顺利施工。2、施工放样：根据设计图纸放出路中心及路边线（或侧面线），并检查基层标高和路拱横坡，在路中心线上除一般每20M设一中心桩外，还应设胀缝、缩缝、曲线起讫点和纵坡转折点等中心桩，并相应在路边各设一对边桩。主要中心桩应分别用攀线延长的方法固定在路旁行道树、电杆或建筑物的墙角上。3、安装模板：在摊铺混凝土之前，应先将两边根据车道宽度安装模板，安装模板必须符合：1）、模板必须具有足够的强度和刚度。2、模板内侧应均匀薄涂一层废机油或肥皂水，以利脱模。3、模板应根据放样位置，准确安装，支撑应牢固，底面与基层表面应密贴，以防漏浆。接头应严密无隙，不得有离缝、错缝。顶面应齐平，不得有高低错落。4、铺筑整平层：混凝土面层对基层的要求是强度均匀一致，整平压实，特别是沟槽回填土应特别注意夯实。若表面有坑槽及松散，应翻修加固，重新整平压实。5、接缝施工：在施工时要注意胀缝、缩缝、工作缝、纵缝的施工。6、安放钢筋：在浇筑混凝土之前按设计图纸安放好拉杆、传力杆及角隅钢筋。7、混凝土拌和：1）、严格控制用水量；2）、确保水泥用量的精确度；3）、所有材料一律按重量比计；4）、混凝土搅拌必须作好记录工作。8、混凝土运输：混凝土采用手推车或自卸汽车运输。9、混凝土摊铺：运到浇筑现场的混合料如有离析现象，应用铁铲撒铺混合料，不得扬撒抛掷，以免混凝土发生离析。在模板附近，需用方铲扣铲法撒铺混合料，并插捣几下，使浆水捣出，以免发生空洞蜂窝现场。混凝土板厚在22CM以下时，可一次摊铺捣实，厚度超过22CM时，应分二次摊铺，分层振实。分二层摊铺时，下层摊铺厚度约为总厚度的3/5，振实后，紧接摊铺上层，并整平振实。每仓混凝土板的摊铺振实工作应连续进行，不得中途间断。若有特殊的原因，在初凝时间内被迫临时停工，中断施工的一块混凝土板上应用湿麻布覆盖，以防假凝。恢复施工时，应将此处混凝土耙松补浆后再继续浇筑。若停工超过混凝土初凝时间，应作施工缝处理。施工缝应设在缩缝处。若无法设在缩缝处，其位置应设在板的正中部分。超过初凝时间的混凝土混合料严禁继续使用，严禁分散铺于混凝土板底层，已经摊铺的必须予以清除。在摊铺传达室力杆处的混凝土混合料时，应先摊铺下半层。用插入式振动机振实，并校正传力杆位置后，再浇上半层。若浇筑过程中遇雨，应在事前准备好的防雨棚内进行摊铺、振实和抹面工作。10、混凝土振实：混凝土铺筑到厚度一半后，先采用2.2KW的平板振动器振捣一遍，然后加高铺筑混凝土到顶，等初步整平后换用1.2KW-1.5KW的平板式振动器再振捣一遍。振捣时，振捣器沿纵向一行一行地由路边向路中移动，每次移动平板时前后位置的搭头重叠面为20CM左右。不得漏振。振动器在每一位置的振动时间一般为15S-25S，不得过久，应以振至混凝土混合料泛浆，不时显下降、不冒气泡，表面均匀为度。凡振不到的地方，均改用高频率插入式振动器振捣，并严禁在传力杆上振捣，以免损坏邻板边缘混凝土。为提高混凝土面层的平整度、密实度和耐磨能力，经振实整平后，应用振动夯样板搁在纵向模板顶上，处一端向另一端依次振兴两遍11、混凝土抹面、压纹：抹面采用人工抹面，压纹采用人工手动压纹器压纹。12、混凝土养护：采用稻草保湿、保温养护28天以上。13、开放交通：养护期完后，限载、限速半幅开放交通。网络教育学院《钢筋混凝土结构课程设计》题目：龙潭镇大米加工厂厂房单向板设计学习中心：重庆涪陵奥鹏学习中心专业：土木工程年级：春季学号：学生：指导教师：1基本情况一、设计资料厂房。采用钢筋混凝土内框架承重，外墙为370mm砖砌承重。采用单向板肋梁楼盖。楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，15mm厚石灰砂浆抹灰。荷载：永久荷载，包过梁、柱、板及构造层自重，钢筋混凝土容重25,水泥砂浆容重20，石灰砂浆容重17，分项系数。可变荷载，楼面均分布荷载为7.5，分项系数。材料选用：混凝土采用C30（=14.3，=1.43）钢筋主梁、次梁采用HRB335级（=300）钢筋，其它均用HPB300级（=270）钢筋。+二、楼盖的结构平面布置 主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度是5.7m,次梁的跨度是4.8m。梁每跨内布置两根次梁。其间距是1.9m。楼盖的布置如图1所示。 根据构造要求，板厚取 次梁截面高度应满足取h=400mm，截面宽度取为b=200mm。主梁的截面高度应满足取截面高度h=500mm，截面宽度取为b=250mm。三、板的计算 按塑性分析法计算内力。1、荷载 恒荷载标准值： 20mm水泥砂浆面层 80mm钢筋混凝土板 15mm厚石灰砂浆抹灰 活荷载标准值 横荷载设计值 活荷载设计值 合计 2、内力计算 次梁的截面，板在墙上的支撑长度为，则板的计算跨度为： 边跨中间跨 跨度差说明可按等跨连续板计算内力。取1m宽板作为计算单元，计算简图如图1所示。连续板各截面的弯矩计算见表1.表1连续板各截面弯矩计算截面1边跨跨内B离端第二支座2中间跨跨内C中间支座弯矩计算系数计算跨度截面承载力计算 。C30混凝土，=14.3。HPB300钢筋，=270，连续板各截面的配筋计算见表2.表2连续板各截面配筋计算截面位置边区板带（1-2，5-6轴线间）中间区板带（2-5轴线间）边跨跨内离端第二支座离端第二支跨跨内、中间跨跨内中间支座边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座M（）3.48-3.482.34-2.673.48-3.480.82.34=1.870.8(-2.67)=-2.140.0670.0670.0450.0520.0670.0670.0360.0410.0690.0690.0460.0540.0690.0690.0370.042219219146172219219118134选配钢筋6/8@1706/8@1706@1906@1606/8@1706/8@1706@2006@200实配钢筋面积228228149177228228141141支座截面的受压区高度系数均小于0.35，满足弯矩调幅的要求；所以，板的裂缝验算裂缝宽度验算属于正常使用极限状态，采用荷载的标准组合。按弹性方法计算截面弯矩，考虑可变荷载的最不利布置，有式中—折算永久荷载标准值，—折算可变荷载标准值，—五跨连续板满布荷载下相应截面的弯矩系数，按有关表格查的；—五跨连续板最不利荷载布置下相应的弯矩系数，按有关表格查的。由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：受弯构件的受力特征系数，光面钢筋的相对粘结特征系数，C30混凝土抗拉强度标准值；保护层厚度c=15mm<20mm,取c=20mm，计算过程见表2，裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。板的裂缝宽度验算截面1B2C32.32-3.051.30-2.421.59228228149149149202.9266.8170.6317.5208.60.010.010.010.010.010.4560.6100.3340.6890.474(mm)11.4311.438.578.578.57(mm)129.44129.44106.56106.56106.56(mm)0.1080.1910.0550.2100.095注:,取。板的挠度验算 截面的短期刚度由下式确定：式中，，矩形截面，各截面的短周期刚度如下表所示。截面1B2C32192191461461460.4560.6100.3340.6890.4740.00370.00370.00240.00240.00241.8821.5671.6121.0101.305由表2可见，与很接近，满足0.5<<2,按《混凝土结构设计规范》可取整跨刚度为计算挠度，这样的简化使挠度计算大为方便。长期刚度按下式确定其中， 第一跨挠度最大，对于等跨连续板可只验算该跨挠度。永久荷载满布，可变荷载在1，3，5跨布置，又相应表格查的相应的挠度系数分别是和，于是挠度： 3、绘制板施工图 板采用分离式配筋。三、次梁计算 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。1.荷载 恒荷载设计值 由板传来 次梁自重 梁侧抹灰 活荷载设计值 由板传来 合计 2.内力计算 计算跨度 边跨取=4.675 中间跨 跨度差，说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图如图2所示。连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表3表4.表3连续次梁弯矩计算截面1边跨跨中B离端第二支座2中间跨跨中C中间支座弯矩计算系数计算跨度表4连续次梁剪力计算截面A边支座B（左）离端第二支座B（右）离端第二支座C中间支座剪力计算系数0.450.60.550.55净跨度=4.675=4.675=4.55=4.5554.6774.8166.7466.74正截面承载力计算 正截面承载力计算时，支座按矩形截面计算，跨中按T形截面计算，翼缘宽度取，又，故取 一类环境，梁的混凝土保护层厚度要求为25mm，单排钢筋截面有效高度取=365mm。 判别T型截面类型：各跨跨中均属于第一类T型截面。 次梁的正截面承载力过程见表次梁正截面受弯承载力计算截面边跨跨中（1）离端第二支座（B）离端第二跨跨中（2）中间跨跨中（3）中间支座（C）弯矩设计值（）53.0053.0034.51-39.440.1600.1600.0910.1040.1750.1750.0960.110选配钢筋564.21044334.0383实际配筋512322312412=565=1140=339=452计算结果表明均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。，满足最小配筋率的要求。斜截面受剪承载力计算。 计算内容包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。（1）验算截面尺寸 ，截面尺寸按下式验算：截面尺寸满足要求。（2）计算所需腹筋 采用6双箍，计算支座B左侧截面，。由斜截面受剪承载力计算公式确定箍筋间距s:调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%。先调幅整箍筋间距，，大于箍筋最大间距200mm，最后取s=200mm。（3）验算最小配箍率 弯矩调幅时要求的配箍率下限为，实际配箍率，满足最小配箍率的要求。次梁的裂缝宽度验算 次梁的折算永久荷载；折算可变荷载。变形钢筋的相对粘度特征系数，混凝土的保护层厚度c=25mm。荷载标准值下弹性分析的荷载弯矩系数，裂缝宽度的计算过程见表2，各截面的裂缝宽度均满足要求。表2次梁的裂缝宽度验算截面1B2C341.00-51.5524.54-41.4828.65565565339402339245.32308.45227.96324.94266.140.01410.01410.01000.01010.01000.7220.7990.6290.7020.609(mm)1212121212(mm)115.59115.59143.5142.54143.5(mm)0.2080.2640.1950.2760.221由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：次梁的挠度验算 按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度：其中，； ； 。长期刚度：其中， 挠度系数与板相同，挠度：3.绘制次梁施工图四、主梁计算 主梁按弹性理论设计。1.荷载 为简化计算，将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载。荷载设计值：由次梁传来8.174.8=39.22主梁自重1.20.25（0.65-0.08）1.9172=8.13梁侧抹灰1.20.015（0.65-0.08）1.9172=0.67G=48.02活荷载设计值：由次梁传来Q=18.54.8=88.8G+Q=136.822.计算简图 主梁端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面为350mm350mm；墙、柱为主梁的铰支座，主梁连续梁计算。计算跨度：边跨取最小值中间跨：跨度差（5.715-5.7）/5.7=0.26%<10%，则可以按等跨连续梁计算。主梁的计算简图见图3.内力计算及包络图 内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进行计算，跨中和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算：不同截面下的弯矩及剪力的计算见表3，表4表3主梁弯矩计算项次荷载简图①②③④⑤基本不利内力①+②213.63166.37-140.68-48.93-48.93-140.68①+③44.64-2.63-140.68119.61119.61-140.68①+④183.18106.48-230.9166.97104.43-118.38①+⑤51.912.6-118.38104.4366.97-230.91主梁剪力值计算序号计算简图①②③④最不利内力①+②112.1-161.5448.02①+③96.38-177.26156.53①+④27.3-68.74117.99主梁正截面受弯承载力计算 跨内按T形截面计算，其翼缘宽度为：取=1210mm，取。 判别T形截面类型：故属于第一类T形截面。 主梁正截面承载力的计算截面1B2弯矩设计值（）213.63-203.55119.61-48.930.0640.2940.0320.0630.96690.82000.98370.96741673.81880.5871.6362.6选配钢筋620620320220实配钢筋面积（）18841884942628主梁斜截面受剪承载力的计算（1）验算截面尺寸 ，截面尺寸按下式验算：截面尺寸满足要求。（2）计算所需腹筋 采用6@150双箍,可知B截面上的剪力与刚好，现配两根弯起，220，面积为628。验算最小配箍率>，满足要求。主梁裂缝宽度验算 受弯构件的受力特征系数，变形钢筋的相对粘结特征系数，C30混凝土抗拉强度标准值；保护层厚度c=25mm。主梁各截面的裂缝宽度验算过程见表2，各截面的裂缝宽度均满足要求。 表中B支座边缘弯矩标准值：截面1B2178.6-204.0193.12-36.4618841884942628247.6282.9244.35143.50.03010.03010.01510.01000.92470.9470.74590.1895(mm)20202020(mm)100.8100.8153.46207.5(mm)0.2190.2560.1800.054主梁的挠度验算 按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度：其中，； ； 。其中，挠度系数与板相同，挠度： 3.主梁施工图2单向板结构设计2.1板的设计2.1.1、板的计算 按塑性分析法计算内力。1、荷载 恒荷载标准值： 20mm水泥砂浆面层 80mm钢筋混凝土板 15mm厚石灰砂浆抹灰 活荷载标准值 横荷载设计值 活荷载设计值 合计 2、内力计算 次梁的截面，板在墙上的支撑长度为，则板的计算跨度为： 边跨中间跨 跨度差说明可按等跨连续板计算内力。取1m宽板作为计算单元，计算简图如图1所示。连续板各截面的弯矩计算见表1.表1连续板各截面弯矩计算截面1边跨跨内B离端第二支座2中间跨跨内C中间支座弯矩计算系数计算跨度截面承载力计算 。C30混凝土，=14.3。HPB300钢筋，=270，连续板各截面的配筋计算见表2.表2连续板各截面配筋计算截面位置边区板带（1-2，5-6轴线间）中间区板带（2-5轴线间）边跨跨内离端第二支座离端第二支跨跨内、中间跨跨内中间支座边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座M（）3.48-3.482.34-2.673.48-3.480.82.34=1.870.8(-2.67)=-2.140.0670.0670.0450.0520.0670.0670.0360.0410.0690.0690.0460.0540.0690.0690.0370.042219219146172219219118134选配钢筋6/8@1706/8@1706@1906@1606/8@1706/8@1706@2006@200实配钢筋面积228228149177228228141141支座截面的受压区高度系数均小于0.35，满足弯矩调幅的要求；所以，板的裂缝验算裂缝宽度验算属于正常使用极限状态，采用荷载的标准组合。按弹性方法计算截面弯矩，考虑可变荷载的最不利布置，有式中—折算永久荷载标准值，—折算可变荷载标准值，—五跨连续板满布荷载下相应截面的弯矩系数，按有关表格查的；—五跨连续板最不利荷载布置下相应的弯矩系数，按有关表格查的。由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：受弯构件的受力特征系数，光面钢筋的相对粘结特征系数，C30混凝土抗拉强度标准值；保护层厚度c=15mm<20mm,取c=20mm，计算过程见表2，裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。板的裂缝宽度验算截面1B2C32.32-3.051.30-2.421.59228228149149149202.9266.8170.6317.5208.60.010.010.010.010.010.4560.6100.3340.6890.474(mm)11.4311.438.578.578.57(mm)129.44129.44106.56106.56106.56(mm)0.1080.1910.0550.2100.095注:,取。板的挠度验算 截面的短期刚度由下式确定：式中，，矩形截面，各截面的短周期刚度如下表所示。截面1B2C32192191461461460.4560.6100.3340.6890.4740.00370.00370.00240.00240.00241.8821.5671.6121.0101.305由表2可见，与很接近，满足0.5<<2,按《混凝土结构设计规范》可取整跨刚度为计算挠度，这样的简化使挠度计算大为方便。长期刚度按下式确定其中， 第一跨挠度最大，对于等跨连续板可只验算该跨挠度。永久荷载满布，可变荷载在1，3，5跨布置，又相应表格查的相应的挠度系数分别是和，于是挠度： 2.2次梁的设计2.2.1、次梁计算 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。1.荷载 恒荷载设计值 由板传来 次梁自重 梁侧抹灰 活荷载设计值 由板传来 合计 2.内力计算 计算跨度 边跨取=4.675 中间跨 跨度差，说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图如图2所示。连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表3表4.表3连续次梁弯矩计算截面1边跨跨中B离端第二支座2中间跨跨中C中间支座弯矩计算系数计算跨度表4连续次梁剪力计算截面A边支座B（左）离端第二支座B（右）离端第二支座C中间支座剪力计算系数0.450.60.550.55净跨度=4.675=4.675=4.55=4.5554.6774.8166.7466.74正截面承载力计算 正截面承载力计算时，支座按矩形截面计算，跨中按T形截面计算，翼缘宽度取，又，故取 一类环境，梁的混凝土保护层厚度要求为25mm，单排钢筋截面有效高度取=365mm。 判别T型截面类型：各跨跨中均属于第一类T型截面。 次梁的正截面承载力过程见表次梁正截面受弯承载力计算截面边跨跨中（1）离端第二支座（B）离端第二跨跨中（2）中间跨跨中（3）中间支座（C）弯矩设计值（）53.0053.0034.51-39.440.1600.1600.0910.1040.1750.1750.0960.110选配钢筋564.21044334.0383实际配筋512322312412=565=1140=339=452计算结果表明均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。，满足最小配筋率的要求。斜截面受剪承载力计算。 计算内容包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。（1）验算截面尺寸 ，截面尺寸按下式验算：截面尺寸满足要求。（2）计算所需腹筋 采用6双箍，计算支座B左侧截面，。由斜截面受剪承载力计算公式确定箍筋间距s:调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%。先调幅整箍筋间距，，大于箍筋最大间距200mm，最后取s=200mm。（3）验算最小配箍率 弯矩调幅时要求的配箍率下限为，实际配箍率，满足最小配箍率的要求。次梁的裂缝宽度验算 次梁的折算永久荷载；折算可变荷载。变形钢筋的相对粘度特征系数，混凝土的保护层厚度c=25mm。荷载标准值下弹性分析的荷载弯矩系数，裂缝宽度的计算过程见表2，各截面的裂缝宽度均满足要求。表2次梁的裂缝宽度验算截面1B2C341.00-51.5524.54-41.4828.65565565339402339245.32308.45227.96324.94266.140.01410.01410.01000.01010.01000.7220.7990.6290.7020.609(mm)1212121212(mm)115.59115.59143.5142.54143.5(mm)0.2080.2640.1950.2760.221由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：次梁的挠度验算 按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度：其中，； ； 。长期刚度：其中， 挠度系数与板相同，挠度：2.3主梁的设计2.3.1、主梁计算 主梁按弹性理论设计。1.荷载 为简化计算，将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载。荷载设计值：由次梁传来8.174.8=39.22主梁自重1.20.25（0.65-0.08）1.9172=8.13梁侧抹灰1.20.015（0.65-0.08）1.9172=0.67G=48.02活荷载设计值：由次梁传来Q=18.54.8=88.8G