上拉式悬挑脚手架专项方案剖析

工具式悬挑脚手架苏州市吴中区东吴建筑有限责任企业二〇一六年四月十六日 3二、编制根据 3 3四、施工工艺技术 5 一、工程概况龙湾项目一期三组团标段总包工程位于南京江宁区新亭路以南、竹山路西。地理位置优越，交通以便。项目由A1#楼、A2#楼(总高度95.7米),A3#楼(总高度88.9米),A4#楼(总高度83.1米)以及一层地下室构成；总建筑面积6.29万平方米。±0.000标高相称于绝对标高(黄海)11.000m。原则层高2.9米，构造形式具式悬挑脚手架，考虑到层高问题A1#楼A2#楼第一挑设置在4层楼面，向上悬挑层分别设置在10层、16层、22层和28层；A3#楼第一挑设置在3层楼面，向上悬挑层分别设置在9层、15层、21层和27层；A4#楼第一挑设置在5层楼面，向上悬挑层分别设置在11层、17层、23层和29层，悬挑架搭设高度不超过20M,计算书按项目名称层高(m)建筑高度(m)构造形式剪力墙剪力墙剪力墙剪力墙(型钢)(型钢)(型钢)(型钢)(型钢)(1)、新钢管的检查应符合下列规定：2)、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、3)、钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下列规定：表4.1钢管、钢脚手板材料尺寸容许偏差表序号容许偏差检查工具1焊接钢管尺寸外径壁厚2塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度4钢管弯曲钢管弯曲水平杆，斜杆的钢管弯曲5冲压脚手板板挠曲板面扭曲(任一角翘起)(2)、旧钢管的检查应符合下列规定1)、表面锈蚀深度应符合上表4.1第3项的规定。用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。检钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查2)、钢管弯曲变形应符合表4.1第4项的规定；4)、为了以便操作用于架子的单根钢管的最大质量不应不小于25kg。(1)、扣件应采用可锻铸铁制作的保件，其质量符合现行国标《钢管脚手架扣(2)、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测汇报和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国标《钢管脚手架扣件》(GB15831)抽样检(3)、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；(4)、新旧扣件均应进行防锈处理。竹笆片脚手板采用1.5m×0.9m规格，竹笆片与钢管连接应用镀锌铅丝箍绕2～3圈，凡竹条散落、折断较多、尺寸不符合规定的均不得使用。安全网分平网和立网两种，平网采用锦纶材料制成，立网采用密目防熔安全网(蓝色),安全网出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检查员检查合格证。安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同步要防止化学物品的侵蚀，搬运时严禁使用钩子，已使用过的安全网必须通过检查和试验合格后方可使用，超过有效期限的安全网严禁使用。用于制作悬挑承力架及纵向承力钢梁的热轧型钢、钢板等钢梁应按计算确定采用，本工程采用16#工字钢梁。型钢材质应符合国标《碳素构造钢》GB/T700中Q235A级钢或或《低合金高强度构造钢》GB/T1591中Q345级钢的规定。冷弯薄壁型钢的质量应符合《冷弯薄壁型钢构造技术规定》GB50018的规定。型钢材料的力学性能应符合《建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程》DGJ32J121-2023的规定。f、螺栓用于构件连接的螺栓的应符合《六角头螺栓》GB/T5782的规定，其机械性能应符合《紧固件机械性能锚栓、螺钉和螺丝》GB/T3089的规定。锚固用螺栓的材质应采用HPB235或HPB300级光圆钢筋制作、其技术性能应符合《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1的规定，不得采用冷加工钢筋制吊拉构件采用的钢筋拉杆，其技术性能应符合《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB235或HPB300级钢筋的规定。h、焊接材料制作悬挑承力架等的焊接材料应与主体金属材料的(一)、技术参数(1)、脚手架参数脚手板设计荷载(kN/m2)2同步施工作业层数2无脚手架架体高度H(m)脚手架沿纵向搭设长度L(m)立杆步距h(m)立杆纵距或跨距1a(m)立杆横距1,(m)横向水平杆计算外伸长度a₁(m)内立杆离建筑物距离a(m)(2)、荷载设计值脚手板自重原则值Gkib(kN/m²)1步1设密目式安全立网自重原则值Gmm(kN/m²)栏杆与挡脚板自重原则值Gkdb(kN/m)每米立杆承受构造自重原则值gk(kN/m)构造脚手架作业层数nj12地区全封闭基本风压on(kN/m²风荷载体型系数μs风荷载原则值ok(kN/m²)(连墙件、单立杆稳定性)(二)、工艺流程在底层脚手架或临时脚手架上放置(或者塔吊配合)工字钢与钢筋混凝土梁连第一步水平杆→第一步横向扫地杆→第一步纵向水平杆→在悬挑层及悬挑上层混凝土构造强度未到达设计强度的70%时，悬挑钢梁应搁置在底层脚手架或临时脚手架上部纵向横梁上，搁置高度不超过4步架。悬挑层楼层混凝土浇筑前，在螺栓位置处的梁或墙中预埋A25镀锌钢管。工字钢安装时，卡紧钢梁，保证工字钢固定牢固。搭设首步脚杆时，要先抱住立杆再拆开最终两个扣件。拆除纵向水步下降，严禁将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不不小于2步，如高差不小于2步，应先增设连墙件加固。拆除脚手架时，不得破坏脚手架的稳定性，拆除连墙杆前，设置临时支撑防止架体变形，稳。当脚手架拆至下部最终一根长钢管的高度(6m左右)时，应先在合适位置搭设(三)构造规定及措施邻立杆接头防止出目前同步同跨内，并在高度头中心距主节点(立杆与纵向水平杆相交处)距离不不小于60cm。立杆与立杆采用对接扣件连接，接头位置距离主节点不超过1/3步距。相邻接头水平距离不不不小于50cm,各接头与立杆距离不不小于50cm。根据作业层脚手板搭设需要，在两纵向水平杆之间等距离设置2根横杆。小横杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不不不小于10cm,伸出里排纵向水平杆25cm,距构造外靠纵向扫地杆下方用直角扣件固定在立杆上，立杆底座同步搭设，用通长剪刀撑沿架高持续布置。剪刀撑每5步6跨设置一道，斜杆与地两根剪刀撑一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横用旋转扣件固定，并在中间增长2～4个扣结点，所有连接采用搭结，搭结长度不不不小于1m,并用至少2个旋转扣件固定，端部扣件距6、脚手板安全网及防护栏杆。竹笆片设置在4根横向水平杆上，四角用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定牢固，防止颠覆。竹笆脚手板铺设主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，接缝处对接平铺7、连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6m(两步架高),水平间距4.2m,连墙杆与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件，在楼板上距构造外皮0.4m处，预埋φ48匀布置，与架体和构造面垂直，并尽量靠近主节点(与主节点距离不不小于30cm),连墙杆伸出扣件的距离不小于10cm,底部第一根纵向水平杆开始布置连墙杆，靠近悬挑工字钢梁采用16#工字钢，悬挑梁按施工平面布置图沿建筑物外墙四面架设，每隔1.5m架设一根。悬挑架工字钢由M24可调整拉杆如图3-1所示加固拉紧，拉杆联接板与构造用高强螺栓M24×300连接。9、防护设施脚手架满挂全封闭式密目安全网，密目安全网规格1.8m×6.0m,用直径1.2mm的镀锌铁丝绑扎在纵向水平杆外立杆内侧，作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设(一)组织保障(二)安全技术保证措施1、材质及其使用的安全技术措施(1)、扣件的紧固程度40～50Nm,不不小于65Nm,对接扣件的抗拉承载力为竞赛评比结束事故报告事故报告数量清扫工作机具设备整理材料物资整理记分台账其他问题整改工人班组事故违犯整改工人班组不懂不会操作违章指挥劳务队违章劳务队违纪现象基他特殊问题违章违纪检查问违章违纪检查问题整改作业环境岗位责任制三点活动周六安全会班前会(2)、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应不不小于100mm。(3)、严禁使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。(6)、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。(2)、开始搭设置杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方(5)、脚手架搭设过程中，应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。(6)、悬挑脚手架悬挑工字钢与楼面锚固必须固定牢固，悬挑梁用6×19φ11(1)、构造外脚手架每搭设完毕一层，由项目部安全员验收，验收合格后方(2)、严格控制施工荷载，竹笆片脚手板上不得集中堆放材料等，施工荷载(3)、构造施工时不容许多层同步作业，悬挑架同步作业层数不超过一层。(4)、当作业层高出其下连墙件3.6m以上且其上无连墙件时，应采用合适的(5)、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。(6)、严禁攀爬脚手架。(7)、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时整改加固，脚(1)、脚手架拆除前，全面检查待拆的脚手架，根据检查成果，确定作业计(2)、架体拆除此前，必须查看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆(3)、拆除脚手架时应划分作业区，周围设绳绑围栏并竖立警戒标志，地面(4)、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结(5)、拆除脚手架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除状况交(6)、拆除过程中，每天收工前，对脚手架进行检查，不留下隐患。(7)、拆除脚手架过程中，不得碰撞脚手架附近电源线，防止触电事故的发(8)、所有杆件和扣件拆除时分离，不准在杆件上附扣件或将连接的两杆送(9)、所有脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和杂物从高出坠落伤人。(10)、拆下的零配件装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双(1)、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑(2)、进入施工现场的人员要爱惜施工现场的多种绿化设施和标识牌，不得(3)、严禁酗酒人员作业，施工操作时规定精力集中，严禁在作业时嬉闹。脚手架搭设人员必须是持有上岗证的专业架子工，上岗人员方可进行作业，凡患有高血压、贫血症、心脏病及其他(4)、上架作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬脚手架。(5)、护身栏杆、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组安装模板时，(6)、脚手架验收合格后，任何人不得私自拆改，如局部需拆改，必须经技(7)、不准运用脚手架吊运重物，作业人员不得攀爬脚手架上下作业面，不(8)、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手(9)、任何作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点、脚手板、扣件、绑扎扣等脚手架部件。施工人员严禁抛掷杆件、物料(10)、拆除脚手架时，若需使用电焊气割时，要派专职人员做好防火工作，(11)、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变(12)、保证脚手架的整体性，不得与井架、人货电梯等一并拉结，不得截断(14)、脚手架堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领料、退(15)、运送至地面的材料应当按指定地点随拆随运，分类堆放，当日拆当日清，拆下的扣件和铁丝等集中回收处理。随时整顿、检查(16)、大雪、大雾、大雨及六级以上大风天气停止脚手架作业，冬季、雨季施工要常常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等(三)应急预案提高整个项目组对事故的整体应急能力，保证意外挥，为有效、及时的急救伤员，防止事故的扩大，减少经济工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领施工过程中也许发生的事故重要有：机具伤人、火灾事散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极急救被部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以增进散热，机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部汇报、排除其他隐(一)、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同步成立王涛(项目经理)组长，负责协调指挥工作；姚奇(施工员)组员，负责现场施工指挥，技术交底；工齐齐(安全员)组员，负责现场安全检查工作；叶诗元(架子工班长)——组员，负责现场详细施工；(二)、特种作业人员工总备注工总备注1243643防锈(1)、脚手架参数脚手板设计荷载(kN/m2)2同步施工作业层数2无脚手架架体高度H(m)脚手架沿纵向搭设长度L(m)立杆步距h(m)立杆纵距或跨距la(m)立杆横距l,(m)横向水平杆计算外伸长度a₁(m)内立杆离建筑物距离a(m)(2)、荷载设计值脚手板自重原则值Gein(kN/m²)1步1设密目式安全立网自重原则值Ggm(kN/m²)栏杆与挡脚板自重原则值Gkdb(kN/m)每米立杆承受构造自重原则值gk(kN/m)构造脚手架作业层数ni12地区全封闭基本风压oo(kN/m²风荷载体型系数μs风荷载原则值ok(kN/m²)(连墙件、单立杆稳定性)2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm²横杆弹性模量E(N/mm²横杆截面抵御矩W(mm³纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.035+G₄×l₀/(n+1))+1.4×G₁×l₀/(n+1)=1.2×(0.035+0.1×0正常使用极限状态q'=(0.035+G₄×l₀/(n+1))+G×l₉/(n+1)=(0.035+0.1×0.9/(2+1))+2(1)、抗弯验算Mx=0.1ql²=0.1×0.918×1.5²=0.o=M_/W=0.207×10°/4730=43.691N/mm²满足规定!(2)、挠度验算V=0.677q'1./(100EI)=0.677×0.665×1500'/(100×206000×113600)=0(3)、支座反力计算R=1.1qla=1.1×0.918×1.5=正常使用极限状态Rx'=1.1q'l₄=1.1×0.665×1.5=3、横向水平杆验算(1)、抗弯验算Mmx=0.5*(1.515+0.042*0.5*0.9)*0.3-0.042*0.3*0.15o=M_/W=0.458×10°/4730=96.892N/mm²≤满足规定!(2)、挠度验算计算简图如下：v=1.226mm≤[v]=min[1,/150,10]=min[900/150,1满足规定!(3)、支座反力计算承载能力极限状态R=1.515+0.042*0.5*0.9=1.4、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：满足规定!5、荷载计算(原则架体)每米立杆承受构造自重原则值gk(kN/m)(1)、立杆静荷载计算1)、立杆承受的构造自重原则值NcNan=(gk+1,×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.035/1.8)×19.8=3.1382)、脚手板的自重原则值Nz单外立杆：N₂u=(H/h+1)×1a×1×Gj×1/1/2=(19.8/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/1/2=0.81/1表达脚手板1步1设3)、栏杆与挡脚板自重原则值Ne1/5表达挡脚板5步1设4)、围护材料的自重原则值N.构配件自重原则值Ne总计单外立杆：Nex=Nc+N2x₂+Nzg=0(2)、立杆施工活荷载计算组合风荷载作用下单立杆轴向力：6、下部架体作为上部架体临时支撑时立杆增长荷载计算(四步7.2M高架体)(1)、立杆静荷载计算1)、立杆承受的构造自重原则值NaNan=(gk+1₄×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.035/1.8)×7.2=1.141单内立杆：Non=1.141kN2)、脚手板的自重原则值NzN=(H/h+1)×la×l×Gy×1/1/2=(7.2/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/1/2=0.331/1表达脚手板1步1设3)、栏杆与挡脚板自重原则值N₂1/4表达挡脚板4步1设4)、围护材料的自重原则值Nea构配件自重原则值Nex总计(2)、立杆施工活荷载计算组合风荷载作用下单立杆轴向力：7、按最不利状况验算立杆稳定性(增长上一挑架体7.2M立杆)立杆计算长度系数μ立杆截面回转半径i(mm)立杆抗压强度设计值[f](N/mm²立杆截面面积A(mm²(1)、立杆长细比验算轴心受压构件的稳定系数计算：查《规范》表A得，φ=0.188满足规定!(2)、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力原则值N'=Non+Nz+Nou=3.318+1.414+1.719+0.764+2.7=9.91单立杆的轴心压力设计值N=1.2(Nc+Nca)+1.4Non=1.2×(3.318+1.414+1.719+0.764)+1.4×2.7=12.43o=N/(φA)=12438/(0.188×450)=147.02N/mm²满足规定!组合风荷载作用单立杆的轴心压力原则值N'=3.318+1.414+1.719+0.764+2.7=9.915kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(Nc+N)+0.9×1.4Na=1.2×(3.318+1.414+1.719+0.764)+0.9×1.4×2.7=1O=u,Uw₀=1.128×1.367×0.3=0.463Kn/m²M=0.9×1.4×M=0.9×1.4×o₂1,h²/10=0.9×1.4×0.463×1.5×1.8²/10=o=N/(φA)+M./W=12060/(0.188×450)+283000/4730=202.38N/mm²≤满足规定!7、连墙件承载力验算连墙件约束脚手架平面外变形轴向力NO(kN)3连墙件计算长度1₀(mm)连墙件截面面积A。(mm²)连墙件截面回转半径i(mm)连墙件抗压强度设计值[f](N/mm²对接焊缝的抗拉、抗压强度[ft](N/mm²O₄=u₃U₂W₀=1.126×2.0×0.3=0.676N₁=1.4×o×2×h×3×1₃=1.4×0.676×2×1.8×3×1.5=15.323长细比λ=1₀/i=600/15.9=37.736,(N₁+N₀)/(φAc)=(15.323+3)×10/(0.896×424)=48.231N/mm满足规定!连墙件钢管的厚度t=3.2mm;o=(N₁+N₀)/(1,t)=(15.323+3)×10³/(150.796×3.2)=37.387N/满足规定!8、上部临时支撑落在大横杆上时验算控制立杆在大横杆上位置距节点不超过150mm二、悬挑梁验算(非阳角部位)1、基本参数主梁离地高度(m)主梁间距(mm)主梁建筑物外悬挑长度L,(mm)主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L₁(mm)支撑件上下固定点的水平距离L₂(mm)1是作用点号各排立杆传至梁上荷载原则值F³(kN)值F(kN)平距离(mm)主梁间距1(mm)12花篮螺栓(固定立杆)耳板-80*80*8垫片-80*80*8垫片2M24*300高强螺杆连接钢板与工字钢满焊i主梁材料类型工字钢主梁合并根数n₂116号工字钢主梁截面积A(cm²主梁截面惯性矩I、(cm)主梁截面抵御矩W、(cm³主梁自重原则值gk(kN/m)主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm²主梁材料抗剪强度设计值[r](N/mm)主梁容许挠度[v](mm)(1)、强度验算Gx=M/W=2.496×10°/141000=17.701N/mm²≤[f]=符合规定!(2)、抗剪验算剪力图(kN)符合规定!(3)、挠度验算Vx=0.038mm≤[v]=2×1、/250=2×1250/250(4)、支座反力计算(5)、悬挑主梁整体稳定性验算G=M.…/(yW)+N/A=2.496×10°/(1.05×141×10)+6.568×10³/2610=19由于φ不小于0.6,根据《钢构造设计规范》(GB50017-2023)附表B,得到φ。σ=M/(oW)=2.496×10°/(0.929×141×10)=19.054N/mm(1)、拉杆受力验算上拉杆材料类型上拉杆截面类型上拉杆截面积A(cm²上拉杆截面惯性矩J(cm⁴上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm²上拉杆弹性模量E(N/mm²)螺栓在螺纹处的有效直径d。(mm)螺栓抗拉强度设计值[f₁](N/mm²)焊缝抗拉强度设计值ft”(N/mm²)吊耳板厚S(mm)8吊耳板宽LDP(mm)吊耳板高L(mm)吊耳板圆周外半径R(mm)吊孔直径D(mm)吊耳板许用拉应力[o](N/mm²吊耳板许用剪应力[r](N/mm²上拉杆件轴向力：Ns₁=Rs₁/sina=18.855/sin70.974°=19.966kN上拉杆件的最大轴向拉力N₅=19.966kN轴心受拉稳定性计算：σ符合规定!(2)、拉杆中部花篮螺栓验算o=N₅/(π×d²/4)=19.966×10/(π×19.6²/4)=66.21N/mm²(3)、拉杆上部穿墙螺栓验算穿墙螺栓受向下的剪切力：N,=18.855KN穿墙螺栓受轴向拉力：Nt=6.658KN螺栓受剪承载力设计值：N⁶=352.5×130=45.825KN螺栓受拉承载力设计值：N⁶=352.5×170=59.825KN(4)、拉杆上部垫片验算o=N/A₀=6658/(80×8-28×8)=16.05N/mm²<205N/mm²,满足规定。(5)、拉杆上、下部位钢筋与连接部位焊接验算焊缝长度1,=70mm焊缝高度hg=6mm考虑按单面角焊(6)、拉杆下部连接板、耳板验算连接板所受拉力N=15048/(90×10-25×10)=23.15N/mm²<205N/mm²耳板焊缝受弯矩M=6.658x焊缝受拉力N=18.855KN焊缝受剪应力N=6.658KN焊缝长度为双面焊，单面长为55mm,双面合计110,焊缝高度为6mmt₁=N'/2h₄l,=6658/(2×0.7×6×110)=7.N/mm²=(42.25×42.25+7.21×7.21)°⁵=42.86NN/mm²5、悬挑主梁与构造连接部位螺栓强度验算(1)、螺栓强度验算(2)、螺栓连接板焊缝工字钢主梁与连接板焊缝长度为250mm,焊缝高度8mm。σ₁=N'/2×0.7h₈I=6337/(2×0.7×8×25t=N/×0.72h₄l₁=6658/(2×0.7×8×250)=2=(2.26×2.26+2.38×2.38)⁰⁵=3.28NN/mm²,满足规定三、架体验算(阳角部位)拐角部位脚手架架体立杆横向、纵向间距均按0.85M计算，拐角部位设置两侧均1、纵向水平杆验算略2、横向水平杆验算略3、立杆荷载计算脚手架架体高度，考虑到架体上部需搁置上一挑架7.2M架体重量，按19.8+7.2=27M考虑立杆荷载。每米立杆承受构造自重原则值gk(kN/m)(1)、立杆静荷载计算1)、立杆承受的构造自重原则值NckNan=(gk+1。×n/2×0.035/h)×H=(2)、脚手板的自重原则值NaNe₂n=(H/h+1)×1a×l,×Gj×1/1/2=(27/1.8+1)×0.9×0.9×0.1×1/1/2=0.61/1表达脚手板1步1设3)、栏杆与挡脚板自重原则值Ne₂1/5表达挡脚板5步1设4)、围护材料的自重原则值N2a构配件自重原则值N₂总计2)立杆施工活荷载计算(3)、立杆轴向力计算组合风荷载作用下单立杆轴向力：(4)、立杆稳定性验算立杆计算长度系数μ立杆截面抵御矩W(mm³立杆截面回转半径i(mm)立杆抗压强度设计值[f](N/mm⁴)立杆截面面积A(mm²1)、立杆长细比验算轴心受压构件的稳定系数计算：满足规定!2)、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力原则值N'=Nan+Nea+Nau=3.718+1.381+1.62=6.718kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(Ncn+Nz)+1.4N=1.2×(3.718+1.381)+1.4×1.62=8.38o=N/(φA)=8386.2/(0.188×450)=99.128N/mm²满足规定!组合风荷载作用单立杆的轴心压力原则值N'=Nan+Nex+No=3.718+1.381+1.62=6.718kN单立杆的轴心压力设计值M=0.9×1.4×M₄=0.9×1.4×o₁1₃h²/10=0.9×1.4×0.464×0.9×1.8²/10=M/W=8159.4/(0.188×450)+170566.705/4730=132.507N/mm²≤[f]=205N/满足规定!4、横向联梁验算支撑按照简支梁的计算公式通过简支梁的计算得到：通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到联梁的自重)2×8.39+0.5×1.8最大弯矩(考虑到支撑的自重)M=2/8×8.39×1.8+0.141×1.8×1.5/8=最大应力=3.82×10⁶/77529=49.27N/mm²;水平支撑梁的最大应力计算值49.27不不小于205.0N/mm²,满足规定!四、悬挑梁验算(阳角部位)主梁材料类型工字钢主梁合并根数n₂116号工字钢主梁截面积A(cm³)主梁截面惯性矩L.(cm⁴)主梁自重原则值gk(kN/m)主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm²主梁材料抗剪强度设计值[r](N/mm²)主梁弹性模量E(N/mm²主梁容许挠度[v](mm)(1)、强度验算符合规定!(2)、抗剪验算剪力图(kN)符合规定!(3)、挠度验算符合规定!(4)、支座反力计算(5)、悬挑主梁整体稳定性验算Gx=MI/(yW)+N/A=3.857×10°/(1.05×141×10°)+12.031×10³/2610=30符合规定!受弯构件整体稳定性分析：值为0.93。σ=M/(φ₂W.)=3.857×10°/(0.929×141×10°)=29.443N/m符合规定!(1)、拉杆受力验算上拉杆材料类型上拉杆截面类型上拉杆截面积A(cm²上拉杆截面惯性矩J(cm⁴上拉杆截面抵御矩W(cm³上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm²上拉杆弹性模量E(N/mm²)螺栓在螺纹处的有效直径d。(mm)螺栓抗拉强度设计值[f;](N/mm²)焊缝抗拉强度设计值f₁”(N/mm吊耳板厚S(mm)8吊耳板宽LDP(mm)吊耳板高L(mm)吊耳板圆周外半径R(mm)吊孔直径D(mm)吊耳板许用拉应力[o](N/mm²吊耳板许用剪应力[t](N/mm²)Nsz=Rs₁/tana=22.894/tan62.277⁰=12.031Ns₁=Rs₁/sina=22.894/sin62.277°=25.863kN上拉杆件的最大轴向拉力N₅=25.863kN轴心受拉稳定性计算：σ符合规定!(2)、拉杆中部花篮螺栓验算o=N₅/(π×d.²/4)=25.863×10/(π×19.6²/4)=85.32N/mm(3)、拉杆上部穿墙螺栓验算螺栓受剪承载力设计值：N,⁶=352.5×130=45.825KN螺栓受拉承载力设计值：N⁶=352.5×170=59.825KN(4)、拉杆上部垫片验算o=N/A=12031/(80×8-28×8)=28.92N/mm²<205N/mm²,满足规定。(5)、拉杆上、下部位钢筋与连接部位焊接验算(6)、拉杆下部连接板、耳板验算耳板焊缝受拉力N'=22.894KN焊缝长度为双面焊，单面长为55mm,双面合计110,焊缝高度为6mmt=N'/2h₂1,=12.031×10³/(2×0.7×6×110)=13.0=(63.86×63.86+13.021×13.021)⁰⁵=65.17N/mm²<160N/mm²5、悬挑主梁与构造连接部位螺栓强度验算(1)、螺栓强度验算(2)、螺栓连接板焊缝工字钢主梁与连接板焊缝长度250MM,焊σ=N'/2×0.7h₄I,=12031/(2×0.T=N*/2h₃l=11.391×10³/(2×0.7=(4.3×4.3+4.1×4.1)°⁵=5.94NN/mm²,满足规定主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz116号工字钢主梁截面积A(cm²主梁截面惯性矩Ix(cm⁴)主梁截面抵御矩W、(cm³主梁自重原则值gk(kN/m)主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm²)主梁材料抗剪强度设计值[t](N/mm)主梁弹性模量E(N/mm²主梁容许挠度[v](mm)荷载设计值：(1)、强度验算G=M…/W=1.252×10°/141000=8.878N/mm²符合规定!(2)、抗剪验算剪力图(kN)符合规定!(3)、挠度验算v=0.023mm≤[v]=2×1/360=2×3050/360=16.944mm,符合规定!(4)、支座反力计算R₁=0.122kN,R₂=10.377kN,R₃=1(5)、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=14.622+6.799=21.42kN(见下节拉杆验算)符合规定!受弯构件整体稳定性分析：其中φ₀--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢构造设计规范》(GB50017-2023)得，φ=2由于φ不小于0.6,根据《钢构造设计规范》(GB50017-2023)附表B,得到φoσ=M/(oW)=1.252×10°/(0.929×141×10²)=9.56N/mm符合规定!上拉杆材料类型上拉杆截面类型上拉杆截面积A(cm²上拉杆截面惯性矩I(cm⁴)上拉杆截面抵御矩W(cm³上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm²上拉杆弹性模量E(N/mm²)螺栓在螺纹处的有效直径d。(mm)螺栓抗拉强度设计值[f;](N/mm²)对接焊缝抗拉强度设计值f;”(N/mm²吊耳板厚S(mm)8吊耳板宽LDP(mm)吊耳板高L(mm)吊耳板圆周外半径R(mm)吊孔直径D(mm)吊耳板许用拉应力[o](N/mm²)吊耳板许用剪应力[r](N/mm²Rs₁=n,R₁=1×10.377=1Rs₂=n₂R₂=1×15.144=1Nsz₁=Rs₁/tana₁=10.377/tan56.768⁰=6.799Nsz=Rs/tana=15.144/tan46.005⁰=14.622Ns₁=Rs₁/sina=10.377/sin56.768°=12.406kNN₂=R₂/sina₂=15.144/sin46.005°=21.051kN上拉杆件的最大轴向拉力N;=max[Ns₁...Ns;]=21.051kN轴心受拉稳定性计算：σ=Ns/A=21051×10³/380.1=55.383N/mm²≤0.5×f=1符合规定!3、拉杆中部花篮螺栓验算o=N₅/(π×d₂²/4