车库结构计算书

结构计算书工程名称：日照国际商贸中心-车库工程编号：2011021设计阶段：施工图设计专业：结构审核人校对人设计人：青岛易境工程咨询有限公司计算书目录一、 工程概况二、 结构设计采用规范三、 结构计算采用软件四、 活荷载标准值选用五、 地下室挡土墙计算六、 总体抗浮验算七、 楼梯计算八、 计算结果输出九、 防水板计算

工程概况结构类型商务办公部分框架-剪力墙结构；车库，框架结构工程地段：日照市海滨二路东侧、上海路北侧本工程±0.000相当于绝对标高5.500mo主要材料混凝土：基础、挡墙为C40;柱、剪力墙为C40,梁、板为C40;垫层为C20沥青混凝土钢筋：HPB300,HRB400砌体： 非承重墙为加气混凝土砌块结构层数地下两层，地上一层；局部中庭露空结构特点：商务办公部分框架-剪力墙结构；车库，框架结构；主楼楼盖采用钢筋混凝土结构，车库楼盖采用蜂巢芯结构；建筑类别：丙类；结构安全等级：二级；抗震设防烈度：7度(0.10g),设计地震分组：第三组；抗震等级：框架、剪力墙均为二级，建筑场地类别：II类。基础形式地基基础设计等级：甲级；基础形式为独立基础加防水板。备注：抗浮设计水位标高为0.77米人防布置详见车库 变形缝 详基础平面图二、结构设计釆用规范：《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)

《建筑结构荷载规范》《建筑抗震设计规范》《混凝土结构设计规范》《砌体结构设计规范》《建筑抗震设防分类标准》《砌体工程施工质量验收规范》《地基与基础工程施工质量验收规范》《高层建筑混凝土结构技术规程》其他设计依据：(GB50009-2001)(2006年版)(GB50011-2010)(GB50010-2010)(GB50003-2001)(GB50223-2008)(GB50203-2002)(GB50202-2002)(JGJ3-2002)1、 日照市城乡建设勘察测绘院有限公司提供的《日照国际商贸中心岩土工程勘察报告》（工程编号：yt2011-041）;勘察阶段：详细勘察。2、 建设单位（业主）提供的《设计任务书》。三、结构计算釆用软件：采用PKPM（2010年版）系列，SATWE、JCCAD、PMSAP结构软件计算。楼板、柱、梁配筋采用软件计算结果,并进行人工干预调整归并。四、活荷载标准值选用（kN/m2）类别楼梯间门厅走廊厨房、停车库餐厅咖啡厅卫生间不上人屋面上人屋面标准值(kN/m2)3.54.02.52.00.52.0备注：楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆顶部水平荷载取0.5kN/mo除消防车通道外，地下车库顶活载（包括施工堆载）不大于5KN/H12。五、地下室挡土墙计算（一）DQ1计算书：条件：

1、土质参数：容重Y=18kN/mm,浮容重yx=HkN/mm,静止土压力系数Ko=0.50,设防水位标高H3=-4.73mm;（在负一层）2、 地下室参数：详计算3、 材料参数：混凝土强度等级为C40,fc=19.1N/mm,钢筋抗拉强度为fy=360N/mm;几何数据及计算参数300X6005.600m300X6005.600m5.100m构件编号：LL-1混凝土：C40主筋：HRB400箍筋：HRB400保护层厚度as（mm）:50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数：1.00 支座弯矩调整系数：1.00（说明：弯矩调整系数只影响配筋）自动计算梁自重：否恒载系数：1.00活载系数：1.00—- 匕口一、 荷载数据荷载工况1（恒载）：80.HITTTTP甘肖皆*皆■卜卜卜卜444JJJJJ1JI|-|'■|-|11mil荷载工况2（恒载）:59.70Hl/ni0.0(WB/ni一»三、 内力及配筋弯矩图2.剪力图Ye截面内力及配筋0支座：正弯矩 0.00kN*m,负弯矩 0.00kN*m,剪力26.08kN,上钢筋：2fl6, 实际面积：402.12mm2,计算面积：360.00mm2下钢筋：2f16, 实际面积：402.12mm^,计算面积：360.00mm^1跨中:弯弯力度缝山钦剪挠瓢*

kN-152.1跨中:弯弯力度缝山钦剪挠瓢*

kN-152.08kN,.#Rmm(I),0.05mm跨中上钢筋：2fl6,上钢筋：2fl6,实际面积:下钢筋：2fl6,实际面积:箍筋：f6@110,实际面积:1支座：正弯矩 0.00kN*m,负弯矩 166.39kN*m,剪力左 T52.08kN,剪力右 203.41kN, 位岸上钢筋：4fl8,实际面积:402.12mm,计算面积：360.00mm402.12mm^,计算面积：360.00mm^514.08mm^/m,计算面积：477.14mm位置：0.00m位置：0.00m位置：5.10ml: 0.00m1017.88mm^,计算面积：865.67mm^下钢筋：2f16, 实际面积：402.12mm^,计算面积：360.00mm^2跨中：正弯矩 140.82kN^m, 位置：2.75m负弯矩 0.00kN*m, 位置：0.00m剪力-333.71kN, 位置： 5.60m挠度4.61mm(!), 位置：跨中裂缝0.41mm上钢筋：2fl6, 实际面积：402.12mm2,计算面积：360.00mm2下钢筋：4f16, 实际面积：804.25mm^,计算面积：725.83mm^箍筋：f6@30,实际面积：1884.96mm^/m,计算面积：1768.77mm^/m2支座：正弯矩0.00kN*m,负弯矩304.14kN*m,剪力-333.71kN,上钢筋：6f20, 实际面积：1884.96mm2,计算面积：1673.31mm2下钢筋：4f14, 实际面积：615.75mm^,计算面积：501.99mm^、示意图三、 依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002四、 计算信息几何参数计算跨度：Lx=4500mm;Ly=4500mm板厚：h=600mm材料信息混凝土等级：C40 fc=19.lN/mm^ft=l.YlN/mm^ftk=2.39N/mm2Ec=3.25XlO^N/mm^钢筋种类：HRB400fy=360N/mm2Es=2.0X105N/mm2最小配筋率：p=0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离：as=63mm保护层厚度：c=50mm荷载信息（均布荷载）永久荷载分项系数：YG=1.000可变荷载分项系数：yQ=0.000准永久值系数：屮q=0.500永久荷载标准值：qgk二293.OOOkN/肿可变荷载标准值：qqk二0.OOOkN/肿计算方法:弹性板边界条件(上端/下端/左端/右端)：固定/固定/固定/固定设计参数结构重要性系数：yo=1.00泊松比：|J=0.200五、 计算参数：计算板的跨度：Lo=4500mm计算板的有效高度：ho=h-as二600-63二537mm六、 配筋计算(lx/ly=4500/4500=l.000<2,000所以按双向板计算)：X向底板钢筋确定X向板底弯矩Mx=表中系数(yG*qgk+yQ*qqk)^Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52=125.310kN*m确定计算系数as=yo*Mx/(a1*fc*b*ho*ho)=1.00*125.310X106/(1.00*19.1*1000*537*537)=0.023计算相对受压区高度g=1-sqrt(1-2*as)=1-sqrt(1-2*0.023)=0.023计算受拉钢筋面积As=a1*fc*b*ho*^/fy=1.000*19.1*1000*537*0.023/360=656mm2验算最小配筋率p=As/(b*h)=656/(1000*600)=0.109%p<pmin=0.214%不满足最小配筋要求所以取面积为As=pmin*b*h=0.214%*1000*600=1284mm2采取方案dl6@150,实配面积1340mm2Y向底板钢筋确定Y向板底弯矩My=表中系数(yG*qgk+yQ*qqk)^Lo2=(0.0176+0.0176*0.200)*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52=125.310kN*m确定计算系数as=yo*Mx/(a1*fc*b*ho*ho)=1.00*125.310X106/(1.00^19.1*1000*537*537)=0.023计算相对受压区高度g=1-sqrt(1-2*as)=1-sqrt(1-2*0.023)=0.023计算受拉钢筋面积As=a1*fc*b*hoVy=1.000*19.1*1000*537*0.023/360=656mm2验算最小配筋率p=As/(b*h)=656/(1000*600)=0.109%p<pmin=0.214%不满足最小配筋要求所以取面积为As=pmin*b*h=0.214%*1000*600=1284mm2采取方案dl6@150,实配面积1340mm2X向支座左边钢筋确定左边支座弯矩M°x=表中系数(yG*qgk+yQ*qqk)^Lo2=0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52=304.376kN*m确定计算系数as=yo*M°x/(a1*fc*b*ho*ho)=1.00*304.376X106/(1.00^19.1*1000*537*537)=0.055计算相对受压区高度g=1-sqrt(1-2*as)=1-sqrt(1-2*0.055)=0.057计算受拉钢筋面积As=a1*fc*b*hoVy=1.000*19.1*1000*537*0.057/360=1621mm2验算最小配筋率p=As/(b*h)=1621/(1000*600)=0.270%p^pmin=0.214% 满足最小配筋要求采取方案d22@100,实配面积3801mm2X向支座右边钢筋确定右边支座弯矩M°x=表中系数(yG*qgk+yQ*qqk)^Lo2=0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52=304.376kN*m确定计算系数as=yo*M°x/(a1*fc*b*ho*ho)=1.00*304.376X106/(1.00^19.1*1000*537*537)=0.055计算相对受压区高度g=1-sqrt(1-2*as)=1-sqrt(1-2*0.055)=0.057计算受拉钢筋面积As=a1*fc*b*ho*^/fy=1.000*19.1*1000*537*0.057/360=1621mm2验算最小配筋率p=As/(b*h)=1621/(1000*600)=0.270%p^pmin=0.214% 满足最小配筋要求采取方案d22@100,实配面积3801mm2Y向上边支座钢筋确定上边支座弯矩M°y=表中系数(yG*qgk+yQ*qqk)^Lo2=0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52=304.376kN*m确定计算系数as=yo*M°x/(a1*fc*b*ho*ho)=1.00*304.376X106/(1.00^19.1*1000*537*537)=0.055计算相对受压区高度g=1-sqrt(1-2*as)=1-sqrt(1-2*0.055)=0.057计算受拉钢筋面积As=a1*fc*b*ho*^/fy=1.000*19.1*1000*537*0.057/360=1621mm2验算最小配筋率p=As/(b*h)=1621/(1000*600)=0.270%p^pmin=0.214% 满足最小配筋要求采取方案d22@100,实配面积3801mm2Y向下边支座钢筋确定下边支座弯矩M°y=表中系数(yG*Qgk+yQ*qqk)^Lo2=0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52=304.376kN*m确定计算系数as=yo*M°x/(a1*fc*b*ho*ho)=1.00*304.376X106/(1.00^19.1*1000*537*537)=0.055计算相对受压区高度g=1-sqrt(1-2*as)=1-sqrt(1-2*0.055)=0.057计算受拉钢筋面积As=a1*fc*b*hoVy=1.000*19.1*1000*537*0.057/360=1621mm2验算最小配筋率p=As/(b*h)=1621/(1000*600)=0.270%p^pmin=0.214%满足最小配筋要求采取方案d22@100,实配面积3801mm2七、跨中挠度计算：Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值计算荷载效应Mk=Mgk+Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52=125.310kN*mMq=Mgk+ipq*Mqk=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.500*0.000)*4.52=125.310kN*m计算受弯构件的短期刚度Bs计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3-3)=125.310X1()6/(0.87*537*1340)=200.165N/mm计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积：Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600SOOOOOmm^pte=As/Ate (混凝土规范式8.1.2—4)=1340/300000=0.447%计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数屮屮二1.1-0.65*ftk/(pte*ask) (混凝土规范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.39/(0.447%*200.165)=-0.638因为屮不能小于最小值0.2,所以取屮=0.2计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值aEaE=Es/Ec=2.0X105/3.25X104=6.154计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值Yf矩形截面，Yf=0计算纵向受拉钢筋配筋率pp=As/(b*ho)=1340/(1000*537)=0.250%计算受弯构件的短期刚度BsBs=Es*As*ho2/[l.15屮+0.2+6*aE*p心+3.5丫竹](混凝土规范式8.2.3—1)=2.0X1()5*1340*5372/[1.15*0.200+0.2+6*6.154*0.250%/(1+3.5*0.0)]=1.480X105kN*/计算受弯构件的长期刚度B确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数8当p'=0时，0=2.0(混凝土规范第8.2.5条)计算受弯构件的长期刚度BB=Mk/(Mq^(0-1)+Mk)*Bs(混凝土规范式8.2.2)=125.310/(125.310*(2.0-1)+125.310)*1.480X105=7.401X104kN*/计算受弯构件挠度fmax=f*(qgk+qqk)*Lo^/B=0.00127*(293.000+0.000)*4.54/7.401X104=2.062mm验算挠度挠度限值fo=Lo/200=4500/200=22.500mmfmax=2.062mm^fo=22.500mm,满足规范要求！八、裂缝宽度验算：1•跨中X方向裂缝计算荷载效应Mx=表中系数(qgk+qqk)*Lo?=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52=125.310kN*m带肋钢筋，所以取值vi二1.0因为C>65,所以取C=65计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3-3)=125.310X1()6/(0.87*537*1340)=200.165N/mm计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate二0.5*b*h二0.5*1000*600二300000mm^pte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2—4)=1340/300000=0.0045因为pte=0.0045<0.01>以让pte=O.O1计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数屮屮=1.1-0.65*ftk/(pte*ask)(混凝土规范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.390/(0.0100*200.165)=0.324计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/150=6计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(Eni*di?)/(Eni*vi*di)二6*16*16/(6*1.0*16)二16计算最大裂缝宽度u)max=acr*ip*ask/Es*(1.9*C+0.08*Deq/pte)(混凝土规范式8.1.2—1)=2.1*0.324*200.165/2.0X10%(1.9*50+0.08*16/0.0100)=0.1518mmW0.30,满足规范要求跨中Y方向裂缝计算荷载效应My=表中系数(qgk+qqk)*Lo?=(0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52=125.310kN*m带肋钢筋，所以取值vi二1.0因为C>65,所以取C=65计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3-3)=125.310X106/(0.87*537*1340)=200.165N/mm计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate二0.5*b*h二0.5*1000*600二300000mm^pte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2—4)=1340/300000=0.0045因为pte=0.0045<0.01>以让pte=O.O1计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数屮屮=1.1-0.65*ftk/(pte*ask)(混凝土规范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.390/(0.0100*200.165)=0.324计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/150=6计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(Eni*di?)/(Eni*vi*di)二6*16*16/(6*1.0*16)二16计算最大裂缝宽度u)max=acr*ip*ask/Es*(1.9*C+0.08*Deq/pte)(混凝土规范式8.1.2—1)=2.1*0.324*200.165/2.0X10%(1.9*50+0.08*16/0.0100)=0.1518mmW0.30,满足规范要求支座上方向裂缝计算荷载效应M°y=表中系数((qgk+qqk)*Lo?)=0.0513*(293.000+0.000)*4.52=304.376kN*m带肋钢筋，所以取值vi二1.0因为C>65,所以取C=65计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3-3)=304.376X106/(0.87*537*3801)=171.403N/mm计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate二0.5*b*h二0.5*1000*600二300000mm^pte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2—4)=3801/300000=0.0127计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数屮屮=1.1-0.65*ftk/(pte*ask)(混凝土规范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.385计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/100=10计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(Eni*di?)/(Eni*vi*di)二10*22*22/(10*1.0*22)二22计算最大裂缝宽度u)max=acr*ip*ask/Es*(1.9*C+0.08*Deq/pte)(混凝土规范式8.1.2—1)=2.1*0.385*171.403/2.0X10%(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mmW0.30,满足规范要求支座下方向裂缝计算荷载效应M°y=表中系数(qgk+qqk)*Lo?=0.0513*(293.000+0.000)*4.52=304.376kN*m带肋钢筋，所以取值vi二1.0因为C>65,所以取C=65计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3-3)=304.376X1()6/(0.87*537*3801)=171.403N/mm计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate二0.5*b*h二0.5*1000*600二300000mm^pte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2—4)=3801/300000=0.0127计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数屮屮=1.1-0.65*ftk/(pte*ask)(混凝土规范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.385计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/100=10计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(Eni*di?)/(工ni*vi*di)二10*22*22/(10*1.0*22)二22计算最大裂缝宽度u)max=acr*ip*ask/Es*(1.9*C+0.08*Deq/pte)(混凝土规范式8.1.2—1)=2.1*0.385*171.403/2.0X10%(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mmW0.30,满足规范要求支座左方向裂缝计算荷载效应M°x=表中系数(qgk+qqk)*Lo?=0.0513*(293.000+0.000)*4.52=304.376kN*m带肋钢筋，所以取值vi二1.0因为C>65,所以取C=65计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3-3)=304.376X1()6/(0.87*537*3801)=171.403N/mm计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate二0.5*b*h二0.5*1000*600二300000mm^pte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2—4)=3801/300000=0.0127计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数屮屮=1.1-0.65*ftk/(pte*ask)(混凝土规范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.385计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/100=10计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(Eni*di?)/(Eni*vi*di)二10*22*22/(10*1.0*22)二22计算最大裂缝宽度u)max=acr*ip*ask/Es*(1.9*C+0.08*Deq/pte)(混凝土规范式8.1.2—1)=2.1*0.385*171.403/2.0X10%(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mmW0.30,满足规范要求支座右方向裂缝计算荷载效应M°x=表中系数(qgk+qqk)*Lo?=0.0513*(293.000+0.000)*4.52=304.376kN*m带肋钢筋，所以取值vi二1.0因为C>65,所以取C=65计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力ask=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3-3)=304.376X106/(0.87*537*3801)=171.403N/mm计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate二0.5*b*h二0.5*1000*600二300000mm^pte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2—4)=3801/300000=0.0127计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数屮屮=1.1-0.65*ftk/(pte*ask)(混凝土规范式8.1.2—2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.385计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/100=10计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(Eni*di?)/(Eni*vi*di)二10*22*22/(10*1.0*22)二22计算最大裂缝宽度u)max=acr*ip*ask/Es*(1.9*C+0.08*Deq/pte)(混凝土规范式8.1.2—1)=2.1*0.385*171.403/2.0X10%(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mmW0.30,满足规范要求六、车库整体抗浮验算基础底板按400mm厚度计算。底板上覆土500mm。本工程0.00=5.50；根据地质报告车库抗浮设计水位按照0.77m(-4.73m)计算，车库基础底板垫层底-11.20m(-5.70m),水头：11.2-4.43=6.47m水压力：6.47xl0=64.7KPa1、局部中庭处：两层楼板，根据蜂巢芯折算板厚负一层顶400mm厚，自重8.8KN/m2;负二层顶285mm厚，自重6.5KN/m2沖庭屋顶300mm厚覆土及建筑面层做法；框架柱的折算荷载；梁格84x8.4,柱600x60025x0.6x0.6x(5.1+5.1-0.5-0.4)/8.1x8.1=1.186总重：8.8+0.05x20+6.5+0.05x20+0.3x20+0.4x25+0.5x20+1.186=44.486v64.7,该范围整体抗浮不满足要求；根据甲方要求采取增加配重方式解决；基础底板及屋顶板上回填材料，容重不小于50KN/m32、南侧入口大台阶处：负一负二层顶同中庭部位，采取蜂巢芯顶板，一层斜顶为普通梁板结构；该层顶板厚h=250mm,其上有大于1.0米的覆土，该范围折算荷载：0.25x25+0.425=6.675KN/m2覆土：1.0x20=20KN/m2两层蜂巢芯重度=42.186KN/m2合计：69.461x0.9=62.62KN/m2<64.7KN/m2,不满足整体抗浮要求。该部位的回填土需采用容重不小于25KN/m3的材料回填。3、普通三层结构部位（A楼南侧）：覆土400mm两层蜂巢芯折算厚度285mm,自重6.5KN/m2,—层顶折算厚度400mm,自重8.8KN/m2,总重：8.8+0.05x20+6.5x2+0.05x20x2+0.4x20+0.4x25+0.5x20+1.186=53.986v64.7,该范围整体抗浮不满足要求；根据甲方要求采取增加配重方式解决；基础底板上回填材料,容重不小于60KN/m3.4、普通三层结构部位（除以上部位外）：覆土1000mm处基础底板上回填材料容重不小于30KN/m3总重：8.8+0.05x20+6.5x2+0.05x20x2+1x20+0.4x25+0.5x30+1.186=70.986x0.9=64.8>64.7,该范围整体抗浮满足要求；七、楼梯计算板式楼梯计算书项目名称 日期 设计者 校对者 一、构件编号:LT-11.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）几何参数：楼梯净跨：乂=1820mm 楼梯高度：H=1275mm梯板厚：t二120mm 踏步数：n二7（阶）上平台楼梯梁宽度：b=200mm下平台楼梯梁宽度：b=200下平台楼梯梁宽度：b=200mm2下平台宽：L2=350mm荷载标准值：2可变荷载：q二3.50kN/m2栏杆荷载：q二0.20kN/mf永久荷载分项系数：Y二1.20・G准永久值系数：屮二0.50材料信息： "混凝土强度等级：C40f=1.71N/mm2tf=2.39N/mm2钢筋强度等级：HRB400E=3.60X10sN/mm2傑护层厚度：c=20.0mm受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋上平台宽：L=350mm3面层荷载：q二1.70kN/m2111可变荷载分项系数：Y二1.40f=19.10N/mm2R=25.0kN/msE=3.25XIChN/mm2f=360N/mm2yR=20kN/ms梯段板纵筋合力点至近边距离：a=25.00mm支座负筋系数：a=0.25S四、计算过程：楼梯几何参数：踏步高度：h=0.1821m踏步宽度：b=0.3033m计算跨度：L=L+L+L+(b+b)/2=1.82+0.35+0.35+(0.20+0.20)/2=2.72m0 12 3 1 2梯段板与水平方向夹角余弦值：cosa=0.857(1)梯段板：面层：g自重抹灰.恒荷标准值：(1)梯段板：面层：g自重抹灰.恒荷标准值：P恒荷控制：kmgktg.Rs(B+B*h/b)*q=(1+1*0.18/0.30)*1.70kmgktg.RsmR*B*(t/cosa+h/2)=25*1*(0.12/0.857+0.18/2)=5.78kN/mR*B*c/cosa=20*1*0.02/0.857=0.47kN/ms=g+g+g+q=2.72+5.78+0.47+0.20=9.16kN/m15.80kN/m15.90kN/m15.80kN/m15.90kN/mPjG)=1.35*P+y*0.7*B*q=1.35*9.16+1.40*0.7*1*3.50洁荷控制：P(l5=V*P+Y*B*q=1.20*9.16+1.40*1*3.50n Gk Q荷载设计值：P=max{P(G),P(L)}=15.90kN/m(2)平台板:面层自重抹灰gkmgkt面层自重抹灰gkmgktg恒荷标潅值:恒荷控制:B*q=1*1.70=1.70kN/mR*R*t=25*1*0.12=3.00kN/mR*B*c=20*1*0.02=0.40kN/msP'二g'+g'+g'+q=1.70+3.00+0.40+0.20=5.30kN/mk km kt ks fP(G)=1.35*P'+y*0.7*B*q=1.35*5.30+1.40*0.7*1*3.50=10.59kN/m活荷控制：P](L)=YG*Pk+Y*B*q=1.20*5.30+1.40*1*3.50=11.26kN/m荷载设计值:"P=maxG{P(G)P(L)}=11.26kN/m正截面受弯承就力计算：1 1左端支座反力：叫=19.53kN右端支座反力：R1=19.53kNr最大弯矩截面距左支座的距离：L=1.36m最大弯矩截面距左边弯折处的距离：X=0.91mM二R*L—[P*L*（x+L/2）+P*X2/2]max 1max 1 3 3 n=19.53*1.36-[11.26*0.45*（0.91+0.45/2）+15.90*0.9U/2]=14.23kN•m相对受压区高度：c=0.086281 配筋率：p=0.004578纵筋（1号）计算面积：A=434.88mm2支座负筋（2、3号）计算尙积：A'p*A=0.25*434.88=108.72mm2五、 计算结果：（为每米宽板带的配筋）SS1.1号钢筋计算结果（跨中）计算面积A:434.88mm2采用方案：Sfl0@130实配面积：604mm22.2/3号钢筋计算结果（支座）计算面积A':108.72mm2采用方案：Sfl2@200实配面积：565mm24些钢筋计算结果采用方案：d6@250实配面积：113mm25?钢筋计算结果采用方案：fl0@130实配面积：604mm26些钢筋计算结果采用方案：fl2@200实配面积：565mm2六、 跨中挠度计算：、Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值计算标准组合弯距值Mk:Mk=M+Mgkqk=（q+q）*L2/8=（9.16+3.500）*2.722/8=11.711kN*m计算永久组合弯距值Mq:Mq=M+Mzgkqk=（q+屮*q）*L2/8zgk qqk 0=（9.16+0.50*3.500）*2.722/8=10.093kN*m计算受弯构件的短期刚度Bs1） 计算按荷载荷载效应白勺标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力a=Mk/（0.87*h*As）（混凝土规范式8.1.3—3）sk 0=11.711X106/（0.87*95*604）=234.537N/mm2） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率

矩形截面积：A=0.5*b*h=0.5*1000*12060000mm2te , “p=As/A （混凝土规范式8.1.2—4）te te=604/60000=1.007%计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数屮屮二1.1-0.65*f/(p*o) (混凝土规范式8.1.2-2)tk te sk=1.l-o.65*2.39/(1.007%*234.537)=0.442计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值aEaE=E/Esc=3.60X105/(3.25X104)=11.077计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值Yf矩形截面，Y二0f计算纵向受拉钢筋配筋率pp=As/(b*h)0=604/(1000*95)=0.636%计算受弯构件的短期刚度BsB=E*As*h2/[l.15*屮+0.2+6*aE*p/(1+3.5*丫)](混凝土规范式8.2.3—1)S S 0 f=3.60X105*604*952/[1.15*0.442+0.2+6*11.077*0.636%/(1+3.5*0.0)]=17.353XIO2kN*m2计算受弯构件的长期刚度B确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数8当p=0时，0=2.0(混凝土规范第8.2.5条)计算受弯构件的长期刚度BB=Mk/(Mq*(8-l)+Mk)*B(混凝土规范式8.2.2)s=11.711/(10.093*(2.0-D+11.711)*17.353X102=9.320X102kN*m2计算受弯构件挠度f二5*(q+q)*L4/(384*B)max zgkqk 0=5*(9.16+3.500)*2.72V(384*9.320XIO2)=9.684mm验算挠度挠度限值f=L/200=2.72/200=13.600mmf=9.684mm^f=13.600mm,满足规范要求！七、裂缝蒐度验算：°计算标准组合弯距值Mk:Mk=M+M=(q+q)*L2/8=(9.16+3.500)*2.722/8=11.711kN*m光面钢筋，所以取值V二0.7iC=20计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力a=Mk/(0.87*h*As)(混凝土规范式8.1.3-3)sk 0=11.711X106/(0.87*95.00*604)=234.537N/mm计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积：A=0.5*b*h=0.5*1000*12060000mm2tep=As/A（混凝土规范式8.1.2—4）=604/60000=1.007%计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数屮屮二1.1-0.65*f/(p*0) (混凝土规范式8.1.2-2)tk te sk=1.l-o.65*2.39/(1.007%*234.537)=0.442计算单位面积钢筋根数nn=1000/s=1000/130=7计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqd=(En*d2)/(工n*V*d)e=7*102/(7^0.7^10)1 1=14计算最大裂缝宽度oo=a*屮*0/E*(1.9*C+0.08*d/p)(混凝土规范式8.1.2—1)max cr skS eq te=2.1*0.442*234.537/3.6XIO5*(1.9*20+0.08*14/1.007%)=0.0903mmW0.30mm,满足规范要求楼梯梁计算连续梁计算几何数据及计算参数500X3505.200m构件编号：LL-1混凝土：C35主筋：HRB400箍筋：HRB400保护层厚度as（mm）:35.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数：1.00 支座弯矩调整系数：1.00（说明：弯矩调整系数只影响配筋）自动计算梁自重：是恒载系数：1.00活载系数：1.00_、荷载数据荷载工况1（恒载）：36.00Hl/ni36.00Hl/ni三、 内力及配筋3.截面内力及配筋0支座：正弯矩 0.00kN*m,负弯矩 0.00kN*m,剪力104.98kN,上钢筋：2fl6, 实际面积：402.12mm2,计算面积：350.00mm2下钢筋：2f16, 实际血积：402.12mm2,计算面积：350.00mm21跨中：止驾矩 136.47kN*m,负弯矩 0.00kN*m,剪力104.98kN,挠度3.36mm(!), 位置：跨中裂缝0.34mm上钢筋：4fl2, 实际面积：452.39nw,计算面积：396.97nw下钢筋：6fl& 实际血积：1526.81mm2,计算面积：1323.24mm2箍筋：f6@70,实际血积：807.84mm2/m,计算面积：795.24nw/m1支座：正弯矩 0.00kN*m, 位詈：5.20m负弯矩 0.00kN*m, 位詈：5.20m剪力-104.98kN, 位詈：5.20m上钢筋：2fl6, 实际面积：402.12mm2,计算面积：350.00mm2下钢筋：2f16, 实际血积：402.12mm2,计算面积：350.00mm2八、计算结果输出总信息 结构材料信息：钢腔结构混凝土容重(kN/m3):Gc= 27.00钢材容重(kN/m3):Gs= 78.00水平力的夹角(Rad):ARF= 0.00地下室层数：MBASE= 2竖向荷载计算信息：按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息：计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息：计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法：楼层剪力差方法(规范方法)特殊荷载计算信息：不计算结构类别：框架-剪力墙结构裙房层数：MANNEX= 1转换层所在层号：MCHANGE= 0嵌固层所在层号：MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00墙元网格：侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 修正后的基本风压(kN/m2):WO= 0.45风荷载作用下舒适度验算风压：WOC=0.45地面粗糙程度：A类结构X向基本周期(秒)：T1= 0.27结构Y向基本周期(秒)：T2= 0.27是否考虑风振：是风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00构件承载力设计时考虑横风向风振影响:否计算振型数:NAF计算振型数:NAF= 7.00KD=11三组TG= 0. 45Rmaxl= 0. 08Rmax2= 0. 50NF= 2NW= 2NS= 2NGZDJ=不改变RMC= 0. 50TC= 0. 80DAMP= 5. 00MID=不考虑

是

是=1承载力设计时风荷载效应放大系数：WENL=1.00体形变化分段数：MPART=1各段最高层号：NSTi=3各段体形系数：USi=1.40地震信息 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQCNMODE=6地震烈度：场地类别：设计地震分组：特征周期多遇地震影响系数最大值罕遇地震影响系数最大值框架的抗震等级：剪力墙的抗震等级：钢框架的抗震等级：抗震构造措施的抗震等级：活荷重力荷载代表值组合系数：周期折减系数：结构的阻尼比(%)：中震(或大震)设计：是否考虑偶然偏心：是否考虑双向地震扭转效应：斜交抗侧力构件方向的附加地震数斜交抗侧力构件方向的附加地震方向角(Deg)= -89活荷载信息 考虑活荷不利布置的层数 不考虑柱、墙活荷载是否折减 折算传到基础的活荷载是否折减 折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00柱，墙，基础活荷载折减系数计算截面以上的层数 折减系数11.002——30.854——50.706——80.659——200.60>200.55调整信息梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整分段数：VSEG=1第1段起始和终止层号：KQ1=3,KQ2=0.2Vo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ.L=2.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU-KZZB=0强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0梁刚度放大系数是否按2010规范取值:是3配筋信息 梁箍筋强度(N/H1H12):JB=360柱箍筋强度(N/H1H12):JC=360墙分布筋强度(N/H1H12):JWH=360边缘构件箍筋强度(N/H1H12):JWB=360梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向分布筋最小配筋率(%)：RWV=0.25TOC\o"1-5"\h\z结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数：NSW= 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率： RWV1= 0.60设计信息 结构重要性系数：RWO= 1.00柱计算长度计算原则：有侧移梁柱重叠部分简化：不作为刚域是否考虑P-Delt效应：是柱配筋计算原则：按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计：是钢构件截面净毛面积比：RN= 0.85梁保护层厚度(mm):BCB= 25.00柱保护层厚度(mm):ACA= 30.00TOC\o"1-5"\h\z剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋： 否结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用：否当边缘构件轴压比小于抗规(6.4.5)条规定的限值时一律设置构造边缘构件：是荷载组合信息..CDEAD= 1. 20CDEAD= 1. 20CLIVE= 1. 40CWIND= 1. 40活载分项系数：风荷载分项系数:水平地震力分项系数：CEA_H=1.30竖向地震力分项系数：CEA_V=0.50特殊荷载分项系数：CSPY= 0.00活荷载的组合值系数：CD_L= 0.70风荷载的组合值系数：CD_W= 0.60活荷载的重力荷载代表值系数：CEA_L= 0.50地下信息 土的水平抗力系数的比例系数（MN/m4）:MI= -2.扣除地面以下几层的回填土约束：MMSOIL= 0回填土容重（kN/m3）:Gsol= 18.00回填土侧压力系数：Rsol= 0.50外墙分布筋保护厚度（mm）:WCW= 35.00室外地平标高（ni）:Hout= -0.35地下水位标高（m）:Hwat=-4.70室外地面附加荷载（kN/m2）:Qgrd= 10.00剪力墙底部加强区的层和塔信息 层号1层号123塔号111用户指定薄弱层的层和塔信息 层号 塔号用户指定加强层的层和塔信息 层号 塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息 层号1塔号1类别约束边缘构件层约束边缘构件层1约束边缘构件层* 各层的质量、质心坐标信息 各层构件数量、构件材料和层高 *层号塔号质心X质心Y质心z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)3177.731-23.30216.70026046.52141.60.01.272177.725-23.40910.70019825.72397.50.01.201177.451-22.8005.60016101.42364.70.01.00活载产生的总质量（t）:6903.778恒载产生的总质量（t）:61973.621附加总质量(t):0.000结构的总质量（t）:68877.398恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果（It=1000kg）层高层高累计高度（混凝土/主筋）（混凝土/主筋）(m)(m)（混凝土/主筋）1(1)1 2179(40/360)273(40/360)308(40/360)5.6005.6002(2)1 2448(40/360)274(40/360)334(40/360)5.10010.7003(3)1 2157(40/360)287(40/360)261(40/360)6.00016.700层号（标准层号）塔号梁元数柱元数墙元数* 风荷载信息层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力丫倾覆弯矩Y31552.71552.73316.3984.13984.15904.8210.00552.76135.10.00984.110923.8110.00552.79230.20.00984.116435.0各楼层偶然偏心信息层号塔号X向偏心Y向偏心0.050.0.051 0.05 0.051 0.05 0.05各楼层等效尺寸（单位:m,m**2）层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN1111049.7876.25-22.97142.0078.34142.0178.332111157.3376.59-22.96143.2278.68143.2278.68319544.3777.34-24.49146.4876.61146.4876.61各楼层的单位面积质量分布（单位:kg/m**2）层号塔号单位面积质量g［订质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111671.171.00211991.801.19312953.371.48计算信息计算日期 ：2011.8.6开始时间 ：13:52:23第一步：数据预处理第二步：计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步：地震作用分析第四步：风及竖向荷载分析第五步：计算杆件内力结束日期时间总用时:2011.8.6: 14:0:21: 0:7:58各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif,Ystif:刚心的X,Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xma