集塔设备设计说明书

塔设备设化工生产中的塔塔设备设化工生产中的塔的比例也较多，例如在年产250万吨常压减压炼油装置中耗用的钢材重量占塔设备选1.1.2.1填料塔与板式塔的比1-填料塔与板式塔的1.1.2.1填料塔与板式塔的比1-填料塔与板式塔的（生产能力1.1.2.2塔型选择一般原1.1.2.2塔型选择一般原 1.1.3.1板式塔塔板种1.1.3.2各种塔盘性能1-几种主要塔板的性能大多小表1-3几种主要塔板性1.1.3.2各种塔盘性能1-几种主要塔板的性能大多小表1-3几种主要塔板性能的量化511393设计也采用浮阀塔设计。浮阀有很多种形式，但最常用的形式是F1型和V-43设计也采用浮阀塔设计。浮阀有很多种形式，但最常用的形式是F1型和V-4（3）（4）的60%～80%，但比筛板塔的造价贵，为筛板塔的120%～130%。浮阀塔的91-1-4浮阀塔塔板混合液表面张力浮阀塔的91-1-4浮阀塔塔板混合液表面张力1.1.4.1塔径的 气体流通截面积的LufVL HTHL0.2m液相表面张力0.03Nm时的气体负荷因子C200.045ms的液相表面HTHL0.2m液相表面张力0.03Nm时的气体负荷因子C200.045ms的液相表面张力为0.031185N/m，则需矫0.0311850.0450.049181m/0.02LufV取 0.7uf，即u 1.134m/s，则可求得气体流通截面积A'V36001.1.4.2塔板面积的LS0.0268m3s2.0m D取0.07Wd0.125DAT10.072D D=2.0m，符合双溢流选择条件AT0.785D2A'1TuD D=2.0m，符合双溢流选择条件AT0.785D2A'1TuVS3600 1.12660.695，在0.6-0.85之间，则塔径计算正确uu 1.1.4.3A已 0.07 0.125fADTAf0.07ATWd0.125D分离出，一般要求不应小于3～5s。Af7.157s由于停留时间5slW0.65D278.6429.06，查液体收缩系数计算LS lW可得，E=1.042，则堰上液层高度how可由下式计2L278.6429.06，查液体收缩系数计算LS lW可得，E=1.042，则堰上液层高度how可由下式计2LS w出口堰高hwhLhow0.100.069取降液管低隙处液体流速uoL0.25msOlw3.4.5.7.浮阀选用F1重型浮阀，其阀孔为39mm。u0VNd 41.1.4.5已知降液管宽度Wd0.25m，分布区宽度WS0.08m，脱气区宽度WS浮阀选用F1重型浮阀，其阀孔为39mm。u0VNd 41.1.4.5已知降液管宽度Wd0.25m，分布区宽度WS0.08m，脱气区宽度WSx1rrr x'r rr 2 2 a2xDW1.345m，xW0.3175m s2Dr 2Ca2取同一横排的阀孔中心距t'0.075m，则相邻两排间的t取0.08m按同一横排的阀孔中心距t'0.075m，相邻两排间的距离按同一横排的阀孔中心距t'0.075m，相邻两排间的距离1-u5.88m/00.785d0F0 V11.96，7～12N(d0)2270(0.047)2D根据经验，加压塔的开孔率应15% 1.1.5.1塔板压力降P由三部分组成，分别为气体流过 1.1.5.1塔板压力降P由三部分组成，分别为气体流过干塔板的压力降PC、通PPC(1)干板压力F-1型重阀，全开后的干板压降为：PC5.37 0v (2)液层压力hhl 其中取充气系数0.4，出口堰高hw0.02m𝐿ℎ =0.00284𝐸∗ 𝑙1-2液流收缩系数2lh0.002841.08 hwP1-2液流收缩系数2lh0.002841.08 hwPhh0.4(0.020.0647)'h PPCPL0.0140.03381.1.5.2溢流液泛校Hdhw2LSh0.1530.153u2hw0Hd0.020.06470.10080.00958则取降液管中泡沫层相对密度为0.5HThw0.5(0.60.051)Af1.55170.67.12s1.1.5.3雾沫夹带量依下面两式分别计算泛点率F，即1.36LVS 1.1.5.3雾沫夹带量依下面两式分别计算泛点率F，即1.36LVS FLVKCF VS或F' 0.78ATF'80%。上两试计算1.1.5.4严重漏液校 𝐹𝑜𝑎= 1.2气体负荷F05d25V4.04m/ 4S过量雾沫 1.36LZ1.2气体负荷F05d25V4.04m/ 4S过量雾沫 1.36LZhh0.8 KCF整理变形，得：VS5287.2液相负荷2LS wS3液相负荷HTL0.0947m3/S液泛经过整理，降液管内泡沫层高度达到最大允许值时的Vh- 2√𝑏−𝑐×𝐿ℎ−𝑑×ℎ=ℎa= b=Ψ𝐻𝑇+(Ψ−1−a= b=Ψ𝐻𝑇+(Ψ−1−1.18×c1d=0.00284(1+𝑙𝑤2V3.571071679L2hhh1-塔设备装1.3cup-tower设计条件1.3.1.1塔的设计校塔板编号(1.3cup-tower设计条件1.3.1.1塔的设计校塔板编号(实际塔板层塔内径板间距液流程2开孔率堰长堰高底隙/侧隙降液管受液盘受液盘堰塔板形塔板编溢受液盘受液盘堰塔板形塔板编溢流强度停留时降液管液泛阀孔动能因单位塔板压降液管内线速度降液管底隙速度基本信日说塔板编号2#—0计算选用的理论#1塔板编号2#—2分段说工艺设计条液气质量流密密基本信日说塔板编号2#—0计算选用的理论#1塔板编号2#—2分段说工艺设计条液气质量流密密体积流粘0粘1安全因//2充气因/塔板结构参塔m孔#m开孔密溢流程/2开孔区面堰的形/%溢流区尺两中%%降液管顶1安全因//2充气因/塔板结构参塔m孔#m开孔密溢流程/2开孔区面堰的形/%溢流区尺两中%%降液管顶部mm降液管底部m受液盘深m受液盘宽m堰m降液管底m0降液管顶部1降液管底部2m3m4进口堰高m5进口堰宽m降液管底部m受液盘深m受液盘宽m堰m降液管底m0降液管顶部1降液管底部2m3m4进口堰高m5进口堰宽m条形浮阀参浮阀（长×宽工艺计算结正常操 110%操 60%操孔孔动能因相对泄露条形浮阀参浮阀（长×宽工艺计算结正常操 110%操 60%操孔孔动能因相对泄露0/1m2m3m00045670/1m2m3m00045678降液管液%9降液管内液体高m0降液管停留s1降液管内线2降液管底隙3降液管底隙8降液管液%9降液管内液体高m0降液管停留s1降液管内线2降液管底隙3降液管底隙4/5降液管最小s负荷性能图参操作上限百-操作下限百-5%漏液时漏点动10%漏液时漏点X操作上限百-操作下限百-5%漏液时漏点动10%漏液时漏点X相体积流量Y相体积流量0-操作1-液相下限2-液相上限3-漏液4-雾沫夹带5-液泛1.4塔高的计实际1.4塔高的计实际塔板数ET0.170.616log塔顶空间高HD=1.2m塔板间距HT开设人孔的板间距塔底人孔数）进料段空HF=500mm塔底空间高度HF=500mm塔底空间高度VHB0.785HB=1.0mHH(N2S)HSHHFHB`DTT裙座高度力，故采用圆锥形裙座，结合工艺条件，裙座高度定为3.0m,地脚螺栓直径取封头高度高度H=400mm。塔的总高H0HHQHZ8.430.8 接管的计1.4.2.1塔顶蒸汽接所以，选取uv=12.0m/s，根据Aspen数据:Vd1vd1=600mm，接管型号1.4.2.2，V则进料管径为d20.785uvd2=139mm，Vd1vd1=600mm，接管型号1.4.2.2，V则进料管径为d20.785uvd2=139mm，接管型号1.4.2.3塔底出料管取出料液体流速uv2msVd30.785uv圆整后管径d3=120mm，接管型号1.4.2.4再沸器入口V则管径d40.785uv圆整后管径d4=650mm，接管型号1.4.2.5塔顶冷凝回流口UR=2m/s，液相体积流量，d 438.249 82.26mm53.142rd5=90mm，接管型 裙座设1.4.3.1 裙座设1.4.3.11.4.3.2裙座与筒体的1.5Q345做为塔体和封头的材料1.6塔体和封头壁厚计GB150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 腐蚀裕量焊接接头系数GB150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 腐蚀裕量焊接接头系数PT1.25Pc] T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TGB150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 K=1 D2=GB150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 K=1 D2=62i i h=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计2[]t KDi0.5e=腐蚀裕量焊接接头系数PT1.25Pc] 腐蚀裕量焊接接头系数PT1.25Pc] T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=62i i h=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=SW6-1998校核可知裙座壁厚塔设备附除沫吊SW6-1998校核可知裙座壁厚塔设备附除沫吊（括裙座）1压 计2[]t KDi0.5e=内件及偏心载荷介质密度0塔釜液面离焊接接头的高度0塔板分段数12345塔板型式塔板层数每层塔板上积液厚最高一层塔板高度名义厚度腐蚀裕量00内径/外径1内件及偏心载荷介质密度0塔釜液面离焊接接头的高度0塔板分段数12345塔板型式塔板层数每层塔板上积液厚最高一层塔板高度名义厚度腐蚀裕量00内径/外径1(卧110最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度0填料底部高度0填料密度30集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度集中载荷中心至容器中心线距离塔器附件及基础塔器附件质量计算基本风压0基础高度塔器保温层厚度0保温层密度0裙座防火层厚度防火层密度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度0填料底部高度0填料密度30集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度集中载荷中心至容器中心线距离塔器附件及基础塔器附件质量计算基本风压0基础高度塔器保温层厚度0保温层密度0裙座防火层厚度防火层密度裙座结构形式裙座底部截面内径裙座与壳体连接形裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量1裙座名义厚度裙座材料许用应力M管线保温层厚度0最大管线外径0笼式扶梯与最大管线的相对位置场地土类型I场地土粗糙度类A地震设防烈度度设计地震分组值max阻尼比塔器上平台总个数0平台宽度0塔器上最高平台高0塔器上最低平台裙座结构形式裙座底部截面内径裙座与壳体连接形裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量1裙座名义厚度裙座材料许用应力M管线保温层厚度0最大管线外径0笼式扶梯与最大管线的相对位置场地土类型I场地土粗糙度类A地震设防烈度度设计地震分组值max阻尼比塔器上平台总个数0平台宽度0塔器上最高平台高0塔器上最低平台0裙座上同一高度处较大孔个数2裙座较大孔中心高裙座上较大孔引出管内径（或宽度裙座上较大孔引出管厚度地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型盖板上地脚螺栓孔盖板厚度盖板宽度0有垫板上地脚螺栓孔垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度裙座上同一高度处较大孔个数2裙座较大孔中心高裙座上较大孔引出管内径（或宽度裙座上较大孔引出管厚度地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型盖板上地脚螺栓孔盖板厚度盖板宽度0有垫板上地脚螺栓孔垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度操作质 m0m01m02操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质 m0m010.2m02m03m04maMIIPl/2 (l /2) (l /2)风弯 00000nMII(2/T)2Ym(hh)(h T Mca knMII(2/T)2 m(hh)(h T k knMII(2/T)2 m(hh)(h T k kMI顺风向弯 cwMI顺风向弯 cw max(MII,(MII)2(MII)2组合风弯 00000nMIIF(hh 地震弯 k 注:计及高振型时,此项按B.24计00000偏心弯 Meme00000 max(MIIM,MII0.25MIIM最大弯 max(MIIM,MII0.25MIIM需横风向计算 n垂直地震FmhF00mhi1,2,..,n ii kk00000应力计算11PcDi/ n垂直地震FmhF00mhi1,2,..,n ii kk00000应力计算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123(内压23(外压许用值A223(内压123(外压A1123(内压23(外压许用值A223(内压123(外压许用值A312许用值A42许用值(pT9.81Hw)(Diei)/计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Z 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Z (D2D2基础环板面积Ab 4许用值校核结果注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直地震力引起的轴向应力（压i=3液压试验工况 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压）[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2:A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:液压试验时轴向最大组合拉应 A4:液压试验时轴向最大组合压应试验压力引起的周向应力注3:单位如下 基础环板计算力矩max(MC b2,MC l2 x y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应力 M基础环板计算力矩max(MC b2,MC l2 x y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应力 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Zmg/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力M00Mm min 地脚螺栓受地震载荷时最大拉应力M000.25M00MmgF 0 地脚螺栓需要的螺纹小径d4BAb 0地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果筋板压应力 筋板许用应力筋板校核结果合 3Fl 1 4(l'd)2(l'd)盖板最大应 合对接接头校核对接接头横截面对接接头抗弯断面模数D2/it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDm对接接头校核对接接头横截面对接接头抗弯断面模数D2/it对接