支架与连续梁施工设计

中铁大桥局股份设计分公司2021年12月汇报人：汪芳进梁暂时施工构造设计与计算目录一、满堂支架设计二、钢管立柱支架设计三、延续梁〔刚构〕0号段托架设计四、延续梁墩梁暂时固结设计五、延续梁合龙暂时锁定设计目录一、满堂支架设计二、钢管立柱支架设计三、延续梁〔刚构〕0号段托架设计四、延续梁墩梁暂时固结设计五、延续梁合龙暂时锁定设计前言延续梁〔刚构〕0号段托架设计、延续梁墩梁暂时固结设计、延续梁合龙暂时锁定设计这三部分，属于延续梁施工的三个方面，并不系统；且延续梁合龙锁定设计属于设计院主体构造设计的范畴，施工单位普通不用进展设计。鉴于以上两点，本课件按延续梁施工进展系统阐明。主要内容包括0#墩托架设计、墩梁固结、挂篮施工、边跨直线段施工，合龙段施工、延续梁施工要点等几个方面进展引见。四、延续梁施工设计4.1概述4.20#块托架设计4.3延续梁墩梁固结设计4.4挂篮设计4.5边跨直线段施工4.6合龙段设计4.7延续梁施工要点4.1概述——延续梁与延续刚构的异同1、延续梁与刚构的区别：前者墩顶有支座，后者墩梁固结。2、延续梁与延续刚构的施工区别：延续梁桥施工时要先实行墩梁固结，以保证施工时的稳定性，并在边跨合龙后解除(即体系转换)；延续刚构桥无需体系转换，其他部分施工方法一样。施工方法：延续梁(刚构)的常规施工方法为悬臂浇筑法。又叫挂篮施工，是延续梁施工工艺的一大提高，这种方法抑制了受地形、江河等不利自然条件施工桥梁的限制。4.1概述——延续梁(刚构〕的施工方法4.1概述——延续梁(刚构〕的施工过程施工过程：先利用支架在墩顶两侧立模施工0#块，然后根据梁段的划分利用挂篮分节段逐渐对称完成T构，再进展边跨，合龙、体系转换，最后进展中跨合龙。4.1概述——延续梁(刚构〕的施工过程下部构造施工安装永久支座设置暂时支座墩梁暂时锚固搭设0#块支架支架预压0#块施工挂篮预压对称悬臂浇筑边跨直线段支架施工边跨直线段现浇施工0#块上安装挂篮边跨合龙段劲性骨架安装边跨合龙第一次体系转换中跨合龙中跨合龙段劲性骨架安装第二次体系转换4.20#块支架法施工1〕满堂脚手架法：满堂脚手架法运用于墩底根底条件较好，且墩高度较低的0号块。此方法简单，施工平安可靠。2〕钢管支架法：钢管支架法运用于墩底根底较差，且墩高度不大的0号块。此方法所需资料较少，施工速度较快，施工平安可靠。3〕膺架法：膺架法适用于墩身较高，或墩低根底条件较差，堂脚手架无法搭设或搭设高度过大的0号块。此方法工艺较为复杂，但施工速度快，用料省，经济节约。4〕……4.20#块支架法施工1〕满堂脚手架法2〕钢管支架法3〕膺架法4〕……4.20#块支架法施工4〕膺架与挂篮替代施工支架0#块分为两部分，一部分位于墩顶，采用在墩顶两侧横桥向设置膺架施工；另一部分0#块在纵桥向超出墩顶两侧，采用挂篮施工。4.20#块支架法施工1〕满堂脚手架法2〕钢管支架法3〕膺架法4〕……无论哪种方法，0号的支架均需按承重荷载的1.2倍进展预压，以消除非弹性变形和丈量弹性变形，同时也是对支架平安性进展检验。0#块浇筑时，应根据其高度和混凝土数量分一次、二次和三次浇筑。尽量采用一次浇筑，以减少施工缝和减少施工工序。0号块混凝土浇筑原那么：对称、延续不延续〔混凝土不出现初凝〕。4.20#块支架法施工0#块砼一次浇筑4.20#块支架法施工0#块砼一次浇筑暂时锚固实施前应编制详细的施工方案，方案报请监理工程师同意后方可实施。4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结设计和施工要求如下：1〕暂时固结可以经过设置暂时支墩与暂时支座、或暂时支座与0#块预应力锚固筋等方式来实现。2〕墩梁暂时固结约束，必需构成刚性体系。暂时锚固措施能接受的中支点处最大不平衡弯矩，相应的竖向支点反力应满足设计要求4.3延续梁墩梁固结设计4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结如何固结，拉压固定。1〕当墩顶面积较大时，在墩顶设置暂时支座，接受竖向压力；在墩梁之间设置精轧螺纹锚筋，接受另一侧竖向拉力。2〕当墩顶面积较小时，利用0#块施工支架的竖向钢管，接受竖向压力，在墩梁之间设置精轧螺纹锚筋，接受另一侧竖向拉力。4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结设计时的荷载：墩梁暂时固结安装主要接受挂篮悬浇施工时梁体两端不平衡重、风载、施工荷载不平衡重、一侧挂篮倾覆及由此引起的不平衡弯矩。并由此计算不平衡弯矩及暂时支承垫石的最大竖向支反力。1〕梁体不平衡重计算时，假定延续梁两侧的梁体节段分量在施工时存在误差，一侧为实际值，另一侧为实际值的105%，或最大悬臂阶段最后一节段两侧超打混凝土方量的误差不小于4m3。4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结设计时的荷载：墩梁暂时固结安装主要接受挂篮悬浇施工时梁体两端不平衡重、风载、施工荷载不平衡重、一侧挂篮倾覆及由此引起的不平衡弯矩。并由此计算不平衡弯矩及暂时支承垫石的最大竖向支反力。2〕施工荷载不平衡重假定为：人员机具自重200kN；3〕风载：按工程所属规范〔公路或铁路〕进展计算；4〕挂篮出事：超打侧挂篮自重，另一侧挂篮按底模坠落，按1/2挂篮自重计。4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结设计实例：津保铁路子牙河特大桥〔75+4×120+75〕m延续梁采用挂篮双悬臂施工。墩梁锚固安装为四个暂时支承垫石，垫石平面尺寸500mm×2900mm，高0.6m；单个暂时垫石内设置26根JLφ40精轧螺纹钢筋，整个墩顶共设置104根JLφ40精轧螺纹钢筋。4.3延续梁墩梁固结设计图1延续梁倾覆计算集中力与超打混凝土加载图墩梁固结设计实例：图2延续梁倾覆计算竖向风载加载图4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结设计实例——精轧螺纹筋数量确定梁段号长度（m）体积（m3）重量（kN)超重（kN)距转动点距离（m)风压（KPa）风力（kN)换算梁段重（kN)力矩（kN·m)挂篮

500.0

-58.8

500.0-29400.0154.053.11380.60-58.80.29.81390.4-81753.2144.053.41388.40-54.80.29.81398.2-76619.2134.054.01404.00-50.80.29.81413.8-71819.0124.054.81424.80-46.80.29.81434.6-67137.4114.057.91505.40-42.80.28.51515.2-64848.8103.555.21435.20-39.10.28.51443.7-56378.093.558.21513.20-35.60.28.51521.7-54097.983.560.01560.00-32.10.28.51568.5-50271.773.562.01612.00-28.60.28.51620.5-46266.463.564.21669.20-25.10.28.51677.7-42027.453.059.61549.60-21.80.27.31556.7-33940.943.037.21747.20-18.80.27.31754.3-32985.033.072.51885.00-15.80.27.31892.1-29898.723.075.21955.20-12.80.27.31962.3-25120.313.078.32035.80-9.80.27.32043.9-20022.60右4.7165.34297.80-6.00.211.54309.3-25640.10中3.6240.06240.00-1.80.28.86248.8-11247.8预应力52根

973kN

-3.6

38936.0-182220.50左4.7165.34297.8214.92.40.422.94535.610658.71’3.078.32035.8101.86.20.414.62152.213343.82’3.075.21955.297.89.20.414.62067.619021.93’3.072.51885.094.312.20.414.61993.924325.54’3.067.21747.287.415.20.414.61849.228107.85’3.059.61549.677.518.20.414.61641.729879.36’3.564.21669.283.521.50.417.11769.737960.97’3.562.01612.080.625.00.417.11709.742656.58‘3.560.01560.078.028.50.417.11655.147087.09’3.558.21513.275.732.00.417.11605.951323.210’3.555.21435.271.835.50.417.11524.054042.111’4.057.91505.475.339.20.419.51600.262746.312’4.054.81424.871.243.20.419.51515.665492.913’4.054.01404.070.247.20.419.51493.770503.614’4.053.41388.469.451.20.419.51477.375639.815’4.053.11380.669.055.20.419.51469.281097.1挂篮

1000.0

55.2

1000.055200.0抗倾覆力矩合计（kN·m)-1001694.8倾覆力矩合计（kN·m)769018.6抗倾覆系数1.303抗倾覆力矩合计（kN·m)-1001694.8倾覆力矩合计（kN·m)769018.6抗倾覆系数1.303抗倾覆稳定系数K=1.303>1.3可采用excel计算，便于调整4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结设计实例——暂时支承垫石计算1〕构造自重与荷载产生的最大不平衡弯矩为50455.7kNm〔上表中不思索精轧螺纹钢筋所得的不平衡弯矩〕。2〕不平衡弯矩产生的拉力：3〕两侧支承垫石分别接受的最大竖向反力：66966.8kN为延续梁自重、风载和挂篮等施工荷载总和由此可验算两侧暂时支座受力4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结设计实例——暂时支承垫石计算4〕单个支承垫石接受的最大压应力为：支承垫石采用C50混凝土，允许抗压强度为16.8MPa，大于实践受力，故暂时支承垫石受压满足要求。5〕桥墩顶面混凝土部分受压计算：按<相应的混凝土规范>配置有间接钢筋的相关公式进展验算，过程略。4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结设计实例——螺纹钢筋锚固长度计算延续梁为C50混凝土，桥墩为C40混凝土；精轧螺纹钢筋预埋至延续梁和桥墩的锚固长度计算。748.5kN为单根JLφ40螺纹钢筋的埋深计算拉力按<铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土构造设计规范>〔TB10002.3-2005〕表5.2.1条，延续梁内螺纹钢筋要求埋深：4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结设计实例——螺纹钢筋锚固长度计算延续梁为C50混凝土，桥墩为C40混凝土；精轧螺纹钢筋预埋至延续梁和桥墩的锚固长度计算。按<铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土构造设计规范>〔TB10002.3-2005〕表5.2.1条，桥墩内螺纹钢筋要求埋深：假设精轧螺纹钢筋端头设置锚垫板，还可减少锚固长度，计算略。4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结暂时支承垫石如何撤除的措施：1、暂时支承垫石设计可以采用高标号混凝土配钢筋网片，在暂时支座顶底垫设塑料薄膜隔离层，以便于凿除。墩顶面及垫块顶面，必需保证接触面的平整；在浇筑垫块混凝土和箱梁时，在墩顶面及垫块顶面涂抹隔离剂进展隔离，不得夹有杂质；凿除暂时支座时留意对梁体构造进展维护。2、同一T构墩顶两侧的暂时固结需同步进展解除,以减少对梁部应力的影响。可采用硫磺砂浆中间埋设电阻丝的方式设置暂时固结,采用通电熔解硫磺砂浆解除暂时固结。暂时支墩可以采用钢管或钢管混凝土柱，柱顶应和延续梁底固结。宜支承在延续梁腹板处。钢管立柱底宜设置于承台上，由于受力普通为几千吨级竖向荷载，且钢管直径受承面积限制，多采用钢管混凝土柱。墩梁固结的另一种方式：0#块施工支架兼作固结安装：4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结质量控制口决暂时固结受力大，替代支座来承压；平安计算是关键，各种荷载思索全；钢管支柱受力大，焊接钢板轴心压；锚固钢筋连墩梁，防止倾覆最牢靠；部分承压较薄弱，钢筋加强也适宜。1〕检查锚栓孔平面位置及深度符合设计要求；2〕支座吊装就位后的高程及平面位置准确；3〕设置上支座板的预偏量；4〕检查支座的类型和规格，防止低级错误。4.3延续梁墩梁固结设计墩梁固结——永久支座施工要点永久支座施工质量控制要点衔接桥梁上下部，支座作用很重要；安装之前要放样，丈量平面和高程；要问工人如何搞，弹线卡尺不可少；支座安装位置正，分清活动和固定；垫石外表要凿毛，用水浸润衔接好；灌浆资料非常贵，孔径孔深要确保；重力灌浆是工艺，制造试件别忘了；收缩徐变影响大，支座预偏在上方。4.4挂篮设计1、挂篮的种类2、挂篮的任务原理与组成3、挂篮的拼装与预压4、挂篮的走行5、挂篮设计实例4.4挂篮设计1、挂篮的种类三角形挂篮平弦无平衡重挂篮菱形挂篮弓弦式挂篮斜拉式挂篮桁架式挂篮4.4挂篮设计1、挂篮的种类——三角挂篮4.4挂篮设计1、挂篮的种类——平弦无平衡重挂篮4.4挂篮设计1、挂篮的种类——菱形挂篮4.4挂篮设计1、挂篮的种类——弓弦式挂篮4.4挂篮设计1、挂篮的种类——斜拉式挂篮牵索挂篮主要用于斜拉桥混凝土主梁施工，本课件不引见。4.4挂篮设计1、挂篮的种类——桁架式挂篮常用的以贝雷片为主桁的挂篮也称桁架式挂篮。4.4挂篮设计2、挂篮的组成与任务原理挂篮总的任务原理，就是经过挂篮将需求浇筑节段的混凝土分量，传送给已浇节段混凝土上，从而到达悬灌将梁体延伸的目的。挂篮主要组成：1〕主桁系统2〕锚固系统3)吊挂系统4)底篮系统5)模板系统6)走行系统主轨液压顶推构造下拉油缸推进油缸主千斤顶2、挂篮的组成前后任务车主轨液压顶推构造2、挂篮的组成前后任务车主轨液压顶推构造主框架2、挂篮的组成前后任务车主轨液压顶推构造主框架前后框架底框架横梁内模导梁2、挂篮的组成前后任务车主轨液压顶推构造主框架前后框架底框架横臂内模导梁外模底模内模2、挂篮的组成前后任务车主轨液压顶推构造主框架前后任务车底框架横梁内模导梁外模底模内模端模任务平台2、挂篮的组成NRSAS挂篮的施工形状4.4挂篮设计3、挂篮的拼装与预压挂篮的拼装、预压和走行是挂篮悬臂浇筑施工的关键环节，施工中应按部就班对五大系统进展安装、检查：第一道：地面对挂篮的主桁架、吊挂系统、模板系统、走行系统、锚固系统分类检查，检查各系统的构件尺寸、数量，然后进展试拼装，查找配件能否齐全，有无损伤、变形。试拼试压不可少，滑道锚固要记牢。主桁后锚最重要，系统检查五道保。第二道：挂篮拼装过程中，逐一检查五大系统，滑道安装要平整，主桁定位要准确，后锚加固要结实，吊挂衔接要可靠，模板尺寸要规整。第三道：挂篮试压，目的在于消除非弹性变形，同时测定弹性变形。测定弹性变形同时也是对挂篮构造平安性进展检查；试压采用不小于梁体自重〔1#块〕的1.2倍荷载。4.4挂篮设计3、挂篮的拼装与预压试拼试压不可少，滑道锚固要记牢。主桁后锚最重要，系统检查五道保。4.4挂篮设计3、挂篮的拼装与预压第四道：浇筑之前的安装、检查，主要保证任务系统的完好性，经过拼装、预压，再次对各系统的衔接部位进展检查，保证衔接可靠。同时也应对下一节段施工时在本节段需求预埋的各项设备进展安装、检查。第五道：浇筑之后的检查，主要在于查找构件能否有变形，模板接缝能否严密，线形控制估计的挠度变化能否实现等。试拼试压不可少，滑道锚固要记牢。主桁后锚最重要，系统检查五道保。4.4挂篮设计3、挂篮的拼装与预压挂篮拼装挂篮预压4.4挂篮设计3、挂篮的拼装与预压挂篮施工初始阶段，由于墩顶位置的限制，施工中常将两侧挂篮的承重构造以及配重衔接在一同，待梁段浇筑到一定长度后，再将两侧的承重构造及配重分开。4.4挂篮设计走行轨迹放样松内外模吊杆螺栓检查吊杆能否牢靠同步对称松底模吊杆再检查吊杆能否牢靠检查后锚和反扣系统松主纵梁后锚走行至下一节段后锁定纵梁后锚和反扣系统缓慢走行滑道并改换后锚同步对称、缓慢走行主纵梁走行到位后锚固滑道提升吊杆并旋紧螺栓、立模、校模4、挂篮的走行4.4挂篮设计4、挂篮的走行1〕一次走行：挂篮带底模系一致次走行到位。2〕二次走行：①主桁带前上横梁及外〔内〕导梁移至下一节段施工位置→安装挂篮主桁后锚固底模系统；②底模平台及外侧模用倒链吊挂在外导梁走行吊环上，解除底板吊挂后再沿外导梁向前滑移到位，将底模平台前下横梁重新吊挂于前上横梁上，后下横梁底板和翼缘吊点分别锚固于已浇梁段上→放松底模平台与外导梁之间的吊挂。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例以贝雷片为主桁的桁架式挂篮制造方便，便于倒用，现场投入少，是工程上常用的一种挂篮。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮主要计算内容1)经过计算来设计底模平台纵梁，前、后下横梁并求得其吊点反力；2)检算内、外导梁受力能否满足要求，并求其前后吊点反力；3)经过各前吊点的反力，设计前上横梁；4)计算挂篮主桁受力并求出挂篮前支点反力和后锚固力；5)挂篮倾覆验算。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮计算假定1)箱梁翼缘板混凝土及侧模分量经过外导梁分别传至上一节段已施工完的箱梁翼缘板和挂篮前上横梁上。2)箱梁底板、腹板、顶板混凝土及底模平台、内模及其支架系统的分量由上一节段已施工完的箱梁底板、翼缘板和挂篮主桁的前上横梁承当。3)挂篮贝雷片主桁的受力按照<装配式公路钢桥运用手册>进展计算。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮及箱梁计算荷载1)箱梁钢筋混凝土比重按26.5kN/m3计。2)施工荷载：施工荷载按2.5kN/m2且总荷载不超越150kN计；本桥最大施工面积约为42m2，故施工荷载取105.0kN，其中底模平台承当105.0×0.6=63.0kN，侧模承当105.0×0.4=42kN。3〕荷载取值：倾倒和振捣混凝土时产生的冲击荷载2.5kN/m2；4〕本桥桥址处根本风速为25.0m/s，施工阶段按20年一遇的风速计算，主梁施工时应在不大于6级风的条件下进展，挂篮走行时风速按5级风计。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮及箱梁计算荷载5)挂篮构造荷载：①底模平台及底模：4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮及箱梁计算荷载5)挂篮构造荷载：①底模平台及底模：4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮及箱梁计算荷载5)挂篮构造荷载：①底模平台及底模：4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮及箱梁计算荷载5)挂篮构造荷载：①底模平台及底模：底模平台前、后下横梁间距为4.5m，底模纵梁A/B/C均为4片，总重55.0kN；前、后下横梁采用2工28b，长10.6m，总重27.1kN；底模平台栏杆，人行通道和前后操作平台等附属构造的分量为11.6kN；挂篮底模20.3kN。故，底模平台及底模总重：4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮及箱梁计算荷载5)挂篮构造荷载：②挂篮主桁分量〔两榀〕：两榀主桁及结合系重145.5kN；前后支腿重21kN，后锚固系统及走行轨道重37.1kN。故，其总重为：两榀主桁4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮及箱梁计算荷载5)挂篮构造荷载：③外导梁系统分量：外导梁长9.1m，采用2[32c组焊成箱形，两根外导梁共重24kN；④内导梁系统分量：内导梁长9.1m，采用2[32c组焊成形，两根内导梁共重23.6kN；⑤上横梁：采用2I40a型钢制，长10.0m，重为22.8kN。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮及箱梁计算荷载5)挂篮构造荷载：⑥底模平台及导梁吊挂系统共重44kN；⑦内、外模分量：内模及支架自重为60kN；上、下游两侧外侧模及桁架自重为75kN；封端模板自重约为10kN。⑧混凝土箱梁节段最大荷载：箱梁最重节段为1#块，其自重为9kN。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——底模平台计算底模平台计算时分为二种工况，第一种工况为底模平台空载吊挂走行时，第二种工况为挂篮悬浇施工延续箱梁时，且浇筑1#块节段时，底模平台各构件受力最不利。底模平台纵梁最不利工况下，混凝土荷载分解图示详细如下：混凝土荷载分解图4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——底模平台计算1〕底模平台纵梁1(2[32b+上、下10mm盖板)接受1#混凝土块段自重及施工荷载，其线荷载：其受力简图：底模平台纵梁1受力简图面积节段长度容重施工荷载长度4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——底模平台计算底模平台纵梁1受力简图由Midas程序计算得，底模纵梁1最大弯矩为129.3kN.m，纵梁1的应力：位移：两侧反力：采用力学知识也可求解。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——底模平台计算2)底模平台纵梁2(2[32b+上、下10mm)计算底模平台纵梁2接受2#混凝土块段自重及施工荷载，其线荷载为：底模平台纵梁2受力简图4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——底模平台计算2)底模平台纵梁2(2[32b+上、下10mm)计算底模平台纵梁2受力简图由Midas程序计算得，底模纵梁2最大弯矩为188.8kN.m，纵梁2的应力：位移：两侧反力：4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——底模平台计算2)底模平台纵梁i计算…………采用同样的方法验算底模平台各纵梁的强度与刚度能否满足要求；同时求得纵梁两端反力。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——前下横梁计算前下横梁采用2工28b型钢组焊的方式，长10.6m，2R1、2R2、2R3、2R4和4R5分别作用于前下横梁的相应位置，可检算前下横梁的强度、刚度能否满足要求。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——前下横梁计算前下横梁为简单的梁单元受力，可验算前下横梁的受力性能，并求得R6、R7反力，即前吊点轴力，从而验算前吊杆的受力。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——前下横梁计算由Midas程序算得：，；前下横梁最大应力，最大(最小)位移为4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——后下横梁计算后下横梁采用2工28b型钢组焊的方式，长10.6m，2R1’、2R2’、2R3’、2R4’和4R5’分别作用于后下横梁的相应位置，可检算后下横梁的强度、刚度能否满足要求。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——前下横梁计算后下横梁为简单的梁单元受力，可验算后下横梁的受力性能，并求得R6、R7反力，即后吊点轴力，从而验算后吊挂的受力。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——前下横梁计算由Midas程序算得：，；后下横梁最大应力，最大(最小)位移为4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——前下横梁计算以上计算为挂篮浇筑工况，前、后下横梁均有4个吊点，挂篮空载走行时，前后均有两个吊点，需对此工况进展验算。计算方法与上述一样，不再详述。计算反力R8用于验算走行吊挂的受力情况。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——外导梁计算1〕外导梁采用2[32c组焊成箱型的方式，长度为9.1m。2〕砼浇筑时：外导梁前、后吊点间距4.7m，计算模型如图：浇筑混凝土时外导梁受力简图4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——外导梁计算3〕外导梁走行时：按走行至3.5m混凝土节段时计算，外侧模和底模平台在外导梁上滑移至最大跨跨中时，底模平台自重为114kN，计算模型如图：外导梁走行时受力简图4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——外导梁计算4〕以上计算可验算外导梁的受力情况。经过计算所得反力验算外导梁吊挂的受力情况。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——内导梁计算1〕内导梁采用2[32c组焊成箱型的方式，长度为9.1m。2〕混凝土浇筑时，内导梁前后吊点间距4.5m，内模桁架自重为60kN，顶板混凝土自重及施工荷载重为197.4kN，单根内导梁计算模型如图：浇筑混凝土时内导梁受力简图4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——内导梁计算3〕内导梁走行时：当内导梁走行时，按走行至3.5m混凝土节段时计算，内侧模和内模桁架在内导梁上滑移至最大跨跨中时，其受力最大。内导梁走行时内导梁受力简图4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——外导梁计算4〕以上计算可验算内导梁的受力情况。经过计算所得反力验算内导梁吊挂的受力情况。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——吊带及吊挂计算由上述计算可得，底模平台底板处后吊带受力最不利，其最大受力为，后带吊宽度为120mm，沿中线开直径为41mm的圆孔，其厚度为20mm，采用Q345B钢材制造。吊带最大应力为：采用JL32钢筋()制造的吊杆，当1#节段混凝土浇筑时，内导梁后吊杆受力最不利，其最大值为，吊杆最大应力为：由此可得，吊带及吊杆受力均满足要求。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——前上横梁计算由上述计算可得，各吊带及吊杆的受力均知，将前吊带的受力加载至前上横梁上，在贝雷片桁架处设置约束，可求得前上横梁的受力情况。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——前上横梁计算由上述计算可得，各吊带及吊杆的受力均知，将前吊带的受力加载至前上横梁上，在贝雷片桁架处设置约束，可求得前上横梁的受力情况。经过计算得：R13=364.3kN，，4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮主桁计算挂篮主桁采用弦杆加强贝雷片组拼，每三片一榀，上、下游各一榀，两组间经过衔接系连成整体，在主桁尾部经过精轧螺纹钢筋与主体竖向预应力筋锚固。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮主桁计算经过手算可得：前支腿最大反力：，后锚点反力：，一榀贝雷片最大弯矩：，小于三排加强贝雷片桁架允许内力，弦杆OK。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮主桁计算外荷载引起的单片贝雷片竖杆轴力为，自重引起的竖杆轴力为，即贝雷片竖杆轴力最大值为，小于竖杆允许值，竖杆OK。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮倾覆稳定计算1)浇筑时：综上所述，主桁在施工1#块段时，单片主桁后锚固反力最大，为，挂篮后锚固筋()最大可提供2×804.2×650/1000=1045kN，据此可知：挂篮在灌注砼时可以满足倾覆稳定系数K≥2.0的要求。2)空载走行时：经过在后上横梁上吊挂水箱压重走行方式，吊挂水箱属于一种较为常用的经济方法。4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮倾覆稳定计算2)空载走行时：引起主桁倾覆的力P包括：主桁上弦操作平台、前上横梁、前上横梁吊带系统、内〔外〕导梁部分荷载。其中主桁上弦操作平台和前上横梁共重22.8kN，前上横梁吊带系统共重21.6kN，内〔外〕导梁部分荷载共重24kN，综上得：P=68.4kN。其对主桁前支点的倾覆力矩：主桁及结合系对前支点的倾覆力矩：4.4挂篮设计5、挂篮的设计实例——挂篮倾覆稳定计算2)空载走行时：挂篮主桁及衔接系、后支腿和后上横梁可以提供的抗倾覆力矩：压重水箱提供的抗倾覆力矩：挂篮走行倾覆稳定系数：小于2.0，不满足要求。4.5边跨直线段施工边跨直线段施工普通采用支架法，现浇施工。与支架施工一样，本部分不作详细引见。4.6合龙段施工——施工步骤边跨合龙施工步骤图①“T构〞悬臂浇注及边跨直线段现浇段施工终了。搭设合龙段支架。②加平衡配重，钢筋绑扎，预应力管道安装，边跨合龙段锁定。③选择当天最低温度时间浇筑混凝土，逐级卸除配重。④边跨合龙段预应力张拉及锚固终了，撤除合龙段支架及暂时锁定。撤除边跨模板、支架。4.6合龙段施工——边中跨合龙段施工流程图合龙口配载安装钢性支撑张拉暂时预应力束钢筋绑扎及预应力管道定位一天中最低温度浇筑合龙段混凝土合龙口两头均配合龙段一半分量，可用水箱或砂袋一天中最低温度下安装需求时解除主墩活动支座约束4.6合龙段施工挂篮合龙表示图1、延续梁合龙前的墩、梁暂时固结约束措施解除1〕普通讲，在两侧边跨合拢后，应立刻解除墩梁暂时固结措施，使梁成简支悬臂体系。2〕也有另一种情况，可以在中跨合拢后在解除墩梁暂时固结措施。3〕采取上述哪一种解除方式，要与设计院沟通后才干确定，切勿自行确定。4.6合龙段施工2、延续梁合拢前活动支座的约束约束活动支座顺桥向的变形才干，可将活动支座的顶、底板在顺桥向的两侧用钢板暂时焊接。4.6合龙段施工3、合龙口的暂时锁定支撑1〕内外刚性支撑锁定措施：如图，在箱梁顶、底板的顶面预埋钢板，将外刚性支撑焊接(或栓结)在其上；并在箱梁顶、底板中央纵向设置内刚性支撑共同锁定合拢口。因内刚性支撑仅能抗压且吸收部分预应力，且用钢量较多，故已不多用。4.6合龙段施工3、合龙口的暂时锁定支撑刚构桥中跨合龙，有时还需进展顶推调整构造内力。4.6合龙段施工2〕外(或内)刚性支撑和张拉暂时束共同锁定：即除用外(或内)刚性支撑锁定外，再利用永久性的部分预应力束暂时张拉，以抵抗降温时产生的收缩变形，较常用。3〕仅设刚性外(内)刚性支撑锁定：即根据实践受力要求，仅用设置外或内刚性支撑锁定。例如边跨假设采用膺架法灌注混凝土时，其合龙口另侧的现浇混凝土长度普通较短，加之低温合拢，以及膺架对边跨的摩阻力作用，往往就可仅用外(内)刚性支撑即可抵抗升温时的膨胀力。3、合龙口的暂时锁定支撑4.6合龙段施工——温度问题1〕分析气温变化规律，确定合龙时间。2〕依构造情况及梁温的能够变化情况，选定适宜的合龙方式。3〕选择日气温较低、温度变化幅度较小时锁定合龙口并灌注合龙段混凝土。4〕合龙口的锁定，应迅速、对称地进展，先将外刚性支撑一段与梁端预埋件焊接〔或栓接〕，而后迅速将外刚性支撑另一端与梁衔接，有暂时预应力束时，也应随之快速张拉。在合龙口锁定后，立刻释放一侧的固结约束，使梁一端在合龙口锁定的衔接下能沿支座左右伸缩。4.6合龙段施工5〕合龙口混凝土宜提高一级，并要求早强，宜采用微膨胀混凝土