DB32T 4627-2023 城市隧道通风设计标准

ICS91.140.60CCSP42! 7 , fl fi ƒ ‰DB32/T4627—2023城市隧道通风设计标准Standardforventilationdesignofurbantunnel2023-12-18发布 2024-06-18实施江苏省市场监督管理局江苏省住房和城乡建设厅 发 布中 国 标 准 出 版 社 出 版DB32/T4627—2023目 次前言 Ⅲ范围 1规范性引用文件 1术语和定义 1基本规定 2设计标准 3一般规定 3隧道 3附属用房 3隧道洞口 4通风方式 4一般规定 4通风方式 5隧道通风要求 6通风计算 6一般规定 6需风量计算 7隧道自然通风力 8隧道交通通风力 9隧道通风阻力 10隧道通风方式 10污染空气净化 10一般规定 10空气净化方式 10设备布置 11附属建筑 11一般规定 11风机房与通风井 12风道及风口 12防烟与排烟 13一般规定 13排烟系统 13ⅠDB32/T4627—2023防烟系统 15排烟设施 15风机选型与安装 16一般规定 16射流风机的选型与安装 16轴流风机的选型与安装 17通风控制 18一般规定 18运营通风控制 19防烟与排烟控制 19节能与环保 19附录规范）车辆有害气体排放量计算因子 20附录规范）通风计算 27ⅡDB32/T4627—2023前 言本文件按照GB/T1.1—202标准化工作导则 第1部分标准化文件的结构和起草规的规起草。请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。本文件由江苏省住房和城乡建设厅提出并归口。南京交通运营管理集团有限公司有限公司。ⅢDB32/T4627—2023城市隧道通风设计标准范围本文件规定了城市隧道通风的设计标准、通风方式、通风计算、附属建筑、污染空气净化、防烟与排烟、风机选型和安装、通风控制、节能与环保等。本文件适用于江苏省新建建的城市隧道通风设计。规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文包括所有的修改单适用于本文件。GB50116 火灾自动报警系统设计规范GB50243 通风与空调工程施工质量验收规范GB50736 民用建筑供暖通风与空气调节设计规范GB51251 建筑防烟排烟系统技术标准术语和定义下列术语和定义适用于本文件。城市隧道 urbantunnel地表以下供机动车或兼有非机动车、行人通行的城市道路。隧道群 tunnelgroup多座隧道通过地下互通匝道连接实现交通转换或两座隧道间距小于250m，且两座隧道之间无消防救援通道。需风量 requestedairvolume按保证隧道安全运营要求的环境指标，根据隧道条件计算确定需要的新鲜空气量。设计风量 designedairvolume以计算得到的隧道需风量为基础，满足运营要求，进行风机选型的通风量。设计风速 designedwindspeed根据设计风量计算得到的空气在隧道内沿隧道轴向流动的速度。纵向通风 longitudinalventilation通风气流在行车空间沿隧道轴线方向的流动。1DB32/T4627—2023半横向通风 semi⁃transverseventilation通风气流在行车空间沿垂直于隧道轴线方向横向或排出纵向或的流动。临界风速 criticalvelocity当采用纵向排烟时，控制烟气沿隧道坡度逆向流动的最小风速。重点排烟 concentratedsmokeextraction在隧道纵向设置专用排烟道，并间隔一定距离设排烟口。火灾时，远程控制火灾附近的排烟口开启，将烟气快速有效地排出车行空间。基本规定城市隧道通风应综合考虑道路等级、工程规模、隧道平面与纵断面线形、近远期预测交通量与交通城市隧道通风设计应符合科学合理隧道通风系统应具有以下功能：正常工况及交通阻滞工况时，应能稀释或去除隧道内的CONOx等污染物和余热，控制有5.2的要求；火灾事故时，应能有效控制和迅速排除烟气；5.2的要求。隧道通风系统应按预测特征年的交通量、车辆组成和相应车辆有害气体排放量设计，并根据需要考虑通风设备的分期实施。城市隧道通风设计小时交通量应为混合车设计高峰小时交通量。隧道通风系统的设计应满足以下要求：在特殊工况或短时间内交通条件发生变化时，通风系统应具有一定的适应性；在通风系统某一局部失效时，应保证系统的整体功能维持在适宜的水平；应根据环境影响报告书对污染空气排放和噪声要求，结合工程实施条件确定污染空气排放方案，应采取措施使通风设备传至室外的噪声符合环境保护要求；应能有效利用汽车交通力改建或实施二期通风系统的城市隧道，应按当前实际交通量和交通组成评估通风系统的合理性。城市隧道通风设计应分别明确运营工况与火灾工况的风机运行数量和位置。专用避难疏散通道及其前室、疏散楼梯及其前室应设置机械加压送风设施。火灾工况下交通量计算应遵循下列原则：工况车速宜按0km/h考虑。单向通行隧道宜按独立排烟区末端位置发生火灾考虑，双向通行隧道宜按洞内中点发生火灾考虑。通风系统的管材、消声材料应采用A化和无毒的性能。2DB32/T4627—2023设计标准一般规定城市隧道通风设计的安全标准应以稀释机动车排放的烟尘为主，必要时可考虑隧道内机动车带来的粉尘污染。城市隧道通风设计的卫生标准应以稀释机动车排放的CONO2为主。城市隧道通风设计的舒适性标准应以换气稀释机动车带来的异味为主，必要时可考虑去除余热和降低湿度。隧道隧道通风设计标准应符合下列规定:CONO2和烟尘设计浓度，应满足表1中的规定;表1 CONO2和烟尘设计浓度车速[vkm/]或工况CO设计浓度cm³/m³烟尘设计浓度m-1NO2设计浓度cm³/m³v>40700.005120<v≤40700.0061v≤20700.0071养护维修200.0030.12人车混行隧道，隧道内60min内NO2设计浓度不应大于0.2cm³/m³;隧道内的最高空气温度不宜高于45℃;隧道内的相对湿度不宜大于70 。通风系统设计时的交通工况设定宜符合下列要求：a）正常交通工况时，城市隧道内车辆全程行驶平均车速大于40km/h；b）交通阻滞工况时，城市隧道内车辆全程行驶平均车速不大于20km/h。通风系统的最小换气量应满足以下要求：隧道换气次数不应小于3次/h；纵向通风的隧道内风速不应低于1.5m/s。隧道设计纵向风速不宜大于10m/s。附属用房2的要求。表2 附属用房通风设计标准房间名称计算温度/℃换气次数/（次/h）冬季夏季进风排风值班室、休息室162766控制室、机房1924643DB32/T4627—2023表2 附属用房通风设计标准（续）房间名称计算温度/℃换气次数/（次/h）冬季夏季进风排风配电房、电缆通道—36按排除余热计算风量检修通道——11雨水泵房、废水泵房、消防泵房5——4通风机房——66电源室103610~1210~12电梯机房——1010当采用空调系统时，新风量每人不应少于30m³/h。隧道洞口城市隧道洞口环境空气功能区分为两类：一类区为自然保护区、风景名胜区和其他需要特殊保护一类区适用一级浓度限值3。表3 环境空气污染物基本项目浓度限值序号污染物项目平均时间浓度限值单位一级二级1二氧化氮（NO2）年平均4040μg/m324小时平均80801小时平均2002002一氧化碳（CO）24小时平均44mg/m31小时平均10103颗粒物（粒径≤10μm）年平均4070μg/m324小时平均501504颗粒物（粒径≤2.5μm）年平均153524小时平均3575通风方式一般规定城市隧道通风方式的选择应综合考虑隧道平纵指标城市隧道工程分级宜根据其封闭段长度和预测单洞年平均日交通量两个要素1分为一级、5个等级。4DB32/T4627—2023标引符号说明：q——隧道单洞年平均日交通量（折合小客车）；L——隧道单洞长度。图1 城市隧道工程分级图城市隧道内机械通风系统的设置应符合下列规定：四级及以上城市隧道应设置机械通风设施；人行隧道或人车混行隧道长度小于或等于60m时，可采用自然通风方式，隧道长度超过60m时应设置机械通风设施；隧道应有效利用交通通风力，当不能满足通风要求时应采用机械通风。通风方式城市隧道机械通风方式可按表4分类。表4 城市隧道机械通风方式的分类纵向通风方式半横向通风方式组合通风方式全射流纵向通风方式通风井送排式通风井排出式送风式排风式吸尘式+纵向通风组合式纵向+重点排烟组合式吸尘式纵向通风方式五级城市隧道宜采用自然通风方式，三级和四级城市隧道宜采用全射流纵向通风方式。一级和二级城市隧道宜采用半横向通风方式或组合通风方式。城市隧道洞口污染物排放不满足环境大气指标要求时，宜采用污染物净化方式。明挖暗埋城市隧道可采用竖向分散式自然通风方式设计。5DB32/T4627—2023隧道通风要求3km的隧道宜对隧道温度进行计算5.2.1的要求时，宜采取降温措施。城市隧道通风设计应考虑污染空气排放对周围环境的影响，且应满足下列要求：隧道洞口和通风井的允许排放量和排放方式应满足环境影响报告书的要求；污染空气排放宜采用高风井集中排放，当实施困难时可采用竖向分散式自然排放、机械式分散排放或污染空气净化方式。隧道进、出洞口建筑布置应考虑防止污染空气回流的措施，且应符合下列要求：钻爆法隧道进、出洞口宜错位布置；明挖暗埋隧道进、出洞口间宜设置分隔墙或种植绿植，分隔墙体宜结合遮光棚和景观绿化设计。通风计算一般规定车辆有害气体的排放量标准进行计算，取其较大者作为设计取值。城市隧道通风设计应根据工程初步设计和施工图设计等阶段隧道总体设计要求进行相应的计算。通风系统中，风机及交通通风力提供的风量和风压应满足需风量和克服通风阻力的要求。在标准大气压状态下，空气物理量可按表5取值，其他状态下的空气密度ρ计算。表5 空气物理量重度γN/m）11.77密度ρ0kg/m）1.20运动黏滞系数νm²/）1.57×10-529.28T29.28T

ρ=ρ0

×exp(- h ) （1）ρ—通风计算点的空气密度kg/m；ρ0—标准大气压状态下的空气密度kg/m；h——通风计算点的海拔高程T——通风计算点夏季气温，单位为开尔文（K）。沿程阻力系数及局部阻力系数应根据城市隧道或风道的断面当量直径和壁面粗糙度以及风道结构形状等取值，当为混凝土壁面时常用阻力系数可按表6取值。表6 常用阻力系数表阻力系数取值隧道沿程阻力系数λr0.02含竖井沿程阻力系数λbλe0.022连接风道沿程阻力系数λd0.0256DB32/T4627—2023表6 常用阻力系数表（续）阻力系数取值隧道入口局部阻力系数ζe0.5隧道出口局部阻力系数ζex1.0需风量计算城市隧道计算交通量宜按各特征年预测交通量和城市隧道服务最大交通量分别计算交通量最大需风量所对应的交通量作为计算交通量。隧道预测交通量中含有新型环保车辆，其有害气体排放量宜单独计算。设计需风量应取稀释CONO2和隧道最小换气量所需风量的最大值，并不小于最小通风10km/h一挡分别进行计算。稀释CO所需风量按式计算，隧道入口新风污染物浓度应考虑隧道洞外环境浓度和邻洞污染空气的影响。式中：

Qreq(CO)=∑（nveh∙QCO）∙C

1adm-C

…………（2）Qreq(CO)—隧道稀释COm³/；nveh ——隧道内通车不同类型车辆数量；QCO ——COCadm —隧道内污染物允许浓度标准g/m；Camb —隧道新风污染物浓度，单位为克每立方米g/m。稀释NO2所需风量按式计算，隧道入口新风污染物浓度应考虑隧道洞外环境浓度和邻洞污染空气的影响。admadm-C

Qreq(NO)=∑（nveh∙QNO）∙C 1

…………（3）Qreq(NO)—隧道稀释NO2m³/；nveh ——隧道内通车不同类型车辆数量；QNO ——NO2Cadm —隧道内污染物允许浓度标准g/m；Camb —隧道新风污染物浓度，单位为克每立方米g/m。稀释烟尘所需风量按式计算，隧道入口新风污染物浓度应考虑隧道洞外环境浓度和邻洞污染空气的影响。式中：

Q n Q 1=· req(VI=·

…………（4）Qreq(VI)—隧道稀释颗粒物需风量单位为立方米每小m³/；nveh ——隧道内通车不同类型车辆数量；QVI —车辆颗粒物单车排放，单位为立方米每小时m²/；Kadm—隧道内烟尘允许浓度，单位为每米m-。7DB32/T4627—2023隧道换气需风量按式计算。式中：

Qreq(ac)

Ar∙L∙ns=3600=

…………（5）Qreq(ac)—隧道换气需风量单位为立方米每小m³/；Ar ——隧道净空断面积单位为平方ns ——隧道通风换气频率。采用纵向式通风的隧道，换气需风量按式（5）和式（6）计算，并取其大者作为隧道空间不间断换气的需风量。式中：

Qreq(ac)=vac∙Ar （6）Qreq(ac)—隧道换气需风量单位为立方米每小m³/；vac —隧道换气风速不应低于2.5m/s；Ar ——。隧道内车辆有害气体排放以2018年为基准年进行计算，小汽车和轻型车有害气体排放按式计计算：Q=q（v,i）∙f∙f∙f+v∙qnev）

…………（7）式中：

ex ht

1000Q —小汽车和轻型车Cg/N2颗粒物；

g/m³/单车排放量，其中仅柴油车计算qe（v,i—2018年小汽车、轻型车Cg/N2录A取值；fh ——1.0；ft ——A取值；fe ——区域修正因子，按附录A取值；v ——

g/和颗粒物m²/综合基准排放因子，按附qne

v）—非排放颗粒物，该项仅计算颗粒物时采用，单位为毫克每千米mg/kA取值。Q=q（v,i）∙f∙f∙f

+4.7∙v∙qnev

…………（8）式中：

ex htem

1000Q —重型柴油车Cg/N2g/m²/单车排放量；qe（v,i—2018年重型柴油车Cg/NOg/和颗粒物m²/综合基准排放因子，见附录A；fm ——A取值。隧道自然通风力隧道自然通风力应按下列原则确定：通风计算中，应将自然通风力作为隧道通风阻力考虑；当确定自然风作用引起的隧道内风速常年与隧道通风方向一致时，宜作为隧道通风动力考虑；自然风作用引起的洞内风速宜根据气象调查资料果2.0m/s~3.0m/s。8DB32/T4627—2023n自然通风力按式计算。当自然通风力作隧道通风阻力时+-n式中：

∆pm=（1+ζe+λr·L/D）·ρ/2·v2

…………（9）∆pm—隧道内自然通风力，单位为牛每平方米N/m；ζe ——隧道入口局部阻力系数6取值；λr ——隧道沿程阻力系数，按表6取值；D —隧道断面当量直径，单位为米D=4×Ar；r r CrAr——隧道净空断面积，单位为平方米（m²）；Cr——隧道断面周长，单位为米（m）；vn —自然风作用引起的洞内风速m/。隧道交通通风力隧道交通通风力应按下列原则确定：隧道通风计算应针对具体工程的通风系统分析交通通风力；考虑；双向交通时，交通通风力宜作为阻力考虑；交通通风力应按设计速度以下各工况车速分别计算。单洞双向城市隧道交通通风力可按式计算：· ∆p=Amρ·

(

-v)2-Am·ρ

(

-v)2 （10）式中：

t Ar 2

Ar 2

t） r∆pt—N/m；Am——汽车等效阻抗面积，单位为平方米（m²）。n+——隧道内与vr

N+·L=3600·vt）=——隧道内与vr

N-·L=3600·vt）=N+——vr同向的设计高峰小时交通量辆N-—隧道内与vr反向的设计高峰小时交通量辆/；vr—m/；vt）—与vr同向的各工况车速，单位为米每秒m/；vt）—与vr反向的各工况车速，单位为米每秒m/。单向城市隧道交通通风力可按式1计算。当vt>vr∆pt+vt<vr∆pt-· ∆p=±Amρn·(v-v)2 （11· 式中：

t Ar 2 C t rnC—n

N·L= 3600·v= vt—m/。汽车等效阻抗面积可按式计算：9DB32/T4627—2023式中：

Am=(1-rl)·Acs·ξc1+rl·Acl·ξc2 （12）Acs—小型车正面投影面积，单位为平方米m2.13m²；Acl—大型车正面投影面积，单位为平方米m5.37m²；rl——大型车比例；ξci——隧道内小型车或大型车的空气阻力系数计算；ξci=0.0768xi+0.35 （13）xi——第i种车型在隧道行车空间的占积率，。隧道通风阻力隧道内通风阻力按式（14）~式（16）计算：∆pr=∆pλ+∆pζi （14）∆pλ·L）·ρ/2·v2

…………（15）λ rD rr式中：r

∑∆pζi=ζi·ρ/2·v2

…………（16）∆pr —隧道内通风阻力，单位为牛每平方米N/m；∆pλ —隧道内沿程摩擦阻力，单位为牛每平方米N/m；∑∆pζi—隧道内局部阻力，单位为牛每平方米N/m；ζi ——隧道局部阻力系数，可按表6取值。隧道通风方式隧道全射流纵向通风方式BB.1计算。隧道通风井排出式纵向通风方式B.2计算。隧道通风井送排式纵向通风方式B.3计算。污染空气净化一般规定隧道内污染空气直接向大气排放时，其污染物排放浓度应符合国家现行有关排放标准的要求。隧道口和通风井集中排放污染空气不满足环境排放标准时，应进行污染空气的净化处理措施。空气净化设计宜结合隧道内设备安装化设备。空气净化方式隧道污染空气净化方式宜选择静电除尘静电除尘空气净化方式通过在隧道内或专用通道安装静电除尘设备，有效去除污染空气中的烟尘和氮氧化合物。生物吸附净化方式通过隧道口设置生物净化池和通风设施，净化和过滤隧道污染空气中的烟尘和氮氧化合物。量子光催化净化是在城市隧道侧墙或装饰板表面喷涂含有纳米TiO2光催化涂层，净化隧道内CO和氮氧化合物等污染物。10DB32/T4627—2023隧道吸尘式纵向通风方式A.4计算。设备布置隧道静电除尘空气净化设备安装可选择旁通式、竖井式和吊顶式。静电除尘装置主要由过滤器NO2处理器、消防器、风机和防护设备等组成。旁通式、竖井式和吊顶式空气净化设备布置可见图234。图2 旁通式空气净化设备示意图图3 竖井式净化示意图图4 吊顶式净化示意图隧道生物吸附空气净化装置主要由吸风罩隧道洞口吸风罩宜结合洞门结构形式设置；风管选用土建风道或金属风道；风机可安装于隧道结构空间或地面风机房；生物净化池应考虑污水处理排放措施。附属建筑一般规定城市隧道管理用房及设备用房等隧道各类附属工程应根据其使用要求设置通风系统11DB32/T4627—2023变电所等电气用房应设置机械通风系统，通风量按排除余热量计算。当余热量较大、采用机械通风不合理时，可设置冷风降温系统。消防泵房和厕所应设置机械排风风机房与通风井设计应综合考虑功能要求景观协调及消防安全等因素。风机房应具有布置风机置大型设备搬运通道和工作通道等。风机房与通风井地下风机房的布局应满足风机及其配套设施的综合布置通风机宜集中布置。地下风机房与隧道之间应设置大型设备运输通道和人员逃生通道，通道入口应设置甲级防火门；地下风机房与连接风道之间应设置检修通道。地下风机房应考虑通风风机房应为大型通风设备的运输通风井设置应符合以下规定。进风井应设在空气洁净地方，进风应直接采自大气，进风口的下缘距室外地坪不宜小于2m设在绿化地带时，不宜小于1m。进风口的进风风速不宜大于8.0m/s。排风井的高度应满足废气排放的环境保护要求，排风应直接排出地面。排风口的排风风速不宜大于8m/s。当采用高风塔集中排放废气时15m/s。6m。风道及风口混凝土风道设置应满足下列要求：送、排风设计风速不宜大于15m/s；风道吸入口处应设置防止异物吸入的网罩；风道内应采取可靠防排水措施风道内应设置检修用进出口楼梯和照明灯具；风道内壁面应光滑平整，断面变化处应平顺过渡；风道耐火等级应为一级。送风口的设计应符合下列规定：送风口宜设置于隧道顶部，送风口设计风速宜取25.0m/s~30.0m/s，送风方向应与隧道轴向一致；送风口断面积应根据隧道送风量和送风口设计风速确定。排风口设计应符合下列规定：排风口宜设置于隧道顶部或侧墙，排风口设计风速不宜大于8.0m/s；排风口断形式宜结合隧道主洞断面拟定，排风口断面积不宜大于隧道主洞断面积；排风口应设置防护网，并应进行防锈处理。12DB32/T4627—2023防烟与排烟一般规定城市隧道的防烟与排烟设计应综合考虑隧道内的交通组织7的规定。表7 城市隧道分类用途一类二类三类四类城市隧道封闭段长度L/m可通行危险化学品等机动车L>1500500<L≤1500L≤500—仅限通行非危险化学品等机动车L>30001500<L≤3000500<L≤1500L≤500仅限人行或通行非机动车——L>1500L≤1500城市隧道防火灾应按一座隧道或隧道群同一时间发生一次火灾设防。城市隧道火灾时，防烟与排烟系统应能及时有效控制和排除烟气、减少烟气在隧道内影响范围。防烟系统的设计应根据隧道构造城市隧道排烟系统设计应结合交通状况城市隧道内机械排烟系统的设置应符合下列规定：3km的城市隧道，宜采用纵向分段排烟方式或重点排烟方式；长度不大于3km的单洞单向城市隧道，宜采用纵向排烟方式。排烟系统8确定隧道安全适用的最大火灾热释放率。表8 车辆的火灾热释放率表车型类型小轿车货车集装箱车、长途汽车、公共汽车重型车火灾热释放率/MW3~510~1520~3030~100)当隧道采用纵向排烟时计算：)Vc=0.606∙Kg∙(

g∙H∙Qfρ∙Cp∙Ar∙Tf

13…………（17）fρ∙Cp∙ArVT=( Qf )+fρ∙Cp∙ArV式中：

Kg=1+0.0374i0.8 （19）Vc—m/；Kg——坡度修正系数；g—m/s；13DB32/T4627—2023H——隧道最大净空高度，单位为米（m）；Qf——火灾规模，单位为千瓦（kW）；ρ—火场远区空气密度，单位为千克每立方米kg/m；Cp—空气比热容，单位为千焦每千克开尔文kJk；Ar——Tf——烟气平均温度，单位为开尔文（K）；T——火场远区空气温度，单位为开尔文（K）；i——隧道坡度，。隧道纵向火灾排烟需风量可按式计算：Qreq(f)=Ar∙Vc （20）式中：Qreq(f)—隧道火灾排烟需风量，单位为立方米每秒m³/；Ar ——Vc —m/。当城市隧道采用重点排烟时式计算：轴对称型烟羽流按式计算：Z>Z1时：c1 5cMρ=0.071Q3Z3+0.0018Qc （21）当Z≤Z1时：3cMρ=0.032Q5Z （22）cc式中：c

2Z1=0.166Q5

…………（23）Mρ—kg/；Qc —热释放速率的对流部分kQc=0.7Qf；Z —燃料面到烟层底部的高度取值应大于或等于最小清晰高度与燃料面高度之差Z1 ——。烟层平均温度与环境温度的差应按式计算：∆T=KQc/MρCρ （24）式中：∆T——烟层平均温度与环境温度的差，单位为开尔文（K）；K ——烟气中对流放热量因子K=1.0；Cρ —空气的比定压热容一般取Cρ=1.01kJkg•K) 。排烟量应按式计算：式中：

V=MρT/ρ0T0 （25）T=T0+∆T （26）V —m³/；T ——烟层的平均热力学温度ρ0 —环境温度下的气体密度单位为千克每立方米kg/mρ0=1.2kg/m³；14DB32/T4627—2023T0 ——环境的热力学温度，单位为开尔文T0=293.15K。当隧道采用重点排烟时，应符合以下规定：排烟量计算应考虑土建排烟风道和排烟口的漏风量等因素不宜小于20 漏风量。排烟口应设置在隧道上部或侧壁上部60m。地下互通匝道隧道段内排烟口纵向间距不宜大于30m。火灾时应联动开启着火区域的排烟口，连续打开的排烟口数量不宜少于5组。）排烟道内的设计风速不宜大于15m/s，排烟口的设计风速不宜大于10m/s。隧道排烟道内应光滑并应满足密封性要求。城市隧道应结合匝道、风井等布局进行必要的分段排烟，并分别对各区域进行烟气控制设计。配电房宜设置独立的机械排烟系统GB51251的有关规定执行。城市隧道内附属用房设置的机械排烟系统与通风系统宜分别设置靠的防火安全措施，并应具备事故工况下的快速转换功能。防烟系统城市隧道专用安全通道应设置独立的机械加压送风防烟设施，隧道专用安全通道与隧道行车道之间的压差应为30Pa~50Pa。专用疏散通道的防烟设计应根据其长度和净空送风量应按其入口门洞风速不小于1.2m/s计算确定，送风口的风速不宜大于7m/s。独立避难所防烟设计的加压送风量应按地面面积每平方米不小于30m3/h计算，新鲜空气供气时间不应小于火灾延续时间。机械加压送风防烟系统送风口应靠近避难疏散通道和避难所入口7.0m/s。封闭楼梯间应采用自然通风系统，不满足自然通风条件的封闭楼梯间，应设置机械加压送风系统。机械加压送风系统应采用管道送风，且不宜采用土建风道。送风管道应采用不燃材料制作且内壁应光滑。当送风管道内壁为金属时，设计风速不应大于20m/s；当送风管道内壁为非金属时，设计风速不应大于15m/s；送风管道的厚度应符合GB50243的规定。排烟设施250℃时连续有效工作时间不小于1h的要求。用于火灾排烟的射流风机宜按计算台数15的备用量，应至少备用一组。火灾时运转的风机从静止到达全速运转的时间不应大于60s，可逆式风机应能在90s内完成反向运转。设备用房排烟管道的设置和耐火极限应符合下列规定：竖向设置的排烟管道应设置在独立的管道井内0.50h；水平设置的排烟管道应设置在吊顶内，其耐火极限不应低于0.50h1.00h；设置在走道部位吊顶内的排烟管道，以及穿越防火分区的排烟管道，其管道的耐火极限不应小1.00h。设备用房排烟管道下列部位应设置排烟防火阀：垂直风管与每层水平风管交接处的水平管段上；一个排烟系统负担多个防烟分区的排烟支管上；15DB32/T4627—2023排烟风机入口处；穿越防火分区处。风机选型与安装一般规定风机选型应满足隧道运营通风及排烟系统的使用要求附属用房内风机的选型与安装应符合GB50736GB51251的相关要求。射流风机的选型与安装射流风机选型应满足下列要求：射流风机应选用具有消声装置的隧道专用风机；射流风机应结合不同类型射流风机的直径期运营费用等进行选型；单向城市隧道宜选择单向风机双向可逆射流风机反转时的风量和推力不宜低于正转的98 反向运行的单向射流风机其向风量宜为正向风量的50 ~70 ；火灾工况下运行的射流风机280℃下连续有效运行不小于1h；在野外距风机出口10m45°夹角处测量射流风机的A声级应小于75dB；射流风机电机防护等级不应低于IP55，绝缘等级不应低于F级；在额定工作条件下，风机整体设计使用寿命不应低于20年，第一次大修前的安全运转时间不应18000h。射流风机在隧道横断面上的安装应满足下列要求：a）射流风机不应侵入隧道建筑限界，射流风机的边沿与隧道建筑限界的净距不宜小于15cm；b）宜采用固定式或悬吊式安装；当采用壁龛式安装时，应注意隧道结构的过渡设计，可在风机进出口设置导流叶片；应根据隧道断面形状、断面大小、全隧道射流风机总体布置情况，以及供配电系统实施的合理性，确定同一断面上风机的设置数量；当同一断面布置22台以上射流风机时，相邻两台风机的净距不宜小于1倍风机叶轮直径，该断面的各风机型号应完全相同。射流风机在城市隧道纵断面上的布置应注意下列事项：射流风机的设置位置应结合隧道运营通风需求、火灾防烟与排烟、风机供配电系统的合理性等综合考虑；口径不大于1000mm的射流风机间距宜小于120m1000mm的射流风机间距宜大于150m；长度不大于3000m宜在两端洞口段、洞内中部等位置不少于3段分布；长度大于2000m的曲线城市隧道，曲线段宜布置射流风机；单隧道进出口段的第一组风机与洞口的距离宜取100m~150m；射流风机与其他机电设备不宜相互干扰带等段落；16DB32/T4627—2023城市隧道曲线段内射流风机的纵向布置距离不宜大于100m。射流风机安装应注意下列事项：风机运转的正向应与隧道通风设计的主要气流方向一致；支承风机的结构承载力不应小于风机实际静荷载的15倍，风机安装前应做支承结构的荷载试验；支架的静荷载；风机的安装连接件应选用钢构件，其表面应做防腐处理；沿海附近的隧道或洞内污染腐蚀严重的隧道，宜做好防盐雾腐蚀等处理；风机的安装连接件与风机支承结构预埋件之间可采用焊接或螺栓连接，风机安装底座应考虑减振措施；风机轴线应与隧道轴线平行5mm；射流风机射程范围内气流不宜受其他构筑物的阻挡。当射流风机采用壁龛式安装时，壁龛倾斜角度θ宜取10°~20°，且壁龛各部分尺寸不宜小于表9的要求。表9 壁龛尺寸表风机直径ϕ/mm壁龛抬高h/m壁龛顶部的长度l/m单向风机双向风机630≥1.12≥6.8≥9.8800≥1.37≥8.6≥12.4900≥1.47≥9.5≥13.71000≥1.58≥10.4≥15.01120≥1.70≥11.5≥16.5图5 壁龛尺寸示意图轴流风机的选型与安装轴流风机的选型应满足下列要求：应根据设计要求确定风机特性，并应根据不同设置场所和环境条件选择轴流风机。型号。率等对轴流风机配备参数进行验算。火灾排烟轴流风机的绝缘等级不应低于F级，其他轴流风机的绝缘等级不应低于H17DB32/T4627—2023机的防护等级不应低于IP54。轴流风机的功率计算应满足下列要求：轴流风机的全压输出功率按式计算：S=Qa∙ptot×(273+t0)×p

…………（27）式中：

th 1000 273+t1 p0Sth——轴流风机的全压输出功率Qa—轴流风机的风量，单位为立方米每秒m³/；ptot——轴流风机的设计全压，单位为牛每平方米（N/㎡）；t0——标准温度，单位为摄氏度（℃），取20℃；t1——风机环境温度，单位为摄氏度（℃）；p1——风机环境大气压，单位为牛每平方米（N/㎡）；p0——（N/。=轴流风机的全压输入功率按式计算：=式中：

Skw

Sthηf

…………（28）Skw——轴流风机的全压输入功率即轴功率单位为千ηf——风机的全压效率可取80 。轴流风机所需配用的电机输入功率应按式计算：式中：

M=Skw×kη11mη11

…………（29）M1——电机输入功率单位为千ηm——电机效率，可取90 ~95 ；k1——电机容量安全系数，可取1.05~1.10。轴流风机的风量调节宜选用转速控制法和台数控制法相结合的方法，并应充分考虑风机的动力消耗。隧道通风的风量分挡应根据交通量随时间的变化确定，宜按有级分挡划分。隧道轴流风机的设置和选型应满足以下要求：隧道每一通风系统送风机台数宜为2台~3台，风机的规格和参数应相同；并联的各轴流风机宜设置防喘振装置；单向运转风机效率不宜小于85 双向运转风机效率不宜低于75 ；轴流风机运行时的振速不宜大于6mm/s。通风控制一般规定隧道通风系统控制方案应根据采用的通风方式工况、养护维修工况等通风需求制订。通风控制系统应与照明控制系统现联动控制。隧道通风设备应设置实现就地和远程两种控制。18DB32/T4627—2023附属用房暖通空调系统的联动控制应符合GB50736GB51251GB50116的相关规定。运营通风控制隧道内应设置空气环境检测系统CONO2测，控制系统应根据监测情况调整通风设施运行模式。风量档级取用系统总容量的15 ~20 为一挡并应考虑营运电力消耗；风量变更周期不宜低于15min。风机控制应满足下列要求：当每日交通量分布较为固定时，宜采用程序控制方式；电机的启停不宜过于频繁；30s。防烟与排烟控制火灾工况下的防烟与排烟控制应与隧道火灾自动报警、视频监控、交通监控等其他监控联合使用。机械加压送风系统和机械排烟系统应与火灾自动报警系统联动，其联动控制应符合GB50116和GB51251的有关规定。制室手动启动的功能。机械加压送风系统宜设有测压装置及风压调节措施。机械排烟系统中的常闭排烟阀或排烟口应具有火灾自动报警系统联动开启、消防控制室手动开启和现场手动开启功能，其开启信号应与排烟风机联动。当火灾确认后，火灾自动报警系统应在15s内联动开启相应区域的排烟阀，其他区域的阀门应全部关闭。消防控制设备应显示防烟系统的送风机状态。消防控制设备应显示防烟系统的送风机状态。节能与环保隧道通风设备运行控制，应结合隧道内CO进行灵活控制，实现通风节能控制。风量挡级取用系统总容量的15 ~20 为一挡并应考虑营运电力消耗；风量变更周期不宜低于15min。隧道通风设计应充分利用自然风和交通通风力，减少通风设备运行时间。隧道通风设备宜选用节能风机。保护隧道洞口或通风井周围的敏感建筑物，减少对隧道周边环境二次污染，隧道内污染物气体应采用分段分散、净化处理等相应措施后进行排放。19DB32/T4627—2023fe见表A.1。

附 录 A规范性）车辆有害气体排放量计算因子表A.1 区域修正因子fe车种CONOx颗粒物汽油小汽车（PC）1.51.8—轻型车（LDV）汽油/柴油1.5/2.71.8/1.4—/2.2重型柴油车（HGV）1.91.62.5汽油小汽车P的综合基准排放因子qe（v,i和年度修正因子ftA.2~表A.4。表A.2 2018年汽油小汽综合基准排放因子vkm/）坡度/-6-4-2024605.45.45.45.45.45.45.4107.78.89.711.012.014.116.6208.410.212.615.522.735.450.2307.79.311.113.717.322.831.1408.310.312.916.422.333.248.9508.911.814.018.223.833.146.7608.511.413.318.225.337.859.2709.913.317.925.636.460.4109.08012.516.221.131.049.889.1166.29011.715.722.735.667.5146.1264.310015.520.931.650.485.9209.4415.711026.733.247.478.1148.6326.2791.212047.254.974.1130.7259.8604.41506.2表A.3 2018年汽油小汽P综合基准排放因子—Nxg/）vkm/）坡度/-6-4-2024600.20.20.20.20.20.20.2101.21.31.61.82.12.32.620DB32/T4627—2023表A.3 2018年汽油小汽车（PC）综合基准排放因子——NOx（g/h）（续）表A.3 2018年汽油小汽P表A.3 2018年汽油小汽车（PC）综合基准排放因子——NOx（g/h）（续）vkm/）坡度/-6-4-20246201.31.62.02.42.93.44.2301.31.62.12.73.44.35.4401.41.82.43.14.15.16.2501.31.72.33.24.35.57.1601.31.82.53.65.16.98.6701.31.92.74.05.98.310.1801.42.13.25.27.49.812.3901.62.43.76.49.911.814.61001.93.04.47.712.115.317.81102.63.86.09.213.918.322.51203.45.08.212.216.321.726.4注：城市隧道中柴油车比例较低，实测隧道内NO2体积含量约10，隧道内大车比例不高时，建议NO2体积比可按10 取用。后续表格中NOx中NO2含量均同该表。表A.4 汽油小汽的年度修正因子ft年度CONOx20181.001.0020200.910.8520250.780.6220300.710.5020350.690.46LC的综合基准排放因子qe（v,i和年度修正因子ftA.5~表A.15。表A.5 2018年轻型汽油综合基准排放因子vkm/）坡度/-6-4-2024604.84.84.84.84.84.84.81035.338.141.745.550.255.961.82035.940.146.851.758.367.883.43036.542.251.957.966.579.7105.14037.843.257.467.886.2116.5123.25039.544.257.670.090.0124.0141.321DB32/T4627—2023表A.5 2018年轻型汽油车（LCV）综合基准排放因子——CO（g/h）（续）表A.5 2018表A.5 2018年轻型汽油车（LCV）综合基准排放因子——CO（g/h）（续）vkm/）坡度/-6-4-202466040.847.161.269.393.8131.6204.77044.051.871.990.8126.5193.5381.18052.161.681.398.3164.5272.5645.79052.367.899.1118.4237.1581.91380.310068.894.8137.0148.0329.6953.72194.7110108.9150.0203.1238.1609.91709.13479.0120174.1240.8323.1468.31164.62709.54329.6注：轻型车（LCV）系指总质量不超过3.5t的汽柴油车。表A.6 2018年轻型汽油LC综合基准排放因子—Nx

g/h）vkm/）坡度/-6-4-2024600.40.40.40.40.40.40.4101.72.12.73.44.35.46.4201.82.23.04.76.28.810.4301.92.13.15.78.010.713.1401.82.03.36.09.112.716.1501.41.63.66.09.914.218.7600.91.73.97.512.314.721.2700.81.94.79.114.618.124.3800.72.05.712.319.121.625.5901.12.77.815.223.624.726.81002.03.910.119.227.927.827.91103.46.715.226.833.030.928.91204.59.821.633.836.132.129.8表A.7 2018年轻型柴油综合基准排放因子vkm/）坡度/-6-4-2024600.40.40.40.40.40.40.4100.91.01.21.51.61.82.122DB32/T4627—2023表A.7 2018年轻型柴油车（LCV）综合基准排放因子——CO（g/h）（续）表A.7 2018表A.7 2018年轻型柴油车（LCV）综合基准排放因子——CO（g/h）（续）vkm/）坡度/-6-4-20246201.01.21.51.81.92.12.3301.01.31.62.02.22.42.6401.11.31.72.02.32.52.9501.11.41.72.12.52.83.0601.01.41.72.12.73.03.4701.11.61.82.33.03.33.8801.41.71.92.53.33.64.2901.72.02.12.63.53.95.11002.02.32.22.83.94.65.71102.42.62.53.04.45.46.21202.83.03.44.25.46.06.6表A.8 2018年轻型柴油LC综合基准排放因子—Nxg/）vkm/）坡度/-6-4-2024603.83.83.83.83.83.83.8105.26.07.39.011.313.716.0205.36.68.711.715.927.734.9305.47.210.114.420.434.044.6404.96.910.215.723.840.254.3504.56.510.417.127.241.458.6604.07.710.718.537.957.581.5704.59.016.629.648.673.6104.4804.99.420.043.275.6108.6146.2908.515.830.458.0102.4144.9181.810012.223.843.176.3122.2169.6210.511020.140.268.9110.5156.2199.6235.112032.862.3101.1147.1192.1227.7252.923DB32/T4627—2023表A.9 2018年轻型柴油综合基准排放因子——颗粒vkm/）坡度/-6-4-2024600.60.60.60.60.60.60.6101.82.02.22.62.93.33.6202.02.32.83.33.84.65.5302.02.32.93.54.75.97.0402.12.83.34.25.47.28.5502.02.73.74.86.18.89.4602.33.04.25.97.210.511.9702.53.34.66.99.812.214.3803.94.66.49.112.314.817.3905.76.78.311.314.617.420.41007.79.111.013.316.519.822.71109.211.113.216.019.022.325.112010.813.215.518.021.524.826.9注g相当于4.7m²的混沌度。表A.10 轻型LC年度修正因子ft年度汽油车柴油车CONOxCONOx颗粒物20181.001.001.001.001.0020200.800.700.770.820.7520250.570.320.430.490.3820300.490.200.260.340.2120350.480.190.250.290.17重型柴油车HG综合基准排放因子qe（v,i和修正因子。表A.11 2018年重型柴油综合基准排放因子vkm/）坡度/-6-4-2024603.83.83.83.83.83.83.81011.714.117.321.024.328.031.32010.011.417.822.326.230.635.2308.710.118.323.930.637.842.324DB32/T4627—2023表A.11 2018年重型柴油车（HGV）综合基准排放因子——CO（g/h）（续）表A.11 2018年重型柴油表A.11 2018年重型柴油车（HGV）综合基准排放因子——CO（g/h）（续）vkm/）坡度/-6-4-20246405.88.718.826.937.348.155.1504.16.219.329.443.256.864.8603.56.119.834.953.362.367.7703.66.120.340.363.167.870.6803.66.120.745.873.377.276.6903.66.122.247.075.783.182.41003.66.122.349.678.188.688.0表A.12 2018年重型柴油HG综合基准排放因子—Nxg/）vkm/）坡度/-6-4-20246014.414.414.414.414.414.414.41054.265.777.286.592.798.4103.82041.055.376.288.798.8104.1111.73032.448.575.292.7103.1111.0127.64023.941.669.3105.3119.1141.2174.95020.033.164.2111.8129.8167.1211.76016.224.562.2122.9182.0247.5301.97012.316.357.5134.0234.2328.0392.18012.316.357.5145.1286.5408.4482.39012.316.357.5146.6294.6419.5485.410012.316.357.5151.7304.6428.6488.5表A.13 2018年重型柴油综合基准排放因子——颗粒vkm/）坡度/-6-4-2024601.81.81.81.81.81.81.8104.34.95.66.37.17.98.6203.74.35.66.57.48.59.6303.54.15.66.88.49.911.3403.33.95.88.010.512.915.025DB32/T4627—2023表A.13 2018年重型柴油车（HGV）综合基准排放因子——颗粒物（m²/h）（续）表A.13 2018年重型柴油表A.13 2018年重型柴油车（HGV）综合基准排放因子——颗粒物（m²/h）（续）vkm/）坡度/-6-4-20246503.13.75.88.611.914.917.5603.13.76.09.314.319.322.6703.13.86.310.116.723.627.7803.33.76.612.319.428.032.8903.53.96.614.421.728.533.11003.53.96.815.023.029.433.3表A.14 重型柴油年度修正因子ft年度CONOx颗粒物20181.001.001.0020200.890.710.9620250.760.340.9220300.720.220.9120350.720.220.91表A.15 重型柴油质量修正因子fm车重/tCONOx150.9231.0321.2非排放颗粒物系指车辆行驶中刹车和轮胎磨损形成的颗粒物仅与车辆种类相关，非排放颗粒物qnev可按表A.16取值。表A.16 单车非排放颗粒物PM2.5车种排放量mg/k）小汽车（PC）/轻型汽车（LDV）28重型车（UGV）10426DB32/T4627—2023附 录 B（规范性）通风计算全射流纵向通风方式隧道内压力平衡应满足式∆pr+∆pm=∆pt+∑∆pj （B.1）式中：∑∆pj—射流风机群总升压力，单位为牛每平方米N/m。射流风机升压力与所需台数应按下列要求计算。每台射流风机升压力应按式计算：∆p=ρ·v2·Aj·（1-vr）·η （B.2）式中：

j jAr vj∆pj—单台射流风机的升压力N/m；vj —射流风机的出口风速，单位为米每秒m/；Aj —射流风机的出口面积，单位为平方米m；η——射流风机位置摩阻损失折减系数，当隧道同一断面布置1台射流风机时，可按表B.1取值；当隧道同一断面布置2台及2台以上射流风机时，射流风机位置摩阻损失折减系数η可取0.7。表B.1 单台射流风机位置摩阻损失折减系数ηZ/Dj1.51.00.7图示η0.910.870.85注：Dj表示射流风机的内径。在满足隧道设计风速vr计算：式中：i——所需射流风机的台数。

i （∆pr+∆p-∆p∆pj

…………（B.3）备用射流风机宜采用同型号风机成组备用。计算所需射流风机台数为1~6组时可备用1组；计算所需射流风机台数大于6组时可考虑所需台数15 的备用量。通风井排出式纵向通风方式当通风井排出式纵向通风方式应用于单向城市隧道时，可采用合流型或分流型通风井排出式通27DB32/T4627—2023风，通风井宜设置在隧道出口侧位置。当通风井排出式纵向通风方式应用于双向城市隧道时，宜采用合流型通风井排出式通风，通风井宜设置在隧道纵向长度中部位置。双向城市隧道合流型通风井排出式纵向通风设计应符合下列规定。a 双向城市隧道合流型通风井排出式纵向通风方式的压力模式可见图B.1。图B.1 合流型通风井排出式纵向通风压力模式b）通风井底部合流后的全压可按式（B.4）计算：tot3g1erD∙2∙11-23p =∆p+∆p-(ζ+λ∙L1)ρv2-ζ tot3g1erD∙2∙11-23∙ =Amρg2erD222-23=∆p+∆p-(ζ+λ∙L2)ρv2-ζ ∙ρv2∙ =Amρg2erD222-23∆p ∙ ∙[n∙(v-v)2-n∙(v+v)2] （B.5）=Amρt1 A=Amρ

+1 t 1

-1 t 1∆p ∙ ∙[

∙(v-v)2-

∙(v+v)2] （B.6）式中：

t2 Ar

-2 t 2

+2 t 2ptot3—通风井底部全压，单位为牛每平方米N/m；∆pg1——第Ⅰ区段隧道口与通风井出口之间的气象压差，单位为牛每平方米（N/m2），自然风与隧道通风方向一致时为正；L1 ——第Ⅰζ1-3——以通风井内风速为基准第I区段的损失系数；28DB32/T4627—2023∆pg2——第Ⅱ区段隧道口与通风井出口之间的气象压差，单位为牛每平方米（N/m2），自然风与隧道通风方向一致时为正；L2 ——第Ⅱζ2-3——以通风井内风速为基准第n区段的损失系数；v1—第Ⅰ区段①-①m/；v2—第Ⅱ区段②-②m/；v3—通风井内③-③m/；∆pt1—第Ⅰ区段的交通通风力，单位为牛每平方米N/m；n+1——第Ⅰ区段内由Ⅰ区段往Ⅱ区段行驶的车辆数；1——第Ⅰ区段内由Ⅱ区段往Ⅰ区段行驶的车辆数；∆pt2—第Ⅱ区段的交通通风力，单位为牛每平方米N/m；n+2——第Ⅱ区段内由Ⅰ区段往Ⅱ区段行驶的车辆数；2——第Ⅱ区段内由Ⅱ区段往Ⅰ区段行驶的车辆数。单向城市隧道合流型通风井排出式纵向通风方式的压力可按下列要求计算：单向城市隧道合流型通风井排出式纵向通风方式的压力模式可见图B.1，隧道出口段的行车方向与隧道通风方向相反。通风井底部合流后的全压可按式ⅠⅡ区段交通通风力可按式计算。单向城市隧道分流型通风井排出式纵向通风方式的压力可按下列要求计算：分流型通风井排出式纵向通风压力模式可见图B.2。图B.2 分流型通风井排出式纵向通风压力模式-(+ ∙ 隧道第Ⅰ区段末端的全压分岔前的全压-(+ ∙ 式中：

ptot1=

g1+∆pt1

ζ λL1 ρ∙ e rDr 2 ∙

…………（B.7）ptot1—第Ⅰ区段末端的全压，单位为牛每平方米N/m。29DB32/T4627—2023隧道第Ⅱ区段始端的全压分岔后的全压计算：p =p -ζ

ρ

…………（B.8）式中：

tot2

tot1

1-221ptot2—第Ⅱ区段始端的全压，单位为牛每平方米N/m；ζ1-2——分流型风道主流分岔损失系数。∙ 隧道第Ⅱ的全压可按式∙ 2ρ2∆p+ ∙v=

-λ∙L2ρv2+∆p

…………（B.9）g2 2 2

tot2

rDr2 2 t2通风井底部的