套扣式脚手架支撑方案

工程概况1.1工程名称：1.2工程地点：1.3建设单位：1.4设计单位：1.5监理单位：1.6施工单位：1.7主要建筑及结构概况如下：1.8施工重点和难点编制依据及参考资料2.1编制依据1） 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）；2） 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）；3） 《建筑施工高空作业安全技术规范》（JGJ80-91）;4） 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）;5） 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）；6） 2011年广东省建设行业科技成果推广项目；7） 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文；8） 由深圳市清华苑建筑设计有限公司设计的振业峦山谷花园二期工程图纸.2.2参考资料1） 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231—2010）；2） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。材料要求3。1支架采用的主要材料：套扣式钢管（实测数据）：立杆①48X3。0mm套扣管，常用规格为2400mm、1800mm、1200mm、900mm；水平横杆①48X3.0mm，常用规格为1000mm、550mm;剪刀撑①48X3。0mm钢管，常用规格为6000mm和3000mm；钢管材料材质均为Q235.枋木:2000mmX100mmX50mm；胶合板：1830mmX915mmX18mm。其它配件为用脚手架配套上托和底座、直角扣件、旋转扣件和对接扣件。3。2套扣式钢管脚手架特点:1） 、立杆垂直承载钢管，一般长度在2500mm-400mm（其中100mm为接驳长度），每隔0。6米焊有一个锁盘.2） 、横杆两端各焊一个特殊设计的插头，外侧的半圆与立杆的弧度相合符、紧密相扣。3。3使用范围套扣脚手架广泛应用于高低层商住楼、铁路桥、高架桥、立交桥、电站、体育馆等建筑物和构筑物，可在复杂地形任意拼接支持，适合有快装快拆要求的大中型工程。支模搭设技术要求4.1基础处理首层为结构层，地面活荷载较大，已满足施工要求，不另作处理。4.2施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高!梁、板支架（立杆、扫地杆、水平横杆等）安装!检测立杆和水平杆连接的稳固度符合要求!架设梁底纵横木枋于脚手架顶托上!梁底模板及侧模板安装!架设板底木枋于脚手架顶托上!楼板模板安装!梁、板钢筋铺设、绑扎!梁、板混凝土浇筑!混凝土养护，达到设计强度的100%!拆下脚手架可调顶托!拆除梁、板模板，清理!拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管脚手架4.3支架（立杆）布置根据本工程的特点，结合对该区段进行的模板支撑计算书（见后附）所得，同时为保证工程施工的安全，将立杆间距规定如下（主梁截面短向立杆间距）：1） 梁和楼板立杆最大间距为1050哑X1050哑；2） 立杆设支架顶设置可调顶托和可调底座，以调节高度。可调顶托伸出顶层水平杆的长度严禁超过650mm,且螺杆外露长度严禁超过300哑；可调底座的螺杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm.支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高.安装立杆架时，要调节可调底座来进行调平校直.可调支座应与立杆在同一竖直中心线上.立杆安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。3） 安装方法立杆安装时，首先把下托调至水平才连接其他立杆.如下图：4.4剪刀撑布置在支架外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间每隔10m设置一道之字撑.剪刀撑杆件的底端应与首层地面混凝土顶紧，夹角控制在45。至60°之间。剪刀撑斜杆采用搭接方式连接。4.5扫地杆、水平杆布置在立杆底离地面约350哑高处，沿纵横水平方向应设水平杆作为扫地杆；水平杆最大步距为1500mm，最小步距为600mm。在最顶水平杆离可调顶托的上部严禁超高650mm。4.6稳定措施遇到不能成片搭设的脚手架，需用短钢管和扣件把两个片区连接起来，详见图大样4。4.7梁模板高支撑架的构造和施工要求要满足以下内容：1）模板支架的构造要求：a） 梁板模板高支撑架根据设计荷载采用单立杆；b） 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c） 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2）施工使用的要求：a）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，主梁采用由中部向两边对称扩展的浇筑方式;b） 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c） 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4.8梁、板模板的安装1） 梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高,将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放80mmX80mm木枋作托梁。固定托梁钢管后，在其上安装梁底横楞。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平.当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的2/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱.梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑.有关不同截面的梁模板安装要求、材料、尺寸详见附图号11。2） 楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设80mmX80mm木枋作托梁，托梁固定后架设横楞（80mmX80mm木枋），横楞间距为450mm,然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口,若为压旁时，角位模板应通线钉固。3） 模板技术要求4）保证项目：模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。a）基本项目：模板接缝宽度不大于1。5mm.模板应刷隔离剂，并清除好板面砂浆。4.9支模系统检查与验收1） 杆件的设置和连接、水平杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2） 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3） 采用力矩扳手全面检查扣件螺栓是否松动，扣件螺栓拧紧扭力矩为40〜65N・m.4） 架体是否不均匀的沉降、垂直度。5） 施工过程中是否有超载的现象。6） 安全防护措施是否符合规范要求.7） 脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8） 施工单位支模系统施工完成并自检后,须报监理公司和安监部门进行验收，验收合格后方能进行下一道工序施工。支架安全管理5.1支架搭设和拆除时，必须严格按有关操作规程和施工规范进行施工，确保安全。5.2支架搭设必须由专业工种负责搭设，禁止非本工种人员私自搭设与拆除.5.3支架搭设时，必须戴好安全帽，工具袋，高空危险作业必须配带安全带.5.4支架搭设时必须严格控制好每立柱钢管的垂直度，搭设完毕后必须经项目部有关部门检查验收合格后方可使用。5.5支架搭设完毕后须定期进行检查，清理杂物并做好记录，发现有松落等现象应及时进行修理，做好防火工作。5.6支架搭设操作时，严禁穿拖鞋、赤脚、或穿硬底鞋上栅架操作，严禁酒后作业。5.7支架搭设操作时，当天的搭设必须当天完成严禁留有手尾。上班操作时必须检查前期工作是否完成好后才能正常进行操作。5.8搭设应从下往上进行，严禁超前操作,操作时严禁上下同时进行。5.9钢管横、纵、立柱搭设时应设置抛杆进行牵拉做临时定位，防止用手扶定位，操作时手动脱落。5.10支架拆除时所用连接件钢管和扣件严禁向地下抛落，钢管应单根用麻绳吊运至地面，扣件装袋吊运。5.11拆支架前要检查其范围内是否有杂物、电线、水管等临时设施，必须先清除干净后才拆除。5.12搭拆支架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。5.13支架作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在支架上;严禁悬挂起重设备。模板安全管理一般规定1） 工作台、机械的设置，应合理稳固，工作地点和通道应畅通，材料、半成品，堆放应成堆成垛,不影响交通。2） 操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。支模与拆模1） 支模应接工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。2） 支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。3） 二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。4） 不得在脚手架上堆放大批模板等材料。5） 支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落造成事故.6） 模板上有予留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的予留洞应在拆模后将洞口盖好.7） 拆除模板应经施工项目技术人员和监理公司同意，并办理申请手续。并由项目技术负责人跟模板班组进行安全技术交底。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。8） 拆除飘板等危险部位的模板，底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到模板少掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。9） 拆模前，周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，禁人入内.10） 拆模的顺序应按自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相互间安全距离，保证安全操作。11） 拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。12） 施工过程中不准穿拖鞋、塑料底的鞋上班.配戴工具袋，戴好安全帽。13） 施工过程中应互相关照，互相提醒.14） 严禁酒后作业，雷雨及六级以上的大风严禁施工作业。15） 本工程的支承属于高空作业，施工人员必须以体检无高血压，无心脏病，施工前必须进行安全技术交底，提高工人们的安全意识.模板拆除1） 拆除的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为：a） 本工程的楼板、梁,混凝土的强度须达到100%。b） 悬臂构件混凝土的强度须达到100%。2） 拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后,才能该层模板的拆除工作.3）拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆.拆除模板和支顶时，先将脚手架顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆后,清理模板面。施工安全保证措施7.1技术安全措施1） 支撑系统搭设前，应按本专项施工方案的要求，由项目技术负责人向搭设班组和使用班组做好安全、技术交底。2） 对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件.3） 立杆设置底座，并置于120mm的首层钢筋混凝土地面上。4） 在离板底下约1800mm左右设置一道铺密竹的防护层，竹竿间距不大于100mm。5） 支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接.6） 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统立杆的搭设同步进行.7） 可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。8） 模板支撑和支撑系统搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。9） 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。应控制虚铺的混凝土厚度不超过100mm。10） 应避免装卸物料对模板支撑或支撑系统立杆产生偏心、振动和冲击.11） 交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸。12） 支撑系统经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，并向监理公司办理拆除手续后，方可拆除。13） 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序.14） 拆除模板支撑系统时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。7.2预防坍塌事故的技术措施1） 模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，施工单位组织专家和相关单位进行专家论证，专家论证通过并报监理公司审批后，方可作业.2） 模板作业时，对模板支撑宜采用钢管作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱.支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3） 模板作业时，指定专人指挥、监护，出现失稳时,必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场,待险情排除后，方可作业。4） 楼面堆放模板时,严格控制数量（高度不超过20块）、重量（2kN/m内），防止超载，堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固.5） 装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6） 安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设外脚手架，并挂好安全网，外脚手架搭设高度要高施工作业面至少1°2m。7） 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。预防高空坠落事故安全技术措施8.1支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术部审批签字，并通过专家论证合格后报监理公司，总监审批后由项目部组织实施；支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门和有关单位验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求.8.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。8.3高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用.8.4安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。8.5项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位.8.6已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。8.7高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业；安全防护设施应做到定型化、工具化；需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施.混凝土浇筑方法及技术措施9.1本工程中的800mm高以上的梁混凝土浇筑应分层，每层不超过400mm，应在初凝前进行下一层混凝土浇筑。9.2浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕.9.3本工程计划用混凝土泵车进行浇筑，浇捣时，楼面混凝土堆高不得超高100mm，必须及时分散及整平。9.4主梁混凝土浇捣顺序：采用由中间向两边对称扩展的浇捣顺序。支模施工注意问题：10.1支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用套扣式钢管脚手架方式建立支模系统。10.2施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，项目技术负责人应在支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行书面安全技术交底.10.3支模完毕，经施工支模项目经理和项目技术负责人及管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装.10.4支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。10.5支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护.10.6混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。应急预案11.1概况在支模施工区域较容易发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故.本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。11.2机构设置1）为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理任组长.负责事故现场指挥，统筹安排等.

2）生产大楼1、生产大楼2、连廊工程项目部应急救援领导小组具体架构见下表:组长

项目经理

副组长

技术负责人组员11.3项目部管理人1施员:::91r~安全▼质量员电冈位姓名员话项目经理 ¥1 /\ /安全员技术负责人施工员1施工员2棚工班长木工班长混凝土工班长公安报警110消防报警119医疗急救120交通事故110广东省气象地办公室电话：11.4机构的职责1） 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2） 负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作,统一对人员，材料物资等资源的调配。3） 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任.4） 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延,必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。5） 应急救援各职位的职责a） 组长职责：＞决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制.＞复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。＞指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视.＞与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。＞在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。＞在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理.b） 副组长职责：＞评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。＞如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。＞安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。＞设立与应急救援中心的通讯联络,为应急服务机构提供建议和信息.＞协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时,可代替组长的职责。c） 各组员职责：＞在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等.d） 教育训练＞在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力.e） 互相协议项目部事先与地方医院建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。11.5建立应急指挥体系施工总负责人：项目经理;安全负责人：安全员；楼面负责人：施工员1;顶架沉降、变形监测负责人:施工员2；顶架加固负责人:棚工班长；模板加固负责人：木工班长；混凝土浇捣负责人:混凝土工班长；机电负责人：及电员。11.6应急救援工作程序1） 出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。2） 由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3） 事故发生时,组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4） 项目部指定专职安全员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。11.7救援方法1）高空坠落应急救援方法：a） 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。b） 当发生高处坠落事故后，抢救的重点应放在对休克、骨折和出血者进行处理。c） 首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克.遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗.d） 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。e） 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情.发现脊椎受伤者,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程,严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运.f） 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗.g） 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧h下肢与腱侧下肢缚在一起。h） 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖.正确的现场止血处理措施.i） 一般伤口小的止血法:先用生理盐水（0。9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布,用绷带;较紧地包扎。j） 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血.k） 止血带止血法：＞选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）.结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫.每隔25〜40分钟放松一次，每次放松0。5—1分钟.＞动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。2）触电事故应急救援措施a） 当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有：＞将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。＞用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。＞必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。＞救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。＞如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断.＞如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8〜10米的范围内，以防止跨步电压触电.触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8〜10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电,才可在触电者离开触电导线后就地急救。b） 在使触电者脱离电源时应注意的事项：＞未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服.＞严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（布带等）作为救护工具.＞在拉拽触电者脱离电源的如潮湿木棒过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全.＞当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）.＞夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。＞立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。＞按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援.＞触电者未失去知觉的救护措施:应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治.＞触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着,解开衣服以利呼吸，四周不要围人,保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。c）对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：＞通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带.如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。＞口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。＞胸外心脏按压.将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每公钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸.一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。3）模板、坍塌应急救援方法：a）施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。b）在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护.按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。c） 当混凝土浇筑过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散.在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源,确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。d） 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；e） 按规定上报有关主管部门请求救援.f） 报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；g） 现场急救处理：＞尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。＞伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。＞伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。＞伤肢不应抬高、按摩或热敷.＞如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带.＞迅速转往医院。＞立刻设危险区域,并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。＞清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；＞预备应急救援工具：切割机、药箱、担架等。4）物体打击应急救援方法：a） 当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。b） 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。c） 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。d）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，

如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全.e）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院拯救.f）预备应急救援工具如下表:序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包2个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯3个用于停电时照明求援7爬梯2樘用于人员疏散8对讲机4台联系指挥求援9切割机3台用于切割杂物12.劳动力计划计划配备专职安全生产管理人员2名，分别为谢必胜、赖荣珍，其它各工种安排如下:序号工种数量（个）备注1木工252架子工153混凝土工104电工15塔吊司机、司索213.施工进度计划本支模工程计划搭设及使用约20天，其中搭设时间共3天，待混凝土楼面强度达到100%

4。0m楼面3天2天每1000皿所需的时间计算书根据工程结构图的特点，选择以下梁、板作为代表进行计算:1、 框架梁:500X1000、400X800；2、 楼板：250mm（高4m）；200mm（高5m）。3、 见附件1-3。施工附图本施工方案共有施工图5张，详见附图号1-5。相关人员资料16.1编审人员资料:姓名职位职称学历/专业备注项目技术负责人工程师项目经理工程师总工程师高级工程师附：学历、职称证书复印件。16.2特种作业人员名单姓名工种特种作业资格证书备注吴禄勇普通脚手架建筑架子工粤A022010000513潘焯辉普通脚手架建筑架子工粤A022010000557晏文普通脚手架建筑架子工粤A022010000558许灼宁普通脚手架建筑架子工粤A022010000510梁美容普通脚手架建筑架子工粤A022010000511姚香普通脚手架建筑架子工粤A022010000512潘健明普通脚手架建筑架子工粤A022010000317附：特种作业资格证书复印件。附1：梁（500X1000）模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=500mm，梁高h=1000mm，层高4.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板，底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0。90m；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f=13.00N/mm2,抗剪强度f=1.40N/mm2；m v采用两根套扣式钢管支撑，横向间距1050mm，纵向间距1050mm,支架立杆的步距h=1。50m，支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0°50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=15。90mm;立杆钢管重量0。0326kN/m.钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗剪强度f=120.00N/mm2，Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。v梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高（m）系数设计值①底侧模自重0。3kN/m2X(0.50+1。80)X1.2=0。83kN/m②砼自重24。0kN/m3X0。50X1.00X1。2=14.40kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3X0.50X1。00X1。2=0。90kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2X0.50X 1。4=1.40kN/m梁底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q1 =17。53kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①+②+③)/1.2 1q2 =13。44kN/m底模板验算 2第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mm。W=bh2/6=500X182/6=27000mm3,I=bh3/12=500X183/12=243000mm4o抗弯强度验算弯矩系数K二—0。105，M=KqL2=-0°105X17.53X2002=-73626N・mmM maxM1。二M/W=73626/27000=2.73N/mm2梁底模抗弯强度。=2.73N/mm2Vf=13.00N/mm2，满足要求。m抗剪强度验算剪力系数K=0。606,V=KqL=0.606X17.53X200=2125NV maxV1t=3V/(2bh)=3X2125/(2X500X18)=0。35N/mm2梁底模抗剪强度t=0。35N/mm2Vfv=1.40N/mm2，满足要求。挠度验算挠度系数、=0.644，q2=13.44kN/m；吃=Kyq2L4/(100EI)=0.644X13.44X2004/(100X6000X243000)=0。09mm[u]=L/250=200/250=0。80mm梁底模挠度吃技0.09山山＜3]=0。80mm，满足要求。第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=1050mm，C=500、Y=500/1050=0。48,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm;W=bh2/6=50X1002/6=83333mm3；I=bh3/12=50X1003/12=4166667mm4.抗弯强度验算a、 梁传荷载计算q=q1X第一层龙骨（次楞）间距/梁宽二17°53X200/500=7.01kN/mM=qcL（2-y）/8=7°01X500/1000X1050/1000X（2—0.48）/8=0.70kN・mb、 板传荷载计算P板重量=1°2X（板厚度X25+模板重）+1°4X活载=1°2X（0°10X25+0°30）+1.4X2。50=6。86kN/m2板传递到第一层龙骨（次楞）的荷载P=（450+138）/1000X200/1000X6。86=0。81kNa=0.5X（L-c）=0°5X（1050—500）=275mm=0。3m,M=Pa=0.81X0.28=0°23kN・mpM=M+M=（0。70+0。23）X106=930000N・mm=0°93kN・m。二M/W=930000/83333=11。16N/mm2第一层龙骨（次楞）抗弯强度。=11。16N/mm2Vfj13。00N/mm2，满足要求.2） 抗剪强度验算V=0°5XqX梁宽+P=0.5X7.01X500/1000+0。81=2。56kNt=3V/（2bh）=3X2°56X1000/（2X50X100）=0.77N/mm2第一层龙骨（次楞）抗剪强度t=0。77N/mm2Vf=1。40N/mm2，满足要求。v3） 挠度验算q=qX第一层龙骨（次楞）间距/梁宽二13.44X200/500=5.38N/mm2u=q，cL3X（8—4Y2+y3）/（384EI）=5.38X500X10503X（8-4X0.482+0。483）/（384X9000X4166667）=1。55mmu=PaL2X（3-4X（a/L）2）/（24EI）=0.81X1000X275X10502X（3—4X0。262）/（24X9000X4166667）=0。74mmu=u+u=1.55+0。74=2.29mm[u]=L/250=1050/250=4.20mm第一层龙骨（次楞）挠度um技2.29mmV[u]=4.20mm，满足要求.计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨（主楞）验算钢管横向间距L=1050mm，计算跨数5跨；第二层龙骨（主楞）采用双钢管，①48X3。0W=8980.00mm3,I=215600.00mm4；1） 抗弯强度验算弯矩系数KM=0°564,P=V=1/2XqX梁宽+P=0.5X7.01X500/1000+0。81=2559N=2。56kNM=KPL=0°564X2.56X1000X1050=1515000N・mm=1°52kN・m。二M/W=1515000/8980=168.71N/mm2第二层龙骨（主楞）抗弯强度o=168.71N/mm2Vf=205.00N/mm2，满足要求。2） 抗剪强度验算剪力系数％=3。588，Vm=KvP=3°588X2.56=9。18kNT=3Vm/（2bh）=3X9°18X1000/（2X2X424。00）=16.24N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度T=16。24N/mm2<f=120.00N/mm2，满足要求。v挠度强度验算挠度系数、=4。403,P'=V=1/2XqX梁宽+P板传=0°5X5.38X500/1000+0。81=2.16kNu=KuPL3/(100EI)=4o403X2.16X1000X10503/(100X206000X215600)=2。48mm[u]=L/250=1050/250=4。20mm第二层龙骨(主楞)挠度um技2。48mm<[u]=4。20mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：3。 支撑强度验算荷载计算每根钢管承载Nqk1=15366N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2)：Nqk2=1.4X1°05X1°05X1000=1544N每根钢管承载荷载Nqk=NQK1+Nqk2=15366+1544=16910N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0°0326X3.0X1000=98N水平拉杆3层，拉杆重量二3X2°10X47.90=302N支架重量NGk二立杆重量+水平拉杆重量=98+302=400N钢管轴向力N=1.2Ngk+Nk=1°2X400+16910=17390N钢管立杆长细比验算Lo1=nh=1.2X1。50=1.80m,L/h，+2ka=1°20+2X0.7X0.50=1。90mLo=L/1。90m=1900mm,i=15°90mm,入二Lo/i=1900/15.90=119。50钢管立杆长细比119。50<150,满足要求。钢管立杆稳定性验算二0。458,P=N/(A)=17390/(0。458X424.00)=89。55N/mm2钢管立杆稳定性计算89.55N/mm2<205。00N/mm2，满足要求。4。 支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200X100mm，支承面为(按C15考虑)混凝土楼板，楼板厚=120mm,上部荷载为：F=17。39kN=17390N支承面受冲切承载力验算B=2。00，f=0.91N/mm2,h=120—15=105mm，n=0。4+L2/B=1.00St O S。m=0N/mm2，Um=2X(200+105)+2X(100+105)=1020mm，Bh=1.00(0。7Bf+0.25。)nUh=[(0.7X1X0。91+0。25X0)X1.00X1020X105]/1000=68。ht pc，m mO22kN钢管支承面受冲切承载力68。22kN>17.39kN，满足要求。支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2X0。10)X(0°10X3)=0.12m2，%=0。20乂0。10=0.02m2七二(A/%)0.5=2.45,f=0.85X7200=6120kN/m2,3=0.753BfAj0.75X2X6120X0。02=183。60kN

支承面局部受压承载力F=183.60kN>17。39kN,满足要求。5。侧模板验算荷载计算新浇砼的侧压力Fi=0.22yX200/(T+15)3i32Vi/2=0°22X24.00X4.44X1°20X1.15X2。000.5=45。75kN/m2=(Y=24.0七=1。2032=1.15V=2°0T=30.0°C)F2=yH=24X梁高二24X1。00=24。00kN/m2F「F2两者取小值F=24。00kN/m2，有效压头高度二F/y=1.00荷载计算荷载类型 标准值新浇混凝土的侧压力荷载类型 标准值新浇混凝土的侧压力F 24。00振捣混凝土产生的荷载Q2k 4。00梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1。2侧模板强度验算单位分项系数设计值单位kN/m2Yg=1.228。80kN/m2kN/m2Yq=1。45。60kN/m234。40kN/m224。00kN/m2取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm;W二bh2/6=900X182/6=48600mm3,I=bh3/12=900X183/12=437400mm4.抗弯强度验算弯矩系数K二—0。105,q=34°40X(1000-100)/1000=30。96kN/m=30.96N/mmMMm=KMqL2=-0°105X30°96X3002=—292572N・mm=—0°29kN・m。二M/W=292572/48600=6。02N/mm2侧模抗弯强度。=6。02N/mm2Vf=13。00N/mm2，满足要求。m抗剪强度验算抗剪系数K=0。606,Vm=KvqL=0.606X30°96X300/1000=5。63kNt=3V/(2bh)=3X5.63X1000/(2X18X900)=0。52N/mm2侧模抗剪强度t=0.52N/mm2Vf=1。40N/mm2，满足要求。v挠度验算挠度系数、=0.644,q'=24°00X(1000—100)/1000=21.60kN/m=21。60N/mmu=KuqL4/100EI=0.644X21o60X3004/(100X6000X437400)=0.43mm[u]=L/250=300/250=1。20mm侧模挠度u=0.43mmV[u]=1。20mm，满足要求.计算简图及内力图如下图：6。对拉螺栓计算Fs=0.95X(YGF+YQQ2k)=0.95X34。40=32。68kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0。60m，竖向间距b=(1000一100)/2=450mm=0.45m，N=abF=0.60X0°45X32.68=8。82kN；对拉螺栓612，容许拉力[即]=12。90kN对拉螺栓受力8.82kNV容许拉力12.90kN，满足要求。侧肋强度验算计算跨度450mm，跨数2跨，木枋尺寸b=80mm,h=80mm;W=bh2/6=80X802/6=85333mm3,I=bh3/12=80X803/12=3413333mm4.抗弯强度验算弯矩系数K=0.125,q=34°40X300/1000=10。32N/mm；MM=KML2=0.125X10°32X4502=261225N・mm=0°26kN・m。二M/W=261225/85333=3.06N/mm2侧肋抗弯强度。=3。06N/mm2Vf=13。00N/mm2，满足要求。m抗剪强度验算剪力系数Kj0。625,Vm=KvqL=0.625X10°32X450/1000=2。90kNt=3V/(2bh)=3X2.90X1000/(2X80X80)=0。68N/mm2侧肋抗剪强度t=0。68N/mm2<f=1.40N/mm2，满足要求。v挠度验算挠度系数、=0.521,q'=24°00X300/1000=7。20N/mm;u=KuqL4/100EI=0o521X7.20X4504/(100X9000X3413333)=0.05mm[u]=L/250=450/250=1.80mm侧肋挠度。呻=0。05mm<[u]=1。80mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm,侧肋间距300mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用①48X3。0双钢管,W=4490mm3,I=107800mm4,A=424mm2；抗弯强度验算弯矩系数K=0。171,P=1°25qL=1.25X10°32X0.45=5。81kNMM=KPL=0.171X5.81X0.60X106=596106N・mm=0.60kN・m。二M/W=596106/(2X4490)=66。38N/mm2檩梁抗弯强度。=66。38N/mm2<f=205。00N/mm2，满足要求。m抗剪强度验算剪力系数Kv=0。658,Vm=KvP=0.658X5。81=3。82kNt=3V/(2bh)=3X3820/(2X2X424)=6。76N/mm2檩梁抗剪强度T=6.76N/mm2<f=120。00N/mm2，满足要求。v挠度验算挠度系数、=1。097,P，=1.25qL=1°25X7.20X0.45=4.05kN；u=KuP,L3/(100EI)=1O097X4050X6003/(100X206000X215600)=0。22mm[u]=L/250=600/250=2。40mm檩梁挠度七技0。22mmV[u]=2.40mm，满足要求。计算结果底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨（次楞）50X100mm木枋@200mm，第二层龙骨（主楞）双钢管①48X3.0@1050mm;套扣式B-LG①48X3。0钢管支撑纵向间距1050mm，钢管横向间距1050mm，竖肋80X80mm钢管@300mm，对拉螺栓1排，612@600mm，采用①48X3.0双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。附2:梁（400X800）模板支撑计算书本计算书采用广州一洲信息技术有限公司研发的建筑工程施工安全辅助设计系统（2012版v4。0）。1。 计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=400mm，梁高h=800mm，层高9。20m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板，底模厚度18mm，侧模厚度18mm;梁边立杆至板立杆距离1.05m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fj13°00N/mm2，抗剪强度f=1°40N/mm2；采用两根套扣式钢管支撑，横向间距1050mm，纵向间距1050mm，支架立杆的步距h=1o20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.30m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=15。90mm；立杆钢管重量0。0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗剪强度f=120.00N/mm2，Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2.V梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位 梁宽（m）梁高(m)系数设计值①底侧模自重0。5kN/m2X(0.40+1。30)X1.2=1。02kN/m②砼自重24。0kN/m3X0。40X0。80X1。2=9。22kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3X0。40X0.80X1.20。58kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2X0。40X1。4=1。12kN/m梁底模和支架承载力计算组合①+②+③+④q=111.93kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①+②+③）/1。2q=9.01kN/m2(2)底模板验算板模宽度b=400mm。第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400X182/6=21600mm3,I=bh3/12=400X183/12=194400mm4.抗弯强度验算弯矩系数Km=—0。105,Mm=KMq1L2=—0°105X11.93X2002=—50106N・mm。二M/W=50106/21600=2.32N/mm2梁底模抗弯强度。=2。32N/mm2Vf=13。00N/mm2，满足要求。m抗剪强度验算剪力系数K=0.606，V=KqL=0°606X11°93X200=1446NV maxV1t=3V/(2bh)=3X1446/(2X400X18)=0。30N/mm2梁底模抗剪强度T=0.30N/mm2Vf=1。40N/mm2，满足要求。v挠度验算挠度系数、=0。644,舄=9。01kN/m；u=K^qp/(100EI)=0.644X9o01X2004/(100X6000X194400)=0。08mm[u]=L/250=200/250=0.80mm梁底模挠度um技0。08mmV[u]=0。80mm，满足要求.(з) 第一层龙骨验算钢管横向间距L=1050mm,C=400、Y=400/1050=0。38,第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80X802/6=85333mm3；I二bh3/12=80X803/12=3413333mm4。抗弯强度验算a、 梁传荷载计算q=q1X第一层龙骨间距/梁宽二11°93X200/400=5.97kN/mM=qcL(2—y)/8=5.97X400/1000X1050/1000X(2—0.38)/8=0°51kN・mb、 板传荷载计算P板重量=1°2X(板厚度X25+模板重)+1°4X活载=1°2X(0°15X25+0。50)+1.4X2.50=8.60kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=(525+163)/1000X200/1000X8.60=1。18kNa=0°5X(L—c)=0°5X(1050-400)=325mm=0.3m,M=Pa=1.18X0°33=0.39kN・mM=M+M=(0。51+0。39)X106=900000N・mm=0°90kN・m。二M/W=900000/85333=10。55N/mm2第一层龙骨抗弯强度。=10。55N/mm2Vf=13.00N/mm2,满足要求。m抗剪强度验算Vm=0.5XqX梁宽+P=0°5X5°97X400/1000+1。18=2.37kNt=3V/(2bh)=3X2.37X1000/(2X80X80)=0.56N/mm2第一层龙骨抗剪强度t=0。56N/mm2Vf=1。40N/mm2，满足要求.v挠度验算q=qX第一层龙骨间距/梁宽二9°01X200/400=4。51N/mm2u=q，cL3X(8—4y2+y3)/(384EI)=4.51X400X10503X(8—4X0.382+0.383)/(384X9000X3413333)=1。32mmu=PaL2X(3-4X(a/L)2)/(24EI)=1o18X1000X325X10502X(3—4X0.312)/(24X9000X3413333)=1。50mmu=u+u=1。32+1。50=2。82mm[и] =L/250=1050/250=4。20mm第一层龙骨挠度umax=2.82mmV[u]=4。20mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：第二层龙骨验算钢管横向间距L=1050mm，计算跨数5跨;第二层龙骨采用双钢管，①48X3。0W=8980。00mm3,I=215600.00mm4；抗弯强度验算弯矩系数KM=0°563,P=V=1/2XqX梁宽+P=0.5X5°97X400/1000+1.18=2376N=2。38kNM=KPL=0°563X2.38X1000X1050=1408000N・mm=1.41kN・m。二M/W=1408000/8980=156。79N/mm2第二层龙骨抗弯强度o=156.79N/mm2Vf=205。00N/mm2，满足要求.抗剪强度验算剪力系数K=3。587,V=KP=3°587X2.38=8.54kNV maxVt=3V/(2bh)=3X8.54X1000/(2X2X424。00)=15。11N/mm2第二层龙骨抗剪强度T=15.11N/mm2Vf=120。00N/mm2，满足要求。v挠度强度验算挠度系数、=4.252,P’=V=1/2XqX梁宽+P板传=0.5X4.51X400/1000+1。18=2.08kNu=、PL3/(100EI)=4o252X2o08X1000X10503/(100X206000X215600)=2。31mm[u]=L/250=1050/250=4。20mm第二层龙骨挠度umax=2.31mmV[u]=4.20mm，满足要求.计算简图及内力图如下图：支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载Nqk1=14286N每根钢管承载活荷载(1。0kN/m2):Nqk2=1.4X1°05X1.05X1000=1544N每根钢管承载荷载Nqk=NQK1+Nqk2=14286+1544=15830N钢管重量0。0326kN/m，立杆重量=0°0326X8.4X1000=274N水平拉杆8层，拉杆重量二8X2°10X47。90=805N支架重量NGk二立杆重量+水平拉杆重量二274+805=1079N钢管轴向力N=1。2Ngk+Nk=1.2X1079+15830=17125N(2)钢管立杆长细比验算Lo1=nh=1.44X1。20=1。73m，Lo2=h'+2ka=0.60+2X0°7X0.30=1。02mL=L=1.73m=1728mm，i=15。90mm，入二L/i=1728/15。90=108。68OO1 O钢管立杆长细比108。68V150，满足要求。钢管立杆稳定性验算=0.523,P=N/(A)=17125/(0。523X424.00)=77.23N/mm2钢管立杆稳定性计算77。23N/mm2<205.00N/mm2，满足要求。4。支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200X100mm，支承面为（按C35考虑）混凝土楼板，楼板厚=180mm,上部荷载为：F=17。12kN=17125N（1）支承面受冲切承载力验算七二2。00,ft=1.57N/mm2,h°=180—15=165mm,n=0。4+1.2/七二1。00。 =0N/mm2,U=2X(200+165)+2X(100+165)=1260mm,Bh=1。00(0。7七ft+0.25。「住山二[(0°7X1X1.57+0°25X0)X1。00X1260X165]/1000=228.48kN钢管支承面受冲切承载力228.48kN>17.12kN，满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0°20+2X0.10)X(0.10X3)=0。12m2,A]=0°20X0。10=0。02m2B=(A/A)0.5=2。45,f=0°85X16700=14195kN/m2,3=0。75lbl cc3B]fA]=0°75X2X14195X0。02=425.85kN支承面局部受压承载力F=425。85kN>17.12kN,满足要求。5。侧模板验算(1)荷载计算新浇砼的侧压力F1=0o22yX200/(T+15)B1B2V1/2=0°22X24°00X4°44X1°20X1°15X2。00。。5=45。75kN/m2=(丫=24。0七=1.20七=1。15V=2°0T=30.0°C)F2=yH=24X梁高二24X0。80=19。20kN/m2F「F2两者取小值F=19。20kN/m2，有效压头高度二F/y=0。80荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F19。20kN/m2Yg=1.223.04kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K4。00kN/m2Yq=1。45。60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②28.64kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1。219。20kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm;W二bh2/6=650X182/6=35100mm3,I=bh3/12=650X183/12=315900mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数K二—0。105,q=28°64X(800-150)/1000=18。62kN/m=18.62N/mmMM^=KMqL2=-0.105X18.62X3002=—175959N・mm=—0.18kN・m。二M/W=175959/35100=5。01N/mm2侧模抗弯强度。=5。01N/mm2Vf=13。00N/mm2，满足要求.m抗剪强度验算抗剪系数K=0。606,V=KqL=0°606X18°62X300/1000=3.39kNV maxVt=3V/(2bh)=3X3o39X1000/(2X18X650)=0o43N/mm2侧模抗剪强度t=0。43N/mm2Vf=1。40N/mm2，满足要求。v挠度验算挠度系数、=0。644,q'=19.20X(800—150)/1000=12。48kN/m=12。48N/mmu=、qL4/100EI=0°644X12°48X3004/(100X6000X315900)=0。34mm[u]=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度um技0。34mmV[u]=1。20mm，满足要求.计算简图及内力图如下图：对拉螺栓计算F=0.95X(yF+yQ)=0.95X28。64=27.21kN/m2；设1排对拉螺栓，螺栓横向间距s GQ2ka=600mm=0。60m，竖向间距b=(800—150)/2=325mm=0。33m,N=abF=0°60X0°33X27。s21二5。39kN；对拉螺栓612，容许拉力[Nb]=12.90kNt对拉螺栓受力5。39kNV容许拉力12。90kN，满足要求。7。 侧肋强度验算计算跨度325mm，跨数2跨，木枋尺寸b=80mm,h=80mm；W二bh2/6=80X802/6=85333mm3,I=bh3/12=80X803/12=3413333mm4。抗弯强度验算弯矩系数K=0.125，q=28°64X300/1000=8.59N/mm;MM=KML2=0.125X8°59X3252=113415N・mm=0°11kN・m。二M/W=113415/85333=1.33N/mm2侧肋抗弯强度。=1。33N/mm2Vf=13.00N/mm2，满足要求。m抗剪强度验算剪力系数％=0。625，V^=KVqL=0°625X8°59X325/1000=1。74kNt=3V/(2bh)=3X1.74X1000/(2X80X80)=0。41N/mm2侧肋抗剪强度t=0。41N/mm2Vf=1。40N/mm2，满足要求。v挠度验算挠度系数Ku=0o521,q?=19o20X300/1000=5o76N/mm；u=KuqL4/100EI=0o521X5o76X3254/(100X9000X3413333)=0.01mm[u]=L/250=325/250=1.30mm侧肋挠度u=0.01mmV[u]=1。30mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用①48X3.0双钢管，W=4490mm3,I=107800mm4，A=424mm2；抗弯强度验算弯矩系数K=0。171,P=1.25qL=1°25X8°59X0.33=3。49kNMM=KPL=0°171X3°49X0.60X106=358074N・mm=0°36kN・m。二M/W=358074/(2X4490)=39。87N/mm2檩梁抗弯强度。=39。87N/mm2<f=205.00N/mm2,满足要求。m抗剪强度验算剪力系数Kj0。658,Vm=KvP=0.658X3。49=2.30kNt=3V/(2bh)=3X2297/(2X2X424)=4.06N/mm2檩梁抗剪强度t=4.06N/mm2<f=120.00N/mm2,满足要求。v挠度验算挠度系数、=1。097,P,=1。25qL=1°25X5°76X0.33=2.34kN；u=KuP,L3/(100EI)=1o097X2340X6003/(100X206000X215600)=0。12mm[u]=L/250=600/250=2。40mm檩梁挠度u呻=0.12山山<3]=2。40mm，满足要求.9。计算结果底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨80X80mm木枋@200mm，第二层龙骨双钢管①48X3。0@1050mm；套扣式B—LG①48X3.0钢管支撑纵向间距1050mm，钢管横向间距1050mm,竖肋80X80mm钢管@300mm，对拉螺栓1排，612@600mm，采用①48X3.0双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。立杆顶层步距0.60m，立杆中间层最大步距1°20m,沿高度上中下采用扣件钢管设置水平剪刀撑。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。附3:楼板(250mm)模板支撑计算书1。 计算参数结构板厚250mm,层高4.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f=13.00N/mm2，顺纹抗m剪强度f=1。40N/mm2；支撑采用①48X3。0mm套扣式钢管：横向间距1050mm，纵向间距v1050mm,支撑立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4。24cm2,回转半径i=15。90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗剪强度f=120。00N/mm2，Q235钢材抗弯v强度f=205。00N/mm2。2。 楼板底模验算底模及支架荷载计算荷载类型 标准值单位 计算宽度(m)板厚(m)系数设计值底模自重 0.30 kN/m2X1°0 X1°2=0°36kN/m砼自重 24.00 kN/m3X1.0X0.25X1.2=7。20kN/m钢筋荷载 1。10 kN/msX1.0X0。25X1。2=0。33kN/m施工人员及施工设备荷载 1。00kN/m2X1.0X1。4=1。40kN/m底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ 1 =9。29kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①+②+③) 1q2 =7。89kN/m楼板底模板验算 2第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm，板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000X182/6=54000mms,I=bh3/12=1000X18s/12=486000mm4内力及挠度计算a。 ①+②+③+④荷载支座弯矩系数Km=—0.105,M1=KMq1L2=—0°105X9°29X3502=—119493N。mm剪力系数K=0。606,V=KqL=0.606X9.29X350=1970NTOC\o"1-5"\h\z1V1b。 ①+②+③荷载支座弯矩系数％=-0。105削二七斗2=—0°105X7.89X3502=-101485N。mm跨中弯矩系数K=0。078,M=KqL2=0°078X7.89X3502=75389N。mmM 3M2剪力系数K=0。606,V=KqL=0°606X7°89X350=1673N2V2挠度系数Ku=0.644,U2=Kuq,^/(100EI)=0。644X(7。89/1。2)X3504/(100X6000X486000)=0.22mm药施工人员及施工设备荷载按1。00kN(按作用在边跨跨中计算)计算荷载P=1.4X1.00=1。40kN，计算简图如下图所示跨中弯矩系数％=0。200,M4=KmXPL