压力容器试题

5/312003年全国A类压力容器审核人资格考试编者按：本次公布点评的试题为第一次全国A类压力容器审批员考试的闭卷考试题目，本套题的题型为：填空、选择、是非、问答，共128道题。我们按照考点所涉及到的标准对所有的考题进行了统计，各标准所占的分数如下，欢迎大家踊跃参加讨论。一、填空（本题共25分，每题0.5分）1、结构具有抵抗外力作用的能力，外力除去后，能恢复其原有形状和尺寸的这种性质称为弹性。点评：这是材料力学的基本定义，压力容器的受压元件基本上应该具有这个性质。2、压力容器失效常以三种形式表现出来：①强度；②刚度；③稳定性。点评：该失效形式是压力容器标准所要控制的几种失效形式。3、当载荷作用时，在截面突变的附近某些局部小范围内，应力数值急剧增加，而离开这个区域稍远时应力即大为降低，趋于均匀，这种现象称为__应力集中。点评：这是弹性力学的基本概念。常见于压力容器的受压元件。4、有限元法单元基本方程｛F｝e=[K]｛δ｝e所表示的是单元节点力与单元节点位移之间的关系。点评：这是一道拉开分数档次的题，考查所掌握的基础理论深度。该题是有限元数值分析中最基本概念。5、厚度16mm的Q235—C钢板，其屈服强度ReL的下限值为235MPa。点评：该题主要是考察对压力容器常用材料钢号含义的掌握，并不是考查对具体数字的记忆。6、在正常应力水平的情况下，20R钢板的使用温度下限为-20℃。点评：该题出自GB150，第1号修改单，表4—2，考查设计人员对标准更改信息的掌握7、16MnR在热轧状态下的金相组织为铁素体加珠光体。点评：考查设计人员的综合知识，提示大家应该掌握常用材料的金相组织的知识深度。8、用于壳体的厚度大于30mm的20R钢板，应在正火状态下使用。点评：该题出自GB150，4.2.5条款，考查对常用压力容器材料订货技术条件掌握的熟练程度。9、GB16749规定，对于奥氏体不锈钢材料波纹管，当组合应力_σR≤2σSt_时，可不考虑疲劳问题。点评：考查波纹管的基础知识的掌握，同时这里包含一个结构安定性的力学概念10、波纹管的性能试验包括刚度试验、稳定性试验、__疲劳试验__。点评：考查波纹管的基础知识的掌握，11、GB150规定的圆筒外压周向稳定安全系数是__3.0__。点评：GB150释义。考查设计人的基础知识和标准的理解掌握。本题趣味答案例：10.5那么此安全系数是怎样在GB150的公式和图表中体现的呢？请大家思考，可参阅任何一本压力容器教材。12、对于盛装液化气体的容器，设计压力除应满足GB150中其值不得低于工作压力的规定外，还应满足《容规》中的相应规定。点评：对于盛装液化气体的容器，《容规》第34条有明确的规定。13、对于同时承受两个室压力作用的受压元件,其设计参数中的计算压力应考虑两室间可能出现的最大压力差。点评：考查设计压力与计算压力的概念，GB1503.5.1已经提出修改。14、焊接接头系数的取值取决于焊接接头型式_和无损检测长度比例。点评：考查设计人员对焊接接头系数选取的理解。15、对于不能以GB150来确定结构尺寸的受压元件,.GB150允许用应力分析_,验证性实验分析,对比经验设计方法设计.点评：标准对结构是没有限制的，设计应符合标准的基本安全要求，具体的手段由设计者根据GB1501.4来确定。16、内压圆筒厚度计算公式为c点评：考查对GB150最基本的公式的掌握。在这道题的错误多为Pc不明确。17、GB150规定，钢材许用应力的确定,应同时考虑材料的抗拉强度,屈服强度,持久强度,和蠕变极限.。点评：考查对许用应力确定时所要考虑的因素。18、圆筒中径公式假设圆筒中的应力沿壁厚都是均匀分布的。实际上高压厚壁圆筒中的环向应力沿壁厚是不均匀分布的，最大环向应力位于圆筒的___内___壁。点评：这是一个厚壁圆筒中最常见的应力分布，考查设计人员对基本应力分布的了解和基本概念的掌握。19、周边简支的圆平板，在内压作用下最大应力发生于_中心________。周边固支的圆平板，最大应力发生于___边缘_______。点评：考查在平封头与筒体连接的几种情况下，边界条件对平封头应力分布的影响。20、整体补强的型式有：a.增加壳体的厚度，b.厚壁管，c.整体补强锻件__。点评：GB1508.4.2的规定21、壳体圆形开孔时，开孔直径是指接管内径加__2__倍厚度__附加量_。点评：明确开孔补强计算时开孔直径的概念。GB1508.122、椭圆封头在过渡区开孔时，所需补强面积A的计算中，壳体的计算厚度是指椭圆封头的__计算_厚度。点评：明确开孔部位不同，开孔补强计算所用的厚度不同。23、垫片起到有效密封作用的宽度位于垫片的___外径侧。点评：考查在螺栓力的作用下，垫片哪部分是有效密封面积。24、当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时，为紧缩Db宜改选直径较__小__的螺栓。点评：考查对法兰设计的理解。25、垫片系数m是针对法兰在操作状态下，为确保密封面具有足够大的流体阻力，而需作用在垫片单位_密封面积上的压紧力与流体_压力的比值，垫片愈硬，m愈_大____。点评：见GB150—19989.5.126、法兰从结构上可分为：松式法兰、整体法兰、任意_法兰。点评：见GB150—19989.4，法兰的设计计算方法是与其整体程度有关的。27、压力容器无损检测的方法包括射线、超声、磁粉、渗透和涡流检测等。点评：见《容规》的第83条。28、奥氏体不锈钢制压力容器用水进行液压试验时，应严格控制水中的氯离子含量不超过25mg/L。试验合格后，应立即将水渍去除干净。点评：见GB15010.9.4.129、最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得，且取各受压元件的最小值。点评：考察设计者对最大允许工作压力概念的掌握。最大允许工作压力是压力容器标准中的一个重要概念，涉及安全泄放装置、压力试验等相关内容。见GB150B2.130、压力容器的对接焊接接头的无损检测比例，一般分为全部（100%）和局部（大于等于20%）两种。对钢制低温容器，局部无损检测的比例应大于等于50%。点评：《容规》第84条。GB150C4.6.2。31、换热器设计中强度胀中开槽是为了增加管板与换热管之间的拉脱力而对管孔的粗糙度要求是为了密封。点评：考察设计者对标准的理解和结构设计要求的目的。32、立式管壳式换热器外导流筒应在内衬筒的下端开泪孔。点评：GB1515.11.5,工程基本概念。33、不锈钢堆焊管板的复层中的过渡层应采用超低碳不锈钢焊条或焊带来堆焊。点评：不锈钢管板堆焊设计人在选择焊条时会经常出现错误，本题的目的在于使大家有一个清晰的概念。34、在卧式容器计算中圆筒的许用轴向压缩应力取设计温度下材料的许用应力[σ]与B值的较小值。点评：这是许用轴向压缩应力的基本概念。35、卧式管壳式换热器壳程为气液共存或液相中含有固体颗粒时，折流缺口应垂直左右布置。点评：GB1515.9.5.1。该条为折流板在各种介质条件下结构布置的要求。36、塔式容器液压试验时允许采用立试或卧试。点评：做过塔式容器设计的地球人都知道。37、设计基本地震加速度取值，对设防烈度为七度时为0.1g；八度时为0.2g；九度时为0.4g。点评：载荷规范要求，考查设计者对除压力载荷以外的其它载荷的理解和掌握程度。38、塔式容器下封头的设计温度大于或等于4000C时，在裙座上部靠近封头处应设置隔气圈。点评：温度高是，裙座与封头连接处会出现很大的局部应力，因此规范对400℃以上时的结构做了规定。39、按JB4710的规定，在计算自振周期时，如加大塔壳和裙座壳的厚度，则该塔的自振周期将变小。点评：考查设计者对自振周期与壁厚关系的理解程度，设计者除了正确使用计算机软件外，还应对基本的原理和规律要烂熟于心，特别是审核人，应该对计算结果运用原理和规则进行判断并合理的调节参数。40、球罐可视为_一个单质点__体系，对其进行基本自振周期计算。点评：球罐的在地震、风载荷下的计算模型。41、球壳的焊缝以及直接与球壳焊接的焊缝，应选用低氢型药皮焊条，开按批号进行扩散氢复验。点评：球罐最基本的焊接要求。42、球罐支柱底板中心应设置通孔，地脚螺栓孔应为径向长圆孔。点评：见GB12337-5.4.55.4.6球罐结构基本要求，很多人错在没有写“径向”径向长圆孔，才真正体现了开长圆孔的意义，支腿才可以沿径向滑动，减少了应力集中。趣味答案：“球罐支柱地板中心应设置人孔，”专家们认真研究了该怎样从人孔爬进去。43、按GB150规定，超压泄放装置不适用于操作过程中可能产生压力剧增，反应速度达到爆轰时的压力容器。点评：见GB150附录B1.3，GB150提供的安全泄放装置在反应达到爆轰时，不能瞬时泄放，保证容器安全。是超压泄放装置的最基本概念。很多设计人员对附录B较生疏，安全泄放装置是压力容器的重要组成部分，作为压力容器设计人员应该准确掌握其概念，计算。不应只是按照工艺条件，写上安全阀型号即可，安装在设备上的安全泄放装置是压力容器设计人员的职责范围。44、容器用金属材料中，钛材及其容器不应在空气中接触明火，以免易产生金属的燃烧。点评：见JB/T4745—2000标准释义第一章。JB/T4734-2002《铝制焊接容器》和JB/T4745-2002《钛制焊接容器》于2003年3月1日开始实施，作为压力容器设计人员应及时了解标准动态，很多单位不涉及有色金属的设计，因此我们只考了最基本的内容，占很少的分数，意在告诉设计人员对行业发展的动向要有所掌握。45、铝、钛的常压容器一般可不进行容器的压力试验，通常进行盛水试验。点评：同上46、外压及真空容器的圆度要求严于内压容器,主要是为了防止失稳。点评：外压容器结构的基本要求，意在让设计人员掌握技术条件制定的根本原因，掌握处理问题最基本的出发点。47、容器制造时应先完成标记移植才能进行受压元件材料的分割。点评：压力容器制造的基本常识。设计人员需掌握基本的制造工序。48、依封头规格大小不同其制作方式有整板成形、先拼板后成形、分辨成形后组焊等三种。点评：封头基本制作方式，依制作方式不同应该有不同的技术要求。49、产品焊接试板的用材应与容器用材具有相同的钢号、规格和热处理状。点评：压力容器制造基本常识。GB10.5.6.150、铝容器的最高设计压力为8MPa；钛容器的最高设计压力为35MPa。点评：见JB/T4734-2002《铝制焊接容器》和JB/T4745-2002《钛制焊接容器》。同44题。51、一般来说压力容器的热处理按目的（作用）分为四种：焊后热处理、恢复力学性能热处理、改善力学性能热处理及消氢处理。点评：压力容器制造基本常识，本题错误常出现于“恢复力学性能热处理、改善力学性能热处理”常常混淆，其实这两种热处理的目的不同。二、选择（本题共25分，每题0.5分，以下答案中有一个或几个正确，少选按比例得分，选错一个不得分）1、设计温度为400℃的压力容器，其壳体材料可选用的钢板牌号有（b）（c）.a.Q235-Bb.20Rc.16MnR点评：见[GB150,表4-1]此几种材料为压力容器最常用的碳钢和低合金钢材料，对其适用的基本范围应熟记于心。并不是要求所有的材料必须背下所有的技术参数。2、设计温度为600℃的压力容器，其壳体材料可选用的钢板牌号有ab____.a.OCr18Ni9,b.OCr17Ni12Mo2,c.OOCr17Ni14Mo2点评：奥氏体不锈钢当温度超过525℃时，含碳量应不小于0.04%，超低碳不锈钢不可能适用，此题是考查此概念。3、设计温度为-50℃的压力容器，其壳体材料可选用的钢板牌号有_（c）。点评：见[GB150,表4-1]此几种材料为压力容器最常用的低温材料，对其适用的基本范围应熟记于心。并不是要求所有的材料必须背下所有的技术参数。[GB150,表4-2]a.16MnDR,b.15MnNiDR,C.09MnNiDR4、按钢板标准，16mm厚的Q235-B钢板，在20℃时的一组冲击功（J）数值为___c___的是合格产品。.a.17，30，32；b.17,40,50,c.28,30,31.点评：见[GB/700-88],本题考查设计人对冲击功结果评定的基本概念，前两组数据中因为有“17”的数据，小于合格指标的70%，不可能是合格的产品。5、外压球壳的许用外压力与下述参数有关b，d。a.腐蚀裕量b.球壳外直径c.材料抗拉强度d.弹性模量点评：本题为基本概念试题，考查影响许用外压力的的有关因素6、在GB150外压圆筒校核中，是以Do/δeb为界线区分薄壁圆筒和厚壁圆筒的。a.≥10b.≥20c.≥4.0点评：本题为基本概念试题，由于薄壁圆筒和厚壁圆筒所采用的计算方法不同，因此两者的区分非常重要，否则将引起很大的误差，GB150的计算公式是针对薄壁圆筒的计算公式（GB1506.2.1）7、一台外压容器直径φ1200mm，圆筒壳长2000mm，两端为半球形封头，其外压计算长度为ba.2000mmb.2400mmc.2600mm点评：本题为基本概念试题，考查设计者对外压容器中基本参数的掌握8、外压计算图表中，系数A是（a，c，d）。a.无量纲参数b.应力c.应变d应力与弹性模量的比值点评：本题为基本概念试题，加深设计者对GB150中图表的物理意义的理解9、在圆筒壳体中由轴向温度梯度引起的应力属于___b____。a一次弯曲应力b二次应力c峰值应力点评：本题为力学基本概念试题，不同类别的应力对安全性的影响是不同的。10、分布力是表面力的一种，下面哪些力属于表面力__a___b__。a.雪载荷b.风载荷c.容器自重点评：本题为基本概念试题11、GB150不适用下列容器b，da.操作压力为0.05,设计压力为0.1MPa的容器；b.石油液化气钢瓶；c.立式容器；d.火焰加热消毒锅。点评：本题为压力容器设计基础，是GB150总论的重要内容，设计人应牢牢掌握。见GB150（1）12、以下哪些元件是受压元件a，b，c。a.壳体锥形封头；b.人孔平盖；c.加强圈；d支座垫板点评：本题为压力容器设计基础，必须掌握的内容。见GB150（3.3）13、压力容器元件的金属温度是指该元件的金属的Ca表面温度的较高者b内外表面温度的平均值c截面温度的平均值点评：本题为压力容器设计概念，见GB150（3.4.6）14、椭圆封头计算式中的K称为形状系数，其意义是封头上的__c___应力与对接圆筒的___d_____薄膜应力的比值。a.最大薄膜b.最大弯曲c.最大总d.环向e.轴向点评：本题为基本理论试题。加深对标准的理解15、C低于或等于-200C的钢制低温压力容器称之为低温容器.a操作温度b钢材的使用温度环境温度c设计温度d大气极端温度.点评：本题为基本压力容器设计概念，见GB150（3.5.2）16、压力容器设计时一般情况下不考虑b，c载荷.a液体静压力b雨、雪载荷c惯性力d设计压差点评：本题为基本压力容器设计概念，见GB150（3.5.4）17、加工成形后的圆筒壳体最小厚度，对碳素钢低合金钢制容器不小于3mm，这其中不包括ac。a腐蚀裕量b钢材厚度负偏差c加工减薄量点评：本题为基本压力容器设计概念，见GB150（3.5.6）18、在校核膨胀节平面失稳压力时，所用的屈服极限值应是b的实际值。a材料冷作硬化前；b材料冷作硬化后点评：本题考查膨胀节的基本知识，稍有些偏，但膨胀节也是压力容器的一个重要元件，希望设计人对其有所了解，本部分试题仅占1分19、法兰设计压力较高时，一般应选用m和y____c____的垫片。当垫片的预紧载荷远大于操作载荷时，宜改选__ab___较小的垫片。a.mb.yc.较大d.较小点评：本题为法兰设计基本概念。很多设计者由于计算软件的应用，不再重视各种参数的意义，做为审批人，针对计算的结果，应准确判断出参数选择的是否合理，法兰的设计是由何种因素来控制，从而选择更加合理的结构。压力容器设计的优劣，不仅是安全性，还有结构的合理性。本题很多人出现了错误，以此希望审核人对自己提出更高的要求。20、法兰设计压力较高时，如选用强度较低的螺栓，会因所需螺栓面积_a__增大，使螺栓中心圆直径__a_，导致法兰力矩的力臂_a_，造成法兰设计的不合理a.增大b.减小点评：同上题GB150—19989.5.2.321、压力面积补强法与等面积补强的补强的区别是壳体的有效补强范围不同，前者为圆柱壳___a____应力的衰减范围，后者为均匀受拉伸的__f__应力的衰减范围。a.环向薄膜b.环向弯曲c.轴向薄膜d.轴向弯曲e.平板开大孔孔边f.平板开小孔孔边点评：本题出的不是很合适，压力面积补强法已经在GB150中取消。大家作为常识性的了解即可。22、在下列管壳式换热器元件中,应考虑腐蚀裕量的元件为ba换热管b管板c折流板d支持板点评：换热器基本设计概念，见GB15123、管壳式换热器双管板结构型式适用于b的场合.a管程设计压力比壳程高b管壳程介质严禁混合C管壳程温差大点评：不同的换热器类型适合不同的场合。很多人没有设计过双管板的结构，但是作为压力容器设计者，应该对不同的类型有最基本的了解。24、管壳式换热器计算传热面积是以换热管c为基准计算的。a内径b中径c外径点评：换热器设计基本概念。见GB15125、奥氏体不锈钢焊管用作换热管时,其设计压力不得大于ba4.0MPab6.4MPaC10MPa点评：现在对焊管的特殊要求，以后会调整焊管的适用范围。GB1514.4.226、H/D大于5中的D对于不等直径的塔式容器是指da各塔段中最小直径；b各塔段中最大直径；c各塔段直径的算术平均值；d各塔段直径的加权平均值。点评：掌握标准中对不等直径塔的处理方法JB4710127、等直径、等壁厚塔式容器的自振周期是将其简化成da单自由度体系；b双自由度体系；c多自由度体系；d弹性连续体。点评：塔式容器设计基本概念。28、基本风压的重现期为da20年；b30年；c40年；d50年点评：塔式容器设计载荷选取中《建筑结构荷载规范》的新规定GB50009—20017.1.229、基本风压值按“建筑结构荷载规范”选取，但均不应小于ba250N/m2b300N/m2c350N/m2d400N/m2点评：塔式容器设计载荷选取中《建筑结构荷载规范》的新规定。GB50009—20017.1.2；（以上两条考题为2001年载荷规范中要求与原JB4710-92不同的地方，由于很多设计人员对新的载荷规范不了解，在此引起大家计算中的注意）30、计算垂直地震力时，应先计算出总垂直地震力，然后再分配至各质点，其分配原则为c。a平均分配；b三角形分配；c倒三角形分配；d全部分配至底部质点。点评：塔式容器设计基本概念。31、GB12337-1998适用于设计压力不大于c的球罐。a.30.0MPab.10.0Pac.4.0MPad.1.0MPa点评：球形容器设计范围。GB123371.132、GB12337规定球壳板的最大宽度应不小于amm。a.500b.600c.700d.800点评：球形容器设计基本规定。GB123373.4.633、对充装LPG的球罐，计算物料质量m2时所用的物料密度ρ2应使用d下的液体密度。a.常温b.操作温度c.最高设计温度d.最低设计温度点评：LPG容器设计计算要求。《容规》第36条。在设计计算中，设计人员常常疏忽的取值，这是设计人员应该牢牢掌握的概念。34、用有延迟裂纹倾向的钢材制造的球罐，应在焊接完成至少经c小时后，方可进行焊缝的无损检测。a.12b.24c.36d.48点评：球形容器设计制造基本规定。GB123373.4.635、下列有关压力容器耐压试验的要求，哪些是不正确的？aca.一台压力容器制造完毕后是进行液压试验，还是气压试验，由设计者任意选择；b.气压试验所用气体不能任意选择；c.碳素钢和低合金钢制压力容器的试验用气体温度不得低于5℃；d.气压试验合格的要求是，试验过程中，压力容器无异常响声，经捡漏，无漏气，无可见的变形。点评：压力容器耐压试验的要求。《容规》第98条36、下列哪些容器的A和B类焊接接头应进行100%射线或超声检测a.c.a.厚度34mmQ235-C制容器；b厚28mm16MnR制容器；c.厚36mm20R制容器点评：压力容器无损检测的要求GB15010.8.2.137、下列哪些焊接接头只能用射线方法进行检测b、d.a多层包扎容器内筒A类接头；b.多层包扎容器筒节间B类接头；c.30mm12CrMo制容器A、B类接头；d.10mmOOCr19Ni10制容器A、B类接头点评：压力容器无损检测方法的选择，要求设计人员应掌握基本的制造检验的知识，否则会造成设计的产品无法制造或检验，或提出的要求不合理。38、多层包扎容器内筒同一断面最大与最小直径之差应符合下述哪个要求aa不大于内径的0.5%,且不大于6mm；b.不大于内径的1%且不大于25mm点评：压力容器制造要求GB15010.6.1.139、一台复合板制尿素合成塔，基层75mm16MnR，复层5mmOOCr17Ni14Mo2,是否需要焊后热处理ba.需要；b.不需要；点评：热处理会影响复层材料的抗晶间腐蚀的能力，考察设计者掌握的压力容器热处理要求在实际设计中的应用能力40、不同强度级别钢材组成的焊接接头，其产品焊接试板中拉伸试样的检验结果，应不低于。ba.两种钢材标准抗拉强度下限值中的较大者；b.两种钢材标准抗拉强度下限值中的较小者；c.两种钢材标准抗拉强度下限值的平均值点评：见JB4708-20007.2.2.4.341、根据下列哪些条件判断容器是否需要焊后热处理abd：a、材质；b、盛装介质的毒性；c、设计压力；d、钢材厚度；e、焊接方法点评：压力容器设计中提出热处理要求时最基本依据，设计者应对这几种因素熟记在心，遇到相关问题才会想到查标准，找具体的设计要求GB150-199810.442、焊缝余高对容器运行安全的影响主要在于下述哪个方面aa、疲劳寿命；b、应力腐蚀；c、强度削弱点评：了解基本原理，才会在设计中进行合理的结构设计43、一压力容器由四个受压元件组成。经计算四个元件的最大允许工作压力分别为Pw1=2.14MPa,Pw2=2.41MPa,Pw3=2.25MPa,Pw4=2.15MPa,请确定该容器的最大允许工作压力Pwaa.Pw=2.14MPa,b.Pw=2.15MPa,c.Pw=2.25MPa,d.Pw=2.41MPa,点评：明确最大允许工作压力的概念。GB150-1998B2.144、热壁加氢反应器不宜采用下列哪些壳体结构b、d.a.单层卷焊；b.热套；c.锻焊d.多层包扎；点评：压力容器结构设计应用45、产品焊接试板为何要求进行无损检测c.JB4744a.保证试板焊接接头与产品焊接接头质量相当；b.检查焊接工艺是否合格；c.保证在焊接接头的合格部位取样，避免超标缺陷影响力学性能检验的准确性点评：压力容器与设计有关的焊接基本概念。见JB4744-20005.1.146、JB4708中规定进行焊接接头冲击韧性试验时，应在____C____制备冲击试样a.焊缝区，熔合区，热影响区；b.焊缝区，热影响区，母材；c.焊缝区，热影响区；d.焊缝区，粗晶区，热影响区；点评：压力容器与设计有关的焊接基本概念。见JB4708-20007.2.2.6.147、在卧式容器的强度计算中，若考虑了地震力和其它载荷的组合时，壳壁的应力允许不超过许用应力的C倍。a1.0b1.1c1.2d1.5点评：长期载荷和短期载荷在标准中有不同的应力控制值。48、一设备受0.1MPa的外压，设计温度为425℃，设计计算得轴向压缩力为85MPa，该材料[σ]t=83MPa；查表的B值为88MPa；该设备的外压轴向压缩力计算结果应是b。a通过b不通过c无法判断点评：设计计算基本概念49、容器内的压力若有可能小于大气压力，该容器又不能承受此负压条件时，容器上应装设c。a拱形防爆片b正拱形防爆片c防负压的泄放装置d非直接载荷式安全阀。点评：压力容器安全泄放基本概念。见GB150-1998B4.550、下列哪些情况，必须选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置？b、ca.容器内介质为极度或高度危害介质；b.容器内压力增长迅速；c.容器对密封要求很高；d.设计压力高于10MPa的压力容器。点评：压力容器安全泄放基本概念。见GB150-1998B4.7三、是非题（本题共10分，每题0.5分）1、设计温度为360℃的压力容器，其壳体用钢板可选用Ｑ235-B.（╳）点评：材料是有使用温度上限的，见[GB150,表4-1]。我们并不要求设计者记住所有材料的温度范围，但是对最基本的材料的使用范围应该有一个清醒的概念。2、设计温度为-25℃的压力容器，其壳体用钢板可选用16MnR.（╳）点评：材料是有使用温度下限的，见[GB150,表4-1]，我们并不要求设计者记住所有材料的温度范围，但是对最基本的材料的使用范围应该有一个清醒的概念。3、最高工作压力小于0.1MPa，但设计压力高于0.1MPa的压力容器也应该受《容规》的监察。（╳）点评：《容规》判别是否属于压力容器的基本参数是最高工作压力。见《容规》第2条第1款4、螺旋板式换热器、容积小于0.025m3的高压容器按照《容规》的有关规定，可不进行定期检验。（╳）点评：压力容器划分的基本规定《容规》第2条第2款5、带外加热盘管（半圆管(Dg100)，P=0.8MPavV=0.03m3）的真空容器（Dg=2500,L=2900）不接受《容规》监察。（╳）点评：要考查半圆管所包含的容积，是《容规》判别是否属于压力容器的基本参数。见《容规》第2条第1款6、某13m3的液化石油气储罐，其管口选用NPT螺纹连接。（╳）点评：盛装LPG压力容器结构的基本规定《容规》第37条7、在受力物体的主平面上既有正应力又有剪应力。（╳）点评：应力、主应力、主应力平面是最基本的弹性力学概念，用于受压元件的应力分析，掌握压力容器的受力基本情况，确定评定依据8、圆筒在鞍座水平面上有加强圈时，其最大剪应力τ在靠近鞍座边角处。（╳）点评：应该掌握卧式容器各点的应力状况。9、安全阀安装在压力容器的第一个管法兰密封面以外，因此不属GB150压力容器的划定范围，故对安全阀的要求只应符合《容规》的规定。（╳）点评：GB150的管辖范围见GB150（3.3.4）10、确定压力试验的试验压力时，式中P应为容器的设计压力或最大允许工作压力。（√）点评：GB150参数确定的基本概念，见GB1503.8.1.111、某夹套容器，内容器操作条件为真空，夹套内为0.25MPa加热蒸汽，现设定内容器设计压力为—0.4MPa（外压）夹套设计压力为0.3MPa。（╳）点评：GB150参数确定的基本概念。设计压力和计算压力是不同的概念。12、钛材切削加工时如冷却润滑不好，切屑易燃烧。(√)点评：有色金属的特性，虽然有很多人没有接触过有色金属，但是作为该行业的设计人应全面了解压力容器的设计知识，特别是最基本的知识。该部分内容，你可以前后对比一下共占多少分。目的在于提示设计者我国的压力容器行业有色金属制压力容器标准已执行。13、波纹管波的曲率半径增加一倍时,内压引起的经向弯曲应力将降低两倍左右,但对周向应力没有大的影响.（√）点评：波纹管的基本概念。在计算波纹管时，了解参数对应力的影响，便于调整参数和选型。14、垫片系数m愈大的垫片，在操作状态下所需的压紧力愈大，对法兰设计不利，为此在压力较高的条件下，一般应选用m较小的垫片。(╳)点评：法兰各参数对法兰受力情况的影响，在设计非标法兰时，便于选取合理的材质和结构。15、法兰的螺栓通孔应与壳体主轴线或铅垂线对中布置（╳）点评：应为跨中布置，这是结构设计常识。16、强度焊适用于换热器承受振动或疲劳的场合。（╳）点评：审核人应当掌握结构的适用性。见GB1515.8.3.117、GB151管箱和外头盖短节的长度可以不遵循GB150中300mm的最小拼接筒节长度的限制。(√)点评：换热器结构设计。该问题是设计中常见问题。18、JB4710可以用于带拉牵装置塔式容器设计（╳）点评：塔式容器标准JB4710-92的适用范围。19、厚40mm的15MnVR制碟形封头与多层包扎筒节相焊的B类接头应作焊后热处理（╳）点评：制造知识应用。多层包扎容器的特殊性，见GB15010.6.520、设计温度-50℃的容器，其支承与壳体相连的焊缝应进行100%磁粉或渗透检测（√）点评：制造知识应用。低温容器的特殊要求，见GB150C4.6.3四、问答（本题共40分，每题5分，可任选其中8题）1、列出现行标准中36mm厚的20R和20g钢板在化学成分（熔炼分析）中的磷、硫含量和力学性能（拉伸和冲击试验）方面的技术要求，回答20g可否代用20R的问题。答：1.磷、硫含量P%S%20R≤0.030≤0.02020g≤0.035≤0.0352.拉伸试验σbMpаσsMPаδ5%20R400～520≥235≥2520g400～520≥225≥243.冲击试验温度℃AkvJ20R0≥2720g20≥27综上可见，20g的技术要求低于20R，因此不能代用。点评：该问题是设计者经常混淆的问题，甚至在考试中出现了整个单位或行业中普遍存在的错误，也是我们在相关问题咨询中经常碰到的问题，为了澄清整个压力容器行业设计者的概念，我们特别出了此题。诚然，设计人员很难背写下来两种材料具体的化学成分，力学性能，我们只是为了让大家更进一步加深对两种材料具体区别的内容认识。在阅卷中具体的数字的错误，加一起只扣了1分。答到“不能代用”即得3分。见[GB6654，第2号修改单，GB713]2、一台承压设备，压力为低压；温度：70℃；介质：清水。请问：该设备如何分类？依据是什么？47.在下述厚度中满足强度及使用寿命要求的最小厚度是C。A）名义厚度B）计算厚度C）设计厚度48.GB150规定，有效厚度系指A。A)名义厚度减去厚度附加量B)计算厚度和腐蚀裕量之和C)设计厚度加上钢材厚度负偏差值49.在下列厚度中能满足强度（刚度、稳定性）及使用寿命要求的最小厚度是A。A)设计厚度B)最小厚度C)计算厚度D)名义厚度50.GB150-1998规定，有效厚度指B。A)计算厚度和腐蚀裕量之和B)名义厚度减去厚度附加量C)设计厚度加上钢材厚度负偏差量51.确定外压容器的设计压力时，应考虑在正常工作情况下可能出现的A。A)最大内外压力差B)最大外压力C)最大内压力D)最大内外压力和52.厚度附加量C是指C。A)钢材厚度负偏差B)钢材厚度负偏差和腐蚀裕量与容器制作减薄量之和C)钢材厚度负偏差与腐蚀裕量之和D)直接用火焰加热的容器53.压力容器焊接接头系数φ应根据A选取。A)焊缝型式和无损探伤检验要求B)焊缝类别和型式C)坡口型式和焊接工艺54.钢制压力容器，采用相当于双面焊的全焊透对接接头，当采用局部无损检测时，其焊接头系数应取C。A)1.0B)0.9C)0.85D)0.855.单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板），作局部无损检测，其焊接接头系数为D。A)1.0B)0.9C)0.85D)0.856.GB150-1998规定，内压容器液压试验压力Pt应为B。A)1.15P[σ]/[σ]t和P+0.1，取其中较大值B)1.25P[σ]/[σ]t和P+0.1，取其中较大值C)1.25P57.GB150-1998中试验压力PT=1.25P[σ]/[σ]t计算中，如容器各元件（园筒、封头、接管、法兰及紧固件）所用材料不同时，取各元件材料[σ]/[σ]t比值中C。A)平均值B)最大者C)最小者58.内压容器液压试验压力为B，真空容器液压试验压力为A，液压试验下圆筒应力不得超过D。A)1.25P,B)1.25P[σ]/[σ]tC)0.8φσsD)0.9φσs59.外压容器和真空容器的液压试验压力PT为B。A)PT=0.2MpaB)PT=1.25PC)PT=1.05P（式中P为设计压力）60.液压试验时，圆筒的薄膜应力бT不得超过试验温度下材料屈服限的A。A)90％B)80％C)85％61.奥氏体钢的使用温度高于525oC时，钢中含碳量应不小于C。A)0.4%B)0.03%C)0.04%62.奥氏体不锈钢的使用温度高于或等于A时，可免做冲击试验。A)-196℃B)-100℃C)-200℃63.Q235-B钢板制作压力容器，其设计压力P小于或等于BMPa；钢板的使用温度为E；用于壳体时，钢板厚度不大于Fmm。A)10MPaB)1.6MPaC)2.5MPaD)0～200℃E)0～350℃F)20mmG)30mm64.用于壳体厚度>30mm的B应在正火状态下使用。A)15MnVR（16mm）B)20R和16MnR65.用于法兰管板平盖等受压元件的厚度大于C的20R和16MnR钢板应在正火状态下使用。A)30mmB)40mmC)50mm66.用于壳体厚度>Dmm的碳素钢和低合金钢板，应逐张进行拉伸和夏比冲击试验。A)28B)40C)50D)6067.用于壳体的钢板，需进行低温冲击试验的是B、C。A)使用温度低于0℃,20mm的20RB)使用温度低于－10℃,20mm的20RC)使用温度低于－10℃,30mm的16MnRD)使用温度低于0℃,20mm的0Cr18NiTi68.用于壳体厚度大于A的20R和16MnR，应逐张进行超声检测，质量等级应不低于Ⅲ级。A)30mmB)50mmC)60mm69.设备主螺栓采用35CrMoA材料，应该在何种热处理状态下使用B。A)正火B)调质C)稳定化处理70.目前常用的容器封头有椭圆形、碟形、半球形、锥形、平盖等，从受力情况看，从好到差依次排列是B。A)椭圆形、半球形、碟形、锥形、平盖；B)半球形、椭圆形、碟形、锥形、平盖；C)半球形、碟形、椭圆形、锥形、平盖71.K≤1椭圆形封头有效厚度应不小于封头内径的C。A)0.15%B)0.2%C)0.3%（式中K为椭圆形封头形状系数）72.对于锥壳的大端，可以采用无折边结构，锥壳半顶角A。A)α≤30°B)α≤45°C)α≤60°73.对于锥壳的大端，当锥壳半顶角α≤时，可以采用无折边结构。A)30oB)45oC)60oD)90o74.对于锥壳的小端，当锥壳半顶角α≤时，可以采用无折边结构。A)30oB)45oC)60oD)90o75.当壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于B。A)1.5B)2.0C)2.576.《钢制压力容器》GB150-1998规定，当圆筒内径Di>1500mm时，开孔最大直径d小于或等于BDi，且小于或等于Dmm。A)1/2B)1/3C)500D)1000E)52077.内径Di≤1500mm的圆筒最大开孔直径应为C。A)开孔最大直径d≤1/4Di，且d≤320mm；B)开孔最大直径d≤1/3Di，且d≤420mm；C)开孔最大直径d≤1/2Di，且d≤520mm；D)开孔最大直径d≤1/5Di，且d≤220mm。78.《钢制压力容器》GB150-1998规定，凸形封头或球壳的开孔最大直径d小于或等于CDi。A)1/3B）1/4C）1/297.C条是错误的,不属于壳体开孔可不另行补强须满足的四个条件之一：A)设计压力小于或等于2.5MPaB)两相邻开孔中心的间距应小于两孔直径之和的两倍C)接管公称外径小于或等于57mm(标准规定为89mm)D)接管最小壁厚满足GB150表8-1要求80.采用补强圈补强时，应遵循的正确规定有A。A)钢材的标准抗拉强度下限值σb≤540MPaB)补强圈厚度小于或等于2δn(标准规定为1.5δ)C)壳体名义厚度δn≤28mm(标准规定为38mm)81.不能采用补强圈进行开孔补强的压力容器为C。A)介质为高度、极度危害B)Pd≥10MPaC)壳体壁厚大于38mmD)t＞35℃82.采用补强圈补强时,补强圈厚度应A。A)≤1.5δnB)>1.5δnC)>δn83.《钢制压力容器》GB150-1998中开孔补强采用的方法是A。A)等面积法B)极限分析法C)等面积法和极限分析法84.带颈法兰应采用A或C加工制成。A)板材B)热轧C)锻件85.榫槽，凹凸面及平面密封法兰的台肩高度B在法兰D厚度内。A)包括B)不包括(见GB150图9-1)C)名义D)有效86.在操作过程中，若法兰分别承受内压和外压的作用，则法兰应按C工况进行设计。(见GB1509.6条)A)内压B)外压C)两种压力87.用于紧固法兰的螺栓材料硬度应A螺母材料硬度(30HB)。A)略高于B)略低于C)等于88.GB150-1998第十章用于设计温度高于－20℃的A、B、C压力容器的制造、检验和收。A)多层包扎式B)热套C)单层焊接D)多层绕板式E)扁平钢带式压力容器89.压力容器主要受压部分的焊接接头分为C。A)A、B两类B)A、B、C三类C)A、B、C、D四类90.各类凸形封头中所有拼焊接头均属A。A)A类焊接接头B)B类焊接接头C)D类焊接接头91.按GB150-1998规定，管板与筒体非对接连接的接头应是B。A）B类焊接接头B）C类焊接接头C）D类焊接接头92.按GB150-1998规定，接管和长颈对焊法兰连接的焊接接头应是A。A)B类焊接接头B)C类焊接接头C)D类焊接接头93.不等厚两板对接时，下列C情况要削薄。A)薄板厚度不大于10mm,两板厚度差超过1mmB)薄板厚度大于10mm,两板厚度差超过2mmC)薄板厚度不大于10mm,两板厚度差超过3mm94.应进行焊后热处理的对接焊缝是B。A)28mm厚的16MnRB)30mm厚的15MnVRC)36mm厚的20R（以上焊缝焊前均未预热）95.30mm厚的15MnVR钢制容器，图面技术要求上标注的A、B类焊接接头检测要求中，B是错误的。A）100%超探，20%射线复查B)20％射线检测C)100%超探96.压力容器壳体及受压元件钢材厚度δS>Amm的12CrMo、15CrMoR、15CrMo及其它任意厚度的Cr-Mo低合金钢；对其A、B类焊接接头，应进行100％的射线检测或超声检测。A)16B)25C)3097.符合GB150-1998要求需进行表面磁粉或渗透检测，其合格标准应符合JB/T4730-2005中A。A)Ⅰ级B)Ⅱ级C)Ⅲ级98.碳素钢和16MnR容器进行液压试验时，液体温度不得低于B℃。A)0B)5C)10D)2599.20g钢板可代用B钢板。A)20RB)Q235-CC)16MnR100.低温容器是指B。A)金属温度低于或等于-20℃的容器B)设计温度低于或等于-20℃的容器C)工作温度低于或等于-20℃的容器101.低温容器的A、B类焊接接头，除符合规定应做100％射线或超声波无损检测外，允许进行局部无损检测，检查长度不得少于各条焊接接头长度的C，且不少于250mm。A)20%B)40%C)50%102.《管壳式换热器》GB151-1999适用范围：公称直径DN≤B:公称压力PN≤C；公称直径和公称压力的乘积≤E。A)2000mmB)2600mmC)35MpaD)10MPaE)1.75×104F)1.45×104103.GB151-1999适用的换热器公称直径B。A)DN≤2000mmB)DN≤2600mmC)DN≤3000mm104.GB151-1999规定，计算换热面积中换热管的计算基准为A。A)外径B)中径C)内径105.GB151标准规定，当换热管为U形管时，其公称长度是指A。A)直管段B)拼接段C)全管段106.GB151-1999中采用碳素钢、低合金钢冷拔管做换热管时，换热管的精度有Ⅰ级及Ⅱ级，则C。A)称该换热器Ⅰ级或Ⅱ级换热器B)没有特别表示方法C)标有Ⅰ级管束或Ⅱ级管束107.设计温度低于20℃时，取A℃时的许用应力。A)20B)0C)40D)100108.GB151规定，用于制造换热器的铜和铜合金应在B状态下使用。A)淬火B)退火C)回火D)固溶109.用于制造管板、平盖、法兰的钢锻件，其级别不得低于JB4726和JB4728规定的B级。A)ⅠB)ⅡC)Ⅲ100.用于制造换热器的管板锻件，其级别不得低于JB4762和JB4728中的A级。A)ⅡB)ⅢC)Ⅳ111.管板厚度大于B时，宜采用锻件。A)50mmB)60mmC)65mm112.当换热器设计温度≥300℃时，接管法兰应采用A。A)对焊法兰B)带颈平焊法兰C)板式平焊法兰113.钢制管壳式换热器接管，当设计温度高于或等于300℃时，必须采用B法兰。A)松式B)整体C)任意式114.U型管弯管段的弯曲半径应不小于A的换热管外径。A)2倍B)3倍C)2.5倍115.GB151标准规定，管板的有效厚度系指管程分程隔板槽底部的管板厚度减去下列的厚度C。A)管程腐蚀裕量超过管程隔板槽深度的部分B)壳程腐蚀裕量与管板在壳程侧的结构开槽深度二者的较大值C)A与B二者的厚度116.管板和换热管采用焊接连接时，管板的最小厚度应满足结构设计和制造的要求，且≥B。A)10mmB)12mmC)15mm(见GB1515.6.2.2条)117.GB151规定，换热器管间需要机械清洗时，应采用C排列，相邻两管间的净空距离（S-d）不宜小于6mm。A)正三角形B)转角正三角形C)正方形D)转角正方形118.一台换热器未设折流板和支持板，其管板间距为L，则换热管受压失稳的当量长度Lcr为B。(见GB151图32)A)LB)L/2C)L/3D)L/4119.钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时，其适用范围为B。A)设计压力≤2.5MPa、设计温度≤350℃B)设计压力≤4.0MPa、设计温度≤300℃C)设计压力≤1.6MPa、设计温度≤400℃120.卧式换热器、冷凝器和重沸器的壳程介质为气、液相共存或液体中含有固体物料时，折流板缺口应A布置。A)垂直左右方向B)水平上下方向C)一定倾角方向121.折流板最小间距一般不小于圆筒内直径的D，且不小于50mm。A)1/2B)1/3C)1/4D)1/5122.换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，直管不得超过A条。A)1B)2C)3D)4123.换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，U形管不得超过B条。(见GB1516.3.3条)A)1B)2C)3D)4124.换热管拼接时，最短管长不应小于Bmm。A)100B)200C)300D)400125.换热管拼接时，对接后的换热管应逐根作液压试验，试验压力为设计压力的C。A)1.25倍B)1.5倍C)2倍126.拼接管板的对接接头应进行无损检测，探伤比例及合格级别A、B。A)100%X射线检测II级B)100%超声检测I级合格(见GB1516.4.1)127.固定管板换热器压力试验的试验顺序是B。A)先管程后壳程B)先壳程后管程128.低温压力容器的鞍座、耳座、支腿或裙座等，应考虑设置垫板或连接板，尽量避免与容器壳体相焊，垫板或连接板材料按A考虑。A)与壳体相同的低温材料B)Q235-BC)16MnR129.换热管壁温的选取应为D。A)管内流体温度的平均值B)管外流体温度的平均值C)内外流体温度的平均值D)沿换热管金属的温度的平均值130.压力容器及其部件在受到A作用时应考虑进行疲劳设计。A)交变应力B)外载荷C)地震载荷131.蠕变产生的必要条件是A。A)高温B)低温C)常温132.边缘应力具有：A性和B性。A)局部B)自限C)扩展D)无限E)分散F)递增133.GB150标准中内压圆筒强度计算基本公式的理论依据是A。A)第一强度理论B)第三强度理论C)第四强度理论134.为提高外压圆筒承载能力，通常较为合理的方法是C。A)增加壁厚B)改用强度较高的材料C)设置加强圈135.E和F是反映垫片密封性能的两个基本参数。A)垫片宽度B)垫片材料C)垫片厚度D)密封面形式E)预紧密封比压yF)垫片系数m136.应力腐蚀破裂是A。A)金属在持久拉应力和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂B)金属在持久弯曲应力和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂C)金属在冲击载荷和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂137.不同强度级别的低碳钢、低合金钢高强度钢之间的异种钢焊接，一般要求焊接接头的强度应A强度较低一侧母材标准规定的抗拉强度下限值，而接头的塑性、韧性应A强度较高而塑性、韧性较差一侧的母材。A)不低于B)不高于138.低温压力容器焊接采用B焊条。A)酸性焊条B)低氢碱性焊条139.固定管板换热器管板计算中，按有温差的各种工况计算出的A或B或C中任一不能满足强度条件时，就需要设置膨胀节。A)壳体轴向应力бCB)换热管轴向应力бtC)换热管与管板之间连接拉脱力qD)管板径向应力бr140.不开设A的压力容器；标准抗拉强度下限值>540MPa的压力容器；进行C试验的压力容器的焊接接头都必须进行100%射线或100%超声波探伤。A)检查孔，B)人孔C)气压D)液压141.Cr-Mo钢焊缝背面挑焊清根应进行A或B探伤检验。A)磁粉B)渗透C)超探D)射线142.在卧式容器设计中，A≤Rm/2，A＜0.2L，A最大不得＞0.25L，其L是指B。A)卧式容器总长B)两封头切线之间的距离C)圆筒的直线长度143.在进行卧式容器设计时，应进行壁厚计算及支座反力、圆筒轴向应力、圆筒切向剪应力和D计算及校核。A)风载荷B)地震载荷C)圆筒局部峰值应力D)圆筒周向应力144.碳素钢或低合金钢制作的塔器筒体不包括腐蚀裕度的最小壁厚为2Di/1000,且不小于B；不锈钢制作的塔器规定最小壁厚不小于A。A)2mmB)3mmC)4mm145.塔器无论有筋板或无筋板的的基础环板厚度均不得小于Bmm。A)12B)14C)16146.氩弧焊打底、单面焊接双面成型的对接焊缝可作为A。A)双面焊全焊透对接焊缝B)单面焊沿焊缝根部全长具有紧贴基本金属的垫板焊缝三、判断1.《钢制压力容器》GB150-1998适用于工作压力[设计压力]不大于35MPa的容器。(×)2.GB150-1998《钢制压力容器》不适用于[适用于]真空容器。(×)3.GB150对真空度低于0.02MPa的容器不适用。(√)4.GB150-1998标准的管辖范围包括：……非受压元件与容器的连接焊缝，不包括焊缝以外的元件，如支座、支耳、裙座和加强圈等。(√)5.计算压力指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力。(√)6.当元件所承受的液柱静压力小于设计压力的10%[5%]时，可以忽略不计。(×)7.设计温度指容器在正常工作情况下，设备内的介质温度[设定的元件的金属温度]。(×)8.试验温度系指压力试验时试验液体的温度。(√)9.计算厚度系指按有关公式计算得出的厚度，需要时尚应计入其他荷载所需厚度。(√)10.GB150-1998规定设计厚度系指计算厚度与腐蚀裕量之和，有效厚度系指名义厚度减去厚度附加量。(√)11.GB150-1998规定名义厚度系指设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度。(√)12.对于容器壳体，在任何情况下，其名义厚度不得小于最小厚度与腐蚀裕量之和。(√)13.任何情况下压力容器元件金属温度不得超过钢材的允许使用温度。(√)14.压力容器设计时应考虑的载荷有：内压、外压或最大压差;液体静压力;容器自重;风载荷和地震载荷;附属设备及平台、扶梯、管道等重力载荷。(×)[不全面，见GB1503.5.4条]15.真空容器的设计压力等于实际工作真空压力。(×)[详见HG20580表4-1]16.受压元件厚度计算中厚度附加量只计入钢材厚度负偏差及腐蚀余量，不计加工减薄量。(√)17.介质为压缩空气.水蒸汽或水的碳素钢.低合金钢制造的压力容器腐蚀裕量不小于2mm[1mm]。(×)18.同一种材料制成的螺栓，安全系数与螺栓直径大小无关。(√)19.设计温度低于20℃时，材料的许用应力取20℃时的许用应力。(√)20.焊接接头系数Ф应根据容器受压部分的焊接接头形式及无损检测的长度比例确定。(√)21.采用氩弧焊打底，单面焊双面成形的对接焊焊接接头，经100%无损探伤检测，焊接接头系数取φ=1.00。(√)22.确定压力容器试验压力时，如容器各受压元件（如圆筒、封头、法兰等）所用材料不同时，应取各元件材料[б]/[б]t比值中的最大者[最小者]。(×)23.外压容器和真空容器以内压进行压力试验，试验压力PT=0.2MPa[1.25P]，而与设计外压力大小无关。(×)24.真空容器的液压试验压力为0.2MPa[PT=1.25P]。(×)25.在液压试验、气压试验时，圆筒的薄膜应力σt不得超过设计温度下材料屈服点的90%。(×)26.奥氏体钢的使用温度高于525℃时，钢中含碳量应≥0.04%。(√)27.碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。(√)28.钢材[碳素钢和低合金钢]使用温度等于-20℃时，应按附录C的规定进行夏比低温冲击试验。(×)29.厚度大于30mm的16MnR钢板应逐张进行超声波探伤检查，其质量等级应符合ZBJ74003-88IV级[JB/T4730.3-2005Ⅲ级]要求。(×)30.多层包扎压力容器的内筒钢板，其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II级。(√)31.采用厚度>4mm的高合金钢板制压力容器，应在图样上[向钢厂订货时]注明为压力容器用钢板。(×)32.当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时，锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。(×)33.多层包扎圆筒体内筒的焊接接头系数φ=1.0(√?)34.《钢制压力容器》GB150-1998中内压圆筒壁厚的强度计算公式的适用范围为：P≤0.6[σ]tφ[P≤0.4[σ]tφ]。(×)35.GB150-1998内压圆筒计算公式δ=PcDi/2[σ]tφ-Pc适用于设计压力不大于35MPa的钢制压力容器设计。(√?)36.外压容器加强圈因起加强作用而必须围绕整个圆周，不得断开，并应采用连续焊[连续焊或间断焊]。(×)37.外压容器内部的构件如塔盘等，若设计成起加强作用时，也可作加强圈用。(√)38.K≤1的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.15％，这是考虑在内压作用下封头局部不会出现弹性失稳的要求。(√)39.椭圆形封头，当Di/2hi=2时，取形状系数K=1。(√)40.无折边球面封头和锥形封头与筒体的连接均应采用全焊透焊缝结构。(√)41.对于锥壳[锥壳小端]，当锥壳半顶角α≤45℃时可以采用无折边结构。(×)42.在任何情况下，加强段的厚度不得小于相连接的锥壳厚度。(√)43.《钢制压力容器》GB150-1998中开孔补强采用的方法是应力分析法。(×)44.GB150-1998中规定:凸形封头或球壳开孔最大直径d≤0.5Di。(√)45.压力容器上所有开孔均应进行补强，否则会影响其安全使用。(×)46.不另行补强的最大开孔直径，当壳体名义厚度小于或等于12mm时，接管公称直径小于或等于50mm[80mm]。(×)47.采用补强圈补强时应遵循下列规定：钢材的标准抗拉强度下限值≤540MPa;补强圈厚度≤1.5δn;壳体名义厚度≤38mm。(√)48.椭圆形、碟形封头开孔补强面积计算中δ=PcK1Di/(2[σ]tφ-0.5Pc),其中对椭圆形封头K1=1[K1=0.9]。(×)49.对椭圆形封头上的所有开孔，均应选用同一计算方法进行开孔补强计算。(×)50.外压容器因开孔削弱所需补强面积比内压容器因开孔削弱所需补强面积大[小，为1/2内压所需补强面积]。(×)51.在法兰计算中，榫槽、凹凸面及平面密封面的台肩高度不包括在法兰的有效厚度内。(√)52.平盖、管板与筒体对接连接的焊接接头属B类焊接接头。(√)53.椭圆形、碟形、球形及折边锥形封头内表面的形状偏差，其最大间隙不得大于封头设计内直径Di的1.25%，直边部分的纵向皱折深度应不大于1.5mm。(×)54.相邻圆筒的A类焊接接头中心线之间外圆弧长或封头A类焊接接头中心线[端点]与相邻圆筒A类焊接接头中心线之间外圆弧长应大于名义[钢材]厚度的3倍，且不小于100mm。(×)55.相邻圆筒组装后A类焊接接头的距离或封头A类焊接接头的端点与相邻圆筒A类焊接接头的距离应大于名义厚度δn的3倍，且不小于100mm。(√)56.压力容器制造中热处理分为：焊后热处理和改善力学性能热处理两类。(√)57.有应力腐蚀的压力容器；盛装毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器必须进行焊后热处理。(√)58.必须进行焊后热处理的压力容器：第三类压力容器；设计压力≥5MPa；第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器。(×)59.Cr-Mo钢制压力容器；图样注明盛装毒性为极度或高度危害介质的容器必须每台制备产品焊接试板。(√)GB15010.5.1.160.凡需经热处理达到材料力学性能要求的压力容器，每台均应制备母材热处理试板。(√)GB15010.5.461.局部探伤检查长度不得少于各条焊缝长度的20％，且不小于250mm；局部探伤必须包括每一相交的焊缝接头。(√)[容规87条]62.局部无损探伤的压力容器，其焊缝交叉部位；被补强圈、垫板等覆盖的对接接头；公称直径≥250mm的接管的对接接头应进行50%[100%]的射线或超声检测。(×)63.压力试验时，压力表的量程不应低于1.5倍和高于3倍的试验压力。(√)64.容器的开孔补强圈应在压力试验之后通入0.4～0.5Mpa的压缩空气检查焊接接头质量。(√)65.碳素钢、16MnR、15MnNbR和正火15MnVR钢制压力容器，液压试验时的液体温度不得低于5℃。(×)66.气压试验的安全措施必须经图样中审核签署人[单位技术负责人和安全部门]批准同意。(×)67.压力容器受压元件所用钢材只需材料的力学性能和化学成分相同，就可以批准代用。[还需考虑介质相容性、加工工艺性、焊接性能](×)68.奥氏体不锈钢焊接钢管的许用应力为相应钢号许用应力的0.9[0.85]倍。(×)69.安全阀开启压力应高于压力容器的工作压力，低于设计压力。(√)70.使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器，应按低温容器有关标准和规定进行设计、制造、检验和验收。(×)[低温低应力工况可不按低温容器]71.低温容器受压元件用钢必须是镇静钢。(√)72.低温容器用钢的冲击试验温度应低于或等于壳体或其受压元件的最低设计温度。(√73.低温容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。(√)74.插入式接管与承受疲劳载荷的压力容器、低温压力容器、钢材的标准常温抗拉强度σb>540MPa的容器壳体的连接，接管内径边角处应倒圆。(√)75.碳素沸腾钢板和Q235-A钢板不得用于制造按GB150或容规管辖的压力容器。(√)76.碳素钢Q235-A[Q235-B]钢板可用于制造容器设计压力P≥1.6Mpa[P≤1.6MPa]，钢板使用温度为0～350℃，用于壳体时，钢板厚度不大于20mm，[不得用于]盛装毒性程度为高度或极度危害介质的压力容器。(×)77.GB151-1999钢制管壳式换热器适用的换热器参数为公称直径DN≤2000mm[2600mm]；公称压力PN≤35MPa，公称直径（mm）和公称压力（MPa）的乘积不大于104[1.75X104]。(×)78.GB151-1999规定，计算换热面积的方法是：以换热管中径[外径]为基准，扣除伸入管板内的换热管的长度，再经圆整后即[计算]得[到的]换热面积。(×)79.GB151-1999规定，当换热管为U型管时，U型管的直管长度即为公称长度。(√)80.管板两面均应考虑腐蚀裕量。(√)81.换热管不考虑腐蚀裕量。(√)82.管板和平盖上开槽时，可把高出隔板槽底面的金属作为腐蚀裕量，但当腐蚀裕量大于槽深时，还应加上两者的差值。(√)83.管程设计压力大于壳程设计压力的换热器，图样上应对换热管与管板连接接头的试验方法和试验压力提出详细要求。(√)84.换热器圆筒可以采用碳素钢、低合金钢的焊接管制造。(×)85.GB151-1999规定管板本身具有与筒体相对接的凸肩时，应采用锻件。(√)86.换热器接管法兰在设计温度高于或等于250℃[300℃]时，应采用对焊法兰。(×)87.在换热器设计中，壳体的厚度按GB151-1999相关公式计算，即可不必[还需]考虑其他因素。[注：如还需考虑最小厚度](×)88.管板和换热管采用焊接连接时，管板的最小厚度应满足结构设计和制造要求，且管板的最小厚度≥12mm。(√)89.不能保证壳程压力和管程压力在任何情况下都能同时作用时，还是[不]可以用壳程压力和管程压力的压力差进行管板设计。(×)90.GB151-1999[JB4732]给出的方法可以计算管板周边不布管区较宽（k>1.0）的情况，或与法兰搭焊连接的固定式管板。(×)91.管板设计时，当壳程压力和管程压力之一为负压时，需要考虑压差的危险组合。(√)92.换热管与管板的连接形式不用胀接就用焊接[或胀焊并用]。(×)93.采用强度胀接时，换热管材料的硬度一般须低于管板材料的硬度值。(√)94.介质为有腐蚀或有磨蚀的气体、蒸汽及汽液混合物时应设置防冲板。(√)95.介质为易挥发、易燃、易爆、有毒及贵重物质时，适[不]宜选用填料函式换热器。(×96.GB151-1999规定，换热器中的换热管不允许拼接。(×)97.对接后的换热管，逐根进行水压试验时，试验压力为设计压力的1.25[2]倍。(×)98.拼接管板对接接头应进行100%射线或超声检测。按JB/T4730射线检测不低于Ⅲ级[Ⅱ级]，或超声检测不低于Ⅱ级[Ⅰ级]合格。(×)99.除不锈钢外，拼接后的管板应作消除应力热处理。(√)100.碳钢或低合金钢制的焊有法兰的管箱或管箱径向开孔超过1/2[1/3]圆筒内径的管箱，应进行焊后热处理。(×)101.碳钢、低合金钢的焊有分程隔板的管箱，隔板和法兰施焊后[经整体热处理后]即可加工法兰密封面。(×)102.低温换热器的A类焊接接头应采用双面焊或相当于双面焊的全焊透对接接头。(√)103.低温换热器的U形换热管采用冷弯，且弯曲半径小于10倍换热管外径时，冷弯后须进行消除应力热处理。(√)104.低温换热器焊接接头两侧母材具有不同冲击试验要求时，焊接接头金属的冲击试验温度应低于或等于两侧母材中的较低者[较高者]。(×)105.在进行换热器壁温计算时，其符号K表示以换热管外表面积为基准计算的总传热系数，单位是W/(m2•℃)。(√)106.“压力容器安全技术监察规程”的规定不包括真空下工作的压力容器。(√)107.《容规》适用于设计压力大于或等于0.1MPa；内直径（非圆形截面指断面最大尺寸）大于或等于0.15m且容积大于或等于0.25m3[0.025m3]；介质为气体、液化气体或最高工作温度高于或等于标准沸点的液体。(×)108.真空容器是外压容器，因此应[不]受《压力容器安全技术监察规程》管辖，[其设计、制造、检验和验收按GB150](×)109.最高工作压力低于0.1MPa，设计压力高于0.1MPa的容器需接受《压力容器安全技术监察规程》的监察。(×)110.毒性程度为极度和高度危害介质的低压容器且pV值大于或等于者0.2MPa•m3的容器，为第三类压力容器。(√)111.毒性程度为极度和高度危害的中压容器应划为三类压力容器。(√)112.一介质为空气，设计压力为2.0MPa,容积为50m3的储存容器应划为三类[二类]压力容器。(×)113.毒性为极度和高度危害介质，且pV≥0.2MPa•m3的低压容器为三类容器。(√)114.容积为8m3的低温液体二氧化碳储罐为三类压力容器。(×)115.多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理。(√)116.多腔压力容器应按类别高的压力腔[各自的类别]进行设计和制造(×)117.压力容器专用钢材的磷含量不应大于0.030%，硫含量不应大于0.020%。(×)118.用于焊接结构压力容器主要受压元件的碳素钢和低合金钢，其含碳量不应大于0.25%。(√)119.用碳素钢和低合金钢制造的最高工作压力≥10MPa的压力容器，其钢板需逐张进行超声检测。(√)120.盛装介质毒性程度为极度、高度危害的压力容器用钢板，应逐张进行超声检测。(√)121.用于制造压力