大学办公楼毕业设计

2建筑设计建筑概况该高校综合办公楼位于济南市郊区，夏季主导风向为南、西南风，冬季为东北风，抗震设防烈度为6度〔〕，第二组;建筑为五层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约6000m2。标准层高，室内外高差m。建筑等级:耐火等级为Ⅱ级设计使用年限50年采光、通风、防火设计1.采光、通风设计在设计中选择适宜的门窗位置，取得良好的效果以便于通风。2.防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共平安出口设有两个，可以方便人员疏散。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。建筑细部设计1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内根本的热环境要求，发挥投资的经济效益。2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。3、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的《民用建筑节能设计标准》的规定。4、室内应尽量利用天然采光。5、为满足防火和平安疏散要求，设有三部楼梯，两部电梯。6、办公楼内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴瓷砖。建筑构思设计采用目前国内通用的钢筋混凝土结构。本设计充分考虑到总体规划提出的要求、建筑高度、抗震设防烈度和周围环境的关系，确定本结构的建筑平面布置简单、规那么、对称、长宽比不大，对抗震有利，结构具有较好的整体性；考虑到结构不同使用功能的需求，建筑平面布置较为灵活，可以自由分割空间，选用框架结构；立面注意比照与照应、节奏与韵律，表达建筑物质功能与精神功能的双重特性。设计过程建筑设计根据建筑用地条件和建筑使用功能、周边城市环境特点，首先设计建筑平面，包括建筑平面选择、平面柱网布置、平面交通组织及平面功能设计；其次进行立面造型、剖面设计；最后设计楼梯和卫生间。本设计满足建筑单位的使用要求，技术措施合理，同时，通风、采光、消防等技术指标均满足相应的标准和规定。建筑做法1．屋面做法：屋面：10厚铺地缸砖，干水泥擦缝，每3×6m留10宽缝，1：3石灰砂浆勾缝；防水层：20厚1：3防水水泥砂浆，喷涂2厚合成高分子防水层，4厚高聚物改性沥青卷材防水层；保温层：40mm厚现场喷涂硬质发泡聚氨脂；找坡层：1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%〔100-140厚〕；找平层：20厚1：3水泥砂浆；结构层：100mm厚钢筋砼屋面板。2．楼面做法：地面：15厚1：水泥白石子磨光，刷草酸打蜡；找平层：20厚1：3水泥砂浆；结构层：90mm现浇砼板。3．墙体做法：内墙：喷内墙涂料或刷油漆；6厚1：2.5水泥砂浆抹面压实抹光；7厚1：3水泥砂浆找平扫毛；7厚1：3水泥砂浆打底扫毛；刷素水泥浆一道。外墙：7厚水泥砂浆抹面；7厚1：3水泥砂浆找平扫毛；7厚1：3水泥砂浆打底扫毛；刷素水泥浆一道。3结构设计3.1结构选型布置及计算简图．结构选型本工程选用钢筋混凝土框架结构选择此结构的原因：由于设计任务书中的要求，要求建筑物使用空间多样化，能灵活分割，采用框架结构即可最大限度的满足任务书中的要求，而且框架结构整体性好，抗震性能好。．柱网布置．梁板柱的截面尺寸.1梁a．框架梁：横向L=7200mm梁高h=(1/10-1/15)L=(480-720)mm取h=600mm梁宽b=(1/3-1/2)h=(200-300)mm取b=300mm纵向L=6600mm梁高h=(1/10-1/15)L=(440-660)mm取h=600mm梁宽b=(1/3-1/2)h=(200-300)mm取b=300mmb．次梁：梁高h=(1/12-1/18)L=((1/12-1/18)×7200=(417-625)mm取次梁尺寸：b×h=300×450mm.2板L=3300通常取板厚h=(l/50-l/35)=(66-94)mm此处板厚取h=100mm.3柱柱的尺寸根据轴压比公式确定a.边柱，q取,设计值柱截面面积,取b=h=460mm那么柱的尺寸取b×h=500×500mm柱，柱的尺寸取b×h=500×500mm.计算简图结构计算简图如下图，室内外高差为1200mm，根据地质资料确定根底顶面离室外地面为500mm。因此求得底层计算高度为0.5+1.2+3.9=m。各梁柱构件的线刚度比经过计算后列于图中其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2Io(Io为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩)。边跨梁：中间梁：上部各层中柱：上部各层边柱：底层中柱：底层边柱：DCBADCBA3.2荷载计算．恒荷载计算.1屋面框架梁线荷载标准值10厚地缸砖225厚水泥砂浆结合层0.025×20=0.5kN/m21:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%〔100-140厚〕7×(0.1+0.14)/2=kN/m220厚1：3防水水泥砂浆找平层0.02×20×2=0.8kN/m2100厚现浇钢筋混凝土屋面板×25=2.5kN/m2屋面恒荷载kN/m2边跨框架梁自重：0.6×0.3×25=kN/m梁侧粉刷：2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m中跨框架梁自重：0.6×0.3×25=kN/m梁侧粉刷：2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m因此作用在屋顶框架梁上的线荷载为：==kN/m=kN/m==×3.3×2=32kN/m=×2.4=1kN/m.2楼面框架梁线荷载标准值水磨石楼面：0.7kN/m2100厚现浇混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m2楼面恒荷载3.2kN/m2边跨框架梁自重：0.6×0.3×25=4.5kN/m梁侧粉刷：2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m边跨填充墙自重：0.24×(3.6-0.6)×19=13.68kN/m墙面粉刷：(3.6-0.6)×0.02×2×17=kN/m中跨框架梁自重：0.6×0.3×25=4.5kN/m梁侧粉刷：2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：==+13.68+=20.56kN/m=4.5kN/m==×3.3×2=20kN/m=×2.4=7.68kN/m.3屋面框架节点集中荷载标准值a.A轴框架梁传来恒荷载标准值：女儿墙自重标准值：800mm高240mm厚××0.24×19=N粉刷：×0.02×2×6.6×17=3.6kN边柱纵向框架梁自重：0.3×0.6××25=kN粉刷：0.02×(0.6-0.1)×2××17=2.2kN次梁自重标准值：0.45×0.3×25×=N粉刷：0.02×(0.6-0.1)×2××17=N屋面恒载传来：×××=31.9kN顶层边节点集中荷载==126kN由建筑图知，=100mm得=126×0.1=1b.B轴框架梁传来恒荷载标准值：纵向框架梁自重：0.3×0.6×6.6×25=29.7kN粉刷：0.02×(0.6-0.14kN次梁自重标准值：0.45×0.3×25×=N粉刷：0.02×(0.6-0.1)×2××17=N屋面恒荷载传来：((+)×0.6×)×=kN顶层中节点集中荷载==130kN.4楼面框架节点集中荷载标准值a.A轴框架梁传来恒荷载标准值：边柱纵梁自重及粉刷：29.7+2.2=3N次梁自重标准值：0.45×0.3×25×=N粉刷：0.02×(0.6-0.1)×2××17=N钢窗自重：2.1×1.8×2×0.45=3.4kN窗外墙体自重：[(6.6-0.5)×(3.6-0.6)-2.1×1.8×2]×0.24×19=48.97kN粉刷：[(6.6-0.5)×(3.6-0.6)-2.1×1.8×2]×0.02×2×17=N框架柱自重：0.5×0.5×3.6×25=N楼面传来荷载：×××=kN中间层边节点集中荷载==kN=1=17b.B轴框架梁传来恒荷载标准值：纵向框架梁自重及粉刷：44kN内纵墙自重：(6.1×(3.6-0.6)-2.4×1.0)×0.24×19=7N粉刷：(6.1×(3.6-0.6)-2.4×1.0)×0.02×2×17=10.8kN门重：kN框架柱自重：0.5×0.5×3.6×25=N粉刷：(0.5×4-0.2×2)×0.02×3.6×17=1.95kN楼面传来荷载：((3.3+2.1)××0.5)×+10=11kN中间层中节点集中荷载==188.55kN恒荷载图活荷载计算.1屋面活荷载计算：屋面为上人屋面，查得屋面活荷载标准值：2.0kN/m2=2.0×3.6=kN/m2.0×=4.8kN/m=××0.5×2.0=N=+××2.0×1/2=N×0.1=1.7.2楼面活荷载计算楼面活荷载标准值：2=2.0×3.6=kN/m=2.0×=kN/m=××0.5×2.0=N=+××2.0×1/2=N×0.1=1.7活荷载图.风荷载计算风压标准值计算公式为wk=βzμzμsw0因结构高度H=18m<30m,可取βz=1.0,对于矩形平面μs=1.3;μz查荷载标准，将风荷载换算成作用于框架每层节点的集中荷载，计算过程列于下表，表中z为框架节点离室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积风荷载计算层次βzμsZ(m)μzW0A(m2)PW(kN)519.5412.4543514.592124.7514.48注：地面粗糙程度为B类风荷载图3.3.内力计算恒荷载作用下的内力分析恒载〔竖向荷载〕作用下的内力计算采用分层法，结构内力可用力矩分配法计算，并可利用结构对称性取二分之一结构计算。.1梁固端弯矩把三角形荷载,梯形等效成均布荷载并计算顶层各跨：=-Fpl/8-×××=-=Fpl/8+×7.2/8+××==-=-××=-kN.m=-=-××=-2.9其余层：=-Fpl/8-×××=-=Fpl/8+×7.2/8+××==-=-××==-=-××=.2求各节点的分配系数节点分配系数顶层：标准层：底层：.3内力计算弯矩的计算过程如下列图，将相邻两层由分层法求得的内力叠加，作为原框架结构的内力，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得。恒载弯矩图恒载轴力图恒载剪力图调幅后柱边缘处弯矩图.活荷载作用下的框架内力分析本工程采用满布荷载近似法考虑活荷载不利布置的影响，内力分析方法采用分层法计算，分层法除底层以外，其余各层柱的线刚度应乘以的修正系数，且传递系数，由1/2改为1/3，以考虑假设的柱上下端与实际情况的出入。.1梁固端弯矩顶层/楼层：=-=××=-3==××=3=-=-××=kN.m=-=-××=-1.1.2求各节点分配系数各节点的分配系数同恒荷载作用下的相同直接应用即可。.3内力计算弯矩的计算过程如下列图，将相邻两层由分层法求得的内力叠加，作为原框架结构的内力，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得。框架梁在实际活荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩如下：框架梁弯矩图活荷载弯矩图〔KNm〕活荷载作用下的轴力图〔KN〕活荷载框架梁的剪力图活载作用下调幅后柱边弯矩图风荷载作用下的内力计算及侧移验算.1柱的侧移刚度计算过程如下底层柱的侧移刚度柱\DK=∑ib/icαc=(0.5+k)/(2+k)Dz=αc×12ic/hj2(N/mm)边柱〔2根〕/=0.58412900中柱〔2根〕〔+〕/=0.82218177注：刚度见计算框架Ec=3.0×104底层∑D=12900×2+18177×2=62155N/mm上层柱的侧移刚度柱\DK=∑ib/〔2ic〕αc=k/(2+k)Dz=αc×12ic/hj2(N/mm)边柱〔2根〕×2/〔2×〕=0.34313661中柱〔2根〕〔×2+1×2〕/〔2×〕=0.68127113∑D=13661×2+27113×2=81549N/mm.2风荷载作用下的侧移验算水平荷载作用下的层间侧移可按下式计算μj=Vj/∑Djk各层的层间位移求得后，顶点位移为各层层间位移之和，框架在风荷载作用下的侧移计算如下表；框架在风荷载作用下的侧移计算表层次各层风载Pj(KN)层间剪力Vi(KN)侧移刚度∑D(N/mm)层间侧移△μj(mm)△μj/hj512.451815490.1531/235294815490.3321/10843314.59815490.5251/68572815490.6961/5172114.48621551/4467层间侧移最大值1/4467<1/550,满足要求，=∑△μj=mm3.3.33风荷载作用下的内力分析用D值法求解，以顶层计算为例，其余各层列于表中。A轴线柱：D/∑D=13661/81549=0.168,那么=0.168×1=kN反弯点的高度由K=查表得因1,1，所以,,顶层不考虑，那么=+=0.352柱端弯矩：柱顶=(1-0.352)×3.6×=柱底=×3.6×=B轴线柱：D/∑D=27113/81549=0.33,那么=0.33×12.45=N反弯点的高度由K=查表的因1,1所以,,顶层不考虑，那么=+柱端弯矩：柱顶=(1-0.45)×3.6×4.14=Nm柱底=0.45×3.6×4.14=Nm柱端弯矩表层数A轴B轴D/∑DV(KN)y(m)(KNm)(KNm)D/∑DV(KN)y(m)(KNm)(KNm)50.1680.3520.3304.140.458.206.7140.1689.000.33030.1680.33025.44220.1680.33010731.629244.60求梁端弯矩：两端的剪力由梁端的弯矩求得。梁端弯矩剪力及柱的轴力计算表层次边跨〔AB、CD〕中跨BC柱轴力M左M右L(m)V(KN)M左M右L(m)V(KN)A、D柱B、C柱57.2±±4.1747.2±±37.2±±27.2±±17.2±±“±〞号表示风荷载可能左右两个方向作用于框架，当风荷载反方向作用于框架是轴力将变号。计算梁内剪力时，以各梁为脱离体，将梁的左右端弯矩之和除以该梁的跨度即得。计算柱内轴向力时，自上而下逐项叠加节点左右的梁端剪力。当风荷载从A侧作用时，梁柱的剪力轴力如下列图。风载引起的剪力图左风荷载作用下柱的轴力图风载引起的柱的轴力图左风荷载作用下梁柱的弯矩图：框架的内力组合可以考虑四种内力组合形式，即：GKQK,GKWK,GK+0.9(SQK+SWK)GKQK各层梁的内力组合结果如下表所示，表中SGKSQK两列中的梁弯矩是柱边梁的弯矩。对于支座负弯矩按相应的组合形式进行计算，求跨间最大正弯矩时，由于组合下左右梁端弯矩不同，在梁上荷载与左右梁端弯矩的作用下，跨内最大正弯矩往往不在跨中，而是偏向梁端弯矩较小的一侧，在水平荷载参与组合是尤其明显。此时可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值由平衡条件确定垮内最大正弯矩的位置及数值。〔由于本工程中水平荷载作用较小，左右梁端的弯矩相差不悬殊，垮内最大正弯矩可近似取跨中弯矩，以减小计算量。〕取每层柱顶和柱底两个控制截面，内力组合形式见框架柱内组合表。框架梁内力组合表梁编号截面位置内力恒Sck活Sqk风Swk恒+活恒+活恒+风恒+0.9〔活+风〕截面控制内力支座边缘控制内力备注①②③1.2①②①+1.0②①③①+1.26(②+③)顶边梁左M〔KN*M〕V〔KN〕跨内M〔KN*M〕19.00.5105.1梁右M〔KN*M〕992.7V〔KN〕116.981.1顶中梁左M〔KN*M〕17.073.773.179.0梁右同梁左V〔KN〕跨内M〔KN*M〕17.70四边梁左M〔KN*M〕19.11V〔KN〕1跨内M〔KN*M〕梁右M〔KN*M〕13V〔KN〕26.11111四中梁左M〔KN*M〕梁右同梁左V〔KN〕21.3332.7跨内M〔KN*M〕0三边梁左M〔KN*M〕18.1144.1V〔KN〕111跨内M〔KN*M〕17.41梁右M〔KN*M〕11V〔KN〕138.1175.0三中梁左M〔KN*M〕梁右同梁左V〔KN〕跨内M〔KN*M〕0二边梁左M〔KN*M〕18.6111V〔KN〕10165.4171.3169.7171.3跨内M〔KN*M〕86.017.2111133.3梁右M〔KN*M〕88.820.31111150.6V〔KN〕109.81111174.3二中梁左M〔KN*M〕47.611.47梁右同梁左V〔KN〕跨内M〔KN*M〕52.810.50底边梁左M〔KN*M〕78.117.043.01111V〔KN〕106.4111跨内M〔KN*M〕89.511111139.7梁右M〔KN*M〕89.320.817.5111155.4V〔KN〕111.3170.3111177.2底中梁左M〔KN*M〕14.31461156.6梁右同梁左V〔KN〕43.8跨内M〔KN*M〕10框架柱内力组合表柱号截面内力恒Sgk活Sqk左风Swk右风SwkNmax相应的MNmin相应的M|M|max相应的N①②③④组合工程值组合工程值组合工程值顶边上M〔KN*M〕-①②①③60.9①+1.26(②+④)10N〔KN〕188.4-230.4下M〔KN*M〕-15.8--89.5-61.8-88.7N〔KN〕-224.8230.4V〔KN〕-2.02.0四边上M〔KN*M〕1-99①②①③①+1.26(②+④)N〔KN〕-下M〔KN*M〕-----N〔KN〕-V〔KN〕-三边上M〔KN*M〕-①②①③①+1.26(②+④)N〔KN〕-11211054下M〔KN*M〕-50.7-N〔KN〕11211054V〔KN〕28.8-二边上M〔KN*M〕-1717①②①③①+1.26(②+④)N〔KN〕1010-153411921444下M〔KN*M〕--17-17-N〔KN〕1010-13.8153411921444V〔KN〕-底边上M〔KN*M〕-①②①③①+1.26(②+④)N〔KN〕1283-194515081836下M〔KN*M〕--N〔KN〕1283-22.2194515081836V〔KN〕-顶中上M〔KN*M〕---①②①③①+1.26(②+③)N〔KN〕-下M〔KN*M〕-N〔KN〕-V〔KN〕--四中上M〔KN*M〕---①②①③①+1.26(②+③)N〔KN〕-下M〔KN*M〕-N〔KN〕-V〔KN〕---三中上M〔KN*M〕---①②①③①+1.26(②+③)N〔KN〕-13081192下M〔KN*M〕-N〔KN〕-13081192V〔KN〕---二中上M〔KN*M〕---①②①③①+1.26(②+③)N〔KN〕1140-178812791602下M〔KN*M〕-N〔KN〕1140-178812791602V〔KN〕---底中上M〔KN*M〕---①②①③①+1.26(②+③)N〔KN〕1451-227116022023下M〔KN*M〕-N〔KN〕1451-227116022023V〔KN〕---3.5.截面设计框架梁〔以5层AB跨梁为例，说明计算过程〕.1梁的正截面受弯承载力计算从梁的内力组合表中选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力〔支座截面的内力为支座边缘控制截面的内力〕支座边缘处：MA=MB=跨内弯矩：M=105.10梁跨内截面下部受拉，可按T形截面进行配筋计算，支座边缘截面梁上部受拉，可按矩形截面计算。翼缘的计算宽度：按梁的计算跨度lo考虑：bf＝L/3=7200/3=2400mm按梁间距考虑：bf=b+Sn=300+3000=3300mm按翼缘厚度考虑：ho=h-as=600-35=565mm因为hf’/ho=100/565=0.177>0.1此种情况下不起控制作用。所以取bf=2400mm梁内纵向钢筋选用HRB400(fy=fy’=360N/mm2)εb下部跨间截面按单筋T形截面计算，因为：α1fchf’bf’(ho-hf’/2)=1.0×14.3×100×2400×(565-100/2)=KNm＞KNm属于一类T形截面取02，那么Asmin=×300×600=360mm2实配316〔As＝603mm2>Asmin=360mm2〕将下部跨间截面的钢筋全部伸入支座。那么支座截面可按受压钢筋的双筋截面计算受拉钢筋，因本工程梁端弯矩较小，简化计算，仍可按单筋矩形截面设计。A支座截面：实配：316〔＝603>Asmin=420mm2〕满足要求。B支座截面：实配316〔As＝603mm2>Asmin=360mm2〕满足要求。其他层的配筋计算结果见下表配筋计算结果见下表层次截面M/〔KNm〕b(bf’)(mm)h0(mm)(mm)实配钢筋(mm)配筋率〔%〕5支座A300565359316(603)592.7300565472316(603)5AB跨间1300〔2400〕565420316(603)5支座300565400316(603)BC跨间300565381316(603)0.354支座A300565700416(804)300565723416(804)AB跨间300〔2400〕565665416(804)0.47支座300565450416(804)BC跨间300565422416(804)3支座A300565750416(804)300565760416(804)AB跨间300〔2400〕565670416(804)支座300565577416(804)BC跨间300565422416(804)2支座A300565807416(804)300565775416(804)AB跨间300〔2400〕565665416(804)支座300565657416(804)BC跨间300565406416(804)1支座A300565891418(1016)0.6300565799418(1016)0.6AB跨间300〔2400〕565665418(1016)0.6支座300565800418(1016)0.6BC跨间300565542418(1016)0.6.2梁斜截面受剪承载力计算：箍筋采用HPB235级钢筋，AB跨：V=N由属厚腹梁﹥V截面尺寸满足要求。按照构造配筋，双肢筋φ8@200，那么%满足要求。其他层梁的斜截面受剪承载力配筋计算结果见下表梁的斜截面受剪承载力配筋计算表斜截面受剪承载力配筋计算层次截面剪力(KN)实配钢筋实际5A﹥V﹤0双肢φ8@2005B﹥V﹤0b﹥V﹤04A﹥V﹤0B﹥V﹤0b﹥V﹤03A﹥V﹤0B﹥V﹤0b﹥V﹤02A﹥V﹤0B﹥V﹤0b﹥V﹤01A﹥V﹤0B﹥V﹤0b﹥V﹤0.框架柱.1轴压比验算：底层柱:Nmax=2271KN,=0.635﹤[1.05]满足要求.2截面尺寸复核：取ho＝500-40＝460mm。Vmax那么，满足要求。.3框架柱正截面承载力计算以底层中间柱为例。由B柱内力组合表，考虑到柱端弯矩较小，支座中心处的弯矩与支座边缘的弯矩偏差不大，且按支座中心算是偏于平安的，故采用对称配筋。B轴柱：(=0.518)对于底层柱，﹤N为小偏心受压选M大，N大的组合那么最不利组合为和以第一种不利组合为例计算：柱顶：柱底：柱底：，取ζ2柱顶：，取ζ2Asmin=0.002bh=0.002×500×500=500mm2其他各柱正截面受弯承载力计算如下表：柱正截面受弯承载力计算表柱名内力组控制内力柱截面对称配筋的计算MNe0ηeεAS实际配筋〔mm2〕配筋率顶边①3801.090416AS=80434810416AS=804②2700416AS=8042740416AS=804③4380416AS=8043840416AS=804标边①1121750416AS=8041121720416AS=804②520416AS=804480416AS=804③1054910416AS=8041054870416AS=804底边①1945250416AS=8041945120416AS=804②15080416AS=8041508410416AS=804③1836430416AS=8041836340416AS=804柱名内力组控制内力柱截面对称配筋的计算MNe0ηeεAS实际配筋〔mm2〕配筋率顶中①1530.120416AS=8041590416AS=804②2000416AS=8042050416AS=804③18800416AS=8041813890416AS=804标中①1308430416AS=8041308420416AS=804②830416AS=804820416AS=804③1192710416AS=8041192700416AS=804底中①22710416AS=80422710416AS=804②1602370416AS=8041602430416AS=804③2023302770416AS=8042023292770416AS=804.4垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算按轴心受压构件验算：查表：0.9××(14.3×500×500+360×12×201)=3858KN>满足要求。.5斜截面受弯承载力计算以B轴柱为例一层最不利组合剪跨比﹥3(取)=1072KN﹤N取N=1072KN﹤0按构造配筋。取井字形复式箍其余各柱斜截面受剪承载力计算如下表柱斜截面受剪承载力计算柱号控制内力斜截面抗剪承载力计算V〔KN〕N(KN)HnhoλAsv/s实配钢筋顶中360046030Ф8@200顶边360046030Ф8@2004中360046030Ф8@2004边360046030Ф8@2003中1192360046030Ф8@2003边1121360046030Ф8@2002中1788360046030Ф8@2002边1534360046030Ф8@200底中2023560046030Ф8@200底边1836560046030Ф8@200．楼梯的计算踏步面层为20厚水泥砂浆抹面，楼梯底面为20厚水泥砂浆抹灰，金属栏杆重。楼梯活荷载标准值KN/m，混凝土C30,钢筋HRB235。取板厚120mm,约为板斜长的1/30,板倾斜角tanα=150/300=0.5,cosα=0.894取1m宽板带计算。楼梯图(1)荷载计算恒荷载:水磨石面层：()×=KN/m三角形踏步：1/2×0.3×0.15×2=KN/m砼板自重：0.12×KN/m×KN/m金属栏杆自重0.1×=0.09KN/m恒荷载标准值=KN/m恒荷载设计值g=1.2×KN/m=8.39KN/m活荷载设计值q=1.4×2.5KN/m=KN/m恒荷载活荷载合计q+g=1KN/m(2)内力计算水平投影计算跨度为lo=3300mm跨中最大弯矩M=(3)截面计算ho=h-=120-20=10〔=215〕选用Ф8@250实配As=660mm22.平台板计算设平台版厚h=70mm，取1m板带作为计算单元恒荷载计算平台板自重板底抹灰自重0.02×17×1.0=0.34KN/m水磨石面层自重KN/m合计(恒荷载标准值)=2.74KN/m恒荷载设计值g=1.2×2.74=KN/m活荷载设计值q=1.4×2.5=KN/m合计g+q=9KN/m②内力计算计算跨度lo=跨中最大弯矩M=③截面计算ho=h-as=70-20=50mm〔=167〕选用Ф8@200实配As=352mm23.平台梁设计〔1〕确定梁尺寸计算跨度估算截面尺寸：h=mm 梁宽取b=200mm，高取h=300mm〔2〕荷载计算梯段板传来：×/2=kN/m平台板传来：×/2=kN/m平台梁自重：0×(0.3-0.07)×25=kN/m平台梁粉刷自重：[(0.3-0.07)×2+0.2]××17=0.22kN/m恒载标准值：g=kN/m活载：q×〔〕=6kN/m合计P=g+q=kN/m〔3〕内力计算弯矩设计值：剪力设计值：〔4〕配筋计算平台梁按倒L形计算，受压翼缘取，梁的有效高度ho=h-as=300-35=265mm﹥M=KNm，为第一类T形截面。选配316As=603mm2〔Asmin=180mm2〕受剪承载力计算cfcbho=0.25×1.0×14.3×200×265=189KN>V=29KN故截面尺寸满足要求=0.7×1.43×200×265=53kN>V=29KN按构造配箍筋，箍筋选用φ6@200。．板的计算设计资料:楼板板厚100mm,屋面板厚100mm,选用C30混凝土,钢筋采用HRB400级钢筋,箍筋采用HPB235级钢筋，屋面恒荷载标准值为kN/m2,屋面活荷载标准值为kN/m2楼面恒荷载标准值为N/m2楼面活荷载标准值为kN/m2板分布图.1以楼面A区格板为例计算，按弹性理论设计荷载设计值：g=1.2×=q=×=g+q=(2)计算跨度内跨l0=lc=〔轴线间距离〕边跨l0=lc-60(3)弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值,与内支座简支时在q/2作用下的跨中弯矩之和楼面A区格lo1/lo2查表得×9)××2789×6)××2=×559)××2+(0.1176×78)××3.32=同理其他区格的弯矩值列于下表中按弹性理论计算的弯矩值表工程/区格ABL013.33.3L02L01/L02M1M2M1'M1"0M2'00M2"(4)截面设计As=截面计算结果及实际配筋列于下表中板配筋表截面/工程h0mAs配筋实有面积跨中A区格L01方向851738@200251L02方向77668@200251B区格L01方向851768@200251L02方向77678@200251支座A--B85-9.74330