GB50077-2003 钢筋混凝土筒仓设计规范

中华人民共和国国家标准钢筋混凝土筒仓设计规范施行Ⅱ期：2004年1月1日中华人民共和国建设部公告现批准《钢筋混凝土筒仓设计规范》为国家标准，编号为GB50077—2003,自2004年1月1日起实施。其中，第3.1.6、5.4.3、6.1.11、6.8.5、6.8.7、A.1.3、A.1.5条(款)为强制性条文，必须严格执行。原《钢筋混凝土筒仓设计规范》GB577—本规范由建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发中华人民共和国建设部二〇〇三年十二月十一日本规范是根据原国家计委计综合[1992]490号文和建设部(92)建标计字第10号文，对中华人民共和国国家标准《钢筋混凝本规范依据中华人民共和国国家标准《建筑结构可靠度设计原则进行修订。本规范共分6章和8个附录及条文说明，包括：总则、术语符弯矩次剪力计算系数及本规范用词说明。仓的布置原则及结构选型的内容，根据近年来我国筒仓建设的发展及实践进行了较多的修订和增补。对第四章结构上的荷载，增加压力。在第五章结构计算中对筒仓结构构件在正常使用极限状态时的变形、裂缝等级作了明确的规定。对浅圆仓、仓壁上的洞口、利用贮料重力预压地基及预应力强度比在筒仓上的使用范围作了新的规定。在第六章构造中除了对部分条文修订外，增加了圆形筒仓预应力内容。在附录中删去了原附录二仓壁、仓底裂缝加了槽仓设计、浅圆仓贮料超载压力计算公式及贮料冲击系数和高温作用下混凝土和钢筋设计强度折减系数等内容。本规范将来可能需要进行局部修改时，有关局部修改的信息本规范以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。随着国家经济的发展，近年来钢筋混凝土筒仓的结构和形式能全部编入本规范。望各部门在使用该规范过程中，不断总结经供给中煤国际工程集团北京华宇工程有限公司筒仓规范管理组。管理组对该规范负责解释。通讯地址为北京德外安德路67号，邮编100011,中煤国际工程设计研究总院。《钢筋混凝土筒仓设计规范》GBJ77-85(以下简称筒规)是由原国家煤炭工业部负责主编，煤炭工业部规划设计总院会同有关单位共同编制的，经国家计委1985年12月4日以计标[1985]1967号文批准发布。该规范发布之前，我国没有自己的筒仓设计规范，筒仓设计者大都参考前苏联的有关规范进行设计。由于没有统一的国家标准，有些筒仓建成后出了问题。白该规范实施后，用筒仓的调查表明，凡严格按本规范规定设计的筒仓尚未发现问题，也就是说该规范的可靠度是有保证的。然而随着国家建设的时我国其他的规范也已改编并逐渐与国际接轨。为此，作为特种本次修编的日的。本次修订的主编单位是中煤国际工程设计研究总院即原煤炭部规划设计总院后改名北京煤炭设计研究院。由于各原定参编单位及人员有较大的变化，本次修编征得近年来仍从事该规范修编工作的原参编部门有关单位及始终积极参与该规范修编工作的有关人员同意后，作为该规范的参编单位。本规范主编单位、参编单位和主要起草人：郑州粮油食品工程设计院煤炭工业西安设计研究院煤炭工业邯郸设计研究院原国家内贸局国外贷款事务管理办公室天津水泥工业设计研究院国贸工程设计院南京水泥工业设计研究院华北电力设计院郑州工程学院主要起草人(按主编及参编单位排序列出):崔元瑞归衡石袁海龙蒲维民邵一谋1.0.1为在钢筋混凝土筒仓设计中贯彻执行国家的技术经济政钢筋混凝土筒仓、压缩空气混合粉料的调匀仓的设计。不适用于筒仓的短边b,之比大于或等于1.5时为深仓，小于1.5时为浅仓。边b之比小于0.5时为低壁浅仓，大于或等于0.5时为高壁浅仓。2.1.2仓上建筑物buildingabov按工艺要求建在仓顶上的建筑。筒仓与贮料直接接触且承受贮料侧压力的仓体竖壁。平面与仓体相同支承仓体的立壁。2.1.9深仓deepbin;浅仓shallowbin按仓壁高度及作用于仓壁的侧压力计算方法划分为深仓和浅2.1.17散料granularmaterial2.1.18贮料storedmaterial2.1.23整体流动massflow在卸料过程中贮料相对于仓体的几何中心对称向下的流动。在卸料过程中贮料相对于仓体几何中心不对称向下的流动。检查仓内设施设置的入仓孔。2.1.29变形缝deformationjoint2.2.1几何参数u--矩形简仓长边；h.—贮料计算高度；α—漏斗壁与水平面的夹角；p——筒仓水平净截面的水力半径。2.2.2计算系数C.-…深仓贮料竖向压力修正系数；C;——贮料流态化系数；k——侧压力系数；μ—-贮料与仓壁的摩擦系数；p₁一一贮料作用于计算截面以上仓壁单位周长上的总竖向摩贮料顶面或贮料锥体重心以下距离h处单位面积上的N.—-矩形浅仓仓壁的竖向力； 贮料顶面或贮料锥体重心至所计算截面处的距离y—-贮料的重力密度；3布置原则及结构选型3.1.1钢筋混凝土筒仓的结构安全等级应按二级，抗震设防类别及地基基础设计等级不应小于筒仓的等级及类别。3.1.2钢筋混凝土筒仓的耐火等级应按二级。3.1.3简仓的地基基础设计等级应按乙级。3.1.4筒仓的防雷保护应按二类设计。3.1.5筒仓仓上建筑及仓下作业场所人工照明的最小照度不宜低于151x(勒克斯)。3.1.6有粉尘及其他易爆物的筒仓，相关工艺专业应根椐不同的3.1.7筒仓的防雷严禁利用其竖向受力钢筋作为避雷线，应专设3.1.8除为了防止混凝土碳化采用掺入混凝土的添加剂和涂料外，无特殊要求的筒仓不应再做抹面及其他面层。3.1.9对存放谷物及其他食品的筒仓，严禁在混凝土中掺入有害人体健康的添加剂及涂层。3.1.10除岩石地基外，每个筒仓的沉降观测点不应少于四个。3.1.11筒仓与毗邻的建筑物和构筑物之间或群仓地基土的压缩性有显著差异时，应采取防止不均匀沉降的措施。3.2.2群仓及排仓宜采用多排及单排行列式布置(图3.2.2)。(a)单排圆形筒仓(b)多排圆形筒仓(c)单排矩形筒仓(d)多排矩形筒仓图3.2.2群仓平面布置示意图壁外圆相切的连接方式。直径大于或等于18m的圆形筒仓，宜采3.2.4当圆形筒仓的直径小于或等于12m时，宜采用2m的倍3.2.5仓壁和筒壁外圆相切的圆形群仓，总长度不超过50m或柱子支承的矩形群仓总长度不超过36m时，可不设变形缝。在非仓布置时其比值可增至3但总长不应大于60m。当有可靠资料及计算为依据时可不受以上规定的限制。对于温差较大的地区上述3.2.6跨铁路布置的简仓，除坚硬岩石外，应考3.2.7跨铁路专用线且列车限速5km/h的筒仓，通过铁路车辆的仓下洞口或柱子的内边缘距铁道中心线的距离不得小于2m,其3.2.8靠近筒仓处不宜设置堆料场，当必须设置时，应验算堆载对筒仓结构及地基的不利影响。3.2.9直径大于或等于12m的圆形筒仓，仓顶上不宜设置有筛分振动设备的厂房。桥可作为第一通道。圆形排仓、群仓可利用其两仓连接处的空间3.2.11柱或筒壁支承的矩形筒仓的定位轴线以其柱或筒壁的中心线定位，圆形筒仓的定位轴线以筒壁的外径或圆形筒仓的中心3.2.12筒仓室内主要通道的宽度不应小于1500mm,设备维护3.2.13筒仓仓顶应设置通向仓内的人孔，人孔尺寸不应小于600mm×700mm,并应布置在不影响设备安装、运行及通行的位3.2.15筒仓的地面应根据使用荷载计算确定，最小厚度为120mm,混凝土强度等级不应低于C20,其他功能应按使用条件设置。室内外地坪高差不应小于150mm。3.2.16在非岩石地基上跨越筒仓及浅圆仓间的地道应设沉降缝，有地表渗水及地下水时应有防水设施；除按本章第3.2.10、3.2.12条的规定外，对存在易燃易爆危险的地道应有第二安全出口，地道净空高度不应小于2200mm。3.2.17槽仓的设计规定见附录A。3.3.1筒仓结构可分为仓上建筑物、仓顶、仓壁、仓底、仓下支承结构(筒壁或柱)及基础等六部分(图3.3.1)。图3.3.1简仓结构示意图4—仓底；5-仓下支承结构(筒璧或柱);6·基础3.3.2筒仓的仓壁、筒壁及角锥形漏斗壁宜采用等厚截面，其厚度除可按下列规定估算外尚应按裂缝控制验算确定：1直径等于或小于15m的圆形筒仓仓壁厚度：d。圆形筒仓内径(mm)。2直径大于15m的圆形筒仓仓壁厚度应按抗裂计算确定。3矩形筒仓仓壁厚度可采用短边跨度的1/20～1/30。4角锥形漏斗壁厚度可采用短边跨度的1/20～1/30。3.3.3圆锥及角锥形漏斗壁(相邻斜壁的交线)与平面的夹角或漏斗壁的坡度应由相关工艺专业按贮料的流动特性确定。3.3.4筒仓仓底结构的选型应综合考虑下列要求：2荷载传递明确，结构受力合理；3造型简单，施工方便；4填料较少.常用的筒仓仓底可选用图3.3.4的形式。图3.3.4常用筒仓仓底和仓下支承结构示意图壁与内柱共同支承等形式(图3.3.4),仓下支承结构的选型，应根3.3.6当筒仓之间或筒仓与其相邻的建(构)筑物之间相隔一定形式综合分析确定。当圆形筒仓按本规范第3.2.5条规定设置变形缝时，变形缝应做成贯通式并将基础断开。缝宽应符合沉降缝3.3.8圆形筒仓仓顶可采用钢筋混凝土梁板结构。直径大于或等于21m的圆形筒仓或浅圆仓仓顶可采用钢筋混凝土整体、装配整体正截锥壳、正截球壳及具有整体稳定体系的钢结构壳体或网3.3.10直径大于或等于21m的深仓仓壁，其混凝土截面及配筋不能满足工艺要求的正常使用极限状态条件时，应采用预应力或3.3.11对于直径小于或等于10m的圆形筒仓，当仓顶设有筛分3.3.12抗震设防区的筒仓结构选型尚应符合下列规定；4结构上的荷载4.1.1筒仓结构上的荷载分为下列三类：大环拉力的6%计算，直径大于30m的简仓可按8%计算。灰荷载、筒仓外部地面的堆料荷载及管道输送产生的正、负压力式中γo——结构重要性系数应取1.0(特殊用途的筒仓可按具体要求采用大于1.0的系数);4.1.4筒仓荷载效应基本组合的各种取值应符合下列规定：控制作用的可变荷载取全部。4.1.5基本组合，永久荷载分项系数采用下值：1永久荷载效应控制的组合，分项系数可取1.2,仓上、仓下的其他平台可取1.35;2可变荷载效应控制的组合，分项系数可取1.2。4.1.6基本组合，可变荷载分项系数采用下值：1贮料荷载分项系数应取1.3;2其他可变荷载效应分项系数可取1.4,标准值大于4kN/m²的楼面活荷载分项系数可取1.3。4.1.7可变荷载组合系数采用下值：1楼面活荷载及其他可变荷载，如按等效均布荷载取值时，组合系数可取0.5～0.7;如按实际荷载取值时采用1.0;对雪荷载可取0.5。2筒仓无顶盖且贮料重按实际重量取值时，贮料荷载组合系数应取1.0,有顶盖时可取0.9。4.1.8计算筒仓水平地震作用及其自震周期时，可取贮料总重80%作为贮料有效质量的代表值，重心取其总重的中心。4.1.9筒仓构件抗震验算时，构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，只考虑全部荷载代表值和水平地震作用的效应。计算重力荷载代表值的效应时，除贮料荷载外，其他重力荷载分项系数可取1.2;当重力荷载对构件承载能力有利时，其分项系数不应大于1.0。在计算水平地震作用效应时，地震作用分项系数应取1.3。水平地震作用的标准值应乘以相应的增大系数或调整系4.1.10在按正常使用极限状态计算筒仓结构及构件时，应采用荷载效应的标准组合，并应按下列设计表达式进行设计。式中C结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，如及简仓使用相关工艺要求的规定采用。各荷载均取荷载效应的标准值。4.1.11筒仓进行倾覆稳定或滑动稳定计算时，其抗滑稳定安全系数可取1.3,倾覆稳定安全系数可取1.5。永久荷载分项系数应4.2.1散料的物理特性参数应通过试验分析或根据实践经验确定，并由工艺设计专业提供。当无试验资料时，可参考附录B所列数值选用，但应经工艺专业认可。4.2.2深仓贮料重力流动压力的计算应符合下列规定(图4.2.2):1贮料顶面或贮料锥体重心以下距离s(m)处，贮料作用于仓壁单位面积上的水平压力ρ。(kPa)应按下式计算：p=C₀yp(1-e-nks/p)/μs——贮料顶面或贮料锥体重心至所计算截面的距离2贮料作用于仓底或漏斗顶面处单位面积上的竖向压力pvp=C,Yp(1—e-nLh₀/θ)/μk(4.2.2-2)4当仓壁设有偏心卸料口或仓底设多个卸料口而引起偏心5贮料顶面或贮料锥体重心以下距离s(m)处的计算截面以p=p[ys-γp(1-e-nkwp)/4.2.3贮料计算高度h(m)的确定，应符合下列规定：1上端：贮料顶面为水平时，按贮料顶面计算；贮料顶面为斜坡时，按贮料锥体的重心计算；2下端：仓底为钢筋混凝土或钢锥形漏斗时按漏斗顶面计算；仓底为平板无填料时，按仓底顶面计算。仓底为填料做成的漏斗时，按填料表面与仓壁内表面交线的最低点处计算。4.2.4筒仓水平净截面的水力半径p(m)的确定应符合下列规定：1圆形筒仓：式中dn——圆形筒仓内径(m)。2矩形筒仓：式中a。——矩形筒仓长边内侧尺寸(m);b——矩形筒仓短边内侧尺寸(m)。3星仓：式中A——星仓的水平净面积(m²)。4.2.5深仓贮料压力修正系数C,、C、应按本规范表4.2.5选用。简仓系数名称水平压力 m周 Ch值应乘以系数1.1;2.对于流动性能较差的散料，Ch值可乘以系数0.9续表4.2.5系数名称竖向压力C钢筋混凝土湖斗1.粮食筒仓可取1.0钢漏斗1.粮食筒仓可取1.31.粮食筒在时取1.0;2.漏斗填料最大厚度大于1.5m的简仓可取1.();4.2.6平面为圆形、矩形或其他几何形的浅仓贮料压力的计算，应按下列规定(图4.2.6):图4.2.6浅仓的尺寸及压力示意图1贮料顶面或贮料锥体重心以下距离s(m)处，作用于仓壁单位面积上的水平压力p,(kPa)应按下式计算：pe=kys2筒仓的贮料计算高度h。与其内径d.或其他几何平面的短边b之比等于1.5时，除按上式计算外，尚应按4.2.2-1式计3贮料顶面或贮料锥体重心以下距离s(m)处，单位面积上 5h₀≤0.5dn,dn≥24m的大型浅圆仓仓壁上水平压力p4.2.7作用于漏斗壁单位面积上的法向压力p.(kPa)应按下式计算：4.2.8贮料作用于仓底或漏斗壁顶面处单位面积上的竖向压力p,(kPa)宜按下列规定取值：4.2.9仓内贮料为流态的均化仓仓壁上的水平压力p,(kPa),可hn——贮料的计算高度(m)。4.2.10当向仓内鼓入空气或其他气体，采用气动输料、机械通风及风力清仓但不形成匀化或流态时，除贮料压力外尚应计算作用于仓壁及仓底的过剩气压，其值应由工艺专业确定。4.2.11在高速气力输送贮料的条件下，作用于筒仓仓壁及仓底C—-贮料流态化参数(h,小时);V;—-贮料流态化流动速度(m/h)。表4.2.11几种贮料的Cr、V,值贮料名称水泥小麦粉4.2.12因外界气温变化，当其温差小于30℃且仓内有密实贮料时，在筒仓仓壁上引起收缩的水平压力p(kPa),式中α₁——…筒仓仓壁的线膨胀系数；Em——贮料的弹性模量；E.——混凝土的弹性模量；△T——最大外界昼夜温差；r—-筒仓的半径；按下式计算：4.2.13对筒仓仓壁进行强度计算及裂缝验算时，水平压力p进行承载力计算。对于薄壁构件尚应计算水平、竖向及其他控制结构安全的截面承载力计算。5.1.2当基底边缘的地基压力不符合本规范第5.4.2条的规定地震作用时，抗倾覆稳定系数不宜小于1.2。5.1.3筒仓按承载能力极限状态设计时，其荷载、材料强度等级应采用设计值。5.1.4筒仓结构按正常使用极限状态设计时，应根据使用要求控制筒仓的整体变形。筒仓结构构件应进行抗裂、裂缝宽度及受弯构件的挠度验算；当仓壁、漏斗壁的厚度满足本规范第3.3.2条的要求时可不进行挠度验算。5.1.5简仓结构按正常使用极限状态设计时，应控制仓壁、仓底1对于干旱少雨、年降水量少于蒸发量及相对湿度小于10%的地区，贮料含水量小于10%的简仓的最大裂缝宽度wmx允许值2对于受人为或自然侵蚀性物质严重影响的筒仓，应严格按不出现裂缝的构件计算。3其他条件的筒仓，最大裂缝宽度wmx的允许值为0.2mm。裂缝宽度的计算应按我国现行《混凝土结构设计规范》5.1.6简仓按正常使用极限状态设计时，荷载取值应符合本规范第4.1.10条的规定。5.1.7建在抗震设防区的筒仓，应进行抗震验算。建筑抗震设防分类应按筒仓的使用功能由工艺专业确定，但不应低于丙类。当结构为柱支承时，可按单质点结构体系简化计算。筒壁支承的筒仓仓上建筑地震作用增大系数可取4.0。柱支承的简仓仓上建筑地震作用增大系数，可根据仓上建筑计算层结构刚度与仓体及仓上建筑计算层质量比的具体条件，按表5.1.7采用。仓上建筑增大的地震作用效应不应向下部结构传递。表5.1.7柱子支承的筒仓仓上建筑地震作用增大系数结构刚度比.质量比二层仓上建筑5.1.8抗震设防区的筒仓，仓下钢筋混凝土支柱，应根据具体情5.2.1圆形筒仓的仓顶、仓壁及仓底结构的计算，应符合下列规同荷载条件下对仓壁连接处的内力进行验算，可使用程序亦可采用附录E的公式。2圆形筒仓或浅圆仓的薄壳结构构件，均应计算其薄膜内力。当仓顶采用正截锥壳、正截球壳或其他形式的薄壳壳体与仓壁整体连接或仓壁与仓底整体连接时，相连各壳体尚应计算其边缘效应。圆形简仓各旋转薄壳壳体在轴对称荷载作用下的薄膜内力可按附录F的公式计算。4当圆锥形或其他形状的漏斗与仓壁非整体连接且漏斗顶部的环梁支承在壁柱或内柱上时，可忽略漏斗壁与环梁的共同受5圆形筒仓的仓壁(包括筒壁落地的浅圆仓)开有直径大于1.0m的圆洞、边长大于1.0m的方洞及其短边大于1.0m的矩形无特殊载荷时，集中应力可近似采用洞口边缘应力的3～4倍。可使用程序进行精确计算亦可参考附录E给出的数据。6仓壁直接落地的圆形筒仓或浅圆仓，当其与基础整体连接部位基础对仓壁约束的边界效应。7仓壁落地的圆形筒仓或浅圆仓下的输料地道或人行通道，应按闭口框架进行内力分析，当贮料高度与地道横截面的宽度之比大于或等于1.5时，其顶部贮料产生的竖向荷载应按深仓压力的计算方式计算，但不应计C。值，小于1.5时顶部贮料产生的荷1矩形筒仓仓壁及角锥形漏斗壁可按平面构件计算。其构2矩形群仓仓壁除应按单仓计算外，尚应计算在空、满仓不5.3.1预应力混凝土简仓在进行承载能力极限状态和正常使用极限状态计算时，还应对其施加的预应力等荷载进行验算。5.3.2预应力混凝土筒仓的仓壁在正常使用极限状态下，进行裂缝控制验算时，应根据使用条件及不同工况的要求施加预应力，可按其大小分别采用全预应力、有限预应力或部分预应力进行计算。1全预应力混凝土筒仓仓壁，在正常使用极限状态条件下严格要求不出现裂缝。混凝土的受拉边缘不应出现拉应力。根据筒仓的具体条件选择适宜的预应力强度比λ。全预应力计算应采用长期荷载效应的标准组合值。2有限预应力混凝土筒仓仓壁，在正常使用极限状态条件下仓壁可不出现裂缝，允许混凝土的边缘纤维产生有限的拉应力，但其值不应大于混凝土轴心抗拉强度的标准值。根据筒仓的具体条件选择适宜的预应力强度比λ。计算应采用长期或短期荷载效应的标准组合值。3部分预应力混凝土筒仓仓壁，在正常使用极限状态条件下，宜采用长期或短期荷载效应的标准组合值，允许其受拉区出现控制裂缝，裂缝的最大允许宽度应根据使用要求确定，并选择适宜的预应力强度比λ。5.3.3部分预应力混凝土筒仓仓壁若按基本组合，在可变荷载效应控制条件下，仓壁混凝土中不应出现拉应力。在按基本组合荷载效应控制最不利的条件下，仓壁混凝土中允许出现拉应力。5.3.4预应力混凝土筒仓仓壁的预应力强度比，应根据仓壁的受力条件、结构特点、贮料特性、使用工况、裂缝控制等级及抗震设防烈度等选择。强度比的公式如下：式中λ——预应力强度比；A,——受拉区预应力筋截面面积；A。——受拉区非预应力筋截面面积；2在筒壁或仓壁落地的浅圆仓仓璧上开有宽度大于1.0m照本规范第5.2.1条的规定。3当洞口间筒壁的宽度小于或等于5倍壁厚时，应按柱子进倾斜率不应大于0.004,平均沉降量不宜大于200mm,同时尚应满足工艺专业的要求。当地基变形计算或软地基经处理后其承载力及变形满足本规范第5.4.2条及本条的上述规定时，不应在筒仓5.4.4在7度及以上抗震设防区，筒壁作为仓体支承结构时，其平面开洞面积不应大于筒壁平面总面积的50%,洞口边缘间的距6.1.1仓壁和筒壁的混凝土强度等级不应低于C30。受力钢筋的保护层厚度不应小于30mm。应严格控制混凝土的水灰比并采6.1.2仓壁和筒壁的最小厚度不宜小于150mm,当采用滑模施工时，不应小于160mm。对于直径等于或大于6.0m的筒仓，仓6.1.3仓壁和简壁的水平钢筋直径不宜小于10mm,也不宜大于25mm;且钢筋间距不应大于200mm,也不应小于70mm。度不应小于50倍钢筋直径，接头位置应错开布置。错开的距离：不应小于1.0m;在同一竖向截面上水平钢筋延续配置到仓底结构顶面于6倍仓壁厚度(图6.1.5)。1对于贮存热贮料，且贮料温图6.1.5仓壁底部水平钢筋度与室外最低计算温度差小于100℃延续配置范围示意图的最小配筋率应为0.4%;对于冷拉钢筋尚应按贮料温度作用下钢筋强度的折减系数进行调整。当温度大于100℃时，筒仓仓壁、仓顶及仓底的结构构件，除按本条规定外还应按实际出现的温度温度作用下的设计强度及弹性模量的折减系数。对于贮存其他贮料的简仓，其仓壁水平钢筋总的最小配筋率应为0.3%;2贮料入仓的温度应由相关的工艺专业提供；3筒壁水平配筋总的最小配筋率应为0.25%。6.1.7仓壁或筒壁的竖向钢筋直径不宜小于10mm。钢筋间距：对于外仓仓壁不应少于每米三根；对于群仓的内仓仓壁不应少于处竖向钢筋的间距增大至1.0m。1外仓仓壁，在仓底以上1/6仓壁高度范围内应为0.4%,其以上可为0.3%(图6.1.8);图6.1.8仓底与仓壁交接处竖向钢筋0.4%配筋率范围示意图2群仓的内仓仓壁应为0.2%;3筒壁应为0.4%。筋搭接长度不应小于40倍钢筋直径，可不加弯钩。变形钢筋的搭接长度不应小于35倍钢筋直径。接头位置应错开布置，在同一水平截面上每隔三根允许有一个接头。6.1.10仓壁或筒壁在环向每隔2～4m应设置一个两侧平行的焊接骨架(图6.1.10-1)。骨架的水平钢筋直径宜为6mm,间距应与仓壁或筒壁水平钢筋相同。此时骨架的竖向筋可代替仓壁和筒图6.1.10-1焊接骨架示意图当仓底与仓壁整体连接时，在距仓底以上1/6的仓壁高度范围内，宜在水平和竖向两个方面的内外两层钢筋之间，每隔500~700mm设置一根直径4～6mm的连系筋(图6.1.10-2)。图6.1.10-2连系筋示意图6.1.11除有特殊措施外，在水平钢筋上不应焊接其他附件。水平钢筋与竖向钢筋的交叉点应绑扎，严禁焊接。6.1.12在群仓的仓壁与仓壁、筒壁与简壁的连接处，应配置附加水平钢筋，其直径不宜小于10mm,间距应与水平钢筋同。附加水平钢筋应伸到仓壁或筒壁内侧，其锚固长度不应小于35倍钢筋直径(图6.1.12)。图6.1.12群仓连接处附加水平钢筋示意6.2.1仓壁混凝土强度等级不宜低于C30;受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于30mm。6.2.2仓壁的最小厚度不应小于150mm,四角宜加腋，并配置离柱边的距离不应小于50mm(图6.2.3)。1按平面内弯曲计算的仓壁跨中和支座纵向受力钢筋以及时，配置在仓壁底部的纵向钢筋不宜少于两根，直径宜为20~2内外层的竖向和水平钢筋的直径不应小于10mm,间距不应大于200mm,也不应小于70mm。当仓下支承柱不伸到仓顶图6.2.4-1低壁浅仓仓壁配筋示意图图6.2.4-2仓下支承柱不伸到仓顶的仓壁水平配筋示意图1内外层水平钢筋的直径不宜小于8mm,竖向钢筋的直径不宜小于10mm,钢筋间距不应大于200mm,也不应小于70mm。(图6.2.5-1)或选用集中配筋形式(图6.2.5-2)。当仓壁为单跨图6.2.5-1高壁浅仓和深仓仓壁分散配筋示意图内层6.3.1除仓壁落地浅圆仓外，在仓壁上开设的洞口宽度和高度均不宜大于1.0m,并应按下列规定在洞口四周配置附加构造钢筋。1洞口上下每边附加的水平钢筋面积不应小于被洞口切断的水平钢筋面积的0.6倍。洞口左右每侧附加的竖向钢筋面积不应小于被洞口切断的竖向钢筋面积的0.5倍。2洞口附加钢筋的配置范围：水平钢筋应为仓壁厚度的1~1.5倍；竖向钢筋应为仓壁厚度的1.0倍。配置在洞口边的第一排钢筋数量不应少于三根[图6.3.1(a)]。图6.3.1仓壁洞口构造示意图3附加钢筋的锚固长度：水平钢筋白洞边伸人长度不应小于50倍钢筋直径，也不应小于洞口高度；竖向钢筋自洞边伸入长度不应小于35倍钢筋直径。4在洞口四角处的仓壁内外层各配置一根直径不小于16mm的斜向钢筋，其锚固长度两边应各为40倍钢筋直径。5当采用封闭钢框代替洞口的附加构造筋时，洞口每边被切断的水平和竖向钢筋均应与钢框有可靠的连接[图6.3.1(b)]。6.3.2在筒壁上开设洞口时，应按下列规定在洞口四周配置附加1当洞口宽度小于1.0m,而且在洞顶以上高度等于洞宽的范围内无集中和均布荷载(不包括自重)作用时，洞口每边附加钢筋的数量不应少于两根，直径不应小于16mm。2当浅圆仓仓壁的洞口宽度大于1.0m小于4.0m时，应按洞口的计算内力配置洞口钢筋；但每边配置的附加构造钢筋数量不应少于两根，直径不应小于16mm。3仓底以下通过车辆或胶带输送机的洞口，其宽度均大于或等于3.0m且不满足第6.3.1条时，宜在洞口两侧设扶壁柱，其截面不宜小于400mm×600mm(图6.3.2),并按柱的构造配置钢筋，柱上端伸到洞口以上的长度不应小于1.0m。图6.3.2扶壁柱最小截面示意图4洞口附加钢筋的锚固长度：水平钢筋自洞边伸人长度不应小于50倍钢筋直径且不小于洞口高度；竖向钢筋自洞边伸入长度不应小于35倍钢筋直径。5洞口四角配置的斜向钢筋，应符合本规范第6.3.1条的规6.3.3相邻洞口间狭窄筒壁宽度不应小于3倍壁厚，也不应小于500mm。当狭窄筒壁的宽度小于或等于5倍壁厚时，应按柱子构造配置钢筋(图6.3.3),其配筋量应按计算确定。6.4.1漏斗壁混凝土的强度等级不宜低于C30,受力钢筋的混凝土保护层不应小于30mm。6.4.2漏斗壁的厚度不应小于120mm,受力钢筋的直径不应小于8mm,间距不应大于200mm,也不应小于70mm。当壁厚大于6.4.3圆锥形漏斗的环向或经向钢筋、角锥形漏斗的水平或斜向钢筋的总最小配筋率，均不应小于0.3%。6.4.4圆锥形漏斗的经向钢筋，不宜采用绑扎接头，钢筋应伸入到漏斗顶部环梁或仓壁内，其锚固长度不应小于50倍钢筋直径(图6.4.4)。当环向钢筋采用绑扎接头时，搭接长度和接头位置应符合本规范第6.1.4条的规定。图6.4.4漏斗壁解向钢筋锚固长度示意图6.4.5角锥形漏斗宜采用分离式配筋，漏斗的斜向钢筋应伸人到漏斗上口边梁或仓壁内，其锚固长度不应小于50倍钢筋直径(图6.4.4)。6.4.6角锥形漏斗四角的吊挂骨架钢筋，其直径不应小于50倍钢筋直径。6.4.7漏斗下口边梁的最小宽度不应小于200mm,其水平钢筋的搭接长度不应小于35倍钢筋直径，也可焊接成封闭状。6.4.8钢漏斗与混凝土仓壁连接可按图6.4.8。图6.4.8钢漏斗与混凝土仓壁的连接示意图6.5.1仓下支承柱的纵向钢筋的总配筋率，不应大于2%。承时，漏斗顶部钢筋混凝土环梁的高度可取0.06～0.1倍的筒仓直径。环梁内环向钢筋面积不应小于环梁计算截面的0.4%,环向钢筋应沿梁截面周边均匀配置(图6.5.2)。图6.5.2漏斗顶部仓壁环梁配筋示意图料方式及对漏斗壁光滑度等要求，设置相应的耐磨、助滑与防冲击层。几种常用内衬可按图6.6.1选用。土保护层加厚20mm兼作内衬。抗冲磨性能好的材料作内衬。当使用条件允许时，仓底可考虑以死料作为内衬。卸料口处的内衬应考虑易于更换；不应使用耐热图6.6.1几种常用内衬示意图6.7.1仓下支承柱纵向配筋总的最小配筋率应符合表6.7.1的设防烈度中、边柱角柱7、8度9度1距上下交接处不小于柱截面长边或柱净高的1/6,同时也不小于1.0m的范围内，箍筋间距应为100mm。均不宜小于0.4%。洞口扶壁柱总的最小配筋率不宜小于0.6%。6.7.4筒壁支承的筒仓防震缝不应小于70mm,柱支承的简仓按6.7.5在7度及以上抗震设防区的仓上建筑不应采用砖混结构，6.8.1圆形简仓仓壁上的预应力可采用无粘结后张拉预应力或有粘结后张拉预应力。贮料入仓温度大于100℃的筒仓仓壁可采力筋配置环向及竖向非预应力钢筋，其最小配筋率均不应小于0.4%。6.8.3预应力筋的孔道灌浆宜采用不低于425号普通硅酸盐水泥拌制的砂浆或水泥浆。其水灰比不应大于0.45,泌水率不应大于2%,当需要改善砂浆的和易性、减少泌水和收缩时，可适量掺入对混凝土和钢材无害的掺和料，锚固区应采用后浇微膨胀混凝6.8.4预应力筋应采用高强度低松弛的钢绞线或消除了应力的钢丝束。其抗拉强度标准值和设计值及摩擦系数不应低于本规范附录H的规定。后张拉控制应力系数可取0.75,预应力总损失值不应小于80N/mm²。6.8.5预应力混凝土锚固区的后浇混凝土或砂浆或有粘结后张拉预应力混凝土孔道的灌浆严禁使用含有氯离子及对预应力筋、6.8.6预应力混凝土的预应力筋保护层不应小于50mm。后张拉有粘结预应力筋由其孔道壁外边缘算起，无粘结预应力筋由预现死弯时必须切断。每根预应力钢丝(束)或钢绞线应是通长的，6.8.8无粘结预应力筋应采用专用防腐涂料层和外包层，其质量6.8.9预应力筋的长度超过25m时宜两端张拉，超过50m时宜6.8.10简仓仓壁预应力筋的预留孔道宜采用金属波纹管。预留孔道的内径应比预应力钢丝束或钢绞线束的外径及需穿过孔道的连接器外径大10～15mm,且面积不应小于预应力钢丝束净面积的二倍。在预应力筋张拉的两端(张拉端、锚固端)及预应力筋长度的中部应设置灌浆孔或排气孔，其孔距不宜大于12m。6.8.11混凝土浇注前应将预应力筋的套管或无粘结预应力筋严凝土强度等级应达到设计值的100%。预应力筋自下而上在一定6.8.12预应力筋应采用应力控制和实际伸长值的双控张拉，其实际伸长值宜在初应力为张拉控制应力的10%时开始测计。当钢绞线长度大于40m时其实际伸长值宜在初应力为张拉控制应力的10%～20%(或实验确定)时开始测计。6.8.13无粘结预应力钢丝(束)张拉端应采用夹片式锚具，固定端应采用焊板夹片式锚具。根数多于7φ5的钢丝束或钢绞线可采6.8.14无粘结预应力筋应采用合格的锚具，其效率系数应大于等于0.95,极限拉力作用时的总应变应大于等于2.0。锚具的疲劳性能应通过200万次循环试验。夹片锚具组件应具有符合国家标准的化学成分及机械性能证明书，其凸出或凹进混凝土表面的构造预应力筋的全长、锚具及其连接的其他部位的外包枋料均应图6.8.14夹片锚具张拉段构造图6.8.15预应力筋张拉完毕后应及时对锚固区进行保护。对夹片6.8.16圆形筒仓预应力筋的各种预应力损失值应按现行《混凝土结构设计规范》GB50010计算。采用分批张拉时，应计入后批张拉对先批张拉的影响。可将先批张拉控制预应力值σon增加0.05fpu或aedpe。此处，ae为无粘结预应力筋弹性模量与混凝土6.8.17圆形筒仓单仓、排仓及群仓的预应力筋的平面布置见图6.8.17-1及图6.8.17-3,可采用每一圆周水平截面两束预应力筋。图6.8.17-3圆形筒仓预应力筋平面布置6.8.18壁柱或无壁柱(壁龛)的预应力筋的锚固部位应满足锚具的布置和张拉设备的尺寸要求。并配置相应的间接钢筋和附加构造钢筋。锚固端应验算局部承压、抗裂并应留足预应力筋的交叉空间。同一水平预应力筋在锚固处的上下距离不应小于70mm,(b)壁柱预应刀筋交叉布置图(c)无壁柱(壁龛)预应力筋锚固平面图(d)无壁柱(壁龛)预应力筋锚固详图图6.8.17-2壁柱配筋示意图6.8.17-3排仓、群仓预应力筋锚固壁柱布置拉应力。滑脱及断裂的数量不得超过同一截面预应力筋的2%,式中r—…圆形筒仓的半径；F一-预应力筋作用于仓壁上的压力；v.”—·混凝土的泊松比；t—-壁厚。6.8.21圆形预应力筒仓仓壁不含钢筋保护层的壁厚，除应满足非预应力简仓的设计要求外，尚应符合下式的计算结果。式中d.—筒仓内径；p₁—-贮料在仓壁上的设计压力；aw——预应力筋的平均初始预应力(扣除混凝土预压前的损失);σw——预应力筋的有效预应力；f-—-预应力作用点处混凝土抗压强度。A.1布置和型式A.1.1槽仓是一种由矩形平板构件组成的仓型。其单个仓格的仓最大变形缝间距不宜超过48m。A.1.3槽仓每仓格的支承处，应设置中间隔板或端板，仓体的各纵向板件应支承在同一横向平面中(图A.1.1)(横向框架应和中A.1.4常用的槽仓及其断面如图A.1.1所示，当仓体过宽(b>b₁)时，槽仓断面如图A.1.4所示做成上扩式，这时全部中间图A.1.4上扩式槽仓断面A.1.5在槽仓断面设计中，相邻壁板的内夹角应为β=180°—A.1.6槽仓的端板可做成图A.1.6的(a)和(b)两种形式，中间考虑柱内侧通行受阻的处理措施。当中间隔板采用图(c)形式时，开洞范围应在壁板的高度以内。图A.1.6槽仓隔(端)板形式A.2槽仓内力计算A.2.1板构件平面中的拉力计算：1横向：在贮料侧压力、贮料和结构重力作用下(图A.2.1-1),板边和板构件的作用效应按下式计算：竖板的荷载(kN/m):底板的拉力(不引起平面的弯曲)(kN/m):注：1G一对称仓体…半的贮料和仓体自重；G₁、G₂在不考虑连续性时，G分配到节点B和C的分力；TA、TB、Tc贮料的水平压力在节点A、B、C上的分力(不考虑连续性);q₆楼面传来的荷载设计值。2板构件边缘作用的横向拉(压)力，沿板截面高度的变化，是由作用的一边向截面的另一边按直线递减为零，贮仓横断面上横向力的变化如图A.2.1-2所示。图A.2.1-1贮料侧图A.2.1-2贮仓横断面上横向力变化图2纵向：在贮料顶面下深度s处纵向板构件中的拉力N。为：Na=pnb₈/2A.2.2板构件平面外的弯曲计算：仓体壁板平面外的弯曲计算，可沿其纵向截取单位宽的两种1取洞口单元时，按二跨连续板进行分析，适用于卸料口位2取非洞口单元时，按五跨连续板(可利用对称性计算)进行分析，适用于非卸料口位置[图A.2.2(b)]。图A.2.2平面外弯曲计算单元3仓体竖壁的跨中按下列弯矩进行纵向配筋计算。My=±0.45q₁h}/15(kN·m/m)4仓体斜壁的跨中按下列弯矩进行纵向配筋计算。My=±0.45(q₂h2/30+q₃h2/20)(kN·m/m)1槽仓板构件在其平面内的弯曲计算，可简化为由竖壁和斜壁组成的折板，按无力矩折板理论计算。由竖壁和斜板组成的折Tg=A₁(M₁₆/W₁+M₂e/W₂)A₂/4(A₁+A₂)(kN)N₁=-T₈,M₁=M₁e-Tgh₁/2(A.2.斜壁的轴力和弯矩为：N₂=-Tg,M₂=Mze-Tgh₂/2(A.2.3-3)2底板卸料口的四周，应采用闭合框架加强，该框架应按承3中间隔板或端板的下部，承受由斜壁支座传来的作用效应承受贮料侧压力进行平面外弯曲计算。对中间隔板应考虑单侧有料和两侧有料两种工况中取其不利者核算配筋。1板厚：竖壁厚可取计算跨度的1/15～1/20,但不小于底板厚不小于斜壁的厚度，宜比斜壁大50mm。中间隔板或端板的厚度取横向柱距的1/20～1/25,但它应同时满足深梁要求的构2中间隔板或端板的外边缘，宜比仓体外轮廓线大50mm4卸料口洞口四角应按本规范第6.4.6条要求设置斜向钢附录B贮料的物理特性参数重力密度y内摩擦角摩擦系数μ小麦大豆水泥于粘土铁粉(硫铁矿废渣)矿渣(下粒状高炉渣)铁精矿(粉状)硫铁精矿(粉状)铜精矿(粉状)铅精矿(粉状)锌精矿(粉状)锡精矿(粉状)镍精矿(粉状)铝精矿(粉状)萤石粉68续表B重力密度?内摩擦角座擦系数μ中煤煤矸石油母页岩煤粉(电厂用焦炭6注：1表中内摩擦角和摩擦系数系指散料外在含水量小于12%的值，当超过时，2表中的重力密度γ为干密度，设计时应按贮料的实际含水量进行修正。附录C浅圆仓贮料压力计算公式C.0.1当仓壁顶面以上的贮料为锥体，破裂面通过仓的中线(图E=0.5λu₁yh²P₁=λkyh注：仓壁上单位面积上的压力，按线性分布。C.0.2当仓壁顶面以上贮料为截锥体，破裂面不通过仓中线(图A.=0.5(a+h)²B₃=0.5ab(C.0.2-1)图C.0.2仓壁顶面以上贮料为截锥体的破裂面及侧压力示意tanθ=-tanp+√(tanp+cot)(tanpP₂=yha₂C.0.3当仓壁顶面以上贮料为锥体，破裂面不通过仓中线时(图C.0.3),贮料作用于仓壁上的侧压力按下式计算：tan(θ+β)=-taný+√(tanψ+cotý)(tθ%由下式计算：以上各式中：E—-侧压力总值；a、b——仓壁顶面以上贮料锥体的尺寸；θ-—贮料的破裂角；0₀——破裂面交于仓顶锥体贮料锥顶时的破裂角；λ₄—贮料作用于仓壁上的侧压力系数；δ——浅圆仓的高径比；a值()k=tan²(45°-*/2)值λλλλλAAλ附录E星仓仓壁及洞口应力计算Fc=p(dn+2t)(1—sinθcoMg=(0.3183-0.3535cosθ)F=-0.7071pcosa图E.0.1-2三列圆形简仓的星仓如图E.0.2及表E.0.2-1～表E.0.2-3所示。图E.0.2洞口应力参数示意图a一作用力p与洞门中心水平轴的夹角；0洞口周边各点与洞口中心水平轴的夹角；表E.0.2-1当α=π/2时正方形洞口的σ₈/p值θ80一0.702一0.871表E.0.2-2在边比a/b=5的矩形洞口条件下的σ₀/p值6B0表E.0.2-3在边比a/b=3.2的矩形洞口的条件下的a₀/p值θθ0一0.770注：该表适用于仓径大于15m的仓壁落地的筒仓仓壁上的洞口。附录F旋转壳体在对称荷载下的薄膜内力荷载类型环向力N₂(受拉为正)经向力Nm(受拉为正自重荷载9号号雪荷载Rβ线荷载R环RB9C自重荷载9C雪荷载TQ荷载类型环向力N。(受拉为正)经间力Nm(受拉为正9Q0中中SRR白重荷载79贮料压力自重荷载秋工续表F荷载类型环向力N(受拉为正)经向力Nm(受拉为正)贮料压力注：1ye一仓壁材料重力密度(kN/pu、P₂—分别为贮料作于漏斗底部及顶部单位面积上的压力(kPa);t-·旋转壳的厚度。2各项荷载均以图示方向为正。G.0.1对称布置的矩形筒仓仓壁或角锥形漏斗壁，在贮料水平压力或贮料法向压力及漏斗壁自重作用下，由邻壁传来的水平拉力可按下列公式计算(图G.0.1):1低壁浅仓仓壁A、B底部的水平拉力Nm、Nm(kN)按下式计算：N=Ngbn/2N=Ngan/2(G.0.1-2)2高壁浅仓或深仓仓壁A、B任一水平截面单位高度上的水平拉力N、Na(kN/m)按下式计算：N=pan/23角锥形漏斗壁A、B任一水平截面沿壁斜向单位高度上的水平拉力N、Nk(kN/m)按下式计算：4贮料水平压力作用下，低壁浅仓仓壁底部单位宽度上的反力Ng(kN/m),可按下式计算：1)当顶部有楼板时，Ng=2p,h,/5(G.0.1-7)2)当顶部无楼板时，Ng=p₁h。/2(G.0.1-8)式中p.——计算截面处，贮料作用于仓壁上的水平压力(kPa);p、pn—一分别为计算截面处，贮料作用于角锥形漏斗壁A、B上的法向压力(kPa);q₄、q₆—分别为角锥漏斗壁A、B单位面积自重(kPa);a₄、b₄—分别为仓壁A、B的内侧宽度(m);G.0.2对称布置的矩形筒仓仓壁或角锥形漏斗壁，在贮料荷载、结构自重等竖向荷载作用下，产生的竖向力或斜向力可按下列公式算：1仓壁A、B底部单位宽度上的竖向力N。。、Nv(kN/m):2角锥漏斗A、B任一水平截面单位宽度上的斜向力N、Nmsa=G₂/2(an+b₁)sina(GNmcb=G₂/2(an+b₄)sinan(G.0.2-3)式中G₁——仓壁底部所承受的全部竖向荷载(包括全部贮料荷载和仓壁底部以下的漏斗的结构自重及附设在其上的设备重等)(kN);G₂-计算截面以下漏斗壁所承受的全部竖向荷载(对于浅仓：包括图G.0.2-1中阴影部分贮料重、计算截面以下的漏斗结构自重及附设在其上的设备重等；对于深仓：包括计算截面处的贮料竖向压力、计算截面以下漏斗内的贮料重、漏斗结构自重及附设在图G.0.2-1斜向力及贮料荷载示意图图G.0.2-2三角形深梁内力图承板进行计算，相邻壁交接处的不平衡弯矩可按平均分配的方法G.0.4柱子支承的方形或接近方形的矩形浅仓仓壁、角锥形漏斗壁平面内的弯曲可按下列规定计算：1角锥形漏斗仓，其漏斗壁可按单独的三角形深梁计算；三角形深梁可按材料力学公式计算，漏斗壁的计算高度可取1/2的跨度，当漏斗壁的高度小于跨度的1/2时，则取其实际高度，而深梁下部应力值向三角形顶尖按直线递减为零(图G.0.2-2)。2低壁浅仓，仓壁与竖向投影为0.4倍跨度的漏斗壁一起，应按普通梁计算。3高壁浅仓或深仓仓壁可按平面深梁计算，略去漏斗壁的共同受力作用。平面深梁的计算表格见表G.0.6-1～表G.0.7-2。4选择钢筋截面时，按平面内弯曲算出的水平应力应与按表G.0.6-1～表G.0.7-2所计算出的水平力同时考虑。G.0.5对称布置且柱子支承的角锥漏斗壁交角顶部在贮料重量及漏斗自重作用下的斜向拉力N(kN)可按下式计算：式中c——荷载分配系数，可按图G.0.5选用；Nmea、Nmc.b——分别为角锥形漏斗壁A、B顶部单位宽度上的斜向拉力(kN/m)。注：h为仓壁高度或漏斗仓壁上边梁高度。G.0.6按分散配筋方法计算时的平面深梁内力表：1均布荷载作用在下边，见图G.0.6-1及表G.0.6-1。均布荷载作用在下边均布荷载作用在下边点号点号10Q1001002020203103103104004004005556106106102多跨深梁的边跨跨中a,应比表中值增加50%;单跨简支深梁跨中σx应比表中值增加100%。3h₁=h/2;l=a/2(或b/2)。点号点号点号10101一1.37602一0.0830202一0.50300300300404040555一0.0836006一1.0450060力表见表G.0.6-3。点号点号乘数112230304Ω4D5560602表中系数按板厚等子1,F=1求得。3多跨深梁的边跨跨中σx应比表中值增加50%;单跨简支深梁跨中σ,应比表中值增加100%。4h₁=h/2,l=a/2(或b/2),为仓壁高度。G.0.7按集中配筋方法计算时的平面深梁内力计算：1均布荷载作用下平面深梁如图G.0.7-1所示，其内力表见表G.0.7-1。心表G.0.7-1均布荷载作用下多跨深梁内力表内力跨中文座乘数M2ll1MFZllMZllMZll注：1当深梁的支承条件为简支时，深梁内力计算可采用表中h₁=h/2;l=a/2(或b/2)。2集中荷载或局部分布荷载作用下的多跨深梁如图图G.0.7-2集中荷载或局部分布荷载作用下的多跨深梁内力示意表G.0.7-2集中荷载或局部分布荷载作用下多跨深梁内力表内力乘数MZZFl附录H贮料冲击系数、高温作用下混凝土及钢筋强度折减系数、预应力筋强度、摩擦系数、次弯矩次剪力计算系数H.0.1当采用大型车辆卸料且车辆的容积小于贮仓容积的1/5来料粒径100～350mmk₄=1.25～1.5注：1用抓斗给料且贮仓无隔栅时冲击系数k。可取1.1～1.5,抓斗的容积接近贮仓的容积时k可取1.4～1.5,抓斗容积小于贮仓容积1/5时可取1.1。表H.0.2温度作用下混凝土强度设计值的折减系数温度(℃)]11表H.0.3温度作用下混凝土弹性模量的折减系数温度(℃)H.0.4温度作用下钢筋强度设计值折减系数γ。可按表H.0.4。钢筋温度(℃)H.0.5温度作用下钢筋弹性模量折减系数β可按表H.0.5。钢筋温度(℃!H.0.6预应力筋强度标准值可按表H.0.6。符号1×7钢绞线消除应力后的钢丝H.0.7预应力筋强度设计值可按表H.0.7。符号1X7钢绞线中S消除应力后的钢丝中PH.0.8预应力筋孔道每米长度局部偏差的摩擦系数k和预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ可按表H.0.8。表H.0.8摩擦系数值埋管及预应力筋kμ预埋金属波纹管预埋钢管无粘结预应力75碳素钢丝束15钢绞线H.0.9预应力张拉的次弯矩、ψξψ50一0.0657一0.1716一0.2011同的用词说明如下：2本规范中指明应按其他有关标准、规范执行的写法为“应中华人民共和国国家标准钢筋混凝土筒仓设计规范1.0.2本规范适用于贮存散料的钢筋混凝土及预应力混凝土筒合散体理论的要求。对于平均粒径大于200mm小于1000mm的种贮料既不适用于深仓也不适用于浅仓或斗仓。此外，本次修编增加了压缩空气混合粉料调匀仓的计算内容，对于采用压缩空气装、卸料的筒仓也可采用这种方法进行计算。槽仓属于平面外形为矩形的筒仓，在我国的工程建设中经常采用。本次修编在总结我国多年来槽仓设计经验的基础上增加了槽仓设计内容。在编制在我国煤炭、水泥及电力等行业有了很大发展。尤其是对于直径较大的筒仓使用更为广泛。本次修编借鉴国外、总结国内预应力混凝土筒仓的设计施工经验，增加了这方面的内容。对于砌块式术规范》CECS08:89。(CECS)也在对钢筒仓制定标准。近年验尚少。青饲料和湿法搅拌贮料的筒仓，其贮料的物理力学特性已不属于散体理论范畴。对于平面为多边形的筒仓、用壁板连成实践尚少。故上述几种筒仓均未纳入本规范修编的内容。修编后的本规范虽然增加了预应力混凝土筒仓的内容，本规范仍采用原1.0.3本次修编，为便于简化设计，筒仓仍划分为深仓和浅仓。各国对深浅仓的划分方法不尽相同。常用的划分方法有：1按圆形筒仓仓壁的高度与其直径之比或矩形筒仓的仓壁2按贮料的破裂面来划分，当贮料破裂面与贮料顶面相交时为浅仓，贮料破裂面与仓壁相交时为深仓，如图1所示。图1贮料破裂面示意φ-—贮料内摩擦角。深浅仓的划分是为了计算方便而人为设定的，人们按贮料对仓壁作用力的变化来划定一个界限。由于贮料在仓壁产生的摩擦力对其水平侧压力的影响，使贮料作用于仓壁上侧压力的分布规律出现线性与非线性之别。贮料深度越大，摩擦力的影响也就越大。作用于仓璧上的侧压力分布也就越接近非线性，反之则接近线性。按上述侧压力分布原则在结构计算时，将筒仓划分为深仓列术语的英文名称是参照国外有关规范的常用词编入的。对于筒仓的术语及定义，国外筒仓设计规范的用语并不统一，hopper,bunker,bin等单词来自英语，silo来自法语。国际标准化组织规范采纳国际标准化组织的规定，不再使用除silo以外的英文用词。该条中的直立容器，是指由柱或筒壁支承并由直立式仓壁封围的贮存贮料的容器，构成该容器的总体称为筒仓。其与仓体的长、高尺寸及其比值无关。这与中文中筒子的概念有所不同。也限定为圆形。这样就涵盖了平面为其他几何形状包括槽仓在内的的圆池。法国规范称其为Magasinsdestockage或Silo-reservoirs2.1.12为区别于排仓，群仓应多于三个且不排在一条直线上。本规范中群仓相互间的连接方式均认定为仓壁相连。不包括壁板连接的群仓。仓间形成的空间称为星仓。2.1.23、2.1.24国际标准化组织(ISO)将筒仓贮料的流动状态分为整体流动(Massflow或Coreflow)、漏斗状流动(Funnelflow)、管状流动(Pipeflow)及扩张流动(Expandedflow),并将除整体流动以外的流动总称为漏斗状流动，事实上真正形似管子的流动状态很少出现。将Funne!flow译为汉语，既不应是漏斗也不是真正的管子，多数是上大下小长形喇叭状的管状流动较为确对位置不变，贮料按先进先出顺序靠重力卸出的流动称为整体流2.1.25筒仓的卸料方式很多。中心卸料是指仓内没有促流装置依靠重力且没有几何、力学及结构造成的非正常方式的卸料。2.1.26有些国外规范对仓内及仓下设有促流装置、仓下结构及漏斗卸料口非几何对称的筒仓卸料，称为非正常卸料或非中心卸已取消了变形缝术语。本规范仍采用变形缝术语，是根据中国工程建设标准化协会编制的《贮藏构筑物常用术语标准》CECS11:89的规定。实践表明，在实际工程中，当有多种缝出现且需要易更换的建筑结构，设计使用年限都应在50年以上。按此标准本规范制定了第3.1.1～3.1.5条的规定。筒仓的安全等级不应低于二级。用于严重影响国计民生的重要工不应低于二级。筒仓结构通常都与其他生产工艺工业建筑组合或连接在一起。不管所连建(构)筑物的等级如何，筒仓设计仍按本时及时泄爆，使爆炸力得到释放，从而减少爆炸对结构的破坏作设计完全没有必要按爆炸力的大小计算筒仓承载力，若工艺专业所提供的爆炸力不准确，反而给工程带来隐患或浪费。设计提前土分层浇注后，无法再找到原已施焊的钢筋继续施焊。未施焊的钢筋在混凝土震捣过程中极易错位，利用错位不连续施焊的钢筋做避雷引下线无法保证良好的导电性。众所周知，钢筋混凝土结要材料之一，有的甚至超过了钢结构。但很多钢筋混凝土建筑结构在远没有达到设计使用年限之前就开始破坏了，混凝土结构破无锡等地一些使用30多年的建筑物调查表明，C18混凝土碳化深度一般达20～50mm。有些工程使用3～7年后，C38混凝土碳化深度达10mm,C28达15mm,C18达25mm。1995～1998年间，煤炭系统对全国煤矿20世纪50年代至80年代后期建成的44项工程的调查，碳化厚度10～73mm。设计界以往采用的办法是加厚土中的液体由强碱变为弱酸，从而不能再保护钢筋在混凝土浇注时在钢筋上形成的保护钢筋不被腐蚀的钝化膜。无论哪一种腐蚀都是由于混凝土中的氢氧化钙逐渐丧失，导致混凝土碳化后出现弱酸。在这种条件下，混凝土中所有化学反应都是带电离子的电化反映。避雷针引下线(导线)中的电流将改变钢筋钝化膜的电位后结构遭破坏。混凝土碳化理论的研究表明，直接利用结构的受方钢筋作为避雷引下线，是促使混凝士碳化的重要原因之…。混受力钢筋作为避雷引下线，采用在简仓结构外设置专用外引下线的传统做法。本条规定与其他规范有矛盾时，筒仓设计应按本规3.1.8实践表明，在仓壁内增加抹面，往往不能与仓壁混凝土牢3.1.9为了提高混凝土早期强度、钢筋影响混凝土结构设计使用年限等原因，掺入混凝土的各种添加剂尤为重要。筒仓结构设计者若需要在混凝士内加入添加剂或涂料的认可。以上内容本应在简仓施工验收规范中做出规定，但鉴于我国目前尚无筒仓施工验收规范，故本规范特制定此条文。设计必须控制筒仓的变形或沉降，不能影响投产后的使用。为了应各组群单独设置。弱地基上筒仓沉降较大。与相邻建构筑物的沉降差，设计时应根据荷载及地基参数严格控制。投产后应按本规范第3.1.10条的要求设置的观测点实测资料与设计值进行比较，以便采取措施控制变形。所谓防止不均匀沉降的措施，主要是指两个方而的措施，3.2.2图3.2.2只是排仓、群仓布置方式的示意图，在具体布置时，每组仓的组合个数可根据仓体的大小及变形缝区间的划分组合.不一定受此图表示个数的限制。圆形群仓只画出了正交布置形式。对于斜交布置，即简仓间通过其中心线按非90°交角错位平面受到工程条件限制时可以缩小一个方向的尺寸，缺点是在仓数不变的条件下加大了另一方向的尺寸，星仓的容积也将减小。钢材、水泥消耗指标约为方形筒仓的一半。圆形群仓仓壁常用的当筒仓与平面为矩形的其他车间或厂房合并布置时，筒仓的平面形状是否采用圆形可视仓房的布置条件确定。直径大于18m控制都很复杂且费用较高。目前这种大直径筒仓组成的排仓或群下，直径大于18m的筒仓也有可能组成群仓或排仓。国外还有以壁板或多个单仓连接或围成的筒仓群。这种形式的筒仓随着我国3.2.4规定圆形筒仓直径的模数，是使筒仓设计走向定形有利于提高设计套用率。本规范采用的模数，是按我国多年来已3.2.5筒仓温度区段的划分是一个非常复杂的问题。我国大陆地区跨越30多个纬度，温度变化异常复杂。要解决该问题需要做大量的调查研究工作，目前人力物力均不具备。本条除根据我国已建筒仓的经验外，还参考了前苏联的规范。前苏联是一个温差变化较大的国家，借用他们的经验是可行的。该条修改的内容适用于筒壁支承的圆形筒仓。柱支承的筒仓尤其是方仓接近于框架上筒仓结构与通廊或胶带机栈桥的连接及与其他建筑物的布置时，仍需视其具体土层的压缩模量及其他物理力学特性确定其是心线的距离大于2m时，筒仓的洞口将加大。又由于筒仓外边缘路站场的占地面积将要加大，这将影响工业总平面的合理布置。对于直径在15m及以下并处于抗震设防区的筒仓，由于仓下开洞起地基不均匀下沉，支承在仓顶的走廊与筒仓之间明显脱开。因3.2.9在直径大于12m的筒仓上设置有振动设备的厂房时，其支承柱的间距不可能做的更大，这就需要仓顶结构增加复杂的构柱与仓壁截面的大小不可能一样，从而使构造复杂传力不明确。但本规范不限定在仓顶平台上的构件直接设置有振动的设备。3.2.10外圆相切后的圆形筒仓之间，将形成一个很大的无用空最有效的节约土地的平面设计。我国筒仓的实践证明，这种布置是科学的。若设置平行楼梯将增大筒仓的平面布置，尤其是铁路跨线筒仓的平行楼梯将影响筒仓与铁路的限界，从而影响工业场3.2.11本条规定的定位轴线表示法，在圆形筒仓工程制图及施而对其经常检修的机会极少。工作人员因误用已锈蚀、被物料冲击及磨损的铁爬梯时，造成的伤亡事故屡见不鲜。若设计或使用不可能达到本规范的要求时，在使用中采用临时设置并经安全部3.2.15由于筒仓的使用范围很广，仓下室内地面的用途各不相触的垫层，有些地面还需在垫层上增加防水(潮)层。故无论哪一种工业筒仓的室内地面，都应与一般民用建筑的地面有所区别。该条中的最小厚度不包括结构持力层下的垫层。3.2.16仓内地面下的地道是否设置变形缝还应按其受力条件及3.3.1筒仓结构六部分的划分，是为了在设计中进行技术比较筑物，包括单层或两层及以上的厂房。仓顶是指仓顶平台或仓顶平台及与仓壁整体连接的钢筋混凝土梁板结构、用于大直径筒仓或筒壁落地的浅圆仓的截锥壳或截球壳、大跨钢结构及大跨空间结构。仓壁是指直接承受贮料水平压力的竖壁。仓底是指直接承仓壁、仓底和基础之间起承上启下作用的支承结构。基础是指筒壁、柱子或墙壁以下的部分，图3.3.1只代表筒仓结构划分的示3.3.2公式3.2.2-1是选定圆形筒仓仓壁厚度的计算经验公式，按这个公式计算的壁厚，和我国已建成直径在15m及以下筒仓的实际壁厚基本一致，可以满足设计要求。直径大于15m或贮料重3.3.4如何选择适当的仓底型式，是筒仓设计的重要环节之一。根据煤炭系统多年来建成筒仓的统计，圆形筒仓仓底结构的钢材消耗约占整个筒仓钢材消耗的17%～35%,平均约30%,而且在化的幅度很大。仓底结构的布置合理与否，例如仓底与仓壁的不同连接方式对于保证滑模施工的连续性以及对计算工作量的简化程度均有直接的影响。此外，仓底是否合理，对于卸料的畅通与计经验中总结出来的，对筒仓设计具有指导意义。图3.3.4的几有推荐的性质，同时又未作硬性规定，以利于今后设计中推陈出新。对于仓底与仓壁的连接方式，图3.3.4不代表现有筒仓的全连接范围内，仓壁和仓底不仅有薄膜内力，而且还存在弯矩和剪或者与筒壁完全脱开，仓壁只产生薄膜内力。这种连接的主要优点是便于滑模施工、简化计算，在国外目前普遍采用这种连接方式，我国近年来在煤炭及其他行业的筒仓设计中也大量采用。直材、水泥指标的60%以上，因此选用合理的仓底结构和基础型式，是体现筒仓设计经济合理的重要环节。当筒仓直径在15m及以3.3.6筒仓之间或筒仓与其他建(构)筑物之间连接结构的支座，采用简支形式受力最明确，有利于结构计算和施工。地震区应按构。对于大直径筒仓或大直径浅圆仓，再采用普通梁板结构既不可能也不经济。本条所列大直径筒仓仓顶结构形式，是近年来我国大直径简仓仓顶结构设计中普遍采用的结构形式。用于筒仓仓顶由杆件为受力主体、薄壁面层为辅助材料组成的空间壳体或网架构成的空间结构，应为非机动体系或为非瞬间可变体系。钢结3.3.10多年来的实践证明，直径大于、等于21m尤其是贮料重设计和施工很难满足要求。故本条规定设计时应根据不同的贮料工艺采用预应力或部分预应力结构。