原则性热力系统计算例题

发电厂原则性热力系统计算举例装有中间再热机组的凝汽式发电厂原则性热力系统图如图所示，其计算如下。一、汽轮机型式：机组型式：国产N300-16.67/537/537蒸汽初参数：p0=16.67Mpa

(170ata),

t0=537℃再热蒸汽参数高压缸排汽中压缸进汽prh=3.66Mpa

(37.3ata),

t2=321.1℃prh’=3.29Mpa

(33.59ata),

t’rh=537℃排汽压力pc=0.0054Mpa

(0.055ata),二、回热系统参数该机组有八级不调整抽汽参数如表1所示表1

N300-16.67/537/537型机组回热抽汽参数表项目单位回热抽汽参数—二三四五六七八加热器编号H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压力pMPa5.933.661.750.8230.3260.1350.0740.026抽汽温度t℃384.8321.1435336.823014391.365.9给水泵出口压力为21.58Mpa(220ata),给水温度为272.4℃三、锅炉型式和参数锅炉型式

HG-1025/17.4

(176）自然循环汽包炉最大连续蒸发量

Db=1025t/h过热蒸汽出口参数pb=17.4Mpa(176ata),tb=540℃再热蒸汽出口温度trh=540℃汽包压力 20.4Mpa

(208ata)锅炉效率四、计算中选用的数量1.小汽水流量制造厂家提供的轴封汽量及其参数如表2所示。锅炉连续排污量全厂汽水损失Dbl=0.01DbDl=0.01Db给水泵小汽轮机耗量Dbl=304.988t/h,功率Ptd=6380kW，进汽压力为

0.782Mpa(7.98ata)，温度为336℃，排汽压力为7085*10-3Mpa(0.0723ata)。轴封漏汽编号数量(kg)份额asg焓值(kJ/kg)去处主汽门门杆Asg141190.0044293394.45至H2中压联合汽门门杆Asg237700.0040533535.66至H3高压缸前后汽封Asg3123000.0132333028.44至H4(HD低压缸汽封Asg413730.0014302716至SG总计总215620.02315表2

轴封汽量及其参数（2）其它有关数据面组的机电效率回热加热器效率连续排污扩容器压力选0.99MPa化学补充水温tma=20℃给水泵组合水焓升Δh

pa=25.8kJ/kg，凝结水泵的w焓升Δh

pa=1.7J/kg。各管段压损和各加热器w出口端差见表3和表4。管段名称主汽门和调节门再热器中压联合汽门抽汽管小汽轮机进汽管中、低压管4压损Δp(%)4102.5652表3 管

道

压

损

表加热器编号H1H2H3H4H5H6H7H8端差（℃）-1.670002.782.782.782.78表4

各加热器出口端差求：在额定工况时，汽轮机组各部分汽水量和各项热经济指标。解：整理原始数据得计算点汽水焓值根据汽轮机厂提供的额定计算工况时机组的汽水参数，整理出的汽水焓值见表5所示抽项目单位各计算点H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGC回抽汽压力pMPa5.933.661.750.820.320.130.070.020.005热365464抽汽温度t℃384.

323.

435

336.

230.

143

91.3

65.9汽8182抽汽焓值hkJ/kg314230293329313329262758266225202712358..3.6.4.9.3.8.566抽汽压损Δp%66666666加热器压力MPa5.63.441.570.770.280.120.060.02P’47945P’压力下的℃247.206.178.169.109.92.667.241.399.134.7饱和水温ts11323P’压力下的kJ/kg1071880754.715.458.387.256.172.418.143.5饱和水焓hs.78546288抽汽放热kJ/kg207021492574241824672371240623472292215.q=h-hs.4.6.6.4.9.2.3.27.21水加热器出口kJ/kg11931047862.715.555.436.365.259.149.侧水焓hwj.9.48597958加热器进口kJ/kg1047862.741.555.436.365.259.149.表6新蒸汽、再热蒸汽及排污扩容器计算点汽水参数汽水参数单位锅炉过热器出口汽轮机高压缸入口再热器锅炉汽包排污水连续排污扩容器入口出口压力pMPa17.416.673.663.2920.40.9温度t℃540537321.1537367.2175.4蒸汽焓hkJ/kg34123029.63029.63535.82776.4水焓hkJ/kg1858.9742.64再热蒸汽焓qrhkJ/kg506.22.全厂物质平衡计算汽轮机总耗汽量锅炉蒸发量Db锅炉排污量阔容器蒸气份额为，取阔容器效率为CVBC锅炉连续排污阔容器排污份额化学补充水Dma即锅炉给水量Dfw排污冷却器计算：补充水温度为20℃，取排污冷却器端差为8℃，则于是3.

计算汽轮机各段抽汽量 和凝汽流量（1）高压加热器H1热平衡计算，求(2)由2号高加热平衡求H2的疏水再热蒸气量(3)由3号高加热平衡求给水焓升为H3的疏水(4)H4（除氧器）的热平衡求（5）由低压加热器H5热平衡求H5（6）由低压加热器H6

热平衡求H56H6的疏水（7）由低压加热器H7

热平衡求H7的疏水（8）由低压加热器H8、轴封冷却器SG和凝汽器热井构成一整体的热平衡计算忽略凝结水在给水泵中的焓升，由热平衡得：凝汽器排汽量4.汽轮机汽耗量的计算及流量校核(1)作功不足系数的计算由表6知道再热器焓升为:(2)汽耗量及抽汽量的计算汽轮机流量校核计算根据D0计算出的机组各项汽水流量列于表7中。项目符号份额

（%）全厂汽水损失0.010335D1=9341轴封用汽0.023192Dsg=20962锅炉排污量0.010335Db1=9341连续排污扩容蒸气0.005629Df=5088连续排污后排污水0.004706D"b1=4235再热蒸器量0.848035Drh=766490化学补充水0.015041Dma=13594锅炉蒸发量1.033527Db=934145汽轮机总汽耗量1.023150D"0=924803锅炉给水量1.043862Dfw=943486小