中咀河樟园景观提升工程岩土工程勘察报告

~1前言1.1工程概况渝北片区的快速发展催生了人们对公园的强烈需求，加上现目前居民对户外需求的增多，对大自然的喜好，带来了大量的旅游休闲人群。同时，对于公园的升级提升也带来了机遇和挑战。故此重庆两江新区市政园林水利管护中心（建设单位）、重庆两江新区建设有限公司（代建单位）拟对中咀河樟园进行改造升级。本项目与园博园仅一条道路相隔，金山大道西侧，金兴大道南侧，赵家溪立交西南侧。占地约279169万平方米，总投资额约15000万元。该项目主要由景观长廊、休息亭、公厕、园林、观景平台及45段步道挡墙（1-45#挡墙）组成。工程重要性等级属二级，场地类别中等复杂，地基复杂程度等级为二级，环境边坡最高约26.00m，基坑边坡为5.40m，岩土工程勘察等级属乙级。拟建建筑物特征详见表1-1：建筑物设计特征参数一览表表1-1建筑物楼号及名称层数结构类型基础型式最大荷载（kN/柱）设计地坪高程（m）备注1#长廊/独立柱基架空结构100252.000芳菲亭1F独立柱基砖混结构200256.001#公厕1F条形基础砖混结构100301.001#平台/条形基础砖混结构100300.00山色亭1F独立柱基砖混结构100290.00丽景廊1F独立柱基砖混结构200295.50听雨长廊1F独立柱基砖木结构100288.50-291.501#赏心亭1F独立柱基砖混结构100245.50观景平台/独立柱基架空结构100253.30绿翠长廊1F独立柱基砖木结构100248.00、248.30桥梁（单跨）35m(跨度)桩基础墩式结构600240.00-241.002#赏心亭1F独立柱基砖混结构100265.552#平台/独立柱基架空结构100269.00古趣园1F条形基础砖混结构/248.00、248.50、246.00绿影画廊1F独立柱基砖木结构100244.30知春亭1F独立柱基砖混结构100265.502#公厕1F条形基础砖混结构100262.50荷塘月色/条形基础砖混结构/254.00、256.00荷香亭1F独立柱基砖混结构100256.503#平台/独立柱基架空结构100265.204#平台/独立柱基架空结构100282.00聚贤亭1F独立柱基砖混结构150287.903#长廊/独立柱基砖木结构100278.00静深亭1F独立柱基砖混结构150290.30观莲亭1F独立柱基砖混结构150280.004#长廊/独立柱基砖木结构100281.00-284.003#公厕1F条形基础砖混结构100290.005#长廊/独立柱基砖木结构100289.00养心亭1F独立柱基砖混结构150292.50休息座椅///294.00-298.50入口广场///304.00步道挡墙//1.2勘察目的、任务及要求为了查明拟建场地的工程地质条件，为设计和施工提供可靠的地质资料，重庆两江新区市政园林水利管护中心、重庆两江新区建设有限公司特委托我公司对拟建场地进行详细岩土工程勘察工作。要求按《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）的有关规定执行。根据《规范》的规定结合场地实际情况确定本次勘察具体任务如下：1.2.1查明不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度；1.2.2查明场地内地形、地貌、地层结构、岩土类型、组成、厚度、分布状态、基岩面的埋深、起伏情况及其岩土工程特征，分析和评价地基的稳定性、均匀性和承载力；1.2.3查明地下水的埋藏条件及地基土腐蚀性；1.2.4提供基础设计所需的场地地基承载力特征值1.2.5评价边坡的稳定性及提供边坡设计所需的岩土技术参数；1.2.6选择边坡支护基础的持力层，提出技术、经济合理可行的支护方案的建议；1.2.7对基础型式和基础持力层提出合理的建议；1.2.8对场地进行地震效应评价； 1.2.9对拟建场地进行稳定性及适宜性评价；2勘察工作概况2.1执行的技术标准及收集参考资料2.1.1执行的技术标准(1)《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）；(2)《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）；(3)《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2010年版）；(4)《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)；(5)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)；(6)《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）2016版；(7)《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）。2.2勘察阶段及勘察范围判定根据渝建[2013]345号文件规定，勘察范围判定见表1.3-1。根据渝建[2013]346号文件规定，勘察阶段判定见表1.3-2。表1.3-1勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。无满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。无满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。无满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。无满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于其基坑深度的1倍。满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于其基坑深度的2倍。满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围表1.3-2勘察阶段判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。安全等级为二级、场地较复杂不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。无不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。地形坡角大于60°的自然岩坡，其影响面积占建设场地小于50%不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。无不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。无不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。无不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。无不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。无不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。无不需进行初步勘察根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）划分本工程岩土工程勘察等级：该工程重要性等级为二级，场地复杂程度划分为中等复杂场地（二级），岩土条件复杂程度划分为中等复杂（二级），综合判定本次岩土工程勘察等级为乙级，根据“渝建〔2013〕346号”的规定并结合本工程场地、项目类型判定本项目勘察阶段为详细勘察阶段。2.3勘察工作布置原则根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014），在工程地质测绘和现场踏勘的基础上结合建设单位意见，按拟建建筑物边界、沿挡墙走向、垂直挡墙走向、垂直地形线布置勘探线。全场共布置勘探线177条，勘探点（钻孔）207个，其中控制孔钻孔105个，大于总孔数的1/3。钻孔孔深控制：根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014），控制性钻孔进入预计基底以下中等风化基岩内8.0～10.0m，一般性钻孔进入预计基底以下中等风化基岩内5.0～8.0m。详见《勘探点平面布置图》，对场地范围内存在的斜坡，边坡及陡崖主要采工程地质测绘进行综合勘察，调查地质点共34个。2.4勘察工作完成情况我公司接受任务后，立即组织工程技术人员进行现场踏勘，按技术要求和现行规范编制了以机械岩芯钻探为主，辅以工程地质测绘、原位测试、室内岩土测试等工作手段的《岩土工程勘察纲要》。《岩土工程勘察纲要》经总工办审查后于2019年3月7日进场，施钻采用北京-100型钻机6台（套），历时15天，至2018年3月22日完成全部野外工作，共计完成钻孔207个。同时进入室内资料整理，完成实物工作量见下表2-1。表2-1实物工作量统计表项目工程地质测绘工程测量工程钻探试样采集原位测试室内测试钻孔放样实测剖面施工钻孔总进尺岩样水样动力触探实验（N63.5）抗压强度试验抗剪强度变形测试单位Km2个m/条个m组组m次组组工作量0.502079.37/1772073088.8072274.1065612.5勘察工作质量评述本次勘察均严格按国家相关规范、规程执行，完成的各项工作均满足勘察工作要求。2.5.1工程测量：以业主提供的控制点，采用日本索佳RTK仪器，按《工程测量规范》GB50026-2007放测，本次勘察采用黄海高程，重庆独立坐标系，用极座标法定位，测量成果精度满足规范要求。工程测量内容为钻孔定位及实测工程地质剖面，测量成果精度满足规范要求，控制点坐标如下：点号X（m）Y(m)H(m)T170383642.85061457.698269.12T170883454.92161615.055310.76T200183881.51261372.103244.87T200583812.24361575.695277.552.5.2钻探及原位测试：严格按钻探规程及技术人员的要求进行，第一回次进尺控制在0.5m以内，其它回次进尺控制在2m以内，精度不大于0.05m，土层采用小水量钻进，基岩采用清水钻进。填土采取率大于65%，强风化基岩采取率大于70%，中等风化基岩采取率大于80%。现场地质人员跟班编录，及时、齐全、可靠，各项基础资料在野外均进行了自检和互检工作，钻进过程中严格按勘察纲要及钻探操作规程执行。原位测试试验严格按规范要求进行，地质人员现场指导并监督全过程，数据采集合理、齐全。2.5.3水文地质试验：每个钻探施工完毕进行简易提水工作，24小时后量测钻孔地下水位，取得的成果真实可靠。资料整理按规程要求进行。2.5.4采样及室内测试：岩样采用φ91mm岩芯管采取，保证了本次测试成果的准确性。样品数量及试验项目均符合规范要求，样品按规程进行蜡封送检。室内试验由重庆六零七岩土检测有限责任公司承做，岩石按《工程岩体试验方法标准》（GB/T50266-2013）执行。2.5.5野外见证工作由重庆市高新工程勘察有限公司（见证员赵琪锐YKJZ-2310396-0025）及甲方代表对我公司在野外实施的勘察全过程进行旁站式见证，见证表明我公司本次勘察野外工作安排有序，各项工作均按现行规范实施，所获各项资料齐全，数据真实可靠，质量合格。使用的作图软件为工程地质勘察理正CAD8.5，CAD2004为平台,文字编辑采用word2003完成。综上所述本次勘察工作满足了有关规范及委托的要求，查明了场地的工程地质条件，勘察成果经室内综合分析整理后现编制本报告供施工图设计和施工使用。3自然地理3.1场地位置及交通拟建场地位于两江新区园博园旁，赵家溪立交处。北侧为金兴大道，东侧为金山大道，南侧为规划城市道路，主要的出入口均在城市主干道上，交通十分便捷。3.2气象勘测区属亚热带气候，温暖湿润，雨量充沛。具冬暖春早，夏热秋凉，秋雨连绵，无霜期长特点。多年平均气温17.5℃～18.5℃，夏季长达4个月以上。多年平均降雨量1094.6mm，最大年降雨量1378.3mm（1968年），最小年降雨量783.2mm（1961年），降雨一般集中在5～9月，占全年降雨量的2/3。年平均风速1.3m/s，最大风速（10分钟平均）26.7m/s（1958年5月10日），实测极大风速27.0m/s（1961年8月4日），最大静风频率7%（1月份），平均风速3.4m/s。3.3水文地质条件拟建场地地层结构由人工填土、粉质粘土、下伏砂、泥岩组成。人工填土松散~稍密，属透（含）水层；粉质粘土属相对隔水层；砂、泥岩岩体较完整，砂岩属含水层，泥岩属隔水层。建筑场地属构造剥蚀浅丘地貌，勘察期间对部分钻孔进行简易提水试验，提出施工循环水，仅靠近中咀河附近的钻孔ZK69-ZK76存在稳定水位，水位高程在234.34-234.80m，与中咀河水位基本一致；其余钻孔24小时孔内水位不恢复，说明场地在勘察期间钻探深度范围内仅中咀河附近钻孔中存在地下水，主要受中咀河河水补给，其余钻孔不存在地下水。根据本次勘察调查，勘察场地范围内发育3条冲沟，大气降水大部分汇入冲沟向场地中部的中咀河排泄。场地范围内水文地质条件简单。区内唯一的地表水体为中咀河，主要受大气降雨补给，流向自东南向西北，常年水位为224.04-257.34m，自东南向西北水位落差约33.30m。勘察期间水深约0.5～1.5m，根据现场调查及周边走访，暴雨季节期间，中咀河水深最大约1.5～3.0m，中咀河为场地内较大河流。根据现场调查及周边走访，中咀河水流速度1.80m/s，流量为6m3/s，历史最大洪水位为227.00-260.00m。3.4场地地形、地貌拟建场地原始地貌属构造剥蚀浅丘地貌，场地整体地形南北高，中部底（为中咀河），地形坡角一般15～35°，局部陡坎处，地形坡角可达60°。场地最高点位于南西侧，高程为330.00m；最低点位于拟建场地西北中咀河河道，高程为222.00m，整个地块内相对高差约为108.00m。3.5地质构造本场地地质构造属龙王洞背斜西翼，根据场地南侧开挖岩质边坡的基岩露头观测，岩层倾向258~282°，倾角8~12°。岩层层面结合程度差。根据场地周围出露基岩进行调查和钻探揭露表明：岩体中本次勘察见两组裂隙：第Ⅰ组裂隙，其倾向为50°～75°,倾角为65°～82°，优势产状为72°∠75°。裂隙间距1.0～6.0m，裂隙面张开宽度0～10mm，未充填，裂面较粗糙，结合程度差，压扭性裂隙，不充水，贯通性长度5.0～15m，多呈闭合状，属硬性结构面。第Ⅱ组裂隙：其倾向为135°～146°，倾角为65°～74°，优势产状为140°∠69°,裂隙间距2.0～15.0m，多呈闭合状，结合程度差，压扭性裂隙，未充填，不充水，贯通性长度3.0～10.0m，属硬性结构面。按照《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)（2009版）附录A表A.0.4判定岩体属层状结构。3.6地层结构及岩土工程特征根据地表工程地质测绘及钻探揭露成果表明，拟建场地由于前期公园修建对原始地貌破坏较大，大部分区域都经人类工程活动，场地内大部分区域覆盖第四系素填土，局部零星分布粉质粘土，下伏基岩主要为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩、砂岩。现将地层岩性特征及分布规律自上而下（由新到老）分述如下：3.6.1素填土（Q4ml）：素填土:杂色，主要由粉质粘土，砂、泥岩碎块石等组成，硬质物粒径5～300mm，结构松散～稍密，稍湿，主要为前期弃土堆填、道路及步道修建形成，填龄约10年。钻探揭露厚度为0.40(ZK122)～13.0m(ZK72)，该层主要分布在大部分拟建场地。3.6.2粉质粘土（Q4el+dl）：粉质粘土：黄褐，由粉粒、粘粒等组成，夹有砂泥岩碎块石，含量约20-35%，粒径约5-30mm，最大可达400mm。韧性及干强度中等，无摇震反应，光泽度一般，呈现可塑状。钻探揭露厚度为0.40(ZK115)～1.90m(ZK102)该层在场地内分布零星。3.6.3侏罗系中统沙溪庙组基岩(J2s)1)泥岩（Ms）：红褐色～紫红色，主要由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构造。强风化岩石破碎，强度低。中等风化岩石完整，岩芯呈短～长柱状，节长3～30cm，锤击声哑，强度中等。该层在整个场地均有分布。2）砂岩（Ss）：黄色、浅黄色～灰白色。主要由长石、石英、云母等矿物组成，细中粒结构，中厚层状构造，钙质胶结，强风化带岩石破碎，岩芯碎块状，强度低，质软，强风化层主要呈现黄色～浅黄色；中等风化岩石完整性好，岩芯呈短～长柱状，强度高，质硬。该层为场地内主要地层。3.7不良地质作用经地表工程地质测绘及钻探揭露，本场地在钻探深度范围未发现断层、危岩等不良地质作用，场地未见暗藏的湖滨、孤石、墓穴、地下硐室等其他地下埋藏物。公园管理用房后侧斜坡于2014年12月发生一次小规模滑移，滑移区纵向长为21m，横向宽42m，滑体平均厚度3.60m，总体积约2360m3，主滑方向25°。变形体整体上呈圈椅状地形。主要诱因为公园修建道路开挖土体顺坡体堆放，前缘土体临空高度约1.20-1.60m，且地表无排水措施，斜坡后缘地表水以地表径流的形式向斜坡前缘的低洼地带排泄，使得地表水大量渗入滑体，浸润填土与粉质黏土交界面，在重力作用下最终堆积填土发生滑移，滑移区已于2014年12月由我公司进行专项勘查设计，并与2015年4月采用重力式挡墙进行了支挡，本次勘察期间经调查该区域整体稳定。3.8水、土腐蚀性评价根据《岩土工程勘察规范》GB50021-20012009版附录G判定环境类型属Ⅲ类，调查发现周围无污染源，勘察区在钻探深度范围内地下水贫乏，故地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀性，水对钢结构具有微腐蚀性。根据地区经验土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性，对钢结构具有微腐蚀性。4岩土物理力学参数的分析选用4.1岩土物理力学参数来源本次勘察钻孔揭露粉质粘土分布区域较小，厚度较薄，未能采取到土样，只采取了岩样；中等风化基岩岩芯样72组进行岩石物理、力学试验。4.2岩土参数的数理统计方法4.2.1室内岩石试验成果统计根据室内岩石测试成果按《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）的相关公式进行数理统计，统计结果见附表2-1、2-2。4.3岩土物理力学参数的分析与选用4.3.1素填土根据填土分布及钻探揭露，同时对8个钻孔（DQ35、DQ53、DQ69、DQ76、ZK59、ZK65、ZK72、ZK89）做N63.5重型动力触探，经过原位实验结果，锤击数标准值为1.90～14.00,变异系数为0.256～0.361，变异系数大，填土呈松散～稍密状。现场测得填土天然休止角约为32°，天然重度19.00kN/m3（经验值），饱和重度19.50kN/m3（经验值），天然内摩擦角取25°（经验值），饱和内摩擦角取22°（经验值）。4.3.2粉质粘土：场地粉质粘土层钻孔被揭露厚度较小，仅局部厚度较大，整个场地厚度相对起伏大，分布不均匀，且夹有砂泥岩碎块石，故未对其做现场标贯试验及取样。根据2014年12月我公司提交的《中咀河樟园山体滑坡整治工程岩土工程勘察报告（直接详勘）》试验数据，粉质粘土天然重度取19.10kN/m3；饱和重度取21.50kN/m3，，天然内聚力C=31.15kPa，内摩擦角φ=12.00°；饱和内聚力C=22.49kPa，内摩擦角φ=10.89°。根据规范（DB50143-2003）第10.6.10条，勘察现场滑带土中粗颗粒含量较高，内摩擦角Φ取值在是室内实验的基础上乘以1.15～1.25增大系数，C值不作修正，结合本场地钻探实际情况，Φ取值增大系数取1.20，故此天然内聚力C=31.15kPa，内摩擦角φ=14.40°；饱和内聚力C=25.86kPa，内摩擦角φ=13.07°。。4.3.3基岩强风化基岩：因厚度小，力学性能差，提供经验值：强风化泥岩地基承载力特征值取0.30Mpa（经验值）。强风化砂岩地基承载力特征值取0.40Mpa（经验值）。中等风化基岩：在钻孔中采取中等风化岩芯样72组，分别作物理、单轴抗压、抗剪试验。根据室内岩石试验成果数据变异性分区按照《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）中第14.1条如下公式进行数理统计： 均值：标准差：变异系数：标准值：式中：Φa——岩石的物理力学指标数据；n——数据的个数；γs——修正系数。统计成果如下表4.1、4.2室内岩石力学性质试验成果统计表表4.1室内岩石力学性质试验成果统计表地层天然重度(kN/m3)天然抗压强度标准值(Mpa)饱和抗压强度标准值(Mpa)抗剪强度抗拉强度C（Mpa）φδτMPa强风化泥岩*25.00////中等风化泥岩25.305.113.260.7734.920.35强风化砂岩*24.00////中等风化砂岩24.2029.4422.316.1741.190.30表4.2桥梁范围室内岩石力学性质试验成果统计表地层天然重度(kN/m3)天然抗压强度标准值(Mpa)饱和抗压强度标准值(Mpa)变形模量弹性模量泊松比(MPa)(MPa)（μ）强风化泥岩*25.00////中等风化泥岩25.304.913.001571.721626.350.33基岩岩体物理力学参数推荐值具体见下表4.3：表4.3岩体物理力学参数的推荐值表指标名称天然重度kN/m3天然抗压强度MPa饱和抗压强度MPa地基承载力特征值kPa内摩擦角(°)内聚力(MPa)抗拉强度(MPa)变形模量(MPa)弹性模量(MPa)泊松比基底摩擦系数填土19.00//0.20粉质黏土19.10//120*0.25泥岩强风化25.00300*0.30*中风化25.20*5.113.26118331.4280.2310.140.35*桥梁范围中风化泥岩25.304.913.0010891571.721626.350.330.35*砂岩强风化24.00*400*0.35*中风化24.2029.4422.31809937.07118510.120.20.40*注：①“*”代表经验值。备注：1)1.中等风化基岩地基承载力特征值是根据《市政工程地质勘察规范》(DBJ50-147-2014)中14.3.5条，中等风化泥岩地基承载力特征值按地基极限承载力标准值乘以地基极限承载力分项系数（地基极限承载力分项系数取0.33）。根据《《市政工程地质勘察规范》(DBJ50-147-2014)中14.3.2条，地基极限承载力标准值按天然单轴抗压强度标准值乘以地基条件系数取值（因岩体较完整，地基条件系数取1.10）；中等风化砂岩地基承载力特征值按地基极限承载力标准值乘以地基极限承载力分项系数（地基极限承载力分项系数取0.33）。根据《市政工程地质勘察规范》(DBJ50-147-2014)中14.3.2条，地基极限承载力标准值按饱和单轴抗压强度标准值乘以地基条件系数取值（因岩体较完整，地基条件系数取1.10）；2.根据《市政工程地质勘察规范》(DBJ50-147-2014)中14.2.8条岩体内摩擦角标准值可由岩石内摩擦角标准值根据岩体完整性乘以0.90（因岩体较完整取0.90）确定；岩体粘聚力标准值可由岩石粘聚力标准值乘以0.30（岩体较完整取0.30）确定。《市政工程地质勘察规范》(DBJ50-147-2014)中14.2.9条岩体抗拉强度标准值可根据结构面产状和岩体完整性由岩石抗拉强度标准值这件确定，因岩体较完整，折减系数取0.40。挡墙背填土综合内摩擦角取30°。素填土按现状考虑负摩阻力系数0.20。4）基岩岩石水平抗力系数(MN/m3)：中等风化泥岩取70MN/m3，中等风化砂岩取300MN/m3；粉质粘土水平抗力系数比例系数为20MN/m4，素填土水平抗力系数比例系数为10MN/m4；桩侧土摩阻力特征值(kPa)：素填土取10kPa,粉质粘土取32kPa。5）裂隙面LX1、LX2参数内摩擦角均取18°，内聚力取50kPa，岩层结构面参数内摩擦角均取18°，内聚力取1250kPa，主要考虑开挖影响等因数。6）锚杆挡墙设计参数：岩土与锚固体极限粘结强度标准值（frbk）：素填土20kPa,粉质粘土40kPa，中风化泥岩400kPa，中风化砂岩800kPa。7）临时基坑放坡坡率：素填土1：1.5，粉质粘土1：1.25，岩质基坑边坡：1：0.5（8m以下）～1：0.75（8m以上），分阶放坡时每阶高度不大于10m。8）Ⅱ类岩体边坡等效内摩擦角取62~72°,Ⅲ岩体边坡等效内摩擦角取52~62°，Ⅳ类岩体边坡42~52°.根据边坡高度调整，详见环境边坡、基坑边坡评价。嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值按《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）5.3.9条中公式计算，式中frc对泥岩（属于黏土岩）取天然单轴抗压强度标准值3.26pa，砂岩取饱和单轴抗压强度标准值22.31MP。4.4岩体基本质量等级及基岩面起伏特征场地内中等风化泥岩、砂岩饱和抗压强度标准值分别为3.26MPa、22.31MPa，软化系数分别为0.175、0.195，根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）表3.1.1岩石坚硬程度分类标准划分，泥岩为极软岩、砂岩为较软岩；中等风化泥岩和砂岩岩石完整程度根据现场钻探揭露及工程经验：场地中等风化基岩完整性较完整，无破碎带发育；则岩体基本质量等级分类按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）表3.1.7划分为：中等风化泥岩为V类，中等风化砂岩为IV类。建筑区场地内基岩面整体起伏较大，场地东侧斜坡处岩土界面稍陡，斜坡处土层主要为素填土及粉质粘土，较陡处土层厚度较小，整体滑动的可能性小，土层厚度较大区域未发现临空情况。该场地基岩面起伏与地形起伏一致。由于现有部分区域正在平场施工，所以局部剖面不能代表原始岩土界面。5场地岩土工程评价5.1场地的稳定性及适宜性评价通过本次勘察工作，已查明了场地内的地形、地貌、地质构造、地层结构、岩土的物理力学性质、水文地质条件等，未发现断层、滑坡、软弱夹层、地下采空区等不良地质作用，场地现状稳定。适宜修建拟建建筑物。5.2地震稳定性评价

根据现场钻探结果及现场地质调查，场地内地层不存在砂土、粉土，故不存在抗震液化问题，同时场地内不存在滑坡、崩塌及塌陷等不良地质现象，故不存在地震工况下稳定性问题。5.3地震效应根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016版）附录A，勘察区设计地震分组为第一组，按照《中国地震动力峰值加速度区划图A1》及《中国地震动反应谱特征周期区划图B1》划分设计基本地震加速度值为0.05g。 根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016版）确定抗震设防烈度为6度，按照表4.1.3条规定结合地区经确定：填土剪切波速取110m/s（经验值），为软弱土，粉质黏土剪切波速值为220m/s（经验值），为中软土；基岩属岩石，剪切波速大于500m/s。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016版）表4.1.1来划分场地抗震地段，根据表4.1.6来划分场地类别，表5.1.4-2来确定特征周期值。结合设计要求，根据4.1.6条建筑物整平后划分建筑场地类别及特征周期值见下表：表5.1建筑场地类别及特征周期值拟建物名称按设计标高整平后覆盖层厚度等效剪切波速特征周期值（s）抗震地段场地类别抗震设防分类土层名称厚度孔号土类别剪切波速m/s1#长廊素填土3.60ZK2素填土1103.241100.35一般地段Ⅱ丙类芳菲亭素填土3.67ZK4素填土1104.201100.35一般地段Ⅱ丙类1#平台素填土4.00ZK12素填土1104.101100.35一般地段Ⅱ丙类1#公厕素填土4.00ZK9素填土1102.921100.35一般地段Ⅱ丙类拟建2#长廊素填土3.10ZK8素填土1102.821100.35一般地段Ⅱ丙类山色亭素填土3.00ZK49素填土1102.001100.35一般地段Ⅱ丙类丽景廊素填土1.50ZK51素填土1101.331100.25一般地段Ⅰ1丙类听雨长廊素填土1.60ZK55素填土1101.531100.25一般地段Ⅰ1丙类1#赏心亭素填土12.50ZK59素填土11012.621100.35一般地段Ⅱ丙类观景平台素填土5.20ZK63素填土1104.9674.70.35一般地段Ⅱ丙类绿翠长廊素填土10.30ZK65素填土11010.721100.35一般地段Ⅱ丙类拟建桥梁素填土13.00ZK72素填土11013.121100.35一般地段Ⅱ丙类2#赏心亭素填土3.50ZK78素填土1103.681100.35一般地段Ⅱ丙类2#平台素填土2.00ZK79素填土1101.721100.25一般地段Ⅰ1丙类古趣园素填土10.40ZK89素填土11011.301100.35不利地段（土体临空）Ⅱ丙类绿影画廊素填土4.90ZK92素填土1105.571100.35一般地段Ⅱ丙类知春亭素填土3.60ZK97素填土1103.901100.35一般地段Ⅱ丙类2#公厕素填土2.80ZK101素填土1102.271100.25一般地段Ⅰ1丙类荷塘月色粉质粘土1.90ZK102粉质粘土2201.902200.25一般地段Ⅰ1丙类荷香亭粉质粘土1.30ZK104粉质粘土2202.062200.25一般地段Ⅰ1丙类3#平台粉质粘土0.80ZK114粉质粘土2200.822200.25一般地段Ⅰ1丙类4#平台素填土1.80ZK108素填土1101.551100.25一般地段Ⅰ1丙类聚贤亭素填土1.30ZK110素填土1102.351100.25一般地段Ⅰ1丙类3#长廊素填土29.76ZK112素填土1103.321100.35一般地段Ⅱ丙类静深亭素填土3.90ZK117素填土1103.841100.35一般地段Ⅱ丙类观莲亭素填土1.30ZK119素填土1102.281100.25一般地段Ⅰ1丙类4#长廊素填土1.10ZK21素填土1100.741100.25一般地段Ⅰ1丙类3#公厕素填土0.40ZK122素填土1101.551100.25一般地段Ⅰ1丙类5#长廊素填土7.40ZK124素填土1107.681100.35一般地段Ⅱ丙类养心亭素填土4.10ZK126素填土1104.601100.35一般地段Ⅱ丙类休息座椅素填土0.50ZK128素填土1100.901100.25一般地段Ⅰ1丙类入口广场素填土2.60ZK135素填土1102.721100.25一般地段Ⅰ1丙类公园入口梯步素填土8.00ZK136素填土1107.9881100.35一般地段Ⅱ丙类1#挡墙素填土12.5015DQ2素填土11012.151100.35一般地段Ⅱ丙类2#挡墙素填土12.8015DQ3素填土11012.471100.35一般地段Ⅱ丙类3#挡墙素填土12.6015DQ5素填土11012.251100.35一般地段Ⅱ丙类4#挡墙素填土6.80DQ10素填土1106.801100.35一般地段Ⅱ丙类5#挡墙素填土6.80DQ10素填土1104.401100.35一般地段Ⅱ丙类6#挡墙素填土2.20DQ11素填土1102.201100.25一般地段Ⅰ1丙类7#挡墙素填土5.10DQ17素填土1105.101100.35一般地段Ⅱ丙类8#挡墙DQ20-DQ21段素填土8.40DQ20素填土1108.661100.35一般地段Ⅱ丙类DQ21-DQ24段素填土2.20DQ24素填土1100.941100.25一般地段Ⅰ1丙类DQ24-DQ33段素填土8.60DQ25素填土1108.311100.35一般地段Ⅱ丙类9#挡墙素填土11.10DQ10素填土1106.801100.35一般地段Ⅱ丙类10#挡墙素填土8.10DQ31素填土1107.281100.35一般地段Ⅱ丙类11#挡墙素填土8.10DQ38素填土1107.771100.35一般地段Ⅱ丙类12#挡墙素填土4.60DQ39素填土1103.721100.35一般地段Ⅱ丙类13#挡墙DQ40-ZK1段粉质黏土1.80DQ42粉质黏土2202.052200.25一般地段Ⅰ1丙类ZK1-ZK5段素填土7.44ZK5素填土1103.721100.35一般地段Ⅱ丙类14#挡墙素填土8.50DQ69素填土1108.431100.35一般地段Ⅱ丙类15#挡墙素填土5.20DQ70素填土1104.801100.35一般地段Ⅱ丙类16#挡墙粉质黏土3.40DQ78粉质黏土2203.012200.35一般地段Ⅱ丙类17#挡墙粉质黏土4.10DQ72粉质黏土2203.262200.35一般地段Ⅱ丙类18#挡墙粉质黏土4.10DQ73粉质黏土2205.092200.35一般地段Ⅱ丙类19#挡墙素填土10.50DQ76素填土11010.601100.35一般地段Ⅱ丙类20#挡墙粉质黏土3.40DQ78粉质黏土2201.862200.25一般地段Ⅰ1丙类21#挡墙粉质黏土1.20DQ80粉质黏土2202.622200.25一般地段Ⅰ1丙类22#挡墙粉质黏土2.80DQ81粉质黏土2202.612200.25一般地段Ⅰ1丙类23#挡墙粉质黏土2.80DQ81粉质黏土2201.602200.25一般地段Ⅰ1丙类24#挡墙粉质黏土1.20DQ83泥岩0.000.20一般地段Ⅰ0丙类25#挡墙素填土4.00DQ85素填土1102.641100.25一般地段Ⅰ1丙类26#挡墙素填土4.00DQ84素填土1103.361100.35一般地段Ⅱ丙类27#挡墙粉质黏土2.70DQ44粉质黏土2203.642200.25一般地段Ⅱ丙类28#挡墙粉质黏土2.70DQ44粉质黏土2201.272200.25一般地段Ⅰ1丙类29#挡墙粉质黏土3.10ZK8粉质黏土2202.822200.25一般地段Ⅰ1丙类30#挡墙素填土4.00DQ48素填土1103.751100.35一般地段Ⅱ丙类31#挡墙素填土4.30DQ49素填土1104.661100.35一般地段Ⅱ丙类32#挡墙素填土5.30DQ50素填土1105.121100.35一般地段Ⅱ丙类33#挡墙素填土7.80DQ53素填土1107.801100.35一般地段Ⅱ丙类34#挡墙素填土4.10DQ58素填土1104.101100.35一般地段Ⅱ丙类35#挡墙素填土5.30DQ50素填土1105.101100.35一般地段Ⅱ丙类36#挡墙素填土4.70DQ66素填土1104.701100.35一般地段Ⅱ丙类37#挡墙粉质黏土1.80DQ85粉质黏土2202.152200.25一般地段Ⅰ1丙类38#挡墙粉质黏土0.80DQ95粉质黏土2200.622200.25一般地段Ⅰ1丙类39#挡墙粉质黏土1.00DQ86粉质黏土2201.442200.25一般地段Ⅰ1丙类40#挡墙粉质黏土1.20DQ88粉质黏土2203.7142200.35一般地段Ⅱ丙类41#挡墙粉质黏土2.50DQ89粉质黏土2203.152200.35一般地段Ⅱ丙类42#挡墙粉质黏土4.00DQ90粉质黏土2204.082200.35一般地段Ⅱ丙类43#挡墙粉质黏土3.60DQ91粉质黏土2204.182200.35一般地段Ⅱ丙类44#挡墙粉质黏土3.80DQ92粉质黏土2203.242200.35一般地段Ⅱ丙类45#挡墙DQ97-DQ99段素填土2.80DQ99素填土1102.461100.25一般地段Ⅰ1丙类DQ99-DQ101素填土4.00DQ100素填土1103.811100.35一般地段Ⅱ丙类DQ101-DQ103素填土2.00DQ103素填土1101.691100.25一般地段Ⅰ1丙类5.4环境边坡及斜坡稳定性分析与评价5.4.1环境边坡稳定性分析评价拟建场地为大部分覆盖早期回填的土体形成，项目为在公园景观提升工程，拟建物大多为单层廊、亭、公厕等建筑物，拟建物与场地环境之间形成的边坡大部分小于1.00m，局部小于3.00m，建议采用景观放坡处理或景观挡墙进行支挡，填土按1:1.50放坡，粉质粘土及强风化基岩按1：1放坡，中等风化基岩按1:0.75放坡。5.4.2场地斜、边坡稳定性分析评价（1）场地北东侧边坡稳定性分析评价拟建场地北东侧为金兴大道、赵家溪立交及金山大道，拟建场地与金兴大道、赵家溪立交及金山大道形成的边坡现分述如下：拟建场地与周边拟建构筑物之间边坡全貌图根据调查拟建场地与金兴大道之间形成了高约50m的土质边坡（AB段），边坡坡向230°，该边坡为修建金兴大道时形成的道路填方边坡，边坡已按1:1.75每10m分阶绿化放坡处理，边坡形成已有近10年，调查未发现变形迹象，整体稳定。根据调查拟建场地与赵家溪立交之间形成了高约17m的土质边坡（BC段），边坡坡向210°，该边坡为修建赵家溪立交时形成的道路填方边坡，边坡已按1:2绿化放坡处理，边坡形成已有近10年，调查未发现变形迹象，整体稳定。根据调查拟建场地与金山大道交之间形成了高约33m的土质边坡（CD段），边坡坡向284°，该边坡为修建金山大道时形成的道路填方边坡，边坡已按1:1.75分阶绿化放坡处理，边坡形成已有近10年，调查未发现变形迹象，整体稳定。（2）场地范围与拟建物相关的斜坡坡稳定性分析评价拟建场地范围存在7段与拟建建（构）筑物相关的斜坡体，各斜坡基本情况详见表5.4.1。表5.4.1场地范围与拟建建筑相关的斜坡情况分析表如下斜坡编号参考剖面坡长土层坡高坡向备注(m)(m)(m)(°)XP1120、121721.60-8.2021.00-25.0038°XP2140-143501.80-5.7013.00-28.0061°XP3150、1511031.10-5.0013.00-16.00354°XP4152、153651.10-3.7018.0053°XP5154-157350.80-4.1015.00-18.00136°XP6168、169600.80-4.0015.00-20.00285°XP7135、1361101.10-4.0020.00-25.00343-358°XP8125651.10-4.012.00-33.0045°XP91782001.30-13.00约50m210°表5.4-1中的斜坡大多经人类工程活动改造，地形与平场填土接触面倾角陡缓不一，可能存在整体滑动问题，各斜坡整体稳定性分析评价如下：a．斜坡XP1斜坡XP1坡角约18-26°，岩土界面倾角与地形倾角基本一致，至冲沟处后反倾，坡顶相对于坡脚较缓，土层厚度坡顶相对于坡脚较薄。通过现场调查，斜坡坡面未发现变形迹象，斜坡XP1整体稳定。b．斜坡XP2斜坡XP2坡角约20-27°，岩土界面倾角与地形倾角基本一致，至冲沟处后反倾，土层厚度坡顶相对于坡脚较薄。通过现场调查，斜坡坡面未发现变形迹象，剖面140、142、143范围内斜坡整体稳定。剖面141在14#挡墙步道处发现有局部溜滩现象,根据测绘及钻孔揭示，滑动面或潜在滑动面呈折线形状，为定量分析滑坡稳定性，按不平衡推力法，计算滑面选取岩土界面进行稳定性计算，边坡稳定性系数可按下列公式计算(图A.0.3)：式中：Pn——第n条块单位宽度剩余下滑力(kN/m)；

Pi——第i计算条块与第i＋1计算条块单位宽度剩余下滑力(kN/m)；当Pi＜0(i＜n)时取Pi＝0；

Ti——第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的下滑力(kN/m)；

Ri——第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的抗滑力(kN/m)。

ψi-1——第i－1计算条块对第i计算条块的传递系数；其他符号同前。

图A.0.3折线形滑面边坡传递系数法计算简图注：在用折线形滑面计算滑坡推力时，应将公式(A.0.3-2)和公式(A.0.3-3)中的稳定系数Fi替换为安全系数Fst，以此计算的Pn，即为滑坡的推力。根据测绘及钻孔揭示，场地钻探范围内无明显滑带形成，故根据场地及现场变形情况，结合附近场地地区工程经验，对场地内边坡填土参数进行经验取值。=1\*GB3①滑带土抗剪强度参数：填土与基岩面滑带土：天然状态C=5kPa、φ=25°；饱和状态C=3kPa、φ=22°。粉质粘土与基岩面滑带土：天然状态C=24.50kPa、φ=16.50°；饱和状态C=20.50kPa、φ=12.50°。填土内部：天然抗剪强度C=8kPa、j=28°，饱和抗剪强度C=5kPa、j=25°；粉质粘土内部的滑带土：天然抗剪强度C=31.15Pa、j=14.40°，饱和抗剪强度C=22.49kPa、j=13.07°；②滑体自重参数:填土：天然重度：19.00kN/m3；饱和重度：19.50kN/m3；粉质粘土：天然重度：19.10kN/m3；饱和重度：21.50kN/m3。=3\*GB3③工况组合由于暴雨和加载对滑坡稳定性影响较大，拟采用天然和饱和两种工况对斜坡稳定性进行计算。计算结果如下表（具体计算表格见表4-5~8）：剖面编号天然工况饱和工况稳定系数稳定性剩余下滑力（安全系数1.30）稳定系数稳定性剩余下滑力（安全系数1.30）140’2.103稳定/1.539稳定/141’1.512稳定/1.119基本稳定204.71通过计算可知斜坡XP2剖面140在天然和饱和状态下均处于稳定状态，剖面141在饱和工况下处于基本稳定状态,说明斜坡XP2在剖面140附近范围在暴雨时可能产生滑移，计算结果与斜坡现状吻合。c．斜坡XP3斜坡XP3坡角约10-15°，岩土界面倾角与地形倾角基本一致，土层厚度坡顶、坡脚较薄，斜坡中部较厚，至前缘基岩出露。通过现场调查，斜坡坡面未发现变形迹象，斜坡XP3整体稳定。根据测绘及钻孔揭示，滑动面或潜在滑动面呈折线形状，为定量分析滑坡稳定性，按不平衡推力法，计算滑面选取岩土界面进行稳定性计算，计算结果如下表（具体计算表格见表4-9~12）：剖面编号天然工况饱和工况稳定系数稳定性剩余下滑力（安全系数1.30）稳定系数稳定性剩余下滑力（安全系数1.30）150’2.734稳定/1.898稳定/151’3.069稳定/2.331稳定/通过计算可知斜坡XP3在天然和饱和状态下均处于稳定状态，与斜坡现状吻合。d．斜坡XP4斜坡XP4剖面152地形坡角约10-15°，岩土界面倾角10°，较平缓，土层较薄，至前缘基岩出露。通过现场调查，斜坡坡面未发现变形迹象，斜坡XP4剖面152附近区域整体稳定。剖面153地形坡角约14-26°，岩土界面倾角与地形倾角基本一致，坡顶相对于坡脚较缓，土层厚度坡顶相对于坡脚较薄，至前缘基岩出露。通过现场调查，斜坡坡面未发现变形迹象，斜坡XP4剖面153附近区域整体稳定。根据测绘及钻孔揭示，滑动面或潜在滑动面呈折线形状，为定量分析滑坡稳定性，按不平衡推力法，计算滑面选取岩土界面进行稳定性计算，计算结果如下表（具体计算表格见表4-13、14）：剖面编号天然工况饱和工况稳定系数稳定性剩余下滑力（安全系数1.30）稳定系数稳定性剩余下滑力（安全系数1.30）153’2.049稳定/1.536稳定/通过计算可知斜坡XP4在天然和饱和状态下均处于稳定状态，与斜坡现状吻合。e．斜坡XP5斜坡XP5剖面154、155地形坡角约19-30°，岩土界面倾角坡顶与地形坡脚基本一致或反倾，土层厚度坡顶相对于坡脚较薄，前缘至基岩出露。通过现场调查，斜坡坡面未发现变形迹象，斜坡XP5剖面155附近区域整体稳定。剖面156地形坡角约0-18°，岩土界面倾角与地形倾角基本一致，土层较薄，前缘基岩出露。通过现场调查，斜坡坡面未发现变形迹象，斜坡XP5剖面156附近区域斜坡整体稳定。f．斜坡XP6斜坡XP6剖面167-168地形坡角约5-24°，岩土界面倾角坡顶与地形坡脚基本一致，土层厚度坡顶相对于坡脚较薄。通过现场调查，斜坡坡面未发现变形迹象，斜坡XP6整体稳定。h．斜坡XP7斜坡XP7剖面125地形坡角约14-28°，岩土界面倾角坡顶与地形坡脚基本一致，土层厚度坡顶相对于坡脚较薄。通过现场调查，斜坡坡面未发现变形迹象，斜坡XP7现状整体稳定。根据测绘及钻孔揭示，滑动面或潜在滑动面呈折线形状，为定量分析滑坡稳定性，为按不平衡推力法，计算滑面选取岩土界面进行稳定性计算，计算结果如下表（具体计算表格见表4-1、2）：剖面编号天然工况饱和工况稳定系数稳定性剩余下滑力（安全系数1.30）稳定系数稳定性剩余下滑力（安全系数1.30）125’1.863稳定/1.389稳定/通过计算可知斜坡XP7在天然和饱和状态下均处于稳定状态，与斜坡现状吻合。h．斜坡XP8斜坡XP8剖面135、136地形坡角约20-26°，岩土界面倾角坡顶与地形坡脚基本一致，土层厚度坡顶相对于坡脚较薄。通过现场调查，斜坡坡面未发现变形迹象，斜坡XP8现状整体稳定。根据测绘及钻孔揭示，滑动面或潜在滑动面呈折线形状，为定量分析滑坡稳定性，为按不平衡推力法，计算滑面（最危险剖面135）选取岩土界面进行稳定性计算，计算结果如下表（具体计算表格见表4-3、4）：剖面编号天然工况饱和工况稳定系数稳定性剩余下滑力（安全系数1.30）稳定系数稳定性剩余下滑力（安全系数1.30）1351.926稳定/1.435稳定/注：因斜坡前缘无实物工作，故计算剖面在斜坡前缘15#挡墙处截止，根据现有钻孔推断，15#挡墙北侧地形坡度及岩土界面角相对较缓，土层厚度相对现有剖面135钻孔揭露土层较厚。通过计算可知斜坡XP8在天然和饱和状态下均处于稳定状态，与斜坡现状吻合。i．斜坡XP9斜坡XP9剖面178地形坡角约20-26°，岩土界面倾角坡顶与原始地形坡脚基本一致，土层厚度坡顶相对于坡脚较薄。通过现场调查，斜坡坡面未发现变形迹象，斜坡XP9现状整体稳定。根据测绘及钻孔揭示，滑动面或潜在滑动面呈折线形状，为定量分析滑坡稳定性，为按不平衡推力法，计算滑面（最危险剖面135）选取岩土界面进行稳定性计算，计算结果如下表（具体计算表格见表4-13、14）：剖面编号天然工况饱和工况稳定系数稳定性剩余下滑力（安全系数1.30）稳定系数稳定性剩余下滑力（安全系数1.30）1351.475稳定/1.459稳定/通过计算可知斜坡XP9在天然和饱和状态下均处于稳定状态，与斜坡现状吻合。但由于公园内部道路的修建，对斜坡体进行开挖，导致局部存在临空边坡，在暴雨及连续降雨天气条件下，局部可能产生土体内部的圆弧滑动，建议在边坡临空处采用重力式挡墙进行支挡，挡墙采用基岩做基础持力层。（3）场地范围与拟建物相关的陡崖带稳定性分析评价拟建场地范围存在13段较危险与拟建建（构）筑物相关的边坡、陡崖，各陡崖基本情况详见表5.4.2。表5.4.2场地范围与拟建建筑相关的边坡、陡崖情况分析表如下陡崖编号长坡高坡向土层备注(m)(m)(°)(m)ab1086.20-11.641°0.80-1.20岩质边坡cd107.801.20-6.10198°0.50-0.80岩质边坡be47.806.50-9.00125°0.80-1.10岩质边坡fg1510.50-9.60193-230°0.50-0.70岩质边坡hi2700.50-15.0060°1.10-3.90岩土质边坡ij16810.00-19.0051°1.10-2.00岩质边坡jk600.00-7.0084°0.30-0.60岩质边坡lm1822.10-9.2073°0.40-1.30岩质边坡no3045.00-20.0038-53°0.70-1.20岩质边坡pq3052.10-15.20202°0.40-1.20岩质边坡rs6315.00-27.009°2.10-3.70岩土质边坡st9015.00-22.0063°1.70-2.00岩质边坡tu1035.00-23.70123°0.80-1.80岩质边坡表5.4-2中的陡崖大多是由于公园内修建道路开挖形成，大多为岩质陡崖，局部坡顶由于人类工程活动（填土种树）回填土层相对较厚，暴雨天气可能存在局部滑动问题，岩质部分局部存在掉块现象，现将各陡崖的稳定性分析评价如下：a．ab段边坡ab段陡崖位于公园北侧主入口西侧，为修建金兴大道时形成的岩质边坡，现状已采用放坡锚喷防风化处理，根据调查边坡坡体未见变形迹象，整体稳定。坡顶土体相对较薄，调查未见变形，现状整体稳定。b．cd段边坡cd段陡崖位于公园北侧主入口西侧，为修建公园内基础设施时开挖形成的岩质边坡，现状仅按坡率1:0.75放坡处理，坡体主要为泥岩，根据调查风化一般，局部有掉块现象。根据边坡三要素作极射赤平投影图如下：由以上赤平投影图可知：边坡坡向与岩层产状正交，与Ⅱ组裂隙反交，与Ⅰ组裂隙大角度相交，边坡稳定性受岩体强度控制。根据调查边坡岩质部分未见变形迹象，局部有风化掉块现象；坡顶土体相对较薄，调查未见变形，现状整体稳定，局部有掉块现象。建议清除坡面不稳定风化岩块，对坡面进行锚喷防风化处理。c．be段陡崖be段陡崖位于公园北侧主入口西侧，为修建公园内基础设施时开挖形成的岩质边坡，现状已采用放坡锚喷防风化处理，根据调查边坡坡体未见变形迹象，整体稳定。坡顶土体相对较薄，调查未见变形，现状整体稳定。d．fg段边坡fg段陡崖位于公园北侧主入口南西侧，为一自然岩质陡崖，坡体主要为泥岩，根据调查风化一般，调查局部有掉块现象。根据边坡三要素作极射赤平投影图如下：由以上赤平投影图可知：边坡坡向与岩层产状正交，与Ⅱ组裂隙反交，与Ⅰ组裂隙大角度相交，边坡稳定性受岩体强度控制。根据调查边坡岩质部分未见变形迹象，局部有风化掉块现象。坡顶土体相对较薄，调查未见变形，现状整体稳定，局部有掉块现象。建议清除坡面不稳定风化岩块，对坡面进行锚喷防风化处理。e．hi段边坡hi段陡崖位于中咀河南岸公园道路南侧，为修建公园主道路时开挖形成，坡体以砂、泥岩为主，泥岩风化强烈。根据边坡三要素作极射赤平投影图如下：由以上赤平投影图可知：边坡坡向与岩层产状反交，与Ⅱ组裂隙正交，与Ⅰ组裂隙同向，边坡稳定性受Ⅰ组裂隙面控制。根据调查hi段边坡现状坡角约45-55°，坡角小与Ⅰ组裂隙倾角，Ⅰ组裂隙面对现状边坡的稳定性影响较小。根据调查未发现坡面有变形迹象，近泥岩局部有风化现象。坡顶土体相对较薄，调查未见变形，边坡整体现状整体稳定，坡顶土体较厚处在暴雨天气可能有局部垮塌滑移。建议对该段边坡分阶放坡并进行锚喷防风化或锚喷景观护坡处理，坡顶土体采用景观挡墙支挡。f．ij段陡崖ij段陡崖位于中咀河南岸公园道路南侧，为一自然陡坎，坡体以砂、泥岩为主，泥岩风化强烈。根据边坡三要素作极射赤平投影图如下：由以上赤平投影图可知：边坡坡向与岩层产状反交，与Ⅱ组裂隙正交，与Ⅰ组裂隙小角度相交，边坡稳定性受Ⅰ组裂隙面控制。根据调查ij段边坡现状坡角约45-55°，坡角小与Ⅰ组裂隙倾角，Ⅰ组裂隙面对现状边坡的稳定性影响较小。根据调查未发现坡面有变形迹象，近泥岩局部有风化现象。坡顶土体相对较薄，调查未见变形，边坡整体现状整体稳定，坡顶土体较厚处在暴雨天气可能有局部垮塌滑移。建议对该段边坡分阶放坡并进行锚喷防风化或锚喷景观护坡处理，坡顶土体采用景观挡墙支挡。g．jk段边坡jk段陡崖位于拟建场地南侧中部，为一自然陡坎，坡角约75°，主要为泥岩，边坡高度较小，根据调查边坡坡体未见变形迹象，整体稳定。坡顶土体相对较薄，调查未见变形，现状整体稳定。建议后期可采用景观护坡处理。h．lm段边坡lm段陡崖位于中咀河南岸公园道路南侧，分上下两阶，中部为以自然斜坡，下部边坡为修建公园主道路时开挖形成，上部为一自然陡坎。坡体以砂、泥岩为主，局部泥岩风化强烈。根据边坡三要素作极射赤平投影图如下：由以上赤平投影图可知：边坡坡向与岩层产状反交，与Ⅰ组裂隙同向，与Ⅱ组裂隙大角度相交，边坡稳定性受Ⅰ组裂隙面控制。根据调查lm段边坡现状坡角约70°，坡角小与Ⅰ组裂隙倾角，Ⅰ组裂隙面对现状边坡的稳定性影响较小。根据调查未发现坡面有变形迹象，近泥岩局部有风化现象。坡顶土体相对较薄，调查未见变形，边坡整体现状整体稳定，坡顶土体较厚处在暴雨天气可能有局部垮塌滑移。建议对该段边坡分阶放坡并进行锚喷防风化或锚喷景观护坡处理，坡顶土体采用景观挡墙支挡。i．no段陡崖no段陡崖位于中咀河南岸公园道路南侧，为一自然陡坎。坡体以砂、泥岩为主，局部泥岩风化强烈。根据边坡三要素作极射赤平投影图如下：由以上赤平投影图可知：陡崖坡向与岩层产状反交，与Ⅰ组裂隙小角度相交，与Ⅱ组裂隙大角度相交，边坡稳定性受Ⅰ组裂隙面控制。根据调查no段边坡现状坡角约70°，坡角小与Ⅰ组裂隙倾角，Ⅰ组裂隙面对现状边坡的稳定性影响较小。根据调查未发现坡面有变形迹象，近泥岩局部有风化现象。坡顶土体相对较薄，调查未见变形，边坡整体现状整体稳定，坡顶土体较厚处在暴雨天气可能有局部垮塌滑移。建议对该段边坡分阶放坡并进行锚喷防风化或锚喷景观护坡处理，坡顶土体采用景观挡墙支挡。j．pq段陡崖no段陡崖位于中咀河南岸公园道路南侧，为一自然陡坎。坡体以砂岩为主。根据边坡三要素作极射赤平投影图如下：由以上赤平投影图可知：边坡坡向与岩层产状大角度相交，与Ⅰ组裂隙、Ⅱ组裂隙反交或正交，边坡稳定性受岩体强度控制。根据调查未发现坡面有变形迹象，局部存在掉块现象。坡顶土体相对较薄，调查未见变形，边坡整体现状整体稳定，坡顶土体较厚处在暴雨天气可能有局部垮塌滑移。建议对该段陡崖不稳定岩体采用岩石锚杆进行支挡后进行景观美化处理，坡顶土体采用景观挡墙支挡。k．rs段陡崖rs段陡崖位于场地西侧中部，为一自然陡坎。坡体以泥岩为主。根据边坡三要素作极射赤平投影图如下：由以上赤平投影图可知：边坡坡向与岩层产状大角度相交，与Ⅰ组裂隙、Ⅱ组裂隙反交或正交，边坡稳定性受岩体强度控制。根据调查未发现坡面有变形迹象，坡体局部泥岩风化较强烈，局部存在掉块现象。坡顶土体相对较薄，调查未见变形，边坡整体现状整体稳定，坡顶土体较厚处在暴雨天气可能有局部垮塌滑移。建议对该段陡崖按1:0.75的放坡坡率分阶放坡后进行锚喷防风化景观美化处理，坡顶土体采用景观挡墙支挡。l．st段陡崖st段陡崖位于场地西侧，为一自然陡崖。坡体以泥岩为主。根据边坡三要素作极射赤平投影图如下：由以上赤平投影图可知：陡崖坡向与岩层产状反交，与Ⅰ组裂隙同向，与Ⅱ组裂隙大角度相交，边坡稳定性受Ⅰ组裂隙面控制。根据调查st段边坡现状坡角约70-80°，局部坡角大于Ⅰ组裂隙倾角，陡崖岩体可能产生沿Ⅰ组裂隙面的滑动。建议对该段陡崖按Ⅰ组裂隙倾角放坡后进行锚喷防风化景观美化处理，坡顶土体采用景观挡墙支挡。m．tu段陡崖tu段陡崖位于场地西侧，为一自然陡崖。坡体以泥岩为主。根据边坡三要素作极射赤平投影图如下：由以上赤平投影图可知：陡崖坡向与岩层产状反交，与Ⅰ组裂隙大角度相交，与Ⅱ组裂隙同向，边坡稳定性受Ⅱ组裂隙面控制。根据调查tu段边坡现状坡角约70-80°，局部坡角大于Ⅱ组裂隙倾角，陡崖岩体可能产生沿Ⅱ组裂隙面的滑动。建议对该段陡崖按Ⅱ组裂隙倾角放坡后进行锚喷防风化景观美化处理，坡顶土体采用景观挡墙支挡。5.5基坑边坡稳定性分析与评价拟建项目为在公园景观提升工程，拟建物大多为单层廊、亭、公厕等建筑物，按设计标高整平后，形成的基坑边坡大部分小于1.00m，局部小于3.00m，建议进行临时放坡处理，填土按1:1.25放坡，粉质粘土及强风化基岩按1：1放坡，中等风化基岩按1:0.5放坡。5.6河沟岸坡稳定性评价中咀河横穿整个拟建场地，中咀河两岸地层由素填土、粉质粘土、砂泥岩组成下伏基岩为砂泥岩。根据调查，勘察期间该河道正在进行专项整治。河道两岸斜坡坡度约5-30°，岩土界面角约5-10°，斜坡坡脚及岩土界面角较缓，局部有裸露基岩，调查无变形开裂现象，现状整体稳定。5.7桥位区边坡及地基的稳定性工程地质评价拟建桥梁设计高程按前进方向为240.00～241.30m，,跨度35m，纵坡坡度为3.71%，桥梁范围内为中咀河河道，勘察期间水深约1.00m，地层由素填土、粉质粘土及砂泥岩组成，表覆盖层5.50～13.00m。拟建桥台位于中咀河两侧，河道岸坡坡度约5-30°，高约3-5.00m，岩土界面倾角约5-10°，调查无开裂变形之现象，现状整体稳定。根据设计意图，未来桥台按整平高程施工后，在拟桥梁两侧桥台出形成最高约5.00m的人工挖方填土质边坡，建议填土按1：1.5，中等风化基岩按1：0.75放坡临时放坡处理。6地基评价6.1地基均匀性评价素填土分散分布于大部分场地，厚薄不均；粉质粘土分布局部拟建场地，厚度较薄；强风化基岩因厚度小、力学性能差；中等风化基岩层位稳定，厚度大。6.2地下水对拟建物的影响评价钻探施工完毕后，作了地下水位动态观测，仅靠近中咀河附近的钻孔ZK69-ZK76存在稳定水位，水位高程在234.34-234.80m，与中咀河水位基本一致。其与钻孔24小时后观测到地下水位部分钻孔无或仅有微弱恢复，说明场地勘察期间在钻探深度范围除中咀河河道两侧受中咀河河水补给存在地下水，其余场地范围内地下水贫乏。在雨季，场地地势低洼地带，拟建范围易汇集周边的存储于松散填土层、基岩裂隙中，致使填土层及破碎岩体中可能赋存大量季节性地下水。如在雨季施工时，基础施工时要注意地表水对施工的的影响，尤其桥梁基础施工时应作好地表水的排水工作，避免地表水排入而影响基础施工。地下水对基槽开挖影响小，但在雨季可能存在上层滞水，开挖时渗水对本场地的软质岩体有浸泡软化作用，施工时应预留浸泡软化层，在基础开挖完成验收，在清理预留浸泡软化层后及时浇注混凝土封闭基底，应避免基底软质岩体的二次浸泡软化。6.3地表水对桥梁基础施工的影响评价勘察期间中咀河河水位较小，在暴雨季节，河道水位上涨，桥梁基础施工时应做好排水及保护工作。6.4基础持力层的确定场地内素填土因力学性质差、变异大、承载力低，不宜作拟建物的基础持力层，若要选做部分荷载较小的拟建物的基础持力层时，需进行压实处理，且应达到规范要求；粉质粘土厚度较薄，力学性质较差，不宜作荷载较大的拟建物的基础持力层，可选做园林，观景平台等荷载较小的基础持力层；基岩强风化层风化裂隙发育，厚度薄，承载力低，不宜作荷载较大的拟建物的基础持力层，可选做园林，观景平台等荷载较小的基础持力层。中等风化基岩裂隙不发育，完整性较好，强度高，为本场地理想的基础持力层。6.5特殊土评价场地内主要特殊土为素填土。素填土：素填土呈现松散～稍密状，且埋深变化大，分布极不均与。一般人工填土层结构呈松散～稍密状，有架空现象，随意性填积，排列杂乱，分布不均匀，密实度差，承载力小，力学性