污水处理厂二期扩建工程（管网）勘察报告

第17页共33页PAGE目录TOC\o"1-2"\h\z\u1、勘察工作概况 21.1任务由来及工程概况 21.2本次勘察目的与任务 21.3本次勘察工作依据及执行的主要技术规范 31.4勘察范围、勘察阶段及勘察等级判定 31.5勘察工作布置及任务完成情况 51.6勘察质量评述 52、工程地质条件 62.1地形地貌 62.2气象、水文 72.3地质构造 72.4地层岩性 82.5水文地质条件 92.6不良地质现象 113、岩、土物理力学特征 113.1土层 113.2岩石 123.3岩土体参数取值 164、岩体基本质量等级 175、岩土工程分析评价 175.1场地、地基稳定性及建筑的适宜性评价 175.2管网沿线工程地质评价 175.3顶管工程地质评价 265.4场地水、土对建筑材料腐蚀性评价 275.5地震效应评价 285.6液化土判定及抗液化措施 295.7岩土地震稳定性评价 295.8地质条件可能造成的工程风险分析 296、地基评价 306.1地基均匀性评价 306.2地基基础承载力评价 306.3场地特殊土评价及处理措施建议 306.4持力层及基础型式 306.5拟建工程对周边工程的影响 306.7地下水、地表水作用评价 316.8地基稳定性评价 316.9成桩可能性、桩基础施工条件及其对环境影响分析 317、岩土工程结论与建议 327.1结论 32附表目录表2.4勘探点数据一览表图件目录勘探点平面位置图（比例尺1：1000）工程地质剖面图（比例尺横剖面1：200纵剖面1：500）柱状图（比例尺1:200）附件目录建设工程勘察合同工程地质勘察任务委托书工程地质勘察纲要测量说明室内岩土物理力学试验报告物探成果外业见证报告

1、勘察工作概况1.1任务由来及工程概况重庆市水务资产经营有限公司（发包方、业主、甲方）拟在重庆市两江新区蔡家修建“蔡家污水处理厂二期扩建工程（管网）”,为了查明建设场地工程地质条件及提供地基基础设计所需的岩土参数，特委托重庆中科勘测设计有限公司（承包方，财产我公司）开展工程地质勘察工作（附件1）。本次勘察为蔡家污水处理厂二期扩建工程（管网），根据甲方规划及设计意图，本工程包含蔡家污水处理厂二期扩建工程厂区及管网，本次勘察范围为蔡家污水处理厂二期扩建工程（管网），具体节点编号为P-1~P-126、W-1~W206，管网全长11.48km。本工程由中国市政工程华北设计研究总院有限公司设计，各管网工程特征见表1.1-1,各管网临时基坑边坡高度、安全等级见表1.1-2。表1.1-1各管网设计特征一览编号起止节点编号设计高程长度坡度管径顶管最大埋度开挖方式（m）（m）（mm）（m）1P-1~P-126195.970～191.5543555.50.00～65.78DN500明挖浅埋2W-1~W206191.951～182.8557925.60.10～0.30DN100026.55W-146～W153为顶管，其余为明挖浅埋或架空表1.1-2各管网临时基坑边坡高度、安全等级一览编号起止节点编号长度（m）开挖方式临时基坑最大高度或顶管埋深（m）工程重要性等级1P-1~P-481189.5明挖3.6三级2P-48~P-921300.5明挖1.5三级3P-92~P-1261065.8明挖3.2三级4W-1~W-351260.7W-8～W-13及W-24～W-25为架空,其余为明挖4.1三级5W-35~W-68980.5W-39～W-42、W-57～W-60及W-64～W-67为架空其余为明挖1.0三级6W-68~W-1021073.95W-78～W-80、W-81~W-84及W-86~W-89、W-94~W-102为架空，其余为明挖3.6三级7W-102~W-1271033.9W-109～W-112、W-115～W-117及W-118~W-122为架空，其余为明挖2.1三级8W-127~W-146831.76明挖5.5二级9W-146~W-153481.32顶管33.25（顶管埋深）一级10W-153~W-1781078.75明挖3.5三级11W-178~W-2061178.75W-193～W-195、W-199～-201为架空，其余为明挖3.6三级该工程位于重庆市两江新区蔡家组团，有道路直达场地，交通方便。1.2本次勘察目的与任务根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50－174－2014）确定，本次勘察目的是查明场地工程地质及水文地质条件，为施工图设计、施工提供必要的地质依据具体任务如下：1.2.1取得附有坐标和地形的建（构）筑物总平面布置图，各拟建见（构）筑物及场区的地面整平高程，建（构）筑物的性质、规模、荷载、结构特点，可能的基础类型、尺寸和埋置深度，及对地基基础由特殊要求的有关文件；搜集地下埋藏物的相关资料；1.2.2查明勘察区内的地形地貌、地质构造、岩土层的类型、深度、分布、工程特性等地质环境；1.2.31.2.4查明地下水的埋藏条件，提供地下水位及变化幅度；1.2.5查明可能埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞1.2.6提供抗震设防烈度，设计基本地震加速度；划分场地土类型和场地类别1.2.5评价勘察区的整体稳定性、地基稳定性和均匀性及建筑1.2.7对由于管槽开挖所引起的边坡稳定性进行评价，并着重分析管槽开挖对周围重要建（构）筑物的影响；提出相应的管槽开挖边坡坡度；并提出边坡治理的建议1.2.81.2.9对基础持力层、基础型式以及边坡支护型式提出建议；当建、构筑物位于填方地区时应对地基的处理及基础的形式提出建议；1.2.10判定地基土及地下水在建、构筑物施工和使用期间可能产生的变化及其对工程的影响，提出防治措施及建议；1.2.11分析施工对临近工程的影响；1.2.12对1.3本次勘察工作依据及执行的主要技术规范1.3.1勘察工作依据1、《建设工程勘察合同》（附件1）；2、《工程地质勘察任务委托书》（附件2）。3、工程地质勘察纲要（附件3）；4、甲方提供的地形图和拟建管网平面图、纵断面图；1.3.2勘察执行的主要技术标准1、《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）；2、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；3、《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；4、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）2016年版；5、《建筑工程地质钻探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）。参考规范：《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）2009年版。2、《市政工程勘察规范》（CJJ56-2012）；3、《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）；《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；4、《室外给排水和燃气热力工程抗震设计规范》（GB50032-2003）；1.4勘察范围、勘察阶段及勘察等级判定1.4.1勘察等级判定按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014表3.2.2、表3.2.3、表12.1.2，渝建【2013】345和346号文附件1、2，场地勘察等级划分如下：拟建管网W-146~W153为暗挖法（顶管）施工，工程重要性等级为一级，其余管网为明挖施工，P-1~P-126管径为<1000（小型），工程重要性等级为三级，W-1~W-206管径为1600~1000（中型），工程重要性等级为二级，综合确定拟建工程重要性等级为一级；场地类别为中等复杂场地（见表1.4.1），综合确定本次工程地质勘察等级为甲级。根据上述“规范”、“文件”，本次工程勘察阶段为（一次性）详细勘察。表1.4.1判定因素场地类别本场地对应条件判定结果复杂场地中等复杂场地简单场地地形、地貌有两种以上的地貌单元，地形坡度角大于35°有两种地貌单元，地形坡度角10°～35°地貌单元单一，地形坡度角小于10°有两种地貌单元，地形坡度角2°～35°中等岩层倾角（°）＞4510～45＜1010～16中等岩土特性种类多，不均匀，性质变化大或有特殊岩土。种类较多，较不均匀，性质变化较大，无特殊岩土。种类少，均匀，性质变化不大，无特殊岩土。种类多，不均匀，有特殊岩土（素填土）复杂岩体完整性破碎、极破碎较破碎较完整、完整较完整简单土层厚度（m）＞158～15＜88～15中等地表水、地下水对岩土体影响程度大中等小中等中等不良地质现象发育程度发育中等发育不发育不发育简单破坏地质环境的人类活动强烈程度强烈中等强烈不强烈不强烈简单综合判定结果中等复杂场地1.4.2勘察范围判定根据渝建【2013】345和346号文附件1、2，判定如下表（表1.4.2），勘察范围满足文件要求。表1.4.2判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。剖面控制范围大于边坡高度1.0～1.5倍范围满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。勘察范围大于外倾结构面影响范围满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。勘察范围大于1.5倍边坡高度满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。勘察范围大于沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。管网开挖边坡为临时基坑边坡剖面控制范围大于其基坑深度的1倍满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。管网开挖边坡为临时基坑边坡剖面控制范围大于其基坑深度的2倍满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无该类基坑边坡满足勘察范围1.4.3勘察阶段判定勘察阶段判定见表1.4.3。表1.4.3判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。场地为中等复杂场地，工程重要性等级为一级、二级、三级不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。无危岩崩塌、滑坡、泥石流、等不良地质作用不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地大部分地形坡角2～30°，局部大于30°，其影响面积未占建设场地50%的建设场地。不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。部分地段小于三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米；但管底高程高于三峡库区175m蓄水位，不受三峡库区175m蓄水影响可不进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。无矿产采空区或地下洞室不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。不属于该类项目不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。不属于该类项目不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。不属于该类项目不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。不属于该类项目不需进行初步勘察1.5勘察工作布置及任务完成情况根据上述勘察目的和详细勘察的要求及场地条件，结合有关规范综合制定本次的《工程地质勘察纲要》（附件3）。本次勘察沿拟建管网按轴线及两侧布置钻孔，共布置机械岩心钻孔283个。管网钻孔编号前缀为“GK”。对于一般性钻孔进入管底设计高程3～4m，对于控制性钻孔进入管底设计高程4～6m，土层厚时应进入所控制的边坡一半坡高以下，勘探点间距：对于明挖管网控制在60~80m，顶管管网控制在30~50m。收集及利用已有勘察成果：利用由我公司完成的《北碚施家梁镇一体化污水处理设施应急工程》（项目编号为KC(2017)-09-0023501C）勘察钻孔15个，编号前缀为“ZK”，利用进尺290.10m，该勘察成果由我公司于2017年9月完成，并于2017年通过重庆市都安工程勘察技术咨询有限公司审查。钻探工作严格按照《钻探操作规程》作业，组织XY-100型钻机5台，于2019年5月18日～2019年7月22日完成外业工作。完成主要工作量见表1.5。表1.5.完成工作量统计工作项目名称单位数量工程地质测绘km20.95工程测量钻孔定位个2831:200剖面km/条4.06/551:500剖面km/条11.24/11勘探（钻孔）m/孔2433.60/283勘探（利用钻孔）m/孔290.10/15样品采集岩样组/孔87/87土样组/孔16/16水样组3波速测试剪切波m/孔86.0/3声波m/孔86.0/3测试分析单轴抗压（岩样）组83物性、抗拉剪、变形组4土常规组16水组3水文工作水位观测孔2831.6勘察质量评述1.6.1根据甲方提供的1：500平面图及地形图作为工作底图，场地及两侧各50m范围为工作重点，向外侧工作深度逐渐降低。采用半仪器法及特征地形地物定点，对不良工程地质现象、水文地质条件、地质界线、岩层产状、节理裂隙及不同地貌单元划定其边界并勾绘于图上。共计填图面积约0.95km2。地质测绘工作满足规范要求。工程测量1作业依据：根据甲方提供1∶500比例尺钻孔平面设计图，该图坐标系为重庆市独立坐标系；高程为1956年黄海高程。执行规范：CJJT8-2011《城市测量规范》。2作业方法：利用甲方提供的控制点作为本次工程测量的控制点。作业时使用拓普康全站仪观测水平角、垂直角各一测回、测距一测回，两次读数。仪高、觇高量至mm，高差取往返测中数。在工程布置平面图上，根据甲方提供资料计算求得各钻孔坐标，在各相应控制点上设站使用拓普康全站仪，采用极坐标法放样各钻孔。布设钻孔放样,共放孔22个。待钻孔施工完毕，在相应控制点上设站，采用极坐标法定测各钻孔。作业时观测水平角一测回、垂直角一测回、测距一测回；采用三角高程法测量各钻孔高程。对场地进行工程地质调查及测绘的精度满足要求。1.6.3工程地质勘探：勘察钻孔全孔采取岩土芯共完成钻孔283个，进尺2433.60m。野外施工严格按规范要求控制回次进尺，全孔取芯钻进，钻孔岩心回次采取率：素填土土层65%～75%，粉质粘土层90%～98%，基岩强风化70%～78%，基岩中等风化带80%～90%，工程技术人员跟班编录，并作了岩心拍照，确保原始资料的真实、准确。各孔均按相关规范要求控制钻探深度。1.6.4岩土采样及试验：在中等风化基岩内取单轴抗压强度样83组，抗拉剪、变形样4组，采岩样孔数约占总孔数的1/4～1/3，岩样采集后立即采用塑料胶布密封，取样深度及样品数量符合规范要求。在16个钻孔中用薄壁取土器、连续静力压入法采集16组土样进行室内试验；土样质量等级Ⅰ级。各试样均严格包装后送重庆中科勘测设计有限公司测试，测试成果符合规范要求。1.6.5钻孔水位观测：钻孔施工结束后进行水位观测，抽干孔内余水24小时后观测水位恢复情况，资料整理严格按规范要求进行，试验成果能够满足设计及施工需要。1.6.6现场试验：本次勘察选取3个孔进行了剪切波速测试，选取3个孔进行了声波测试；原位测试严格按规范要求进行，地质人员现场指导并监督全过程，数据采集合理、齐全。1.6.7外业见证：本工程由重庆607勘察实业总公司见证，见证员：李琴芳，印章号：YKJZ-2310077-0001。采用旁站形式与勘察外业工作同步进行并提交了外业见证报告。本工程报告采用重庆川东南地质工程勘察院编制的工程地质勘察CAD成图，该软件制图精度能满足工程勘察制图精度要求。通过对资料进行综合分析整理，以上实物工作量符合有关规范和规程的规定，达到了勘察委托书的技术要求，提供的勘察成果资料达到详勘精度，可满足施工图设计使用。2、工程地质条件2.1地形地貌拟建工程场地地貌单元分别为：河谷岸坡地貌和构造剥蚀丘陵地貌。构造剥蚀丘陵地貌：本次勘察场地范围内勘探点最高高程245.41m（GK63），最低高程173.24m（GK41），相对高差为72.67m。呈现总体倾向嘉陵江的地形特征，地形总体坡角10～20°。勘察区地形大部分地段为原始地貌，仅在GK37附近为施工区。河谷岸坡地貌：场地南侧属嘉陵江河槽右岸，呈现宽缓的“V”形特征，岸坡为砂岩质及粉砂质岸坡。属水上岸坡，地面高程176.50～171.90m，岸坡总体坡角约15°。场地位置见交通位置图：建设场地建设场地图2.1-1场地交通位置图2.2气象、水文2.2.1气象勘察区内属亚热带湿润季风气候区，具冬暖春早，夏热秋短，降水四季分配不匀，多伏旱、日照少、湿度大、雾日多、风速小等特点。据市气象局资料：勘察区多年平均气温18.4℃，月平均最高气温是8月为28.1℃，月平均最低气温在1月为5.7℃，日最高气温44℃，日最低气温-1.8℃；多年平均降水量1100mm左右，降雨多集中在5～9月，其降雨最高达746.1mm左右，多年平均日最大降雨量122.9mm，日降雨量大于25mm以上的日数占全年降雨日数的62%左右，小时最大降雨量可达62.1mm。2.2.2水文勘察区位于嘉陵江右岸。江水自北向南流过，河床平均坡降0.30‰，河道蜿蜒曲折。河床宽约140～240m。全年变化规律为：一般1、2、3月为最低水位，7、8、9月为最大洪水期；最大流量44700m3/s，最小流量132m3/s，多年平均流量2100m3/s，平均流速0.3～3.4m/s。嘉陵江蔡家断面在三峡水库蓄水后，重现期百年洪水位201.33m，重现期50年洪水位为199.63m，重现期20年洪水位为197.33m，常年水位177.30～178.30m，枯水位170.57～171.90m。故三峡水库蓄水后，场地附近嘉陵江水位在170.57～178.30m变动。勘察期间江水位约173.35m。场地内发育有若干条小溪，均属嘉陵江一级支流，自北向南注入嘉陵江，水深约0.1～0.2m，其洪水水位受嘉陵江影响明显。除此外，场地内及临近地段无其它常年地表水流。2.3地质构造本次勘察由于管网长度大，岩层及裂隙产状均有变化，分段描述地质构造如下：2.3.1P-1~P-126段管网：场地位于位于观音峡背斜南东翼，岩层呈单斜产出，在附近的基岩露头处，测得岩层产状倾向100º～117º，以110º为主；倾角17º～13º，以16º为主，岩层产状取110°∠13°。岩层层面结合程度很差，属软弱结构面。根据地面调查，岩体中见两组构造裂隙：裂隙1：产状47°∠72°，裂隙间距1.2～3.0m，平均间距1.5m，张开度3～7mm，表面少量泥质充填，结合很差~差，属软弱结构面；裂隙2：倾向135°，倾角68°，延伸1.7～3.1m，裂隙间距1.4～2.5m；张开度3～4mm，表面平直光滑，无充填，结合很差，属软弱结构面2.3.2W-1~W-146段管网：场地位于位于观音峡背斜南东翼，岩层呈单斜产出，在附近的基岩露头处，测得岩层产状倾向114º～125º，以120º为主；倾角12º～8º，以10º为主，岩层产状取120°∠10°。岩层层面结合程度很差，属软弱结构面。根据地面调查，岩体中见两组构造裂隙：裂隙3：产状94°∠75°，裂隙间距1.0～3.0m，平均间距1.5m，闭合，裂面平直，结合很差~差，属软弱结构面；裂隙4：倾向176°，倾角70°，延伸1.7～3.6m，裂隙间距1.4～2.7m；张开度3～5mm，表面平直光滑，无充填，结合很差，属软弱结构面；2.3.3W-146~W-206段管网：场地位于位于观音峡背斜南东翼，岩层呈单斜产出，在附近的基岩露头处，测得岩层产状倾向112º～100º，以105º为主；倾角15º～10º，以12º为主，岩层产状取105°∠12°。岩层层面结合程度很差，属软弱结构面。根据地面调查，岩体中见两组构造裂隙：裂隙5：产状120°∠81°，裂隙间距1.1～3.2m，平均间距1.8m，闭合，裂面平直，结合很差~差，属软弱结构面；裂隙6：倾向215°，倾角72°，延伸1.7～3.0m，裂隙间距1.4～2.5m；张开度3～7mm，表面少量泥质充填，结合很差，属软弱结构面；建设场地建设场地35：龙王洞背斜36：悦来场向斜38观音峡背斜图2.3区域地质构造纲要场地构造裂隙不发育，未见次级褶皱及断层分布，地质构造简单（见图2.3“区域地质构造纲要”）。2.4地层岩性经工程地质测绘及钻探揭露，工程场区地层由第四系全新统人工填土（Q4ml），第四系全新统残坡积层粉质粘土（Q4dl+el），第四系全新统洪冲积层粉砂（Q4al+pl），第四系全新统洪冲积层卵石（Q4al+pl），下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）的砂岩及泥岩。由新至老对各岩土层描述如下：2.4.1全新统（Q4）1、素填土（Q4ml）：灰褐色、杂色。由粉质粘土及砂岩、泥岩碎石组成。呈次棱状、块状，碎石粒径为20～250mｍ，硬质物含量约为12～22％，无序堆填。填土结构松散～稍密，稍湿；堆填时间约5年。钻孔揭露厚度0.60m（ZK9）～7.20m(GK38)。分布于场地局部，位于场地表层。2、粉质粘土(Q4el+dl)：灰色、褐色。可塑。主要由粘性土混少量砂砾碎石组成。夹碎石约３％～６％，粒径多在２0～80mｍ，均匀性较差，切面粗糙无光泽，干强度、韧性中等，无摇震反应。钻孔揭露厚度0.20m（GK48）～8.30m(GK2)。分布于场地绝大部分地段，位于场地表层。3、粉砂（Q4al+pl）：褐色。稍湿；中密～密实。粉砂含量约占５０-６０％，粒径０．０７５-０．２５ｍｍ。其余为粘性土，夹碎石约３％～６％，粒径多在２0～５0mｍ，切面粗糙，干强度、韧性低，摇震反应迅速。钻孔揭露厚度0.80m（GK154）～13.00m(GK113)。主要分布于嘉陵江岸边及岸坡。4、卵石（Q4al+pl）：杂色。稍湿；稍密～中密。磨圆度较好，粒径２0～２０0mｍ约占６０％～其余为中粗砂充填，含个别漂石。本次勘察仅在GK6有揭露，厚度为6.10m。～～～～～～不～～～整～～～合～～～～～～2.4.2侏罗系中统沙溪庙组(J2s)1、泥岩（Ms）：紫红色、青灰色。主要矿物成分为粘土矿物～泥质结构，中～厚层状构造，局部见钙质团斑。强风化带，风化裂隙发育，岩体破碎，岩芯呈碎块状，岩质软；中等风化带岩体较完整，岩芯多呈柱状、短柱状、局部呈长柱状，节长为0.11～0.45m。为场地主要岩层，分布范围大，层位稳定。2、砂岩（Ss）：灰色。矿物成分以石英为主，长石次之，并含少量云母及暗色矿物。中～粗粒结构，中厚层构造，钙泥质胶结，局部含泥量重。强风化带岩质较软，岩芯多呈碎块状，强度差；中等风化带岩质较硬,岩芯呈柱状、短柱状、局部呈长柱状，岩体较完整，岩质硬。多与泥岩互层分布，局部呈透镜体状。层位稳定。2.4.3风化带特征及基岩面起伏情况场地大部地段被第四系土层覆盖，管网沿线局部基岩出露，基岩面总体与地形基本一致，基岩面起伏较小，相邻钻孔间基岩面坡角为2～25°，地面调查局部为陡坎。基岩强风化带：风化裂隙较发育，岩质较软，手易折断岩芯，岩芯多呈碎块状，短柱状。根据钻探成果，钻孔揭露厚度0.30（GK29）～3.40(ZK12)m。基岩中等风化带：岩芯多呈柱状，长柱状，局部块状，岩质较硬，构造裂隙不发育。根据钻探成果，揭露埋深为0.30m~10.00m（部分钻孔未揭穿土层）。基岩面与上覆土层呈不整合接触。各岩土层标高详见勘探点数据一览表。2.5水文地质条件2.5场地地下水富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制。地下水受大气降雨和嘉陵江水等渗漏补给，大气降水丰沛，地下水补给条件良好。一般情况下，第四系松散层含孔隙水，砂岩含孔隙裂隙水(主要为裂隙水)，泥岩为相对隔水层。根据场地地下水的赋存条件、水理性质及水力特征沿线地下水可划分为第四系松散层孔隙水和碎屑岩类孔隙裂隙水。1、松散岩类孔隙水：松散岩类孔隙水主要赋存于土层中，属于临时性上层滞水，无统一地下水位，其补给来源主要为大气降水，迳流途径为由地表垂直下渗或产生层内侧向渗透，向东侧地势较低处嘉陵江渗流、排泄，径流途径短，主要通过大气蒸发排泄。该类水受季节、降雨影响较大，雨季时丰富，旱季时贫乏。2、基岩裂隙水：包括风化裂隙水和构造裂隙水，风化裂隙水分布在浅表基岩强风化带中，为局部性上层滞水或小区域潜水，水量小，受季节性影响大；构造裂隙水分布于基岩构造裂隙中，以层间裂隙水或脉状裂隙水形式储存。通过钻孔水位观测和抽水试验，场地基岩裂隙水主要赋存在嘉陵江岸边的砂岩层中，根据勘察期间实测地下水位与嘉陵江水位比较，本层地下水水位与嘉陵江水位基本一致，并随嘉陵江水位的涨落而产生相同方向的变化。本层地下水主要受嘉陵江水补给，同时也以嘉陵江水面为排泄基准面，基岩构造裂隙为其水力联系通道。2.5勘察区地形整体向嘉陵江倾斜，场地内素填土、粉砂、卵石属透水层，砂岩为相对透水层，粉质粘土、泥岩属隔水层。当大气降水后形成地表径流向地势低洼处排泄，部分由地表垂直下渗，沿基岩面径流。钻探施工完毕后提干钻孔循环水后24h观测孔内水位情况，大部分钻孔水位不恢复，说明勘察期间场地勘察深度范围内地下水贫乏；粉砂厚度较大的钻孔中存在地下水，但无统一地下水位，水位详见柱状图及剖面图。岸边临近嘉陵江，存在地下水，与勘察期间嘉陵江水位相接近（略高于嘉陵江水位），说明勘察期间在钻孔深度范围内存在地下水。场地水文地质条件较复杂。场地岩土层渗透系数：素填土取10.0m/d（经验值），粉质粘土取0.1m/d（经验值），泥岩取0.1m/d（经验值）,砂岩层渗透系数为0.180m/d（试验成果）。综上所述，勘察期间地下水总体较贫乏，水文地质条件中等复杂。但土壤孔隙水水量受降雨强度影响，雨季时局部地段地下水较富集，地下水位将提高。场地地下水因施工开挖后将改变地下水的流通途径，应根据基坑开挖后的涌水情况校核修改设计方案。2.5.3、水质分析勘察期间在嘉陵江、钻孔内采集水样共3组，现场封装后送重庆中科勘测设计有限公司进行水质分析和CO2侵蚀性分析，水质分析成果见下表2-1~表2-3。根据实验报告、地区经验及场地周边环境调查资料，无污染源，场地地下水、土层对砼、钢筋等建筑材料具微腐蚀性。表2.5.3-1地表水（嘉陵江水）水质分析成果送样编号嘉陵江气味：无分析日期：2019年7月22～7月26日取样地点报告日期：2019年7月29日物气味：无总硬度244.54CaCO3（mg/L）总碱度：196.41CaCO3（mg/L）理味道：/永久硬度48.13CaCO3（mg/L）PH值：7.54性颜色：无暂时硬度196.41CaCO3（mg/L）游离CO2：11.66(mg/L）质透明度：透明负硬度0.00CaCO3（mg/L）侵蚀性CO2：0.00（mg/L）离子ρ(Bz±)/（mgL-1）c(1/ZBz±)/(mmolL-1)x（1/zBz±）/%阳K++Na+///离Ca2+69.783.48264.92离Mg2+17.071.40526.20Na+9.680.4217.85子子K+2.170.0561.03合计98.705.364100.00分Cl-16.060.4538.45阴SO42-47.210.98318.34HCO3-239.493.92573.21析离CO32-0.000.0000.00OH0.000.0000.00子NO3-///合计302.775.361100.00矿化度401.47mg/L备注：表2.5.3-2地下水（GK16）水质分析成果送样编号GK16气味：无分析日期：2019年7月22～7月26日取样地点报告日期：2019年7月29日物气味：无总硬度242.54CaCO3（mg/L）总碱度：111.323CaCO3（mg/L）理味道：/永久硬度129.31CaCO3（mg/L）PH值：7.04性颜色：无暂时硬度111.23CaCO3（mg/L）游离CO2：21.34(mg/L）质透明度：透明负硬度0.00CaCO3（mg/L）侵蚀性CO2：0.00（mg/L）离子ρ(Bz±)/（mgL-1）c(1/ZBz±)/(mmolL-1)x（1/zBz±）/%阳K++Na+///离Ca2+74.673.72663.22离Mg2+14.711.21020.53Na+19.610.85314.47子子K+4.080.1041.77合计113.065.893100.00分Cl-17.730.5008.86阴SO42-138.472.88351.06HCO3-138.082.26340.08析离CO32-0.000.0000.00OH0.000.0000.00子NO3-///合计294.285.646100.00矿化度407.34mg/L备注：表2.5.3-3地下水（GK32）水质分析成果送样编号GK32气味：无分析日期：2019年7月22～7月26日取样地点报告日期：2019年7月29日物气味：无总硬度244.54CaCO3（mg/L）总碱度：115.33CaCO3（mg/L）理味道：无永久硬度129.21CaCO3（mg/L）PH值：7.07性颜色：无暂时硬度115.33CaCO3（mg/L）游离CO2：20.46(mg/L）质透明度：透明负硬度0.00CaCO3（mg/L）侵蚀性CO2：0.00（mg/L）离子ρ(Bz±)/（mgL-1）c(1/ZBz±)/(mmolL-1)x（1/zBz±）/%阳K++Na+///离Ca2+72.583.62262.72离Mg2+15.371.26521.91Na+18.570.80813.99子子K+3.120.0801.38合计109.655.775100.00分Cl-25.810.72812.65阴SO42-130.792.72347.31HCO3-140.642.30540.05析离CO32-0.000.0000.00OH0.000.0000.00子NO3-///合计297.245.756100.00矿化度406.89mg/L备注：2.6不良地质现象经地质调查和钻孔揭露，场地内未见危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象。无断层；也未见“滑动、沟浜、墓穴、防空洞等”对拟建物有影响的地下埋藏物。3、岩、土物理力学特征岩土试验成果按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）第14.1节有关规定进行数理统计，计算公式如下：1.计算平均值公式：2.计算标准差公式：3.计算变异系数公式：4.计算某一风险概率时的修正系数公式：5.计算标准值公式：当风险概率＝0.05，变异系数≤0.3时，修正系数也可按下式确定。式中：——岩土参数的样本数；——岩土参数试验值；——岩土参数的平均值；——岩土参数的标准差；——岩土参数的变异系数；——某一风险概率时的修正系数；当指标作为作用项时,取"+"号,当指标作为抗力项时,取"-"号;——岩土参数标准值。统计结果见表3.1.2、表3.2.1～表3.2-5。3.1土层3.1.1素填土场地内素填土呈稍密状，分布有限，未做原位测试。3.1.2粉质粘土本次勘察采集粉质粘土样8组进行测试，主要参数如下（具体统计见表3.1.2）：粉质粘土孔隙比平均值0.84，塑性指数平均值12.89，液性指数范围值0.31～0.55，为可塑状，压缩系数平均值0.41，属中压缩性，压缩模量平均值4.47MPa，天然状态抗剪强度标准值：c=24.48pa，φ=13.50°,饱和状态抗剪强度标准值：c=15.13kPa，φ=11.14°。表3.1.2粉质黏土物理力学性质试验成果统计3.3.3粉砂本次勘察在8个钻孔中采集砂土样8件，作粒度分析（试验成果见附件5）。按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014统计于表3.3.3，经检测，砂土粒度分析试验成果：大于0.075mm的含量占全重的55.38%，故定为粉砂。根据地区经验确定粉砂地基承载力特征值取：110表3.3.3砂土粒度分析试验成果统计3.2岩石本次勘察利用钻孔岩心在基岩中等风化带采集岩石抗压试样83组，抗拉剪、变形、物性样各4组，试验统计结果见表3.2-1～3.2-10按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014第14.1.3~14.1.8统计计算。表3.2-1中等风化岩石抗压强度统计表（泥岩）岩石名称岩石力学性质指标抗压试验天然单轴

抗压强度饱和单轴

抗压强度软化系数试样编号Rc(MPa)试样编号Rb(MPa)中等风化泥岩GK75.73GK73.636.303.986.554.12GK98.01GK95.067.794.907.244.58GK117.55GK114.788.535.367.574.76GK178.16GK175.158.255.187.314.63GK227.58GK224.766.934.396.984.41GK265.65GK263.586.354.017.264.55GK478.25GK475.188.025.067.264.59GK496.85GK494.346.613.995.453.41GK545.23GK543.205.983.676.453.91GK576.85GK574.277.234.497.684.74GK648.12GK645.238.655.559.325.94GK765.00GK763.125.423.376.353.92GK804.26GK802.615.353.286.684.05GK865.31GK863.265.753.526.453.90GK896.61GK893.946.854.267.544.65GK917.26GK914.527.854.888.325.14GK955.18GK953.104.232.564.852.92GK974.98GK973.015.333.225.873.50GK1005.89GK1003.676.353.927.454.60GK1208.35GK1205.248.155.147.354.65GK1257.56GK1254.788.235.198.685.45GK1288.24GK1285.177.264.586.854.34样本数n6666平均值μ06.864.290.62标准差σ1.1880.785变异系数δ0.1730.183标准值μk6.614.12表3.2-2中等风化岩石抗压强度统计表（砂岩）岩石名称岩石力学性质指标抗压试验天然单轴饱和单轴软化系数抗压强度抗压强度试样编号Rc(MPa)试样编号Rb(MPa)中等风化砂岩GK127.3GK119.328.319.626.318.6GK1928.6GK1919.826.918.927.419.4GK2926.9GK2918.929.320.430.121GK3331.7GK3322.230.721.929.621.3GK3724.6GK3717.223.716.625.517.4GK3923.6GK3916.52416.422.515.7GK4521.2GK4514.620.414.121.614.2GK6526.2GK6518.527.219.127.819.3GK6827.8GK6819.528.419.726.818.9GK7023.5GK7016.424.717.225.717.5GK7426.4GK7418.427.318.928.719.5GK11622.3GK11615.623.316.324.716.8GK13225.7GK13218.426.318.327.319GK13328.4GK13319.929.320.630.421GK13724.3GK13716.823.316.325.617.5GK14826.4GK1481825.317.524.216.9GK15123.2GK15115.522.315.321.314.7GK15520.3GK15513.619.313.317.712.2GK15720.3GK15713.921.514.823.916GK16124.3GK16116.823.316.422.916.2GK16328.4GK16320.329.420.627.319.6GK16729.4GK16720.530.221.527.619.8GK16928.6GK16920.529.721.330.621.5GK17126GK17117.624.416.923.716.5GK17325.6GK17317.824.316.926.918.2GK17526.4GK17518.627.619.52819.3GK17825.9GK17817.926.117.823.916.7GK18021.7GK18014.822.715.320.914.6GK18323.4GK1831622.215.521.715.1GK18524.2GK18516.522.315.62315.9GK18721.9GK18714.720.313.920.914.4GK19120.6GK19113.819.413.418.712.8GK19518.3GK19512.817.51219.413GK19720.5GK19714.219.713.32315.2GK20022.8GK20015.923.516.424.716.8GK20626GK20617.72416.823.616.5GK20827.3GK20819.325.618.626.919.4GK21128.3GK21120.929.721.530.322GK21331.3GK21322.932.523.530.522.4GK21633.7GK21625.434.625.835.326.2GK21933.9GK21925.132.124.330.623.1GK22230.3GK22222.929.422.331.323.1GK22435.9GK2242736.527.63727.5GK22830.3GK22822.933.324.934.625.8GK23132.3GK2312430.322.934.626GK23430.3GK2342229.421.527.320.1GK23622.7GK23616.124.417.225.417.5GK23923.7GK23916.824.51720.414.4GK24224.7GK2421723.616.722.315.8GK24525.6GK24517.723.516.72215.6GK24722.1GK2471520.113.919.413.6GK25420.9GK25414.622.415.524.716.8GK25626.4GK25619.328.720.725.418.8GK26129.4GK26121.226.319.427.620.3GK26228.7GK26220.830.322.327.520GK26429.4GK26421.227.319.926.419.4GK26724.4GK26716.522.415.521.615.1GK27026.2GK27019.325.218.628.320.4GK27120.9GK27114.323.415.719.413.4GK27521.3GK27514.925.217.124.316.9GK27624.3GK27616.522.315.521.014.7样本数n183183平均值μ025.7518.210.71标准差σ4.0243.312变异系数δ0.1560.182标准值μk25.2417.80表3.2-3中等风化砂岩物性统计编号天然块体密度干密度饱和块体密度颗粒密度天然含水率吸水率饱水率孔隙率g/cm3g/cm3g/cm3g/cm3％％％％GK2142.482.392.502.683.523.854.4310.652.452.362.482.683.894.345.0611.982.472.392.492.673.493.914.4010.54GK2172.482.402.502.683.433.934.4110.612.512.432.532.703.303.774.1910.202.482.402.502.683.003.414.2310.19GK2212.462.392.492.663.303.854.2810.232.472.392.502.673.273.764.2610.222.452.372.482.683.594.114.8611.55GK2262.472.402.502.673.093.594.1810.072.492.412.512.693.323.954.2410.252.482.402.502.673.263.774.2110.16统计个数n1212121212121212最大值2.512.432.532.703.894.345.0611.98最小值2.452.362.482.663.003.414.1810.07平均值μ02.472.392.502.683.373.854.4010.55标准差σ0.0150.0180.0130.0110.2350.2340.2810.603变异系数δ0.0060.0070.0050.0040.0700.0610.0640.057表3.2-4中等风化砂岩抗拉剪统计孔号岩石名称抗拉强度指标天然抗剪强度(最小二乘法)(MPa)φ（0）c(MPa)GK214中等风化砂岩1.381.461.5140.364.74GK2171.621.461.5340.365.06GK2211.881.691.8141.025.63GK2261.951.981.8541.356.46样本数n1244平均值μ01.6840.775.47标准差σ0.2110.4950.754变异系数δ0.1260.0120.138修正系数ψa0.9340.9860.842标准值μk1.5740.214.61区间值1.38～1.9840.36～41.354.74～6.46表3.2-5中等风化砂岩变形强度统计岩石名称钻孔编号弹性模量(MPa)变形模量(MPa)泊桑比砂岩GK21440803340017441036800.19GK21744303650018421033800.16GK22157505050015545046300.16GK226638052800.1658505090014样本数n121212平均值μ04978.334160.830.17标准差σ812.85752.300.01变异系数δ0.160.180.09修正系数ψa0.9140.9051.046标准值μk455237660.173.3岩土体参数取值强风化基岩物理力学参数根据当地建筑经验取值；中等风化泥岩按室内试验成果统计分析取值。强风化泥岩的地基承载力特征值取300kPa、强风化砂岩的地基承载力特征值取500kPa。中等风化岩石的地基极限承载力标准值fuk按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014第14.3.2条规定，将单轴抗压强度标准值乘以地基条件系数（较完整，取1.10）；勘察区地下水贫乏采用天然强度。中等风化岩石的地基承载力特征值根据DBJ50/T-047-2016《建筑地基基础设计规范》4.2.6条计算确定：fak=γf×fuk式中：fak—地基承载力特征值；fuk—地基极限承载力标准值；γf—地基极限承载力分项系数，对岩质地基取0.33。则，中等风化泥岩的地基承载力特征值=6610kPa×1.10×0.33=2399kPa；中等风化砂岩的地基承载力特征值=25240kPa×1.10×0.33=9162kPa。岩体抗剪强度参照《市政工程地质勘察规范》DBJ50-147-2014第14.2.8条,岩体c取岩石c的标准值乘以0.30的折减系数再乘以0.95的时间效应系数；岩体φ取岩石φ的标准值乘以0.90的折减系数再乘0.95的时间效应系数，结合重庆地区经验取值；岩土体物理力学指标值见表3.3。表3.3岩土体物理力学指标取值序号项目单位素填土粉质

粘土粉砂强风化泥岩中等风化泥岩强风化砂岩中等风化砂岩1重度天然kN/m3天然：20.5*饱和：21.0*天然：18.88饱和：19.8*19.224.5*25.724.0*24.72抗压强度标准值天然MPa////6.61/25.24饱和MPa////4.12/17.803基底摩擦系数//0.250.250.350.400.400.504地基承载力特征值kPa/150110300*2399500*91625压缩模量EsMPa/4.47/////6岩体变形强度变形模量MPa5.0*///650*/2636弹性模量860*3186泊松比0.34*0.177桩的极限侧阻力标准值kPa/50*/150*/200*/8负摩阻力系数/0.25*//////9水平抗力系数（岩体）MN/m3///30*75*50*360*10水平抗力系数的比例系数（土体）MN/m46*10*9*////11岩土与锚固体极限粘结强度标准值kPa/40*35*/300*/780*12抗剪强度标准值天然ckPa5*24.482*/310*/1313天然φ°28*13.5025*/30.4*/34.313抗拉强度kPa18652414临时边坡坡率允许值(不受外倾结构面控制时)H＜5m1:1.001:1.001:1.001:0.751:0.501:0.501：0.355≤H＜10m1:1.501:1.501:1.501:1.001:0.751:0.751:0.50备注：1、“*”号为地方经验值。其他参数取值推荐：根据现场调查结构面发育情况，结合地区经验,岩层层面内摩擦角标准值φ取15°，岩层层面粘聚力标准值c取35kPa；裂隙1内摩擦角标准值φ取16°，粘聚力标准值c取40kPa；裂隙2内摩擦角标准值：φ取16°，粘聚力标准值：c取40kPa。裂隙3内摩擦角标准值：φ取15°，粘聚力标准值：c取40kPa。裂隙4内摩擦角标准值：φ取15°，粘聚力标准值：c取40kPa。土岩界面（粉质粘土）天然抗剪强度值：c取21kPa，φ取12°；饱和：c取12kPa，φ取8°；土岩界面（填土材料为粉质粘土夹泥岩碎块石，且压实系数不低于0.90）天然抗剪强度值：c取5kPa，φ取25°；饱和：c取3kPa，φ取18°。现状填土的岩土界面天然抗剪强度值：c取3kPa，φ取18°；饱和：c取1kPa，φ取15°。4、岩体基本质量等级岩体完整程度分类：本次勘察在3个钻孔基岩段进行了声波测井，测试成果见表4.1，测试报告详见附件6，根据物探测井成果，按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）判定，基岩强风化带波速较低，岩体完整性指数为0.38～0.44，岩体完整程度属破碎～较破碎；基岩中等风化带岩体完整性指数为0.62～0.67，岩体完整程度属较完整。拟建场地按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）岩体基本质量等级分类如下:1、基岩强风化带，岩质软，岩芯手可捏碎，风化裂隙发育，岩体破碎～较破碎，岩体基本质量等级Ⅴ级。2、中等风化带泥岩天然单轴抗压强度6.61MPa，属软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为Ⅳ级；中等风化带砂岩天然单轴抗压强度25.24MPa，为较软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为Ⅳ级。5、岩土工程分析评价5.1场地、地基稳定性及建筑的适宜性评价经对场区实地调查和钻探结果，场地内未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象；无断层。未发现“滑动、沟浜、墓穴、防空洞”等对拟建工程有影响的地下埋藏物。下伏基岩为厚层状泥岩，中厚层～厚层状砂岩岩体分布连续、稳定，岩石地基基础稳定性较好，场区地质构造简单，水文地质条件中等复杂，抗震设防烈度为6度。管道W-1~W-8、W-21附近、W-35~W-44、W-52~W-64附近、W-68~W-102、W-102~W-127、W-127~W-140、W-153~W-178、W-178~W-206位于河岸变动带范围，现状地表坡角较大，受洪水期河流冲刷影响，岸坡不稳定，建议以桩基础架空，基础置于中风化基岩内。W-140~W-146管道位于一斜坡，紧邻陡崖边缘（最近约2.5m），且岩土界面较陡，加上受洪水影响，在洪水期间，易造成整体失稳，建议该段管道改线至GK207~GK210~GK212并采用桩基础架空，桩基础应按抗滑桩进行考虑设计。在对上述地段有效处理后，场地整体稳定，适宜本拟建工程建设。5.2管网沿线工程地质评价本次勘察为蔡家污水处理厂二期扩建工程（管网），根据甲方规划及设计意图，本工程供水管分为P-1~P-126、W-1~W-206段，管网总长11.48km，按管网工程特点及工程地质条件分段评述如下：5.2.1、P-1~P-48段管网(剖面1~7、A)该段长约1189.5m，设计高程为195.97~176.94m，为压力管，地形坡角约2～19°，局部为陡坎。地表土体为粉质粘土、素填土，土层厚度为0.00~8.30（未揭穿）m；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩及砂岩，岩土体整体稳定。管网穿越大部分地段为岸坡及荒地。管网P-12~P-15穿越绕城高速高架桥，其采用桩基础，埋深约10m，现状稳定，拟建管网埋深小且距离其桥墩较远（最近处为40.6m），对其影响小。管网拟采用明挖施工，由于为压力管，管道随现状地表起伏而起伏，按设计管底高程开挖，管网最大埋深为3.6m，开挖后，将在两侧形成最大高度3.6m的岩土质边坡，工程安全等级三级，土质段挖方最大高度为3.6m，土质主要为粉质粘土；岩质段挖方高度最大为1.7m，左侧基坑边坡倾向为205°，右侧基坑边坡倾向为25°。岩性主要为强风化泥岩、砂岩，局部为中等风化。直立开挖后，边坡易沿岩土体内部呈圆弧状产生滑塌，土质边坡不稳定，建议放坡坡率土层取1：1.50、基岩强风化取1:0.75坡率进行放坡，左侧基坑边坡中等风化基岩取1：0.75、右侧基坑边坡中等风化基岩取1：1进行放坡，岩质边坡注意局部岩体掉块；管线开挖边坡为临时边坡，无放坡条件时应采用型钢+内撑支挡，同时加强临时边坡观测，发现问题及时处理。按设计高程开挖后，管底位于粉质粘土或基岩内，建议该段管线选压实填土或基岩作为基础持力层。局部管网设计高程高于现状地面，建议根据现状地面调整管底设计高程。其中拟建管道P32-P33+22.8m段、P46-P48南侧约3.0～18.0m处，长分别约101.50m、70.0m，坡向30°～42°，最大高度约15.0～17.0m的岩质斜坡。其现状基本稳定。工程安全等级为二级。主要由中等风化基岩组成，为Ⅲ类边坡；岩体等效内摩擦角可取550。岩层产状③110°∠16°，岩体中主要发育有二组构造裂隙：①47°∠72°、②135°∠68°，作极射赤平投影图（图5.2.1）分析如下：图5.2.1P32-P32+15.4m段岩质边坡极射赤平投影图由极射赤平投影可知，裂隙②（产状1350∠680）、层面（产状1100∠160）与边坡（产状420∠800）与边坡呈大角度相交，为切向坡；对边坡整体稳定性小。裂隙①（产状470∠720）与边坡（产状420∠800）同向相交，夹角小于300，为外倾结构面；裂隙②与层面的组合交线（产状480∠80）倾向坡外。可能发生沿裂隙①的平面滑动和沿裂隙②与层面的组合交线的局部楔形体掉块。边坡下部管道施工开挖振动，可能导致上部岩体产生局部掉块，建议施工时对岩质边坡进行变形监测，施工现场应做好主动防护措施。5.2.2、P-48~P-92段管网(剖面8~11、B)该段长约1300.5m，设计高程为176.94~217.75m，为压力管，地形坡角约1~22°，局部为陡坎。地表土体为粉质粘土、粉砂或素填土，土层厚度为0.00~6.20（未揭穿）m；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩及砂岩，岩土体整体稳定。管网穿越大部分地段为岸坡及荒地。管网拟采用明挖施工，由于为压力管，管网随现状地表起伏而起伏，按设计管底高程开挖，管网最大埋深为1.5m，开挖后，将在两侧形成最大高度1.5m的岩土质边坡，工程安全等级为三级，土质段挖方最大高度为1.5m，土质主要为粉砂及粉质粘土；岩质段挖方高度最大为1.5m，左侧基坑边坡倾向为201°，右侧基坑边坡倾向为21°。岩性主要为强风化泥岩、砂岩，局部为中等风化。直立开挖后，边坡易沿岩土体内部呈圆弧状产生滑塌，土质边坡不稳定，建议放坡坡率土层取1：1.50、基岩强风化取1:0.75坡率进行放坡，左侧基坑边坡中等风化基岩取1：0.75、右侧基坑边坡中等风化基岩取1：1.00进行放坡，岩质边坡注意局部岩体掉块；管线开挖边坡为临时边坡，无放坡条件时应采用型钢+内撑支挡，同时加强临时边坡观测，发现问题及时处理。按设计高程开挖后，管底位于粉质粘土或基岩内，建议该段管线选压实填土或基岩作为基础持力层。其中拟建管道P48-P50段、P54-P55+25.3m南侧约2.8～16.5m处为岩质斜坡，长分别约62.40m、61.50m，坡向分别约35°、353°，最大高度约12.5～16.3m，工程安全等级为二级。其现状基本稳定。主要由中等风化基岩组成，为Ⅲ类边坡；岩体等效内摩擦角可取550。岩层产状③110°∠16°，岩体中主要发育有二组构造裂隙：①47°∠72°、②135°∠68°，作极射赤平投影图（图5.2.2-1、图5.2.2-2）分析如下：图5.2.2-1P48-P50段岩质边坡极射赤平投影图由极射赤平投影图（图5.2.2-1）可知，裂隙②（产状1350∠680）、层面（产状1100∠160）与边坡（产状270∠820）大角度相交，为切向坡；对边坡整体稳定性小；裂隙①（产状470∠720）与边坡（产状270∠820）同向相交，夹角小于300，为外倾结构面；裂隙②与层面的组合交线（产状480∠80）倾向坡外。可能发生沿裂隙①的平面滑动和局部楔形体掉块。图5.2.2-2P54-P55+25.3m段岩质边坡极射赤平投影图由赤平投影图（图5.2.2-2）可知，裂隙②（产状1350∠680）、层面（产状1100∠160）与边坡（产状3530∠820）与边坡反向相交，为反向坡；对边整体坡稳定性影响小；裂隙①（产状470∠720）与边坡（产状3530∠820）呈大角度相交，对边坡整体稳定性小；无外倾向组合结构面。边坡稳定性主要受岩体强度控制，发生沿假想破裂角为450+φ/2的平面滑动的可能性小。中等风化岩体类别为Ⅱ类，岩体等效内摩擦角可取66°。边坡下部管道施工开挖振动，可能导致上部岩体产生局部掉块，建议施工时对岩质边坡进行变形监测，施工现场应做好主动防护措施。5.2.3、P-92~P-126段管网(剖面12~14、C)该段长约1065.8m，设计高程为217.75~191.55m，为压力管，地形坡角约1~22°，局部为陡坎。地表土体为粉质粘土或素填土，土层厚度为0.40~8.00（未揭穿）m；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩及砂岩，岩土体整体稳定。管网穿越大部分地段为荒地。管网拟采用明挖施工，由于为压力管，管网随现状地表起伏而起伏，按设计管底高程开挖，管网最大埋深为3.2m，开挖后，将在两侧形成最大高度3.2m的岩土质边坡，工程安全等级为三级，土质段挖方最大高度为1.5m，土质主要为粉砂及粉质粘土；岩质段挖方高度最大为2.4m，左侧基坑边坡倾向为207°，右侧基坑边坡倾向为27°。岩性主要为强风化泥岩、砂岩，局部为中等风化。直立开挖后，边坡易沿岩土体内部呈圆弧状产生滑塌，土质边坡不稳定，建议放坡坡率土层取1：1.50、基岩强风化取1:0.75坡率进行放坡，左侧基坑边坡中等风化基岩取1：0.75、右侧基坑边坡中等风化基岩取1：1.00进行放坡，岩质边坡注意局部岩体掉块；管线开挖边坡为临时边坡，无放坡条件时应采用型钢+内撑支挡，同时加强临时边坡观测，发现问题及时处理。按设计高程开挖后，管底位于粉质粘土或基岩内，建议该段管线选压实填土或基岩作为基础持力层。5.2.4、W-1~W-35段管网(剖面14~21、D)该段长约1260.7m，设计高程为191.95~190.69m，为重力管，设计坡率i=0.1，地形坡度约2~17°，局部为陡坎。地表土体为粉质粘土、粉砂，土层厚度为0.80~8.00（未揭穿）m；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩及砂岩，岩土体整体稳定。管网穿越大部分地段为岸坡及荒地。W-8～W-13及W-24～W-25设计为架空管道，设计管网最大架空高度为7.35m，架空段土层厚度1.2~2.4m，建议采用桩基础，以中等风化基岩作持力层，同时考虑河水对基础的冲刷、掏蚀作用措施。其余管网拟采用明挖施工，按设计管底高程开挖，管网最大埋深为4.13m，开挖后，将在两侧形成最大高度4.13m的岩土质边坡，安全等级为三级，土质段挖方最大高度为2.0m，土质主要为粉质粘土及粉砂；岩质段挖方高度最大为3.5m，左侧基坑边坡倾向为252°，右侧基坑边坡倾向为72°。岩性为强风化、中等风化泥岩、砂岩。作极射赤平投影图分析如下：图5.2.4-1左侧基坑边坡极射赤平投影图图5.2.4-2右侧基坑边坡极射赤平投影图1、左侧基坑边坡根据极射赤平投影图（图5.2.4-1）可知，裂隙4（产状1760∠700）、层面（产状1200∠100）与边坡（产状2520∠900）呈大角度相交，为切向坡；裂隙3（产状940∠750）与边坡（产状2520∠900）反向相交；结构面组合交线不外倾。结构面对边坡整体稳定影响小。边坡稳定性主要受岩体强度控制。发生沿假想破裂角为450+φ/2的平面滑动的可能性小。中等风化岩体类别为Ⅱ类，岩体等效内摩擦角可取66°。右侧基坑边坡根据极射赤平投影图（图5.2.4-2）可知，裂隙②（产状1760∠700）与边坡（产状720∠900）呈反向相交，层面（产状1200∠150）与边坡（产状720∠900）大角度相交，为切向坡；对边坡整体稳定性小于小。裂隙①（产状940∠750）与边坡（产状720∠900）对边坡整体稳定性影响小。同向相交，夹角小于300，为外倾结构面。层面与裂隙2的组合交线倾向坡外，边坡整体稳定性受裂隙①和层面与裂隙②的组合交线控制。可能发生沿裂隙1的平面滑动和沿层面与裂隙①的组合交线的楔形体滑动。中等风化岩体类别为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角取55°，岩体破裂角取62°。直立开挖后，边坡易沿土体内部呈圆弧状产生滑塌，土质边坡不稳定，建议放坡坡率取土层1：1.50、基岩强风化取1:0.75、左侧基坑边坡中等风化基岩取1：0.75、右侧基坑边坡中等风化基岩取1：1.00进行放坡，岩质边坡注意局部岩体掉块；管线开挖边坡为临时边坡，无放坡条件时应采用型钢+内撑支挡，同时加强临时边坡观测，发现问题及时处理。按设计高程开挖后，管底位于粉质粘土或基岩内，建议该段管线选压实填土或基岩作为基础持力层。W-1~W-8、W-21附近段管道位于河岸变动带范围，现状地表坡角较大25~37°，受洪水期河流冲刷影响，岸坡不稳定，建议以桩基础架空，基础置于中等风化基岩内。5.2.5、W-35~W-68段管网(剖面22~27、E)该段长约980.5m，设计高程为190.69~189.35m，为重力管，设计坡率i=0.1~0.21，地形坡角约2~23°，局部为陡坎。地表土体为粉质粘土、粉砂，土层厚度为1.00~8.00（未揭穿）m；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩及砂岩，岩土体整体稳定。管网穿越大部分地段为岸坡及荒地。W-39～W-42、W-57~W-60及W-64～W-67设计为架空管道，设计管网最大架空高度为14.2m，架空段土层厚度2.7~8.0（未揭穿）m，建议采用扩展基础，以压实填土作持力层，同时考虑河水对基础的冲刷、掏蚀作用措施。其余管网拟采用明挖施工，按设计管底高程开挖，管网最大埋深为1.0m，开挖后，将在两侧形成最大高度1.0m的土质边坡，工程安全等级为三级，土质段挖方最大高度为1.0m，土质主要为粉质粘土及粉砂。直立开挖后，边坡易沿土体内部呈圆弧状产生滑塌，土质边坡不稳定，建议放坡坡率取1：1.50进行放坡，管线开挖边坡为临时边坡，无放坡条件时应采用型钢+内撑支挡，同时加强临时边坡观测，发现问题及时处理。按设计高程开挖后，管底位于粉质粘土或粉砂内，建议该段管线选压实填土作为基础持力层。局部管网设计高程高于现状地面，建议根据现状地面调整管底设计高程。管道W-35~W-44、W-52~W-64附近段管道位于河岸变动带范围，现状地表坡角较大22~45°，受洪水期河流冲刷影响，岸坡不稳定，建议以桩基础架空，基础置于中风化基岩内。5.2.6、W-68~W-102段管网(剖面27~32、F)该段长约1073.95m，设计高程为189.35~188.21m，为重力管，设计坡率i=0.1~0.3，地形坡度约2~32°，局部为陡坎。地表土体为粉质粘土、粉砂，土层厚度为1.00~8.00（未揭穿）m；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩及砂岩，岩土体整体稳定。管网穿越大部分地段为岸坡及荒地，局部跨越小溪。W-78～W-80、W-81～W-84及W-86～W-89、W-94～W-102