7.5KW三相异步电动机的设计

7.5kW三相异步电动机的设计7.5kW三相异步电动机的设计PAGE37.5KW三相异步电动机的设计I摘要本设计为7.5kW异步电动机的设计。全文分为5章，第1和第2章主要是介绍了异步电机的概念，基本结构和工作原理。第3章建立在对电机理论的了解上，简要的讲述了电机设计的基本理论，主要原则，设计要求。第4章是在前面4章的理论基础上，对电机参数的具体计算，这是全文的重点内容，也是该设计是否达标的具体体现。第5章是对电机如何降低起动电流的专题研究，目的是为了更加深刻的体会，理解电机理论。全文按照从理论到设计的逻辑顺序，逐步的介绍了一台电机的设计过程。关键词：异步电动机7.5kW三相异步电动机的设计II目录TOC\o"1-3"\u摘要引言 1第1章异步电机的基本概念 21.1异步电机的类型、特点和用途 错误!未定义书签。1.2异步电机的发展趋势 2第2章三相异步电动机的结构和原理 42.1三相异步电动机的基本结构 42.2三相异步电动机的工作原理 52.3三相异步电动机的铭牌数据 62.4三相异步电动机的工作特性与机械特性 6第3章设计说明 73.1结构设计的基本内容和原则 错误!未定义书签。3.2电机设计的基本理论 错误!未定义书签。3.3电磁设计 8第4章设计计算 94.1参数计算 94.2计算结果分析 28第5章专题研究 28如何降低异步电机的起动电流 285.1理论分析 错误!未定义书签。5.2降低起动电流的方法 错误!未定义书签。5.3关于电机的软启动 错误!未定义书签。参考文献 297.5kW三相异步电动机的设计PAGE1引言电动机是一项伟大的发明，也是人类继蒸汽机成功之后的又一动力来源。电动机可分为直流电动机和交流电动机。由于三相交流输电的广泛应用，可以直接从电网获取能量的交流电动机得到了广泛应用。根据转子的绕线方式，有两种交流电动机：棘轮式和绕线式。异步电动机在生产寿命中占有重要地位，因为不完全统计显示，电网负载的85％是异步电动机。特别地，三相鼠笼式异步电动机由于其简单的结构和良好的机械强度而被广泛使用，其可以适应生产寿命中的各种恶劣环境。尽管具有许多优势，但在当今的技术革命中，您必须不断寻找专业人员以适应您的生产需求，以寻求突破。本文主要关注电动机参数的理论计算，具体过程包括电动机外部尺寸的计算，内部磁场的计算以及电动机的五个基本性能的计算。通过加强电气工程和电气设计的理论知识，加深对电气设计全过程的理解，并深刻理解每个参数消耗诸如硅钢板，铜，铝等材料的数量以及电机的性能我来有通过理论计算后，我研究了如何减小启动电流。第1章异步电机的基本概念从广义上讲，它可以指执行电能的所有生产，传输和使用以及电能特性转换的机械设备。与同步电动机相比，异步电动机的“区别”在哪里？从异步电动机的工作原理对此进行了说明。当电动机定子进入三相交流电时，电动机的气隙中会形成基本的旋转磁场。当转子导向装置切断该磁场时，会产生感应电势，然后会产生感应电流，该电流始终会产生扭矩来驱动转子。由于转子的旋转是被动的，因此在没有外力的情况下拖动时，旋转速度始终低于异步旋转磁场的旋转速度。因此，将利用转子与磁场之间的速度差产生电磁转矩的电动机称为异步电动机。1.1异步电动机的类型，特点和应用三相Ippo可以在工业应用中拖动鼓风机，压缩机，起重机和各种金属切割机。在农业中，它可用于稻田灌溉，农作物换茬和压碎。它是居民生活中空调，冰箱，风扇和洗衣机的动力来源。简而言之，三相异步电动机是应用最广泛的电动机。。三相异步电机的分类如下表1.1所示。表1.1三相异步电动机的分类分类方式类别按转子绕组形式笼型、绕线型按电机尺寸中心高H/mm（定子铁芯外径D1/mm）大型中型小型>630(>1000)355-630(500-1000)80-315(120-500)按通风冷却方式自冷式，自扇冷式，他扇冷式，管道通风式按安装结构形式卧式，立式，带底脚，带凸缘按绝缘等级E级、B级、F级、H级按工作定额连续，短时，周期性，非周期性按用途防爆，潜水，起重等1.2异步电机的发展趋势日本的电子制造业基本上分为三个阶段。直流电动机的生产期，交流电动机的生产期以及巨大的发展期。新中国成立后，中国的电力生产非常缓慢。只有大城市才有生产能力。然而，在改革开放之时，大量先进技术的引入将允许传统的技术创新，极大地提高电机的性能，开发各种新型电机，并满足各种特殊要求。你呢到2002年，中国的交流电动机产量已超过7,000万千瓦。电子行业的基本回升：三个方向正在发展：大，中，小。大型电机主要具有大功率，并且通常用于大型起重机，并且在重工业生产中具有广泛的应用。（2）中小型电机主要用于轻工业生产和家用电器，并驱动风扇，冰箱和空调的压缩机。（3）微型电动机已成为微型产品，并应用于医疗卫生和其他领域。随着纳米技术的发展，将来有可能制造用于研究微生物的纳米马达。换句话说，电气工业的发展趋势将把许多部门的最新技术成果与电气设备的制造相结合，丰富理论并指导实际生产。第2章三相异步电动机的结构和原理2.1三相异步电动机的基本结构异步电动机的基本结构由两部分组成：定子（静止部分）和转子（旋转部分）。定子和转子之间存在气隙。根据转子的结构，异步电动机可以分为两种类型：棘轮型和绕线型。异步电机的定子由定子铁芯，定子绕组和机座三部分构成，如图2.1所示（1）由于定子铁心必须使用具有高磁导率的材料作为磁路的一部分，因此首选是金属铁磁材料。为了减少涡流效应，即在材料内部形成尽可能少的形成的电路，定子铁芯使用包裹有绝缘漆的硅钢板（使用冷轧技术制造）进行层压。东西（2）定子绕组是电磁能量转换的重要组成部分，由优质导体制成。同时承受较大的启动电流。将定子绕组嵌入定子槽中时，请确保使用槽楔将其拧紧。这不能承受大电流引起的机械应力吗？（3）座椅需要机械强度和韧性。异步电动机的转子是由铁心，转子绕组，和转轴组成。如图2.2所示

（1）由于转子铁心即使作为磁路的一部分也必须满足低涡流损耗的要求，因此通过层压硅钢板（冷轧工艺）制成。（2）旋转轴是向外部变速器传递机械能的部件，需要机械强度。（3）在鼠笼式异步电动机的绕组结构中，将导杆嵌入转子的凹槽中，并使用两个端环将导杆短路，此时将转子铁芯的其余部分去掉。它看起来像是一个笼子里放着鼠标。这是所谓的笼型。此处不介绍绕组类型。与其他电动机一样，异步电动机的定子和转子之间需要有空气间隙。由于存在此气隙。异步电动机的空转电流不能像变压器一样被忽略。中小型电机的气隙通常为0.2-1.5mm。2.2三相异步电动机的工作原理恒定转子之间的转速差S=（N1-N）/N1N是转子的转速，N1是额定转速，转速差比的数值范围是异步电动机的运行。指示状态。通过固定转子之间的相对运动产生的电磁力的作用，异步电动机的运行状态可以分为三种。（1）电机运行状态。此时，N<N10<S<1转子导向切割磁场产生感应电动机电势E2和感应电流I。由于电流的有效部分和旋转磁场满足左手定则，因此电磁转矩施加了驱动作用，但是转速低于额定转速。发电机的运行状态。当转子受外力拖曳时，转子的转速大于额定转速，转速差为0或更小，转子电流的有效部分和旋转磁场不满足左手定则。电磁转矩起到制动器的作用，转子从旋转轴吸收机械能，并通过电磁感应将其转换为电能，然后将其传输到电网。（3）在电磁制动操作状态下，电动机的转子轴在外力的作用下被拖动并沿与原始旋转磁场的旋转方向相反的方向高速旋转。此时产生的电磁转矩与电动机的电动机工作状态相同，但是是制动特性。2.3三相异步电动机的铭牌数据三相异步电动机的主要额定值如下：额定功率(单位KW)。额定电压（单位V,kV）额定电流（单位A）额定频率（单位我国为50QUOTE）额定转速（单位r/min）额定功率因数额定效率2.4三相异步电动机的工作特性与机械特性1.工作特点电动机中常用的五个特征能量指标（效率，功率因数，最大转矩，起动转矩，起动电流）与转速或转速差之间的函数关系称为工作特性。可以通过计算方法获得异步电动机的运行特性。所制造的电动机的运行特性也通过实验确定。机械性能异步电动机的机械特性是转矩和旋转差之间的关系，是常用的TS曲线。第3章设计说明异步电动机设计涉及两个主要部分：结构设计和电磁设计。结构设计也可以分为整体结构设计和施工图设计。本文主要是关于电磁设计的，该设计是从五个主要与电机有关的基本性能指标发展而来的。3.1结构设计的基本内容和原则1.设计内容（1）确定电动机的整体结构。（2）确定构件的结构形式。（3）电动机各部分的连接和安装要根据电动机的预期用途来确定。（4）计算零件的机械性能，并确保它们在指定的期限内安全可靠地运行。2.设计原则（1）结构形式应符合国家和行业标准，并满足用户和环境保护的要求。（2）应该有出色的工艺。（3）安装/拆卸和维护电机很方便，并注意运输条件和所用设备的技术水平。（4）电机外形美观。3.2电机设计基础总体电气设计分为三个阶段。准备阶段，电磁设计，结构设计。1，准备阶段首先，熟悉国家标准，收集附近电机的产品样本和技术文件，听取生产和使用组织的意见和要求，并准备技术任务文件或技术建议。2.电磁设计根据技术条件或技术任务文件，参考生产实践经验，通过计算和比较方案确定所设计电机的电磁性能的大小和数据，选择相关材料，计算电磁性能我知道3.结构设计确定电机的机械结构、零部件尺寸、加工要求与材料的规格及性能要求，包括必要的机械计算及通风和温升计算。3.3电磁设计由于本次设计主要针对电磁设计，故只对电磁设计部分作重点介绍。电磁设计分四大步骤：额定数据及主要尺寸；磁路计算；参数计算；起动计算。电磁结构设计参数众多，以下着重介绍电机的五个性能指标及改善方法。1．效率η是电动机所有损耗标幺值之和：。在该设计中，风损和粉尘损失基本上不能改变，因此效率低的因素是定子铜损大，转子铝损大和铁损消耗大。根据各种因素，可以采取不同的措施来提高效率。1）定子铜损耗高：减小定子绕组电阻，可以采取的措施：a。增加导向面积，减少每相中的导体数量；b。减少每条槽中的导体数量；c。减少绕组末端的长度。2）转子铝耗高：减小转子绕组电阻，可以采取以下措施：a。增加转子槽面积；b。增加端轮尺寸。3）高铁耗：降低定子铁芯的磁密度，a。减小定子内径，改变定子槽型以适当降低定子磁密度，定子齿，轭磁部件使合理分配和损失合理化。b。增加铁芯，减少旋转铁的消耗。c。固定转子，减小转子的凹槽宽度，然后连接封闭凹槽和磁性凹槽。d。通过增加定子绕组的数量来实现。2．功率因数（3.1）对电机的功率因数电网有一定的要求，不能太低，因为它表示了电能的有效利用率，太低会使电网的频率降低，增加无功补偿的装置。3．起动电流倍数ist归根结底，漏抗过小导致起动电流过大。要降低起动电流，可通过以下方法来增大漏抗：增加每槽导体数；改变定转子槽型，使槽变成深而窄；减少槽口，肩部斜度增加，使漏磁磁路不至于过分饱和。4．起动转矩倍数TstSN是对应于额定转速的转差率。一般说来，起动转矩越大越好。通常起动转矩太小是因为漏电抗太大或转子电流太小。针对漏电抗太大，可采取措施：适当减少定子绕组每槽导体数和改变定转子槽型，增加槽宽减小槽高。而当转子电流太小时，则可以通过改变转子槽型使槽增加挤流效应和适当缩小槽面积和端环面积来增大电流从而增大起动转矩。5．最大转矩倍数Tmax通常最大转矩倍数大好。导致最大转矩倍数太小的缘故也是因为漏电抗太大或转子电流太小。因此，增大最大转矩倍数的方法与增大起动转矩的方法是一样的。第4章设计计算4.1参数计算本设计对象为中小型三相感应电动机，型号是Y160M-67.5KW。通过查阅该型号电机的国家标准,得到了如下几个初始数据:额定电压380(线电压)；额定功率7.5KW,并且采用三角形连接,其他如绝缘,保护的类型同国家标准,在此不作叙述。依照电磁计算步骤，对各个项目的进行核算，具体步骤详见表4.1。表4-1三相异步电动机YM160-67.5KW手算步骤与结果一、额定数据及主要尺寸1．输出功率=7.5KW=7.5KW2．外施相电压=380v=380v3．功电流=6.58A4．效率=0.878=0.8785．功率因数=0.79=0.796．极数=6=67．定子槽数=36=36转子槽数=33=338．定子每极槽数=12=12转子每极槽数=11=119．定、转子冲片尺寸见附录I图10．极距==94.2MM（=3.1415）=204.2034mm11．定子齿距=1.5707cm12．转子齿距=1.7592cm13．节距=5=514．转子斜槽宽=1.134cm=1.134cm15．每槽导体数=40=4016．每相串联导体数式中：=1=48017．绕组线规（估算）式中：导线并绕根数·截面积（）定子电流初步估算值定子电流密度查表得=4/MM=2.371225m=4A/MM18．槽满率（1）槽面积==172.49mm2=172.49mm2（2）槽绝缘占面积=0.03×(2×1.6+3.14×0.51)=14.406mm2=14.406mm2（3）槽有效面积=172.49-14.406=158.0865mm2=158.0865mm2（4）槽满率绝缘厚度导体绝缘后外径槽契厚度==0.8001=0.35mm=1.38mmh=2mm=0.7776=0.35mm=1.38mmh=2mm19．铁心长铁心有效长无径向通风道=27.2+2×0.4cm=28.0129cm净铁心长无径向通风道27.2×0.95=25.84cm=25.84cmm铁心压装系数20．绕组系数0.965925×0.965925=0.93303=0.93303（1）分布系数式中：=0.965925=2=0.5235=0.965925=20.5235（2）短距系数=0.9659250.965925式中： =5/6=0.83330.833321．每相有效串联导体数480×0.93303=4478544447.8544二、磁路计算22．每极磁通㎡=720573.972MX式中： =358.34=358.34v23．齿部截面积（1）定子=0.84306×10×36/6=50.5840=50.5840（2）转子=1.18529×10×11=130.38266C㎡=26652.6797C㎡24．轭部截面积（1）定子式中：定子轭部磁路计算高度圆底槽=1.99×10=19.9C㎡=19.91.99CM（2）转子式中：转子轭部磁路计算高度平底槽=5.07666×10=50.7666=5076.665.0766CM25．空气隙面积＝13.606×27.7254=377.2317C㎡=377.2317C㎡26．波幅系数=1.47=1.4727．定子齿磁密＝1.47×672560.06006/50.58419544.97799GS19544.97799GS28．转子齿磁密=1.47×672560/80.85552＝12227.53GS12227.5GS29．定子轭磁密=0.5×720573/50.7666=7097.12613GS7097.12GS30．转子轭磁密=0.5×720573/70.45706＝7096.9291GS7096.9291GS31．空气隙磁密=1.47×720573.927/377.2317＝2807.939168GS2807.939186GS32．查书附录Vl得=21.6=3.36=39.90=14.633．齿部磁路计算长度定子:半开口平底槽转子:平底槽+=1.77=1.17CM34．轭部磁路计算长度定子:转子:＝3.14×(26－0.267)/6＝12.1943cm=4.043588CM=12.1943cm=4.04358CM35．有效气隙长度式中： 定、转子卡氏系数、半闭口槽和半开口槽式中： 齿距为槽口宽＝1.381632×1.O966073×0.04=0.0606043即=1.2122=0.0606043CM=1.2122=1.381632=1.096607336．齿部所需安匝定子:转子:＝21.6×1.77＝38.232=8.9×42.8＝38.0920=38.23238.092037．轭部所需安匝定子轭部磁路长度校正系数转子＝0.525×14.6×12.1943＝93.4693095=0.525＝0.285×14.6×4.04358=16.825=0.285=93.46930=0.525=16.825=0.28538．空气隙所需安匝=0.8×7650×0.0792=484.704=484.70439．饱和系数=1.203540．总安匝=38.232+4.54+55.9+93.4693=728.0696693.670641．满载磁化电流=2.22×693.6763×6/(3×480×0.93303)=6.876765A=6.6785A42．满载磁化电流标么值=6.876765/6.579=1.045251.0452543．激磁电抗=1/1.04525=0.9566990.956609三、参数计算44．线圈平均半匝长（估算）单层线圈 式中：式中： =17.5+1.2×5.694=24.2913=14.5+2×1.5=17.5CMτy==2.961761d1=1824.2913CM=211.8088mmd1=18mmLE=17.5CM45．双层线圈端部轴向投影长=46.1280×0.4999=23.059623.0596mm46．单层线圈端部平均长=9.79128CM=9.79128CM47．漏抗系数Cx==4××50×0.4×10-7（0.9598×192）2×0.163×7.5×10-3/3×2×3802=0.0313395=0.031339548．定子槽单位漏磁导式中： =10.4425+11.2400=1.6825110.38940.621.0094110.44251.240049．定子槽漏抗==0.440CX==0.01762979=0.01762979式中：无径向通风道时=240=240mm50．定子谐波漏抗=0.00590=0.00590式中： 0.00470.004751．定子端部漏抗双层叠绕组绕组==0.270Cx==0.0078722163=0.0O7672216352．定子漏抗=0.0305925=0.030592553．转子槽单位漏磁导式中：=1.25+4.224=2.65601.254.2245.4741.254.222454．转子槽漏抗==0.074240.0742455．式中：===0.01741190.029=0.01741190.02956．转子端部漏抗XE2*==0.03135240mm15.52CM=0.03135240mm15.52CM57．转子斜槽漏抗==0.0073620=0.007362058．转子漏抗=0.074248+0.0174119+0.002214+0.0073620=0.1012359=0.101235959．总漏抗=0.0303925+0.1012359=0.131828=0.1328460．定子相电阻R1===1.5623=1.562340761．定子相电阻标么值R1*===0.027049050.0270490562．有效材料式中：式中：C=1.05=8.9=1.327mm=0.92=5mm=11.18376KG=141.53989kgC=1.0500=8.9000=1.3270mm=0.92=5mm63．转子电阻导条电阻端环电阻式中：转子导条面积端环截面积转子导条或端环的电阻系数导条电阻标么值端环电阻标么值转子电阻标么值=1.04=1.1784=2.03=0.0434，=0.0434=0.007427+0.00284=0.0102688=0.930842=0.0043878=1.04=1.1784=2.03Rb==0.01611564．满载电流有功部分=1.13895265．满载电抗电流部分式中：=1.0319770.18069866．满载电流无功部分=1.0452599+0.180698486=1.2251.22567．满载电势=0.931723668．空载电势=0.96869．空载定子齿磁密=21139.70624GS70．空载转子齿磁密=8201.2658GS71．空载定子轭磁密=7675.978GS72．空载转子轭磁密=1.6597.374GS73．空载气隙磁密=3093.4391GS74．空载定子齿安匝=29.9×1.77=52.923=52.92375．空载转子齿安匝=58.620760=8276．空载定子轭安匝=0.525×18.9×12.1943=1209927=120992777．空载转子轭安匝=0.2851×18.5×4.005=21.31977=21.3197778．空载空气隙安匝=0.8×0.0606043×3093.439=149.98=149.9879．空载总安匝=431.349A80．空载磁化电流=4.274829A81．定子电流标么值1.67267定子电流实际值=1.67267×6.578=11.00411.OO482．定子电流密度=5.5875383．线负荷=274.221A/CM84．转子电流标么值转子电流实际值端环电流实际值1.512728=283.6361=496.81489A85．转子电流密度导条密度端环密度2.406952.4486．定子铜损耗=0.04066×7.5×1000=305.0139410.04066305.013987．转子铝损耗=0.02349×7.5×1000=176.239488．附加损耗铸铝转子=0.0250.02589．机械损耗=43.9612943.96129机械损耗标么值0.005861490．定子铁耗（1）定子齿重量537.20208（2）定子轭重量2909.072（3）损耗系数=0.04335=0.0394=0.0335=0.0394（4）定子齿损耗=43.35×537.2028/1000=23.2877=23.2877（5）定子轭损耗=114.617=114.617（6）总铁耗铁耗校正系数铁耗标么值=2。5×17.16+2×116.57=287.454w=2.5=2=287.454=2.5=20.038327291．总损耗标么值=0.133180.1331892．输入功率=1.133181.1331893．总损耗比0.11782794．效率0.8668295．功率因数0.74754596．转差率0.02178497．转速978.21698．最大转矩3.02479四、起动计算99．起动电流假定值=49.73749.737100．起动时漏磁路饱和引起漏抗变化的系数Kz=0.43948511.95486Kz=0.4392996.9055=0.64+2.5=0.64+2.5=0.96526250.9652625101．齿顶漏磁饱和引起定子齿顶宽度的减少0.42299cm102．齿顶漏磁饱和引起转子齿顶宽度的减少0.622149cm103．起动时定子槽单位漏磁导式中：=0.157232=0.852168=0.157232104．起动时定子槽漏抗0.014877105．起动时定子谐波漏抗0.0223509106．定子起动漏抗=0.0148777+0.00223509+0.0078722163=0.02498501710.024985107．考虑到挤流效应的转子导条相对高度式中：转子导条高，对于铸铝转子不包括槽口高转子导条宽对槽宽之比值，对于铸铝转子1导条电阻系数。对A、E、B级绝缘铝为4.34（浇铸），铜为2.17。对F、H级绝缘铝为4.91，铜为2.451.855cm108．转子挤流效应系数查转子挤流效应系数图得=2.5000=0.5600=2.5000=0.5600109．起动时转子槽单位漏磁导=1.047881.31400.0759=0.36912.883110．起动时转子槽漏抗=0.04184578111．起动时转子谐波漏抗=0.007646941112．起动时转子斜槽漏抗=0.032319113．转子起动漏抗 =0.084025114．起动总漏抗0.109115．转子起动电阻=0.4595116．起动总电阻0.0604117．起动总阻抗=0.124644118．起动电流Ist=Ikw/Zst*=6.579/0.1246=52.782A=52.782A=4.796119．起动转矩2.43734.2计算结果分析将本设计所得数据与标准值进行比较，其数据如下表4.2所示。表4.2计算值与标准值比较项目设计值标准值效率0.866820.878功率因数0.7475450.79最大转矩（倍）3.024792.3启动转矩（倍）2.43732.4起动电流（倍）4.7965.8由表4.2可以看出，设计值与标准值数据误差在国标范围内，符合设计要求。

第5章专题研究如何降低异步电机的起动电流起动电流是电气设备（灵敏负载）刚启动后的冲击电流，是电动机或灵敏负载通电时达到稳态的电流变化量。5.1理论分析一旦将三相交流电施加到异步电动机的定子绕组上，惯性转子就不会旋转。此时，电动机是单相变压器，定子绕组对应于变压器的初级侧，转子绕组对应于次级侧。转子导杆以最大速度（额定转速）切断旋转磁场，以产生最大的感应电动机力，此外，由于鼠笼型转子导杆的两端形成一个短连接的闭环，大冲击电流通过。当三相交流电进入定子时，产生磁通量，并且该磁通量通过气隙传递到转子绕组，并且必须在逐步定理转子绕组中产生并消除电流。定子不会被转子电流抵消以保持常规磁通量，而是会自动增加定子电流，这时转子会抵消较大的电流，并发生这种相互作用。起动电流大。5.2如何降低启动电流当异步电动机启动时，异步电动机的电网要求和负载通常会冲突。电网要求异步电动机的起动电流尽可能小以减少冲击，但是起动电流太小会导致起动转矩倍数不足。在分析异步电动机的等效电路时，由于启动电流主要与（总启动电阻）有关，因此主要开发降低启动电流的方法来进行升高和降低。如果定子等效电阻和转子等效电阻之和太大，而忽略了异步电动机模型中的励磁等效路径，则可能会降低整个电动机的效率。普通异步电动机的起动方法如下。1.直接启动，适用于小容量电机皮带的轻载。启动时，将淬火绕组直接连接到交流电压。通常，当额定功率P<7.5kW时，可以原样启动。2.降压启动，当功率大于20kW时，将应用降压启动。共有三种类型的常用降压启动。定子连接电阻启动，启动器启动，变压器意外启动。（1）在定子耦合电阻之后，如果定子绕组上的压降真正成为额定电压的一部分，并且部分耦合电阻被共享，并且启动电流减小A倍，则启动转矩请谨慎使用此方法，因为它会加倍。（2）使用致动器启动的基本原理是，在定子绕组Y型连接方法的情况下，启动电压为额定电压的1/倍，因此可以降低启动电压。执行器的本质是一个开关装置，启动电动机时定子绕组称为Y型接地，并且当电动机转速接近额定速度时，即使电动机在额定电压下运行，连接也会进一步切换。。（3）启动意外变压器，即将意外变压器连接到电动机绕组和电网之间，将偶然变压器从原边连接到电网，并将次级抽头连接到电动机绕组。连接到变压器，使用变压器降压，启动，然后在电动机正常运行后，卸下变压器。使用您自己的变压器的主要原因是降低成本。5.3电机启动电动机软启动是通过使用技术方法根据一定定律将电动机的启动电压从低启动方法更改为高启动方法来通过降低电动机的启动电流来降低启动电流，从而减少对电网的影响。软启动的原理：使用软驱动器串联在电源和受控电动机之间，控制内部制动管的导通角，并将电动机的输入电压从零设置为预设的功能关系。在电动机完全启动之前，将全