中建地块塔吊定位及基础方案

济南章丘万达项目2-1#地块塔吊定位及基础施工方案中国建筑第二工程局有限公司2023年07月第一章编制依据序号类别适用的法律法规编号1合同文件及相关技术资料济南章丘万达广场项目2地块住宅地块施工合同/2本工程设计图纸及各专业技术规格说明书/3《济南章丘万达项目2#地块岩土工程勘察报告（详勘）》/4《XGT6013-6S1塔吊使用说明书》/5《WA6017-8B塔吊使用说明书》6《WA6015-10B塔吊使用说明书》7国家规范《塔式起重机安全规程》GB5114-20068《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-20189《混凝土结构工程质量验收规范》GB50204-201510《混凝土结构设计规范》GB50010-201011《建筑地基基础设计规范》GB50007-201112《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-201813《建筑结构荷载规范》GB50009-201214《混凝土结构工程施工规范》GB50666-201115行业标准《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-201916《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201117《施工企业安全生产评价标准》JGJ/T77-201018《建筑施工高空作业安全技术规范》JGJ80-201119《建筑机械使用安全技术规范》JGJ33-2012

第二章工程概况2.1、项目基本情况工程名称济南章丘万达项目2-1住宅地块工程地点建设单位勘察单位设计单位成都基准方中建筑设计有限公司监理单位施工单位中国建筑第二工程局有限公司总体概况本项目总用地面积109739.73m2，总建筑面积226750.39m2，其中地上建筑面积为180939.65m2，地下建筑面积45810.74m2，容积率1.65。其中2地块为金街和大商业，金街地下1层，地上2层；大商业地下1层，地上4-5层。交付类型精装交付施工范围工程承包范围地下四大块工程、土建工程（一次结构、二次结构、公区粗装修、户内地坪等）、预制构件供货（甲指乙供），防水工程（材料甲供）、给排水工程、电气工程、防雷工程、外环境安装工程等。甲指分包范围。工期计划开工日期为2023年3月1日，计划竣工备案日期为2023年11月1日2.2、各单体建筑结构概况单体建筑高度（m）层数结构形式备注商业244F框架筏板+下柱墩金街10.52F框架筏板+下柱墩本工程场地内拟用6台塔吊，编号为T2-1#~T2-6#，其中T2-1#、T2-2#、T2-3#塔吊基础位于金街与大商业交界区域，其余T2-4#、T2-5#、T26#塔吊基础位于大商业区域，具体详见平面布置图附件。现场塔吊存在群塔关系，详见群塔防碰撞方案，塔吊不需设置附墙。2.2、塔机概况现场T2-1#、T2-3#、T2-5#塔吊为徐工XGT6013-6S1塔式起重机，T2-2#、T2-4#塔吊为中联重科W6515-10B塔式起重机，T2-6#塔吊为中联重科W6017-8B塔式起重机。覆盖范围为金街、商业及周边车库。

第三章塔吊选型及布置3.1、塔吊选型原则、基本原则（1）本着经济、实用、安全的原则，科学地确定施工方案，合理布置塔吊数量及位置，基本消灭死角，使塔吊的使用情况和使用费用达到最优化,且塔吊相互之间不干涉（不碰臂）。（2）根据塔吊使用说明书要求，合理布置塔吊与建筑物之间的距离。塔吊布置应尽可能避开地下室结构梁，不影响结构施工。（3）便于塔吊的安装与拆卸。（4）塔吊基础尽可能避开地下室单桩承台与基础梁。、服务半径为提高施工效率，要求塔吊能满覆盖施工区域，尽量减少盲区，并应覆盖材料堆场、加工场地等区域。本工程共计选用6台塔吊作业，作业半径覆盖96.3%施工面积，满足施工需求、爬升方式因施工场地较开阔，地上结构的高度及构件的单件重量不超标，为便于塔吊的安装与拆除，减少建筑结构的负担，拟采用外附着自升式塔吊。结合上述原则，现场T2-1#、T2-3#、T2-5#塔吊为徐工XGT6013-6S1塔式起重机，T2-2#、T2-4#塔吊为中联重科W6515-10B塔式起重机，T2-6#塔吊为中联重科W6017-8B塔式起重机。覆盖范围为金街、商业及周边车库。3.2、塔吊平面布置详见附件。3.3、塔吊单体概况、T2-1#塔吊概况序号项目本项目塔吊设计参数说明书内容要求备注1塔吊型号XGT6013-6S1XGT6013-6S12扶墙及服务楼栋/3实际安装臂长60米60米4拟安装时间2023.07.30/5拟拆除时间2023.05.15/6初始安装高度37.2米40米7建筑物高度24米/8总安装高度37.2米190米8吊重倍率2倍2倍/4倍9覆盖范围/10附着距离/3-7米11附着角度/35°-67°12附着数量0/13基础位置筏板内/、T2-2#塔吊概况序号项目本项目塔吊设计参数说明书内容要求备注1塔吊型号XGT6013-6S1XGT6013-6S12扶墙及服务楼栋//3实际安装臂长65米65米4拟安装时间2023.07.30/5拟拆除时间2023.05.15/6初始安装高度46米46米7建筑物高度24米/8总安装高度46米265米8吊重倍率2倍2倍/4倍9覆盖范围//10附着距离/3-7米11附着角度/35°-67°12附着数量0/13基础位置筏板内/、T2-3#塔吊概况序号项目本项目塔吊设计参数说明书内容要求备注1塔吊型号XGT6013-6S1XGT6013-6S12扶墙及服务楼栋//3实际安装臂长60米60米4拟安装时间2023.08.15/5拟拆除时间2023.05.15/6初始安装高度34.4米40.5米7建筑物高度24米/8总安装高度34.4米199.6米8吊重倍率2倍2倍/4倍9覆盖范围//10附着距离/3-7米11附着角度/35°-67°12附着数量0/13基础位置筏板内/、T2-4#塔吊概况序号项目本项目塔吊设计参数说明书内容要求备注1塔吊型号W6515-10BW6515-10B2扶墙及服务楼栋//3实际安装臂长65米65米4拟安装时间2023.08.15/5拟拆除时间2023.05.15/6初始安装高度46米46米7建筑物高度24米/8总安装高度46米265米8吊重倍率2倍2倍/4倍9覆盖范围//10附着距离/3-7米11附着角度/35°-78°12附着数量0/13基础位置筏板内/、T2-5#塔吊概况序号项目本项目塔吊设计参数说明书内容要求备注1塔吊型号XGT6013-6S1XGT6013-6S12扶墙及服务楼栋//3实际安装臂长60米60米4拟安装时间2023.08.15/5拟拆除时间2023.05.15/6初始安装高度40米40米7建筑物高度24米/8总安装高度40米190米8吊重倍率2倍2倍/4倍9覆盖范围//10附着距离/3-7米11附着角度/35°-78°12附着数量0/13基础位置筏板内/、T2-6#塔吊概况序号项目本项目塔吊设计参数说明书内容要求备注1塔吊型号W6017-8BW6017-8B2扶墙及服务楼栋//3实际安装臂长60米60米4拟安装时间2023.08.15/5拟拆除时间2023.05.15/6初始安装高度51米51米7建筑物高度64.5米/8总安装高度87米190米8吊重倍率2倍2倍/4倍9覆盖范围//10附着距离/3-7米11附着角度/°35°-78°12附着数量0/13基础位置筏板内/3.4、塔吊选型参数T2-2#和T2-4#（W6515-10B）塔吊所选性能参数如下表，详见说明书2-3。各个臂长性能曲线，详见说明书2-7。T2-1#、T2-3#和T2-5#（XGT6013-6S1）塔吊所选性能参数如下表，详见说明书02-4。各个臂长性能曲线，详见说明书2-7。T2-6#（W6017-8B）塔吊所选性能参数如下表，详见说明书2-3。各个臂长性能曲线，详见说明书2-4。

第四章塔吊基础设计4.1、工程地质情况、地形、地貌及地下水61.24~63.41m，高差约2.17m。据区域水文地质资料，场地内地下水埋藏较浅，勘探期间在钻孔内测得地下水位埋深1.20~2.95m，相应标高为59.41~61.04m，地下水位东南高西北低。地下水季节性变化幅度约2.0m~3.0m。场地内地下水对混凝土结构在干湿交替环境中具弱腐蚀性，在长期浸水环境中具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋在干湿交替环境中具弱腐蚀性，在长期浸水环境中具微腐蚀性。、地层结构及其工程特性拟建场地内第四系地层主要由人工堆积层、冲洪积成因的黏性土、卵石土，下伏基岩为石炭-二叠系泥岩、砂岩、石灰岩。在钻探深度范围内地层按其沉积年代及工程性质可分为4个大层及其亚层，自上而下分述如下：⑴填土（Q42ml）：根据成分为不同，分为杂填土与素填土。填土表层为拆迁时形成，其余堆积时间不一，约1～20年，均匀性差。①杂填土：杂色，稍密，成分复杂，含大量砖块、碎石、砼块、灰渣等建筑垃圾及植物根系，局部含生活垃圾，充填黏性土。该层厚度不均匀，分布普遍。①1素填土：黄褐色～褐黄色，局部灰褐色，可塑，稍密，湿，以黏性土为主，含少量植物根系、碎石、砖屑。层底深度1.20～5.00m，层底标高57.45～60.65m。⑵粉质黏土、卵石（Q4al+pl）：②粉质黏土：褐黄色，可塑，刀切面较光滑，含铁锰氧化物、少量卵石。该层分布较普遍。②1卵石：杂色，稍密，母岩成分为灰岩、砂岩，亚圆形为主，局部磨圆度较差为碎石，粒径一般2～10cm，含量约50～60%，充填褐黄色黏性土、圆砾。该层呈透镜体状分布。该层仅63#、77#、103#钻孔揭示。层厚1.00～4.00m，层底深度4.30～8.60m，层底标高54.31～58.15m。⑶粉质黏土、卵石（Q3al+pl）：=3\*GB3③粉质黏土：浅棕黄色～棕黄色，可塑，局部硬塑，刀切面稍光滑，含铁锰氧化物、风化碎屑、少量卵石，局部混砂粒。该层分布较普遍。=3\*GB3③1卵石：杂色，稍～中密，母岩成分为灰岩、砂岩，亚圆形为主，局部磨圆度较差为碎石，粒径一般2～10cm，局部含漂石，含量约60～75%，充填浅棕黄色黏性土、圆砾，局部胶结、半胶结。该层呈带状或透镜体状分布。层厚0.90～6.80m，层底深度6.00～12.00m，层底标高50.21～56.02m。⑷泥岩、砂岩、石灰岩（C2P1t）：=4\*GB3④强风化泥岩：灰色～灰黄色，局部灰黑色、褐红色，原岩结构大部分破坏，矿物成分发生改变，岩芯多呈土状、碎块状，少量柱状，部分呈半岩半土状，块状、柱状岩芯刀多可插碎，局部含铁质结核。岩石坚硬程度属极软岩，岩体破碎程度属破碎、极破碎，岩体基本质量等级属Ⅴ级。=4\*GB3④1全风化泥岩：灰色～灰黄色，原岩结构基本破坏，剧烈风化，岩芯多呈土状、零星碎块状，碎块手可掰断。=4\*GB3④2中风化泥岩：灰色～深灰色，泥质结构，层状构造，主要矿物成分为黏土矿物及少量石英，裂隙较发育，岩芯呈柱状、短柱状，锤击声哑，采取率约60～85%，RQD=0～40。=4\*GB3④3全风化砂岩：灰黄色，密实；原岩结构基本破坏，剧烈风化呈中～细砂状、土状，夹少量母岩硬块。=4\*GB3④4强风化砂岩：灰色、灰黄色，大部分矿物已风化变质，钻探岩芯呈短柱状、碎块状，局部柱状，柱长3～20cm，岩芯采取率约25～45%，RQD=0～15。=4\*GB3④5中风化砂岩：灰色、灰黄色，局部绿灰色，粒状结构，层状构造，钻探岩芯呈柱状、短柱状，柱长5～25cm，采取率50～80%，RQD=15～60。=4\*GB3④6中风化石灰岩：青灰色，隐晶质结构，层状构造，钻探岩芯呈碎块状，采取率约65%，RQD=0，岩芯表面见少量溶孔。该层仅27#、88#钻孔揭示。该层均未揭穿，最大揭示厚度为26.80m，最大揭示深度为35.00m。岩土层地基承载力特征值、压缩模量及桩基参数一览表：土层编号岩土名称fak(kPa)ES1-2(MPa)ES2-4(MPa)钻孔灌注桩frkqsik(kPa)qpk(kPa)(MPa)②粉质粘土1405.145②1卵石30025.0110③粉质黏土1605.38.265③1卵石33030.035.0130④强风化泥岩30020.025.01201400④1全风化泥岩22010.015.070④2中风化泥岩600可视为不可压缩层16018005.3④3全风化砂岩2802025.080④4强风化砂岩4003540.01401600④5中风化砂岩800可视为不可压缩层25030009.7④6中风化石灰岩1000可视为不可压缩层2604.2、塔吊基础基底土质情况塔吊编号塔吊型号臂长(m)初装高度m安装总高度m地勘报告孔号基底绝对标高mT2-1#XGT6013-6S16537.237.23957.85T2-2#W6515-10B6046467757.85T2-3#XGT6013-6S16037.237.28157.85T2-4#W6515-10B6546464857.45T2-5#XGT6013-6S16037.237.2957.45T2-6#W6017-8B605151557.85根据勘察资料显示，T2-1#塔吊基础所在位置对应的详勘勘测孔为39号，工程地质剖面图为4--4’剖面，基础底标高57.85m处于②粉质黏土层，地基承载力为140kPa，剖面图及钻孔柱状图如下：根据勘察资料显示，T2-2#塔吊基础所在位置对应的勘测孔为77号，工程地质剖面图为7—7’剖面，基础底标高57.85m处于②1卵石层，地基承载力为300kPa，剖面图及钻孔柱状图如下：根据勘察资料显示，T2-3#塔吊基础所在位置对应的勘测孔为81号，工程地质剖面图为7—7’剖面，基础底标高58.55m处于②1卵石层，地基承载力为300kPa，剖面图及钻孔柱状图如下：根据勘察资料显示，T2-4#塔吊基础所在位置对应的勘测孔为48号，工程地质剖面图为4—4’剖面，基础底标高57.45m处于②粉质黏土层，地基承载力为140kPa，剖面图及钻孔柱状图如下：根据勘察资料显示，T2-5#塔吊基础所在位置对应的勘测孔为9号，工程地质剖面图为1—1’剖面，基础底标高57.45m处于②粉质黏土层，地基承载力为140kPa，剖面图及钻孔柱状图如下：根据勘察资料显示，T2-6#塔吊基础所在位置对应的勘测孔为5号，工程地质剖面图为1—1’剖面，基础底标高57.85m处于②粉质黏土层，地基承载力为140kPa，剖面图及钻孔柱状图如下：根据地勘报告，确定塔吊基础所土层及相对应位置的承载力，如下表所示：塔吊编号塔吊基础底标高（m）基础底对应位置土层基础底所在位置地基承载力特征值（kpa）塔吊基础要求地基承载力特征值（kpa）T2-1#57.22②粉质黏土层140120T2-2#57.22②1卵石层300120T2-3#57.22②粉质黏土层140120T2-4#57.22②粉质黏土层140120T2-5#57.22②粉质黏土层140120T2-6#57.22②粉质黏土层140110根据上表可知，塔吊基础能满足塔吊说明书地基承载力的要求，因此塔吊基础采用矩形钢筋混凝土板式基础。4.3、塔吊基础设计方案塔吊基础深化设计塔吊基础采用天然地基砼承台，地库内的基础顶标高与地库筏板顶标高一平，计算地耐力取120kpa，最大独立高度T2-1#：37.2m、T2-2#：46m、T2-3#：37.2、T2-4#：46m、T2-5#:37.2m、T2-6#:51m验算。塔吊基础参数塔吊编号承台尺寸(m)承台顶标高承台配筋垫层承台T2-1#6×6×1.3558.57底部长向：HRB400φ25@200底部短向：HRB400φ25@200顶部长向：HRB400φ25@200顶部短向：HRB400φ25@200连接筋：HRB400φ12@400垫层厚度：100mm,C20C35P6T2-2#7×7×1.3558.57T2-3#5.8×5.8×1.3558.57T2-4#7×7×1.3558.57T2-5#6×6×1.3558.57T2-6#7.5×7.5×1.3558.574.3.2《W6515-10B塔式起重机使用说明书》基础设计方案1、65m臂长基础载荷，详见说明书4-37。T2-2#和T2-4#塔吊基础采用支腿固定式，预埋支腿，臂长65m，初装使用高度为46m，塔身自下而上为1个基节，3个加强节，12节标准节。2、T2-2和T2-4塔吊说明书中采用支腿固定式塔吊基础设计如下（详见说明书4-19）：基础尺寸、配筋及地耐力需求（详见说明书4-20）：基础剖面图基础平面图《XGT6013-6S1塔式起重机使用说明书》基础设计方案1、60m臂长基础载荷，详见说明书4-38。T2-1#、T2-3#、T2-5#塔吊基础采用支腿固定式，预埋支腿，臂长60m，初装使用高度为40m，塔身自下而上为1个基节、12节标准节。2、T2-1#、T2-3#、T2-5#塔吊说明书中采用支腿固定式塔吊基础设计如下（详见说明书03-4）：基础尺寸、配筋及地耐力需求（详见说明书4-20）：其中，经计算调整：T2-1#和T2-3#塔吊基础L为6000mm、H为1350mm，T2-3#基础L为5800mm、H为1350mm。采用直径φ25钢筋，上下排双层双向，间距200mm，上下层钢筋间设直径φ12拉结筋，间距200mm。基础平面图《W6017-8B塔式起重机使用说明书》基础设计方案T2-6#塔吊基础采用支腿固定式，预埋支腿，臂长60m，初装使用高度为51m，塔身自下而上为1个基节，2个加强节，15节标准节。2、T2-6#塔吊说明书中采用支腿固定式塔吊基础设计如下（详见说明书4-11）：基础尺寸、配筋及地耐力需求（详见说明书4-20）：基础剖面图基础平面图4.4、塔吊位置及扶墙杆位置确定塔吊位置详见塔吊平面布置图，本方案塔吊均不需要附墙。4.5、预埋支腿固定及接地现场使用预埋支腿固定基础，预埋件由塔吊安装单位进行安装，为避免雷击，塔机金属结构、轨道、所有电气设备的金属外壳、金属线管、安全照明的变压器低压侧等均应可靠接地，接地电阻不大于4Ω。塔吊基础的四个底座用50*5的镀锌扁钢连接成正方形，从正方形上引出两个点到塔吊基础周围的两个接地体，接地体采用直径48以上镀锌钢管，长度2.5-3米。扁钢与接地体用电焊焊接。扁钢与钢管连接的位置距接地体最高点约100mm焊接时应将扁钢拉直，焊好后清除药皮，焊接部位外侧100mm范围内，刷沥青做防腐处理。预埋支腿平面定位示意图4.6、注意事项1、塔吊预埋支腿固定由租赁单位负责，保证位置及水平度满足塔吊的安装要求；2、按照塔吊说明书要求塔吊基础混凝土强度等级为C35，抗渗等级为P6，C35混凝土同条件养护试块强度到达设计强度的100%时，方可安装。3、塔吊基础混凝土浇筑完毕立即覆盖塑料薄膜一层，再覆盖二至三层棉毡，保证混凝土内外温差小于25℃，避免混凝土出现裂缝，确保混凝土的施工质量。4、在塔吊基础与地下室底板接触的部位预埋300*3厚止水钢板。

第五章施工准备及资源配备5.1、技术准备（1）塔吊基础施工前以及塔吊正式安装前，应熟悉设计图纸和做法，与塔吊租赁单位进行沟通，结合现场的具体情况，编制施工方案，落实各项工作的要点，明确各道工序间的穿插配次序，将各项职责落实到人。（2）实行“三级”交底制度，方案编制人就施工方案向各层施工管理人员进行技术交底，责任工程师向劳务分包负责人进行书面技术交底，劳务分包负责人向操作班组人员技术交底，交代清楚施工部位、作业条件、工艺流程、详细节点做法、质量要求、成品保护、个人安全及环保等。5.2、现场准备（1）施工现场场地平整、桩基施工完成，道路通畅，满足车辆通行要求。（2）施工现场水、电满足各项施工要求，有专业电工负责接电及电器的维护。（3）施工现场的材料、机具均按照指定的地点放置，避免给施工和运输造成影响。5.3、资源配备5.3.1、劳动力准备施工人数由作业队根据工程部统一安排，劳动力拟安排如下表：工种人数司机（挖机）2混凝土工8钢筋工8电焊工2电工1、材料准备（1）钢材、焊条：角钢，钢板等采用Q235B钢，焊条采用E43，其质量符合现行国家标准规定，钢材、焊条均应有材质证明、合格证、厂家的营业执照和资质证书等资料。（2）混凝土：采用商品混凝土，强度应满足方案要求，其质量符合现行国家标准规定，并应附有出厂合格证、氯离子、碱含量报告、试块抗压报告等资料。5.3.3、机械器具准备（1）施工机具：序号机械名称台数1钢筋切割机22钢筋切断机23电焊机24弯曲机25挖掘机26振动棒4（2）测量、检测仪器：全站仪、水准仪、经纬仪、坍落度筒、混凝土试模、回弹仪等。

第六章工艺流程及注意要点6.1、工艺流程塔基定位放线→基槽开挖→砼垫层→侧向砖胎模砌筑及抹灰→基础防水→防水保护层→定位放线→钢筋绑扎（含接地施工）→预埋支腿固定→止水钢板留设→侧向施工缝快易收口板支设→预埋支腿定位复核→验收→砼浇筑→养护6.2、施工工艺要点（1）塔吊定位放线根据塔吊平面布置图进行坐标定位，用全站仪将基础四角点放出，钉好控制桩后，用白灰洒基槽线。序号XY基础尺寸基础高度基础顶标高基础底标高T2-1#4065565.51139548285.5376*6米1.35米58.5757.224065565.32639548291.5344065559.32939548291.3504065559.51439548285.353T2-2#4065496.00039548329.2447*7米1.35米58.5757.2240654951914065488.19839548335.3364065489.05339548328.388T2-3#4065484.28139548417.7205.8*5.8米1.35米58.5757.224065483.57439548423.4774065477.81839548422.7684065478.52739548417.011T2-4#4065540.30039548493.7257*7米1.35米58.5757.224065539.59939548500.6894065532.63439548499.9894065533.33539548493.024T2-5#4065623.68539548437.5106*6米1.35米58.5757.224065622.83139548443.4484065616.89239548442.5954065617.74639548436.656T2-6#4065638.94039548336.5987.5*7.5米1.35米58.5757.224065637.71239548344.0294065630.49539548343.0144065631.50939548335.584（2）基槽开挖根据塔吊基础具体尺寸进行开挖，平面尺寸、剖面尺寸均严格准确。采用机械开挖，预留200厚土层人工清理，严禁超挖。基槽开挖完毕后及时进行地基钎探，钎探深度不小于2.1米，钎探点成梅花形布置，外出塔吊基础基槽500mm；钎探完毕确认地基无异常，钎探眼灌沙封堵密实。（3）浇筑砼垫层垫层厚100mm，混凝土强度等级为C20。垫层宽度出混凝土基础边300mm（每边各150mm）。（4）塔吊基础模板塔吊基础采用砖胎膜砌筑，砌筑高度（抹灰后高度）与周边底板、承台垫层顶标高齐，砖胎膜内侧及顶面采用1:2.5水泥砂浆抹面，阴阳角做50mm倒角。（5）防水施工塔吊基础防水做法同建筑设计防水做法，卷材沿砖胎模侧面上翻，预留长度不小于500mm，与周边结构防水层搭接，阴阳角做250mm-250mm加强层。（6）螺栓及埋件定位放线根据基础施工图及安装位置要求，放出横竖轴线及外边线，抄出水平线,并把螺栓焊接到单独的钢筋架子上以此控制精确定位及标高。（7）预埋支腿固定支腿进场后由物资部组织安监部、质量部、技术部、工程部及监理单位联合验收，核查支腿钢印（检查支腿型号、适用范围、生产时间）、外观尺寸等与出厂合格证是否匹配，无合格证、尺寸存在偏差、有明显质量缺陷者做退场处理、严禁使用。支腿锚入承台730mm，外漏150mm，竖向及水平向允许偏差1.5/1000。支腿固定采用几字形钢筋马凳固定，由安装单位加工安装。埋设件埋设参照一下程序施工：将制作好的马凳安放在基础中心位置为了便于施工，当底层钢筋捆扎完时，将装配好的预埋支腿整体吊入钢筋网内的四个马凳上。在预埋支腿上口找水平，保证预埋后上口水平面的水平度小于1.5/1000。用直径25的钢筋把马凳、预埋支腿连接到底筋并焊接牢固。支腿安装定位如下图：（8）塔吊基础承台与结构筏板、承台交界处留设施工缝，交界面中线处设300*3mm（9）混凝土浇筑前，二次复核支腿定位，确保支腿定位偏差满足要求，自检合格后，报监理单位验收。（10）基础混凝土浇筑基础混凝土强度等级为C35P6，砼采用商品砼，浇筑时分层进行，每层浇筑厚度不超过500mm，施工时严禁移动预埋件。浇筑过程中为控制混凝土裂缝，在混凝土终凝前进行二次抹面后，覆盖岩棉被浇水养护，时间不少于14天。振捣时要注意支脚的位置和标高，以免影响塔身的安装。固定支腿周围混凝土充填率必须达到95%以上。砼浇筑时，厂家必须提供配合比。坍落度要求为160-180mm。砼应分三层进行浇筑。振捣采用30插入式振捣棒，振捣间距以50cm为宜。振捣时应快插慢拔，以便气泡排出，严禁漏振。浇筑基础混凝土时按《混凝土结构工程施工质量验收规范》要求，留置标养试块和同条件试块，要有28d强度报告，同条件试块作为塔吊安装的依据。基础表面平整度允许偏差1/1000；6.3、其他需注意事项（1）起重机的混凝土基础应验收合格后，方可使用。（2）起重机的金属结构、及所有电气设备的金属外壳，应有可靠的接地装置，接地电阻不应大于4Ω。（3）按塔机说明书，核对基础施工质量关键部位。（4）检测塔机基础的几何位置尺寸误差，应在允许范围内，测定水平误差大小，以便准备垫铁。（5）机脚螺丝应严格按说明书要求的平面尺寸设置，允许偏差不得大于5mm。（6）基础砼浇筑完毕后应浇水养护，达到砼设计强度100%后方可进行上部结构的安装作业。如提前安装必须有同条件养护砼试块试验报告，强度达到安装说明书要求。（7）塔吊基础砼浇筑后应按规定制作试块，基础内钢筋必须经质检部门、监理部门验收合格方可浇筑砼，并应作好、隐检记录。以备作塔吊验收资料。（8）钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告。（9）塔吊基础底部土质应良好，开挖经质检部门验槽，符合设计要求及地质报告概述方可施工。（10）塔吊基础施工后，筏板封闭前，四周应排水良好，以保证基底土质承载力。（11）塔机的避雷装置宜在基础施工时首先预埋好，塔机的避雷针用截面积不小于16mm2的绝缘铜电缆或横截面50mm×5mm表面经电镀的金属条直接与基础底板钢筋或接地件焊接相连，接地件插入地面以下2.5-3m。（12）基础塔吊砼拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。

第七章质量保证措施(1)基础施工前应按他及基础设计及施工方案做好准备工作，必要时塔机基础的基坑应采取支护及降排水措施。(2)严格执行基础施工方案，塔吊基础定位要准确。(3)基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，应按设计要求检查验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑后应及时保湿、保温养护。(4)混凝土的强度等级满足要求,每座塔吊基础砼浇筑时留置不少于3组试块，做好混凝土养护工作,安装塔吊前试压。(6)严格控制预埋地脚螺栓的安放位置及标高。钢筋布置及钢筋型号满足要求。(7)安装塔机时基础混凝土应达到100%设计强度。(8)塔吊基础承台浇筑完成后做好养护工作，避免出现裂缝。(9)严格按本方案控制塔吊基础顶标高。另需按照下表进行塔吊基础验收

第八章安全文明控制措施(1)施工人员必须经过安全文明教育。坚持以“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，确定安全生产责任。(2)严格按照方案作好围护和支撑加固工作，并经施工员，安全员检查通过后方可施工，基础四周搭设1200mm高围护栏杆，并布置警示牌。夜间加设红灯标志。(3)塔吊防雷接地采用横截面积不小于16mm2的绝缘铜电缆或横截面50*5mm一根表面经电镀的金属条。避雷接地见3.3塔吊基础设计。(4)防雷接地连接应焊接饱满，接地件至底板与工程桩可靠连接。（不要与建筑物基础的金属加固件连接）(5)基坑开挖时，挖机旋转半径以内不得有人。基坑边1米范围内不得堆土、堆卸材料和机具。(6)落实安全生产责任制和各项安全管理制度。坚持管生产必须管安全的原则，把安全措施贯穿到拆除的全过程中去。(7)各种垃圾有序堆放，并做好防尘处理。(8)未尽事宜按照国家规范、规定及公司有关安全规程、规定执行。

第九章应急预案9.1、应急响应指挥部组织机构应急救援小组组长为项目总指挥，组员为项目管理班子以及各部门经理与员工、以及分包单位现场管理人员，协同联动，实时响应现场出现的安全问题。组长：邵华现场抢险组事故调查组组长：邵华现场抢险组事故调查组医疗救助及善后处理组信息及社会面控制组①现场总协调：现场主要负责人牵头，统一协调、指挥现场处置。②应急处置领导小组：由项目总指挥任组长、现场经理任副组长组织落实各项应急措施。③险情排除及隐患整改：项目经理及工程管理部门牵头，按照应急救援预案组织现场自救，排除险情，保护事故现场。事故过后，组织整改培训并确保排除隐患。④事故调查处理：主管经理及安监部门牵头，配合政府各部门进行事故调查，提供调查资料。⑤医疗救护及善后处理：工会负责人及劳务管理部门牵头，组织伤者救护，伤亡人员家属的慰问、安置和赔偿工作。⑥信息及社会面控制：项目书记及行政（保卫）部门牵头，在封闭施工现场，控制人员出入；组织人员接待和信息协调控制工作。9.2、人员事故应急措施（1）迅速将伤员脱离危险地带，移至安全地带。（2）若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸技能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。（3）有效止血，包扎伤口。（4）视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后区医院检查。（5）伤员有骨折、关节伤、肢体挤压伤、大块软组织伤都要固定。（6）记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤体制，受伤部位、受伤程度等第一手资料。（7）视情况拨打急救电话，向当地急救中心取得联系，应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。（8）项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。（9）立即向所属公司、集团公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。（10）维护现场秩序，严密保护事故现场。9.3、应急物资将根据工程的实际情况，购置足够的安全防护材料、消防材料及必要的卫生防护用品；根据施工的季节不同，准备足够的防暑降温和御寒防冻的物资，以保证现场急救的基本需要，并定期检查补充。常备重要应急设备和物资分布：序号应急物资设备应急功能和用存放位置数量1担架抢救伤员项目部1套2灭火器发生火灾时灭火项目部1批3急救箱急救药品项目部1套4应急灯停电照明项目部5套5对讲机应急联络项目部12部6扩音器紧急告知和疏散人群项目部1套7电话应急联络项目部1批8水泵应急抽水项目部14台9警戒带警戒项目部1批另外，项目设立应急专项资金，对资金要进行专项储备，专款专用。9.4、通讯联系1、救援联系电话0531-83251203832511992、注意事项事故发生时组织人员进行全力抢救，视情况拨打急救电话和马上通知有关负责人。重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般采取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。9.5、送医路线就近医院路线图：就近医院急救电话和地址：医院名称地址电话距离章丘区人民医院章丘区汇泉路1920号0531-832512031公里，车程5分钟第十章矩形板式基础计算书10.1、T2-2#、T2-4#塔吊基础(W6515-10B65m臂长)计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号W6515-10B塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)46塔机独立状态的计算高度H(m)51.2塔身桁架结构角钢塔身桁架结构宽度B(m)1.8二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)629.1起重荷载标准值Fqk(kN)154.6竖向荷载标准值Fk(kN)783.7水平荷载标准值Fvk(kN)29.2倾覆力矩标准值Mk(kN·m)2732.3非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)629.1水平荷载标准值Fvk'(kN)86倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)2523.42、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×629.1＝849.285起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×154.6＝208.71竖向荷载设计值F(kN)849.285+208.71＝1057.995水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×29.2＝39.42倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×2732.3＝3688.605非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×629.1＝849.285水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×86＝116.1倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×2523.4＝3406.59三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)7基础宽b(m)7基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)120地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=7×7×1.35×25=1653.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1653.75=2232.562kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=Mk=2732.3kN·mFvk''=Fvk/1.2=29.2/1.2=24.333kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=M=3688.605kN·mFv''=Fv/1.2=39.42/1.2=32.85kN基础长宽比：l/b=7/7=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=7×72/6=57.167m3Wy=bl2/6=7×72/6=57.167m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mk''b/(b2+l2)0.5=2732.3×7/(72+72)0.5=1932.028kN·mMky=Mk''l/(b2+l2)0.5=2732.3×7/(72+72)0.5=1932.028kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(783.7+1653.75)/49-1932.028/57.167-1932.028/57.167=-17.849<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2732.3+29.2×1.35)/(783.7+1653.75)=1.137m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(72+72)0.5/2-1.137=3.813m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.137×7/(72+72)0.5=0.804m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.137×7/(72+72)0.5=0.804m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=7/2-0.804=2.696m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=7/2-0.804=2.696mb'l'=2.696×2.696=7.268m2≥0.125bl=0.125×7×7=6.125m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-17.849kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(783.7+1653.75)/(3×2.696×2.696)=111.789kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(783.7+1653.75)/(7×7)=49.744kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=120.00kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=49.744kPa≤fa=120kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=111.789kPa≤1.2fa=1.2×120=144kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1350-(40+25/2)=1298mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(783.700/49.000-(2732.300+24.333×1.350)/57.167)=-43.708kPaPxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(783.700/49.000+(2732.300+24.333×1.350)/57.167)=86.891kPa假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((7.000+1.800)/2)×86.891/7.000=54.617kPaY轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(783.700/49.000-(2732.300+24.333×1.350)/57.167)=-43.708kPaPymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(783.700/49.000+(2732.300+24.333×1.350)/57.167)=86.891kPa假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((7.000+1.800)/2)×86.891/7.000=54.617kPa基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(86.891+54.617)/2=70.754kPapy=(Pymax+P1y)/2=(86.891+54.617)/2=70.754kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=70.754×(7-1.8)×7/2=1287.728kNVy=|py|(l-B)b/2=70.754×(7-1.8)×7/2=1287.728kNX轴方向抗剪：h0/l=1298/7000=0.185≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×7000×1298/1000=37934.05kN≥Vx=1287.728kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1298/7000=0.185≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×7000×1298/1000=37934.05kN≥Vy=1287.728kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ25@200基础底部短向配筋HRB400Φ25@200基础顶部长向配筋HRB400Φ25@200基础顶部短向配筋HRB400Φ25@2001、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(7-1.8)2×70.754×7/8=1674.046kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(7-1.8)2×70.754×7/8=1674.046kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1674.046×106/(1×16.7×7000×12982)=0.008ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.009γS1=1-ζ1/2=1-0.009/2=0.996AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1674.046×106/(0.996×1298×360)=3598mm2基础底需要配筋：A1=max(3598，ρbh0)=max(3598，0.0015×7000×1298)=13629mm2基础底长向实际配筋：As1'=17671.459mm2≥A1=13629mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1674.046×106/(1×16.7×7000×12982)=0.008ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.009γS2=1-ζ2/2=1-0.009/2=0.996AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1674.046×106/(0.996×1298×360)=3598mm2基础底需要配筋：A2=max(3598，ρlh0)=max(3598，0.0015×7000×1298)=13629mm2基础底短向实际配筋：AS2'=17671.459mm2≥A2=13629mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=17671.459mm2≥0.5AS1'=0.5×17671.459=8835.729mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=17671.459mm2≥0.5AS2'=0.5×17671.459=8835.729mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向HRB40012@400。五、配筋示意图基础配筋图10.2、T2-1#、T2-5#塔吊基础(XGT6013-6S160m臂长高度37.2m基础宽6m)计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号XGT6013-6S1塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)37.2塔机独立状态的计算高度H(m)41.6塔身桁架结构角钢塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)467起重荷载标准值Fqk(kN)13竖向荷载标准值Fk(kN)480水平荷载标准值Fvk(kN)24倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1669非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)467水平荷载标准值Fvk'(kN)92倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)16322、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×467＝630.45起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×13＝17.55竖向荷载设计值F(kN)630.45+17.55＝648水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×24＝32.4倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1669＝2253.15非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×467＝630.45水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×92＝124.2倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×1632＝2203.2三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)75地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)120地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1215=1640.25kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=Mk=1669kN·mFvk''=Fvk/1.2=24/1.2=20kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=M=2253.15kN·mFv''=Fv/1.2=32.4/1.2=27kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mk''b/(b2+l2)0.5=1669×6/(62+62)0.5=1180.161kN·mMky=Mk''l/(b2+l2)0.5=1669×6/(62+62)0.5=1180.161kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(480+1215)/36-1180.161/36-1180.161/36=-18.481<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1669+24×1.35)/(480+1215)=1.004m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(62+62)0.5/2-1.004=3.239m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.004×6/(62+62)0.5=0.71m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.004×6/(62+62)0.5=0.71m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=6/2-0.71=2.29m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=6/2-0.71=2.29mb'l'=2.29×2.29=5.245m2≥0.125bl=0.125×6×6=4.5m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-18.481kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(480+1215)/(3×2.29×2.29)=107.719kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(480+1215)/(6×6)=47.083kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=120.00kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=47.083kPa≤fa=120kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=107.719kPa≤1.2fa=1.2×120=144kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1350-(75+25/2)=1263mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(480.000/36.000-(1669.000+20.000×1.350)/36.000)=-45.600kPaPxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(480.000/36.000+(1669.000+20.000×1.350)/36.000)=81.600kPa假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.000+1.600)/2)×81.600/6.000=51.680kPaY轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(480.000/36.000-(1669.000+20.000×1.350)/36.000)=-45.600kPaPymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(480.000/36.000+(1669.000+20.000×1.350)/36.000)=81.600kPa假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6.000+1.600)/2)×81.600/6.000=51.680kPa基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(81.6+51.68)/2=66.64kPapy=(Pymax+P1y)/2=(81.6+51.68)/2=66.64kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=66.64×(6-1.6)×6/2=879.648kNVy=|py|(l-B)b/2=66.64×(6-1.6)×6/2=879.648kNX轴方向抗剪：h0/l=1263/6000=0.21≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×6000×1263/1000=31638.15kN≥Vx=879.648kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1263/6000=0.21≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×6000×1263/1000=31638.15kN≥Vy=879.648kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ25@200基础底部短向配筋HRB400Φ25@200基础顶部长向配筋HRB400Φ25@200基础顶部短向配筋HRB400Φ25@2001、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)2×66.64×6/8=967.613kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)2×66.64×6/8=967.613kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=967.613×106/(1×16.7×6000×12632)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=967.613×106/(0.997×1263×360)=2135mm2基础底需要配筋：A1=max(2135，ρbh0)=max(2135，0.0015×6000×1263)=11367mm2基础底长向实际配筋：As1'=15217.089mm2≥A1=11367mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=967.613×106/(1×16.7×6000×12632)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=967.613×106/(0.997×1263×360)=2135mm2基础底需要配筋：A2=max(2135，ρlh0)=max(2135，0.0015×6000×1263)=11367mm2基础底短向实际配筋：AS2'=15217.089mm2≥A2=11367mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=15217.089mm2≥0.5AS1'=0.5×15217.089=7608.545mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=15217.089mm2≥0.5AS2'=0.5×15217.089=7608.545mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向HRB40012@400。五、配筋示意图基础配筋图10.3、T2-3#塔吊基础(XGT6013-6S160m臂长高度37.2m基础宽5.8m)计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号XGT6013-6S1塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)37.2塔机独立状态的计算高度H(m)41.6塔身桁架结构角钢塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)467起重荷载标准值Fqk(kN)13竖向荷载标准值Fk(kN)480水平荷载标准值Fvk(kN)24倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1669非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)467水平荷载标准值Fvk'(kN)92倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)16322、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×467＝630.45起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×13＝17.55竖向荷载设计值F(kN)630.45+17.55＝648水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×24＝32.4倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1669＝2253.15非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×467＝630.45水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×92＝124.2倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×1632＝2203.2三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.8基础宽b(m)5.8基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)75地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)120地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=5.8×5.8×1.35×25=1135.35kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1135.35=1532.722kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=Mk=1669kN·mFvk''=Fvk/1.2=24/1.2=20kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=M=2253.15kN·mFv''=Fv/1.2=32.4/1.2=27kN基础长宽比：l/b=5.8/5.8=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=5.8×5.82/6=32.519m3Wy=bl2/6=5.8×5.82/6=32.519m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mk''b/(b2+l2)0.5=1669×5.8/(5.82+5.82)0.5=1180.161kN·mMky=Mk''l/(b2+l2)0.5=1669×5.8/(5.82+5.82)0.5=1180.161kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(480+1135.35)/33.64-1180.161/32.519-1180.161/32.519=-24.565<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1669+24×1.35)/(480+1135.35)=1.053m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(5.82+5.82)0.5/2-1.053=3.048m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.053×5.8/(5.82+5.82)0.5=0.745m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.053×5.8/(5.82+5.82)0.5=0.745m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=5.8/2-0.745=2.155m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=5.8/2-0.745=2.155mb'l'=2.155×2.155=4.645m2≥0.125bl=0.125×5.8×5.8=4.205m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-24.565kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(480+1135.35)/(3×2.155×2.155)=115.92kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(480+1135.35)/(5.8×5.8)=48.019kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=120.00kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=48.019kPa≤fa=120kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=115.92kPa≤1.2fa=1.2×120=144kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1350-(75+25/2)=1263mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(480.000/33.640-(1669.000+20.000×1.350)/32.519)=-51.146kPaPxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(480.000/33.640+(1669.000+20.000×1.350)/32.519)=89.672kPa假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.800+1.600)/2)×89.672/5.800=57.204kPaY轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(480.000/33.640-(1669.000+20.000×1.350)/32.519)=-51.146kPaPymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(480.000/33.640+(1669.000+20.000×1.350)/32.519)=89.672kPa假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.800+1.600)/2)×89.672/5.800=57.204kPa基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(89.672+57.204)/2=73.438kPapy=(Pymax+P1y)/2=(89.672+57.204)/2=73.438kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=73.438×(5.8-1.6)×5.8/2=894.474kNVy=|py|(l-B)b/2=73.438×(5.8-1.6)×5.8/2=894.474kNX轴方向抗剪：h0/l=1263/5800=0.218≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×5800×1263/1000=30583.545kN≥Vx=894.474kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1263/5800=0.218≤40.