公路物流基地A36地块排洪渠项目工程地质勘察报告

重庆公路物流基地A36地块排洪渠项目地质勘察报告重庆公路物流基地A36地块排洪渠项目地质勘察报告前言1.1工程概况本工程位于重庆市巴南区界石镇金鹅井，属重庆公路物流基地园区规划范围内用地。本次河道改线工程位于雁滩河支流的流域范围内，有已建XA67乡村公路通往场地，拟建排洪渠（箱涵）起始段紧邻重庆绕城高速公路，交通较为方便。工程区交通位置见图1-1。图1-1工程区交通位置图重庆公路物流基地烟草地块位于雁滩河支流的流域范围内。雁滩河支流的汇水线从东南向西北横穿重庆公路物流基地烟草地块，出地块后形成河流，不利于该地块的开发利用，故业主提出修建排洪工程，归顺主河槽流向，改善该段的水流条件，有利于该地块的整体规划和开发利用。重庆公路物流基地A36地块河道改线工程位于雁滩河支流的流域范围内，本次河道改线工程起于绕城高速涵洞，终于李家塝。原河道汇流中心线长978m，改线后河道中心线长1180m。本次工程断面型式有两种：一种为矩形钢筋混凝土箱涵，长度为700m；一种为隧洞，长度为480m；改线河段沿线设3处小支沟接入口；改线河道沿线设置4个检查井，2个清淤通道。2016年02月受重庆公路物流基地建设有限公司的委托，中国有色金属长沙勘察设计研究院有限公司承担了重庆公路物流基地A36地块河道改线工程的初步阶段工程地质勘察任务。1.2勘察目的与任务勘察目的是基本查明工程区及堤基工程地质条件，为工程方案设计提供有关的地质资料及建议。本次勘察的主要任务为：（1）了解区域地质构造情况，进行区域构造稳定性评价；（2）查明工程区地形、地貌和岸坡微地貌特征，划分地质地貌单元，调查河湖变迁情况；（3）查明各土层成因类型、地层年代、结构组成、分布规律、堤基条件及性状，特别是堤（墙）基范围内分布的特殊土层；（4）查明地下水类型、水位变化规律、补排条件，地表水、地下水的物理性质及化学成分，对混凝土的腐蚀性作初步评价；（5）基本查明堤线的水文地质、工程地质条件及存在的主要工程地质问题；（6）调查了解堤岸岸坡的水文地质、工程地质条件，并对岸坡稳定性进行初步的分段评价；（7）确定堤（墙）基各土（岩）层的物理力学性质参数和渗透性参数；（8）查明围岩物理力学性质，并对地基承载力作出评价；（9）分析评价隧道稳定性及隧道在施工及营运过程中可能产生的岩土工程问题，并提出相应的防治、处理措施建议；（10）对堤线进行分段工程地质条件评价，提出处理措施建议；（11）调查天然建筑材料。1.3勘察依据1.（1）建设工程勘察合同；（2）岩土工程勘察任务委托书；（3）堤防工程平面图（1:1000）。1.（1）《堤防工程地质勘察规程》（SL188-2005）；（2）《中小型水利水电工程地质勘察规范》（SL55-2005）；（3）《水利水电工程天然建筑材料勘察规程》（SL251-2015）；（4）《水利水电工程地质勘察规范》（GB50487-2008）；（5）《水利水电钻探规程》（DL5013-2003）；（6）《建筑边坡工程技术规范》（BG50330-2002）；（7）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2008）。1.4勘察方法及工程量本次勘察采用地质测绘、现场踏勘、钻探等勘察方法进行综合勘察。（1）地质测绘对该段A36地块排洪渠及沿线周边地质环境进行了1:500的工程地质测绘，调绘面积约0.48km2。测绘内容：着重调查地形、地貌、微地貌特征；调查各岩土层的分布及岩性特征，了解土层的成因和岩石的出露情况、厚度、产状要素以及裂隙的规模和特征；调查有无不良地质作用及其形成条件、规模、性质及发展情况；调查地下水的类型及补排关系。（2）测量定位根据甲方提供的地形图（重庆市独立坐标系，1956年黄海高程系）及设计院布设的堤防线方案作为本次工作用图，工程采用GPS(RTK)仪器进行实地测放。根据甲方给定的控制点坐标，为坐标和高程起算数据，将各钻探孔位放样于实地或偏移至岸边。钻探施工结束后进行收孔测量及断面实测，资料图件按收孔坐标及实测剖面绘制，成果精度符合现行规范要求。（3）工作量本次勘察工作自2016年2月20日至2016年2月27日完成野外作业，勘察方法以工程地质钻探为主，辅以工程地质调查与测绘、室内岩土试验、工程测量、剪切波及声波测试、压水试验、抽水试验等。本次完成钻孔19个，为ZK2、ZK3、ZK4、ZK6、ZK8、ZK10、ZK11、ZK50、ZK53、ZK54、ZK56、ZK57、ZK59～ZK62、ZK94、ZK95、ZK97。利用《重庆公路物流基地A36地块排洪渠项目工程地质一次性勘察》钻孔49个，利用《重庆公路物流基地横四路西段延伸段及烟草支路工程岩土工程勘察报告》钻孔3个。完成工作量见勘察工作量一览表，表1-1。表1-1勘察完成工程量表工作项目工作内容比例尺单位工作量备注资料收集收集区域地质资料1:500km20.60工程地质测绘工程地质调查1:500km20.48工程测量钻孔定位—个15实测剖面—km/条2.17/34勘探机械钻探—m/孔498.70/19室内试验土样—组-岩样—组2水样—组1地下水水文工作钻孔水文观测—孔15压水试验—孔1利用钻孔机械钻探—m/孔825.40/492区域地质环境及地震2.1区域地质环境本区呈现为构造侵蚀堆积河谷地貌。地面高程373.02～413.47m，丘顶多呈平顶山及浅丘。区内雁滩河支流河谷较开阔，河道蛇曲，两岸局部残留有Ⅰ级阶地。本区广泛分布侏罗系紫红色泥岩、灰白色砂岩及粉砂岩为主。第四系冲积物沿河流两岸分布，残坡积堆积于丘陵和槽地内。从含水介质类型看，可将地下水分为基岩孔隙裂隙水和第四系松散堆积物孔隙水两类；从赋存状态看，可将地下水分为基岩孔隙裂隙潜水、基岩孔隙裂隙承压水两类。基岩孔隙裂隙水赋存于砂岩、粉砂岩裂隙中，主要受大气降水的补给，局部河水补给，由于岩体介质透水性的不均一，部分地段表现出局部承压性，水量不丰。孔隙潜水埋藏于第四系松散堆积层，水量不均一。本区地质构造属川东陷褶束华蓥山帚状弧形构造，由NNE向的紧密背斜和宽阔宽缓的向斜构造组成，具隔挡式构造特点。背斜具有两翼不对称，轴面弯曲呈“S”型等特征。由西向东依次展布有温塘峡背斜、北碚向斜、观音峡冲断背斜、金鳌寺向斜、南温泉背斜、大盛场向斜。断裂主要分布于观音峡背斜轴部和陡翼的灰岩地层中。背斜陡倾的翼部构造应力相对较集中，岩体破碎，崩坡积物发育，为后期发展成为滑坡创造了物质条件。主要地层岩性特征详见区域综合地层简表（表2-1）表2-1区域综合地层简表地层单位地层代号地质描述厚度（m）分布位置界系统组新生界第四系全新统Q4崩、坡积层，冲、洪积层，成分主要为块碎石夹砂壤土、砂壤土及漂卵砾石夹砂等组成。3～20现代河床、I级阶地、冲沟及斜坡坡麓上更新统Q3al具二元结构，上部为壤土、粘土层，下部为砂土夹卵砾石或卵砾石夹砂。10～20II、III级阶地中生界侏罗系上统遂宁组J3sn泥岩、粉砂质泥岩夹石英粉砂岩。顶部夹透镜状砂岩。局部含铜，底为薄至厚层细粒长石石英砂岩。200～600中统上沙溪庙组J2s2主要由黄灰、灰白、灰紫色厚层至块状细~粗粒长石石英砂岩或长石砂岩与暗紫、灰紫、紫红色泥岩、砂质泥岩不等厚互层组成9~16个韵律。800～1200广泛分布于工程区下沙溪庙组J2s1泥岩、砂质泥岩夹厚层中至细粒长石石英砂岩。顶部为“叶肢介页岩”。103～400新田沟组J2x顶部为泥岩夹粉砂岩；中上部为页岩夹灰岩；下部为泥岩、厚层块状石英砂岩，底为透镜状砾岩。20～110中下统自流井组J1-2z为一套内陆河湖相红色碎屑岩，以紫红及黄绿等色泥（页）岩夹薄层石英细砂岩、粉砂岩、生物碎屑灰岩或泥灰岩为主。从上至下可分为大安寨、马鞍山、东岳庙、珍珠冲、綦江5个岩性段。上部为砂质泥岩夹透镜状泥灰岩、灰岩，偶夹白云岩、白云质灰岩；中部位泥岩、砂质泥岩夹粉至细粒石英砂岩；下部泥页岩、生物碎屑灰岩、灰岩，底部为厚层粉至细粒石英砂岩。200～500三叠系上统须家河组T3xj为一套长期遭受剥蚀的古地理基础上沉积的一套河湖、沼泽相含煤岩系。灰色、灰白色、黄灰色厚层块状砂岩与灰黑色、黑色砂质泥岩、泥岩、炭质页岩夹煤等互层组成，顶部为一层块状砂岩，底部为含砾砂岩。532～764图2-1巴南区区域地质构造纲要图2.2地震巴南区位于华蓥山穹褶束南温泉背斜西侧，构造走向近南北走向；长寿遵义基底断裂的西侧。在断裂带及其附近发生过多次地震，据历史记载，1854年11月，南川发生了5.5级地震，2008年5月12日四川汶川发生里氏8.0级地震，工程区震感强烈。建议按《中国地震动峰值加速区划图》（GB18306—2001）确定的工程区地震动峰值加速度0.05g进行工程地震设防。根据1∶400万《中国地震动峰值加速度区划图A1》以及《中国地震反应谱特征周期区划图B1》（GB18306—2001），重庆市巴南区地震设计分组为第一组，反应谱特征周期为0.35s，抗震设防烈度为Ⅵ度，设计基本地震加速度值为0.05g。3护岸场地地质概况3.1地形地貌重庆公路物流基地A36地块河道改线工程位于雁滩河支流的流域范围内，本次河道改线工程起于绕城高速涵洞，终于李家塝。原河道汇流中心线长978m，改线后河道中心线长1180m。河道蛇曲，由南东向北西流，河谷为斜向或横向河谷。常年水位时，水面一般宽3-6m，两岸地形呈不对称发育，阶地及斜坡地形。阶地：分布于河谷两岸，为侵蚀堆积阶地。阶地中上部主要堆积素填土、粉质粘土，下伏侏罗系沙溪庙组泥岩、砂岩及粉砂岩。斜坡：主要分布于工程区阶地后坡，主要为侏罗系沙溪庙组泥岩、砂岩及粉砂岩，表层粉质粘土覆盖，地形坡度5～30°。建筑场地整体上雁滩河支流两侧较高，向雁滩河支流中心逐渐变低，场地部份地段基岩已出露，属构造剥蚀浅丘地貌。拟建范围地面地面最高处高程413.47m，地面最低处高程为373.02m，相对高差为40.45m。地形坡角一般为5°～30°，局部为30～50°。3.2地层岩性据地面地质调查及钻孔揭露，场地工程区主要出露第四系全新统地层人工堆积层(Q4ml)素填土、冲洪积层(Q4al+pl)粉质粘土、冲洪积层(Q4el+dl)粉质粘土和侏罗系中统沙溪庙组(J2s)泥岩、砂岩、粉砂岩，现分述如下：1、第四系全新统（Q4）素填土（Q4ml）：褐色，稍湿，松散～稍密，主要由粘性土、砂泥岩碎石组成，土石比约7:3～8:2，一般粒径50～100mm，最大粒径超过300mm，一般厚度1～2m，最厚达6.10m（ZK11）为无序抛填而成，访问回填年限约1～7年。该层主要分布于场地东北部地段，分布高程、物质组成、级配及性质变化较大。冲洪积（Q4al+pl）粉质粘土：黄褐色、灰色，软塑～可塑，土质不均，夹有中细砂及粉砂团粒、透镜体、薄层，局部含砂量较高。切面粗糙，局部光滑，稍有光泽，韧性中等，干强度中等，摇震土结构无变化。一般分布在河床两岸缓坡及阶地上，为冲洪积成因，表层多有薄层耕植土覆盖，该层一般厚度2～3m，最大揭露厚度4.20m（ZK22）。残坡积粉质粘土(Q4el+dl)：黄褐色，可塑，土质不均，夹有砂、泥岩碎屑及砾石，局部含砂量较高。切面粗糙，稍有光泽，韧性中等，干强度中等，摇震土结构无变化。该层主要分布原始斜坡地段，一般厚度1.5～3.0m，局部较厚，最大揭露厚度4.60（ZK36）。2、侏罗系中统沙溪庙组（J2s）工程区出露侏罗系中统沙溪庙组，现将岩性特征阐述如下：泥岩：紫色、紫褐色、灰褐色，主要由粘土矿物组成，含长石、云母，泥质结构为主，局部泥质粉砂质结构，中厚层状构造。夹砂质泥岩、泥质砂岩薄层、透镜体,岩质软，岩质软硬分布无规律。强风化带岩芯破碎，呈碎块状、厚片状，岩质极软，层厚1.0～2.0m；中风化带岩芯较完整，呈短柱状，少量碎块状。该层一般揭露厚度5～8m，分布于整个场地。为场地主要岩性。砂岩：灰色、灰白色、青灰色、黄灰色，主要由长石、石英、云母组成，中细粒结构，厚层状构造，含褐色泥质条带、团块，钙质胶结为主，局部泥钙质胶结，夹泥质砂岩薄层，岩质较软。强风化带岩芯破碎，呈碎块状、厚片状、散砂状，岩质软，层厚0.5～0.7m；中风化带较完整，岩芯呈短柱、长柱状，少量碎块状。一般揭露厚度6～10m，分布于整个场地，为场地主要岩性，与泥岩呈互层状。粉砂岩：灰色、灰白色，主要由长石、石英、云母组成，中细粒结构，厚层状构造，泥质胶结或未胶结，岩质极软。该层多为强风化层，岩心多呈散砂状，局部地段存在中风化层，呈柱状，该层一般厚度揭露3～5m，分布范围较小，为场地次要岩性。总体上，场区上覆土层厚度0～7.20m，基岩强风化带厚度0.40～11.30m，下部中等风化基岩岩质较硬，岩体较完整。3.3地质构造本场地地质构造属大盛场向斜东翼。岩层呈单斜状产出，其产状为倾向356°，倾角15°。岩层面微张，无充填，结合差，属硬性结构面。根据场地周围出露基岩进行调查和钻探揭露表明：岩体中本次勘察见两组裂隙：第Ⅰ组裂隙：裂隙产状224°∠72°，间距0.5～1.5m，延伸长2～5m，面平直，裂隙微张，无充填胶结物或局部少许泥质充填，结合差，不充水，贯通性长度2.5～10.0m，属硬性结构面。第Ⅱ组裂隙：裂隙产状129°∠81°，间距0.5～1.0m，延伸长1～3m，面平直，呈闭合状，无充填，结合差，属硬性结构面；岩体中构造裂隙较发育，局部发育，多为块状结构，岩体较完整。3.4水文地质条件1.地表水勘察区地表水较丰富，雁滩河支流该段由南东向北西穿过场地，四季常流，河床是勘察区最低侵蚀基准面，其水位变化受大气降水控制。本次勘察在雁滩河支流内取水样一件，进行水化学分析，根据水化学试验结果，对河水取样试验成果见表3-1～表3-4。表3-1雁滩河支流河水水样统计表Bz±mg/Lmmol/L%Bz±mg/Lmmol/L%Ca2+79.83.9887.51SO42-126.352.6337.07Mg2+11.390.9412.49HCO3-201.473.3059.12Na+00.000.00Cl-12.990.373.81K+00.000CO32-合计91.194.92100合计340.816.30100分析项目mg/L分析项目mg/L总硬度ρ(CaCO3)矿化度暂时硬度ρ(CaCO3)游离CO26.27永久硬度ρ(CaCO3)侵蚀性CO20.00负硬度ρ(CaCO3)PH值6.98总碱度ρ(CaCO3)表3-2雁滩河支流河水对混凝土腐蚀判定标准腐蚀性类型腐蚀性判定依据界限指标试验值腐蚀程度一般酸性型PH值PH＞6.56.98无碳酸型侵蚀性CO2含量(mg/L)CO2＜150.00无重碳酸型HCO3-含量(mmol/L)HCO3-＞1.073.30无镁离子型Mg2+含量(mg/L)Mg2+＜100011.39无硫酸盐型SO42-含量(mg/L)SO42-＜250126.35无表3-3雁滩河支流河水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀判定标准腐蚀性判定依据界限指标试验值腐蚀程度Cl-含量（mg/L）＜10044.58无备注:Cl-与硫酸盐折算后的Cl-之和，Cl-含量=Cl-+SO42-×0.25，单位为mg/L表3-4雁滩河支流对钢的腐蚀判定标准腐蚀性判定依据界限指标试验值腐蚀程度PH值、（Cl-+SO42-）含量（mg/L）PH值3～11、（Cl-+SO42-）＜500PH值=6.98Cl-+SO42-=139.34弱腐蚀备注:Cl-+SO42-=139.341mg/L其结果表明水质类型为：HCO3、SO4—Ca、Mg型水，PH=6.98，游离CO2为6.27mg/L。根据《水利水电工程地质勘察规范》GB50487-2008附录L判定，地表水对砼无腐蚀性(见表3-2)，对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性（见表3-3），对钢结构弱腐蚀性（见表3-4）。2.地下水本区地下水有第四系松散堆积层孔隙水及岩层裂隙水两类，两类地下水的含水层及补排条件分述如下：(1)第四系松散堆积层孔隙水含水层主要是第四系冲洪积层等松散堆积层，受大气降水和河水水位上涨补给，主要向雁滩河支流排泄，地下水渗流途径短，流量小。本次勘察在沿线隧洞段选择2个具有代表性钻孔作压水试验，钻孔编号分别为ZK54、ZK57号，采用《工程地质手册》（第四版）第九篇第三章水文地质测试中压水试验公式计算基岩的透水率：式中：q试段透水率（Lu）；Q计算流量（L/min）；P试验段压力（MPa），P=Pp+Pz-Ps；L试验段长度（m）压力损耗值Ps：摩阻系数；Lp工作管长度（m）；d工作管内径（m）；v管内管流速（m/s）ZK54号钻孔分别在4.8～9.8m、12.0～17.0m段进行2次压水试验，其中4.8～9.8m段岩芯短柱桩，压水试验最大加压压力为0.2MPa，属中等透水层；12.0～17.0m段压水试验P-Q曲线见图3-1，根据《工程地质手册》第四版表9-3-14，P-Q曲线类型为E型（充填）。图3-1ZK54号钻孔12.0～17.0m段P-Q曲线图钻孔压水试验结果见表3-5。表3-5ZK54号钻孔压水试验成果统计表岩性裂隙发育情况试验段深度(m)压力损失（MPa）压力表读数（MPa）水柱压力（MPa）总压力试验段长度（m）流量透水率（Lu）泥岩较发育4.8～9.80.080.20.00.124.517.732.7砂岩不发育12.0～17.00.090.90.00.817.067.211.9通过表3-5压水试验成果统计表知，中等风化砂岩、泥岩的透水性为中等透水。根据压水试验、室内渗透试验结合重庆建筑经验，岩土的渗透系数：素填土取k=1.8×10-4～2.2×10-3cm/s，粉质粘土取k=3.9×10-5～6.8×10-4cm/s；强风化泥岩的渗透系数取Lu=20～60，强风化砂岩取k=50～80。中风化泥岩的渗透系数取Lu=4.0～8.0，中风化砂岩取k=12～15。(2)岩层裂隙水主要分布工程区河流两岸，赋存于砂泥岩裂隙中。砂岩是含水层，裂隙是地下水的主要贮集空间和运移通道。采用《重庆公路物流基地A36地块排洪渠项目工程地质勘察报告》钻孔ZK82的地下水样试验结果，对地下水取样试验成果见表3-6～表3-9。表3-6地下水水样统计表分析项目ρ(Bz±)C(1/ZBz±)X(1/ZBz±)分析项目ρ(Bz±)C(1/ZBz±)X(1/ZBz±)Bz±mg/L-1mmol/L-1%Bz±mg/L-1mmol/L%Ca2+16.330.81558.48SO42-2.790.0584.05Mg2+2.360.19413.94HCO3-75.601.23986.42Na+7.600.33123.73Cl-4.840.1379.52K+2.100.0543.85CO32-0.000.0000.00合计28.391.393100.00合计83.231.434100.00分析项目mg/L分析项目mg/L总硬度ρ(CaCO3)50.48矿化度111.62暂时硬度ρ(CaCO3)50.48游离CO21.71永久硬度ρ(CaCO3)0.00侵蚀性CO20.00负硬度ρ(CaCO3)11.51PH值7.96总碱度ρ(CaCO3)61.99表3-7地下水对混凝土腐蚀判定标准腐蚀性类型腐蚀性判定依据界限指标试验值腐蚀程度一般酸性型PH值PH＞6.57.96无碳酸型侵蚀性CO2含量(mg/L)CO2＜150.00无重碳酸型HCO3-含量(mmol/L)HCO3-＞1.071.239无镁离子型Mg2+含量(mg/L)Mg2+＜100013.94无硫酸盐型SO42-含量(mg/L)SO42-＜2502.79无表3-8地下水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀判定标准腐蚀性判定依据界限指标试验值腐蚀程度Cl-含量（mg/L）＜1005.54弱备注:Cl-与硫酸盐折算后的Cl-之和，Cl-含量=Cl-+SO42-×0.25，单位为mg/L表3-9地下水对钢的腐蚀判定标准腐蚀性判定依据界限指标试验值腐蚀程度PH值、（Cl-+SO42-）含量（mg/L）PH值3～11、（Cl-+SO42-）＜500PH值=7.96Cl-+SO42-=7.63弱腐蚀备注:Cl-+SO42-=7.63mg/L其结果表明水质类型为：HCO3、SO4—Ca、Mg型水，PH=7.63，游离CO2为1.71mg/L。根据《水利水电工程地质勘察规范》GB50487-2008附录L判定，地表水对砼无腐蚀性(见表3-7)，对钢筋混凝土结构中的钢筋有弱腐蚀性（见表3-8），对钢结构弱腐蚀性（见表3-9）。3.5不良物理地质现象根据地表调查测绘及现场调查，工程区未见滑坡、泥石流、地面塌陷等不良地质作用。岸坡局部地段粉土、砂土岸坡有轻微的塌岸现象。3.6岩体风化特征1.基岩风化带的划分根据钻孔揭露，场地内岩石可分为强风化带、中等风化带。强风化泥岩，紫红色、暗紫红色，岩质较软，岩芯破碎，多呈碎块状、短柱状，发育风化裂隙，强风化带厚度0.70（ZK26）～4.10m（ZK51）。强风化砂岩：褐灰色、灰白色、局部为褐黄色，岩芯强风化呈碎块状、砂状，强风化带厚度0.40（ZK12）～3.60m（ZK6）。强风化砂岩：灰色、灰白色，岩芯多呈散砂状，强风化带厚度3.10（ZK20）～8.20m（ZK51）。中等风化泥岩：紫红色、暗紫红色。岩芯较完整，呈短～长柱状，失水易干裂，质硬。中等风化砂岩：灰白色、褐灰色。多呈长柱状，局部呈碎块、短柱状，锤击声脆，质硬。中等风化粉砂岩：灰色、灰白色，呈柱状。2.基岩面及风化带情况据钻孔揭露，工程区基岩面埋藏深度0.00~7.20m，高程381.53~399.70m，基岩面坡度在5～25°，局部达50°。强风化带深度0.00~13.20m，厚0.60~11.30m，高程378.23~399.10m。3.7岩土物理力学性质3.7.1岩土物理力学参数统计本次勘察在工程区共取粉质粘土样2件，中等风化泥岩和砂岩样分别为14、12组，样品按规范进行现场封装，及时送检，测定其物理力学指标。根据相关公式对试验数据进行数理统计，分别计算其平均值、标准差、变异系数、标准值，计算公式如下：算术平均值：（公式3.1）标准差：（公式3.2）变异系数：（公式3.3）式中：n—参加统计的试验数据数量；φi—第i个试验数据； 岩土参数标准值φk按下式确定：式中：φm—岩土参数平均值νs—统计修正系数，可按式3.5计算注：式中正负号按不利组合考虑。经计算，岩石各项指标统计成果见下表3-10～3-17。表3-10粉质粘土物理性质试验成果统计表ZK3632.11.902.730.89897.633.819.40.8814.4ZK133.91.882.740.95297.634.319.60.9714.7统计频数222222222最大值33.91.902.740.95297.634.319.60.9714.7最小值32.11.882.730.89897.633.819.40.8814.4平均值33.01.892.740.92597.634.119.50.9314.6表3-11砂岩物理性质试验成果统计表样品编号天然块体密度(g/cm³)干块体密度(g/cm³)饱和块体密度(g/cm³)颗粒密度天然含水率(%)吸水率(%)孔隙度(%)ZK11-12.502.402.512.704.234.6211.08ZK11-22.502.392.512.724.705.1112.22ZK11-32.522.422.532.724.154.5010.91ZK8-12.532.432.532.714.094.2910.42ZK8-22.512.422.522.693.974.2010.16ZK8-32.542.442.552.733.944.2910.47统计频数（n）6666666最大值2.502.392.512.693.944.2010.16最小值2.542.442.552.734.705.1112.22平均值2.522.422.532.714.184.5010.88标准差0.020.020.010.020.280.340.74变异系数0.0060.0080.0060.0060.0670.0750.068标准值表3-12泥岩物理性质试验成果统计表样品编号天然块体密度(g/cm³)干块体密度(g/cm³)饱和块体密度(g/cm³)颗粒密度天然含水率(%)吸水率(%)孔隙度(%)ZK59-12.642.572.652.782.552.897.43ZK59-22.632.552.642.782.813.258.30ZK59-32.622.552.632.793.003.368.56ZK53-12.612.532.622.772.973.358.49ZK53-22.612.522.622.783.493.719.36ZK53-32.592.502.602.773.643.929.80统计频数（n）6666666最大值2.592.502.602.772.552.897.43最小值2.642.572.652.793.643.929.80平均值2.622.542.632.783.073.418.65标准差0.020.020.020.010.410.360.83变异系数0.0060.0100.0060.0020.1350.1060.096标准值表3-13粉质粘土力学性质试验成果统计表样品编号天然固结快剪饱和固结快剪压缩性内聚力（kPa）内摩擦角φo内聚力（kPa）内摩擦角φo压缩模量Es0.1-0.2(MPa)压缩系数a0.1-0.2(MPa-1)ZK3615.212.111.28.60.682.79ZK112.411.69.38.20.792.47统计频数222222最大值15.212.111.28.60.792.79最小值12.411.69.38.20.682.47平均值13.811.910.28.40.742.63表3-14砂岩岩石抗压强度统计成果表中等风化砂岩天然抗压强度饱和抗压强度软化系数ZK534.326.10.7632.524.20.7531.823.70.75ZK6430.522.90.7531.323.00.7430.722.60.74ZK2032.124.10.7530.222.20.7431.723.30.74ZK1438.429.60.7739.029.50.7639.730.00.76ZK1238.629.70.7736.427.50.7635.727.00.76ZK1635.226.80.7632.424.10.7533.124.70.75ZK2318.513.00.7017.411.90.6918.912.90.69ZK2815.610.80.6916.311.00.6818.712.60.68ZK1127.115.30.5624.218.90.7823.620.50.87ZK827.025.10.9332.719.70.6031.522.40.71样本数303030最小值15.6010.800.56最大值39.7030.000.93平均值29.5021.840.74标准差7.205.960.07变异系数0.2440.2730.090标准值(MPa)27.2319.950.72表3-15泥岩岩石抗压强度统计成果表中等风化泥岩天然抗压强度饱和抗压强度软化系数ZK3410.56.90.668.65.50.659.15.90.65ZK425.93.70.625.53.30.615.73.40.61ZK456.44.10.647.14.40.637.84.90.63ZK408.95.80.658.45.30.649.05.70.64ZK368.25.20.646.44.00.637.74.80.63ZK275.33.20.614.62.70.605.73.40.60ZK597.23.50.496.54.60.715.94.10.69ZK537.56.00.807.55.30.719.14.70.52样本数242424最小值4.602.700.49最大值10.506.900.80平均值7.274.600.64标准差1.4711.080.06变异系数0.2020.2350.094标准值(MPa)6.754.210.61表3-16砂岩物理力学性质试验成果统计表样品编号天然抗剪强度抗拉强度（MPa）变形14.190.8724.390.88ZK112.730.811.10395740720.221241.27492451110.21ZK82.520.820.92630665310.220.87498651460.220.79566458680.23样本数446666最小值2.520.810.793957.004072.000.21最大值4.390.881.276306.006531.000.24平均值3.460.851.015072.835246.000.22标准差--0.182820.80859.370.01变异系数--0.1800.1620.1640.046标准值(MPa)--0.864395.194536.500.23注：1、2样品数据采用《重庆公路物流基地A36地块排洪渠项目工程地质勘察报告》试验数据。表3-17泥岩物理力学性质试验成果统计表样品编号天然抗剪强度抗拉强度（MPa）变形10.960.740.560.390.4520.840.730.380.510.33ZK590.680.730.27215922240.380.30188519210.330.32237424660.35ZK530.820.730.32173217750.340.32193920000.320.44234824330.37样本数4412666最小值0.680.730.271732.001775.000.32最大值0.960.740.562374.002466.000.38平均值0.830.730.382072.832136.500.35标准差--0.090261.99282.810.02变异系数--0.2360.1260.1320.067标准值(MPa)--0.341856.531903.020.37注：1、2样品数据采用《重庆公路物流基地A36地块排洪渠项目工程地质勘察报告》试验数据。3.7.2岩体基本质量等级场地强风化岩体基本质量等级为Ⅴ类；中等风化泥岩单轴饱和抗压强度标准值为4.10MPa，属极软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为Ⅴ类；中等风化砂岩单轴饱和抗压强度标准值为19.91MPa，为较软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为Ⅳ类；中等风化粉砂岩，属软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为Ⅳ类。3.7.3岩（土）体物理力学参数建议值根据本次勘察野外鉴别、结合室内岩土试验成果资料及查阅《工程地质手册》第四版并结合重庆市工程建设经验，综合得出拟建场地岩土体参数建议值，详见表3-18、表3-19、表3-20及表3-21。表3-18土体物理力学性质地质建议值岩土名称天然密度(g/cm3)饱和密度(g/cm3)容许承载力（Kpa）渗透系数（cm/s）天然固结快剪饱和固结快剪C(Kpa)Ф（°）C(Kpa)Ф（°）粉质粘土1.891.98120.04.7×10-58.3010.76.17.6素填土1.851.940.012.00.011.0注：建议值主要参见重庆市工程建设经验及临近场地岩土体参数。表3-19岩体物理力学性质地质建议值岩土名称天然密度(g/cm3)饱和密度(g/cm3)容许承载力（Kpa）天然抗剪强度饱和抗剪强度基底摩擦系数tgФ°C′(Kpa)tgФ°C(Kpa)强风化泥岩2.592.612000.4060.00.3040.00.30中风化泥岩2.622.638420.66249.00.45199.00.40强风化砂岩2.492.514000.50120.00.3580.00.35中风化砂岩2.522.5319950.761038.00.55830.00.50表3-20岩体物理力学变形性质地质建议值岩土名称抗拉容许承载力（Kpa）变形模量(Mpa)弹性模量(Mpa)泊松比（μ）中风化泥岩136.01299.61332.10.37中风化砂岩344.03076.63175.50.23表3-21边坡开挖建议值表岩性风化程度永久边坡临时边坡坡高<8m坡高8～15m泥岩、粉砂岩强风化1:1.001:1.251:0.75弱风化1:0.751:1.001:0.35～1:0.75砂岩强风化1:1.001:1.251:0.75弱风化1:0.501:0.751:0.30～1:0.70粉质粘土坡高<5m1:1.50～1:2.001:1.00～1:1.50坡高5～10m1:2.00～1:2.251:1.50～1:2.00素填土坡高<5m1:1.75～1:2.001:1.25～1:1.75坡高5～10m1:2.00～1:2.501:1.75～1:2.25备注土层坡高>5m要设置马道。4主要工程地质问题4.1堤基抗滑稳定重庆公路物流基地A36地块河段堤基为多层结构：表层为稍密素填土，厚度为0.00～6.10m，下部为粉质粘土，厚度为0.00～4.60m，下伏基岩，若堤基以粉质粘土作堤基持力层时，存在抗滑稳定问题，应对堤基进行抗滑稳定验算，如果满足要求可采用粉质粘土作为堤基持力层，若不满足抗滑要求，建议采用工程措施对粉质粘土堤基进行处理。若堤基置于基岩层，基岩承载力满足要求，不存在堤基抗滑稳定。4.2渗透变形破坏该段改线河段主要结构形式为涵洞及隧洞，不存在渗透变形问题。4.3沉降变形问题重庆公路物流基地A36地块河段堤基持力层主要为中风化基岩，其次为粉质粘土及素填土。粉质粘土和素填土受压后的变形量差异较大，易发生堤段的不均匀沉陷，需在不同承载力段持力层的堤基交接部分设计结构缝等工程处理措施。应在施工时进行必要的钎探工作，若发现有软弱下卧层存在，应适当深挖进行换层处理等。4.4堤基抗冲稳定问题由于粉质粘土和素填土物理力学性能较低，易受流水冲刷掏蚀，从而导致堤基破坏。以粉质粘土和素填土作堤基持力层时存在冲刷问题。应对堤脚段做护脚处理，保证堤基抗冲稳定性。以基岩做堤基持力层，不存在抗冲刷问题。建议堤基埋深应置于最大冲刷深度以下，保证堤基抗冲稳定性。4.5基坑涌水问题堤基基坑位于河水位以下，当河水上涨时，基坑内的涌水量就增加，地下水难以疏干，影响基坑边坡的稳定和施工进度，应做好排水工作，建议在枯季施工。应做好围堰的防渗措施，防止河水渗入基坑内，采取必要的抽排水措施。素填土取k=1.8×10-4～2.2×10-3cm/s，粉质粘土取k=3.9×10-5～6.8×10-4cm/s。素填土单位涌水量Q=0.18～1.91m3/d，粉质粘土单位涌水量Q=0.03～0.60m3/d。5岸坡工程地质条件及评价拟建重庆公路物流基地A36地块河道改线工程起于李家塝，终于绕城高速涵洞，本工程整治河段总长1180m，该段不存在永久性岸坡，主要为临时性岸坡。现对临时性岸坡进行评价。将本次治理河段进行工程分段如下表5-1。表5-1物流基地A36地块河道改线工程临时岸坡分类分段表分段类别河道沿岸分段桩号岩土混合岸坡左岸：K0+026.6～K0+355.0，K0+450.0～K0+628.5，K0+679.0～K0+700.0，K0+820.0～K0+850.0，K1+090.0～K1+180.0右岸：K0+026.6～K0+355.0，K0+450.0～K0+628.5，K0+679.0～K0+700.0，K0+820.0～K0+850.0，K1+090.0～K1+18.0土质岸坡左岸：K0+000.0～K0+026.6，K0+355.0～K0+387.4，K0+420.0～K0+452.0，K0+628.5～K0+679.0右岸：K0+000.0～K0+026.6，K0+355.0～K0+387.4，K0+420.0～K0+452.0，K0+628.5～K0+679.0隧洞K0+700.0～K0+820.0，K0+850.0～K1+090.05.1隧洞围岩分级隧洞沿线地层为泥岩和砂岩，隧洞场地中等风化泥岩天然抗压强度标准值为6.58MPa，属软岩，岩体较完整。根据《水利水电工程地质勘察规范》（DB50487-2008）附录N判定，中等风化泥岩段隧洞围岩基本分级为Ⅳ类。根据压水试验，该段属于中等透水层，地下水状态分级为Ⅰ级，据该地区建设经验该段地应力为一般应力，经地下水、地应力修正围岩类别，确定中等风化泥岩段隧洞围岩为Ⅳ类。中等风化砂岩饱和抗压强度标准值为19.91MPa，属较软岩，岩体较完整。中等风化砂岩隧洞围岩基本分级为Ⅲ类；根据压水试验，该段属于中等透水层，地下水状态分级为Ⅰ类，根据该地区建设经验该段地应力为一般应力，经地下水、地应力修正围岩类别，确定中等风化砂岩段隧洞围岩为Ⅲ类。考虑到围岩体为较完整的泥岩和砂岩软硬互层，隧洞围岩级别综合确定为Ⅳ类。强风化砂、泥岩围岩级别确定为Ⅴ类。5.2隧洞洞口段稳定性评价1.隧道进口稳定性隧道进口里程K0+700.0，地面标高387.29m，设计底板标高377.30m。按隧道拱高3.5m计算，洞口顶板岩体厚3.6m，素填土层厚2.3m，挖方零点至洞口距离10.2m。隧道进口位于斜坡中下部，基岩裸露，隧道进口斜坡为逆向坡，自然斜坡稳定，未见滑坡、崩塌等不良地质现象。洞口边坡与结构面组合（见图5－1），层面与坡向反向相交，为逆向坡，裂隙①224°∠72°与边坡坡向近垂直相交，裂隙②129°∠81°与边坡顺向相交，为外倾裂隙面。边坡稳定性受外倾裂隙②控制，破坏模式可能的破坏模式为岩体沿外倾裂隙②滑移。进口边坡被两组结构面切割，两组结构面将形成潜在不稳定楔形体，可能产生局部落块、塌陷现象。边坡岩体类别为Ⅳ类。洞口仰坡上部为粉质粘土及强风化泥岩、粉砂岩，直立开挖后强风化泥岩、粉砂岩不稳定，施工图设计时应特别重视，在施工中建议边开挖边进行喷锚护壁处理，永久护壁宜采用钢筋砼衬砌。图5-1进洞口赤平投影图隧道进口里程K0+850.0，地面标高386.70m，设计底板标高376.55m。按隧道拱高3.5m计算，洞口顶板岩体厚3.6m，粉质粘土层厚2.5m，挖方零点至洞口距离10.5m。隧道进口位于斜坡中下部，基岩裸露，隧道进口斜坡为逆向坡，自然斜坡稳定，未见滑坡、崩塌等不良地质现象。洞口边坡与结构面组合（见图5－2），层面与坡向反向相交，为逆向坡，裂隙①224°∠72°与边坡坡向大角度相交，裂隙②129°∠81°与边坡坡向大角度相交。进口边坡被两组结构面切割，两组结构面将形成潜在不稳定楔形体，可能产生局部落块、塌陷现象。边坡岩体类别为Ⅳ类。洞口仰坡上部为粉质粘土及强风化泥岩、粉砂岩，直立开挖后强风化泥岩、粉砂岩不稳定，将产生垮塌掉块，施工图设计时应特别重视，在施工中建议边开挖边进行喷锚护壁处理，永久护壁宜采用钢筋砼衬砌。图5-2进洞口赤平投影图2.隧道出口稳定性隧道出口里程K0+820.0，地面标高389.00m，设计底板标高376.70m。按隧道拱高3.5m计算，洞口顶板岩体厚2.4m，素填土层厚6.1m，挖方零点至洞口距离12.3m。隧道进口位于斜坡中下部，基岩裸露，隧道进口斜坡为顺向坡，自然斜坡稳定，未见滑坡、崩塌等不良地质现象。洞口边坡与结构面组合（见图5－3），层面与坡向小角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡坡向近垂直相交，裂隙②129°∠81°与边坡逆向相交，为内倾裂隙面。边坡稳定性受外岩层层面控制，破坏模式为岩体沿岩层层面滑移。出口边坡被两组结构面切割，两组结构面将形成潜在不稳定楔形体，可能产生局部落块、塌陷现象。边坡岩体类别为Ⅳ类。洞口仰坡上部为粉质粘土及强风化泥岩、粉砂岩，直立开挖后强风化泥岩、粉砂岩不稳定，施工图设计时应特别重视，在施工中建议边开挖边进行锚杆挡墙进行处理，永久护壁宜采用钢筋砼衬砌。图5-3出洞口赤平投影图隧道出口里程K1+090.0，地面标高384.45m，设计底板标高375.35m。按隧道拱高3.5m计算，洞口顶板岩体厚2.2m，粉质粘土层厚2.6m，挖方零点至洞口距离9.1m。隧道出口位于斜坡中下部，基岩裸露，隧道进口斜坡为顺向坡，自然斜坡稳定，未见滑坡、崩塌等不良地质现象。洞口边坡与结构面组合（见图5－4），层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡坡向大角度相交，裂隙②129°∠81°与边坡坡向近垂直相交。边坡稳定性受外岩层层面控制，破坏模式为岩体沿岩层层面滑移。出口边坡被两组结构面切割，两组结构面将形成潜在不稳定楔形体，可能产生局部落块、塌陷现象。边坡岩体类别为Ⅳ类。洞口仰坡上部为粉质粘土及强风化泥岩、砂岩，直立开挖后强风化泥岩、砂岩不稳定，施工图设计时应特别重视，在施工中建议边开挖边进行锚杆挡墙进行处理，永久护壁宜采用钢筋砼衬砌。图5-4出洞口赤平投影图5.3岸坡工程地质条件及评价工程各河段岸坡由土质岸坡、岩土混合岸坡及隧洞组成，现将各河段分段列表，岸坡工程地质条件评价见表5-2。表5-2河道改线工程临时岸坡工程地质条件及评价起始桩号（m）长度岸坡类型岸坡工程地质条件及评价26.6土质岸坡岸坡为土质岸坡，坡体为粉质粘土组成，坡高为0.0～5.1m，开挖坡比按1:1.00～1:1.50进行开挖。328.4岩土混合岸坡岸坡高3～29m，坡体主要由素填土、强风化及中风化基岩组成，其中土质边坡部分高约1～4m,岩土界面较平缓，土层底面倾角小于5°，不会发生沿岩土界面的整体滑动，但土质边坡直立开挖不稳定，可能产生沿土体内部的圆弧滑动破坏，建议按照设计开挖坡率1:1.50进行放坡开挖；边坡岩质部分高约2～25m，主要由强、中风化基岩组成，层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡顺向相交，为外倾裂隙面，裂隙②129°∠81°与边坡近垂直相交。边坡稳定性受外倾裂隙面①控制，破坏模式可能的破坏模式为岩体沿外倾裂隙①滑移。建议边坡按照坡率法进行放坡，8m一阶，并对坡面进行防护。32.4土质岸坡岸坡为土质岸坡，坡体为粉质粘土组成，坡高为0.0～2.1m，开挖坡比按1:1.00～1:1.50进行开挖。32.6岩土混合岸坡岸坡高1.0～4.7m，坡体主要由粉质粘土、强风化及中风化基岩组成，其中土质边坡部分高约1.0～2.8m，岩土界面较平缓，土层底面倾角小于5°，不会发生沿岩土界面的整体滑动，但土质边坡直立开挖不稳定，可能产生沿土体内部的圆弧滑动破坏，建议按照设计开挖坡率1:1.50进行放坡开挖；边坡岩质部分高约0.0～2.7m，主要由强、中风化基岩组成，层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡顺向相交，为外倾裂隙面，裂隙②129°∠81°与边坡近垂直相交。边坡稳定性受外倾裂隙面①控制，破坏模式可能的破坏模式为岩体沿外倾裂隙①滑移。建议边坡按照坡率法进行放坡，并对坡面进行防护。32.0土质岸坡岸坡为土质岸坡，坡体为粉质粘土组成，坡高为0.0～2.5m，开挖坡比按1:1.00～1:1.50进行开挖。176.5岩土混合岸坡高3.5～24.1m，倾向231°，坡体主要由粉质粘土、强风化及中风化基岩组成，其中土质边坡部分高约2.0～3.3m，岩土界面较平缓，土层底面倾角小于5°，不会发生沿岩土界面的整体滑动，但土质边坡直立开挖不稳定，可能产生沿土体内部的圆弧滑动破坏，建议按照设计开挖坡率1:1.50进行放坡开挖；边坡岩质部分高约1.5～22.3m，主要由强、中风化基岩组成，层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡顺向相交，为外倾裂隙面，裂隙②129°∠81°与边坡近垂直相交。边坡稳定性受外倾裂隙面①控制，破坏模式可能的破坏模式为岩体沿外倾裂隙①滑移。建议边坡按照坡率法进行放坡，8m一阶，并对坡面进行防护。两阶边坡之间设置宽度大于2.0m的平台，坡顶坡脚建议设置临时截（排）水沟。50.5土质岸坡岸坡为土质岸坡，坡体为粉质粘土及素填土组成，坡高为1.7～3.0m，开挖坡比按1:1.00～1:1.50进行开挖。30.0岩土混合岸坡高2.7～12.1m，倾向231°，坡体主要由素填土、粉质粘土、强风化及中风化基岩组成，其中土质边坡部分高约1.8～3.0m，岩土界面较平缓，土层底面倾角小于5°，不会发生沿岩土界面的整体滑动，但土质边坡直立开挖不稳定，可能产生沿土体内部的圆弧滑动破坏，建议按照设计开挖坡率1:1.50进行放坡开挖；边坡岩质部分高约0.0～9.5m，主要由强、中风化基岩组成，层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡顺向相交，为外倾裂隙面，裂隙②129°∠81°与边坡近垂直相交。边坡稳定性受外倾裂隙面①控制，破坏模式可能的破坏模式为岩体沿外倾裂隙①滑移。建议边坡按照坡率法进行放坡，并对坡面进行防护。坡顶坡脚建议设置临时截（排）水沟。120.0隧洞隧洞左侧边墙主要由中风化砂岩及泥岩组成，层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡顺向相交，为外倾裂隙面，裂隙②129°∠81°与边坡近垂直相交。边坡稳定性受外倾裂隙面①控制，破坏模式可能的破坏模式为岩体沿外倾裂隙①滑移。隧洞顶部被两组结构面切割，两组结构面在洞顶将形成潜在不稳定楔形体，可能产生局部落块、塌陷现象。根据5.1节确定隧洞围岩级为Ⅳ类。在施工中建议边开挖边进行喷锚护壁处理，永久护壁宜采用钢筋砼衬砌。30.0岩土混合岸坡高5.2～10.5m，倾向231°，坡体主要由素填土、粉质粘土、强风化及中风化基岩组成，其中土质边坡部分高约2.0～2.5m，岩土界面较平缓，土层底面倾角小于5°，不会发生沿岩土界面的整体滑动，但土质边坡直立开挖不稳定，可能产生沿土体内部的圆弧滑动破坏，建议按照设计开挖坡率1:1.50进行放坡开挖；边坡岩质部分高约2.9～6.2m，主要由强、中风化基岩组成，层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡顺向相交，为外倾裂隙面，裂隙②129°∠81°与边坡近垂直相交。边坡稳定性受外倾裂隙面①控制，破坏模式可能的破坏模式为岩体沿外倾裂隙①滑移。建议边坡按照坡率法进行放坡，并对坡面进行防护。坡顶坡脚建议设置临时截（排）水沟。240.0隧洞隧洞左侧边墙主要由中风化砂岩及泥岩组成，层面与坡向小角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡坡向近垂直相交，裂隙②129°∠81°与边坡反向相交，为反倾裂隙面。边坡稳定性受岩体强度控制，破坏模式为沿45°+φ/2滑移。隧洞顶部被两组结构面切割，两组结构面在洞顶将形成潜在不稳定楔形体，可能产生局部落块、塌陷现象。在施工中建议边开挖边进行喷锚护壁处理，永久护壁宜采用钢筋砼衬砌。90.0土质岸坡岸坡为土质岸坡，坡体为粉质粘土及素填土组成，坡高为0.0～5.7m，开挖坡比按1:1.00～1:1.50进行开挖。右岸26.6土质岸坡岸坡为土质岸坡，坡体为粉质粘土组成，坡高为0.0～5.1m，开挖坡比按1:1.00～1:1.50进行开挖。328.4岩土混合岸坡岸坡高3～29m，坡体主要由素填土、强风化及中风化基岩组成，其中土质边坡部分高约1～4m,岩土界面较平缓，土层底面倾角小于5°，不会发生沿岩土界面的整体滑动，但土质边坡直立开挖不稳定，可能产生沿土体内部的圆弧滑动破坏，建议按照设计开挖坡率1:1.50进行放坡开挖；边坡岩质部分高约2～25m，主要由强、中风化基岩组成，层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡坡逆向相交，为反倾裂隙，裂隙②129°∠81°与边坡近垂直相交。边坡稳定性受岩体强度控制，破坏模式为沿45°+φ/2滑移。建议边坡按照坡率法进行放坡，8m一阶，并对坡面进行防护。32.4土质岸坡岸坡为土质岸坡，坡体为粉质粘土组成，坡高为0.0～2.1m，开挖坡比按1:1.00～1:1.50进行开挖。32.6岩土混合岸坡岸坡高1.0～4.7m，坡体主要由粉质粘土、强风化及中风化基岩组成，其中土质边坡部分高约1.0～2.8m，岩土界面较平缓，土层底面倾角小于5°，不会发生沿岩土界面的整体滑动，但土质边坡直立开挖不稳定，可能产生沿土体内部的圆弧滑动破坏，建议按照设计开挖坡率1:1.50进行放坡开挖；边坡岩质部分高约0.0～2.7m，主要由强、中风化基岩组成，层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡坡逆向相交，为反倾裂隙，裂隙②129°∠81°与边坡近垂直相交。边坡稳定性受岩体强度控制，破坏模式为沿45°+φ/2滑移。建议边坡按照坡率法进行放坡，并对坡面进行防护。32.0土质岸坡岸坡为土质岸坡，坡体为粉质粘土组成，坡高为0.0～2.5m，开挖坡比按1:1.00～1:1.50进行开挖。176.5岩土混合岸坡高3.5～24.1m，倾向231°，坡体主要由粉质粘土、强风化及中风化基岩组成，其中土质边坡部分高约2.0～3.3m，岩土界面较平缓，土层底面倾角小于5°，不会发生沿岩土界面的整体滑动，但土质边坡直立开挖不稳定，可能产生沿土体内部的圆弧滑动破坏，建议按照设计开挖坡率1:1.50进行放坡开挖；边坡岩质部分高约1.5～22.3m，主要由强、中风化基岩组成，层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡坡逆向相交，为反倾裂隙，裂隙②129°∠81°与边坡近垂直相交。边坡稳定性受岩体强度控制，破坏模式为沿45°+φ/2滑移。建议边坡按照坡率法进行放坡，8m一阶，并对坡面进行防护。两阶边坡之间设置宽度大于2.0m的平台，坡顶坡脚建议设置临时截（排）水沟。50.5土质岸坡岸坡为土质岸坡，坡体为粉质粘土及素填土组成，坡高为1.7～3.0m，开挖坡比按1:1.00～1:1.50进行开挖。21.0岩土混合岸坡坡高2.7～12.1m，倾向231°，坡体主要由素填土、粉质粘土、强风化及中风化基岩组成，其中土质边坡部分高约1.8～3.0m，岩土界面较平缓，土层底面倾角小于5°，不会发生沿岩土界面的整体滑动，但土质边坡直立开挖不稳定，可能产生沿土体内部的圆弧滑动破坏，建议按照设计开挖坡率1:1.50进行放坡开挖；边坡岩质部分高约0.0～9.5m，主要由强、中风化基岩组成，层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡坡逆向相交，为反倾裂隙，裂隙②129°∠81°与边坡近垂直相交。边坡稳定性受岩体强度控制，破坏模式为沿45°+φ/2滑移。建议边坡按照坡率法进行放坡，并对坡面进行防护。坡顶坡脚建议设置临时截（排）水沟。120.0隧洞隧洞左侧边墙主要由中风化砂岩及泥岩组成，层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡坡逆向相交，为反倾裂隙，裂隙②129°∠81°与边坡近垂直相交。边坡稳定性受岩体强度控制，破坏模式为沿45°+φ/2滑移。隧洞顶部被两组结构面切割，两组结构面在洞顶将形成潜在不稳定楔形体，可能产生局部落块、塌陷现象。在施工中建议边开挖边进行喷锚护壁处理，永久护壁宜采用钢筋砼衬砌。30.0岩土混合岸坡高5.2～10.5m，倾向231°，坡体主要由素填土、粉质粘土、强风化及中风化基岩组成，其中土质边坡部分高约2.0～2.5m，岩土界面较平缓，土层底面倾角小于5°，不会发生沿岩土界面的整体滑动，但土质边坡直立开挖不稳定，可能产生沿土体内部的圆弧滑动破坏，建议按照设计开挖坡率1:1.50进行放坡开挖；边坡岩质部分高约2.9～6.2m，主要由强、中风化基岩组成，层面与坡向大角度相交，为切向坡，裂隙①224°∠72°与边坡坡逆向相交，为反倾裂隙，裂隙②129°∠81°与边坡近垂直相交。边坡稳定性受岩体强度控制，破坏模式为沿45°+φ/2滑移。建议边坡按照坡率法进行放坡，并对坡面进行防护。坡顶坡脚建议设置临时截（排）水沟。240.0隧洞隧洞左侧边墙主要由中风化砂岩及泥岩组成，层面与坡向反向相交，为逆向坡，裂隙①224°∠72°与边坡坡向近垂直相交，裂隙②129°∠81°与边坡顺向相交，为外倾裂隙面。边坡稳定性受外倾裂隙②控制，破坏模式可能的破坏模式为岩体沿外倾裂隙②滑移。隧洞顶部被两组结构面切割，两组结构面在洞顶将形成潜在不稳定楔形体，可能产生局部落块、塌陷现象。在施工中建议边开挖边进行喷锚护壁处理，永久护壁宜采用钢筋砼衬砌。90.0土质岸坡岸坡为土质岸坡，坡体为粉质粘土及素填土组成，坡高为0.0～5.7m，开挖坡比按1:1.00～1:1.50进行开挖。6堤线工程地质条件及评价6.1堤基地质结构分类根据地质分段原则，结合地层岩性、持力层选择等，本工程区堤基分段共分为Ⅱ、Ⅲ两类：（1）Ⅰ类：单一结构，堤基由岩体组成。（2）Ⅱ类：双层结构，堤基由两类土（岩）组成。（3）Ⅲ类：多层结构，堤基由三类及以上土（岩）组成。6.2堤基工程地质条件分类堤基沿线按地质结构、岩性组合特征、覆盖层厚度及存在的主要工程地质问题，将工程堤基分为A、C两类。A类：该类堤基工程地质条件良好，堤基持力层为基岩强风化及中风化层，根据钻探揭露堤区主要为砂岩、粉砂岩和泥岩，属软岩、极软岩类，承载力、抗滑能力均满足要求，但泥岩易风化崩解，堤基开挖后需及时进行封闭、回填处理。C类：该类堤基工程地质条件较差，堤基持力层主要为粉质粘土，可塑，局部段为素填土，土体抗冲性能较差，并采取相应保护措施；施工中应加强钎探工作，对局部存在的软弱下卧层采用深挖换填垫层处理，换填宽度与堤基底宽等同；由于该层受人为扰动或积水浸泡后力学指标下降较大，应采用分段施工及时回填。6.3堤基工程地质条件分段评价堤基工程地质条件评价见表6-1。表6-1雁滩河支流堤线工程地质条件及评价起始桩号（m）段长（m）堤基工程地质条件分类岸坡类型基本工程地质条件建议堤基持力层设计堤型26.6C堤基为双层结构，由上而下：①第四系冲积粉质粘土，厚2.5～4.2m，为稍密；②基岩，侏罗系中统沙溪庙组砂泥岩互层，强风化层厚1.10～1.80m。建议选取粉质粘土作为持力层。若承载力不够，建议进行地基处理。箱涵328.4A堤基为单层结构，由上而下：①侏罗系中统沙溪庙组强风化及中风化砂岩、泥岩，强风化层厚0.60～3.80m。