防洪护岸综合整治工程（特钢厂-渝怀铁路桥段）-（渝怀铁路桥段）施工图设计说明

PAGE1PAGE2嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程（特钢厂—渝怀铁路桥段）—（渝怀铁路桥段）施工图设计说明PAGE1PAGE21工程概况1.1区位关系重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程—市政道路工程项目起点位于沙坪坝区高家花园大桥桥头，终点向北延伸至沙坪坝区的区界处，它的建设能将井口、双碑和磁器口串联起来，改善项目所在区域的交通基础设施面貌，推动井双片区土地开发利用，促进该地区的经济的快速发展，同时它是一条城市滨江路，它的建设有利于重庆主城两江四岸滨江地带的景观打造，由于本项目经过磁器口古镇，因此它的建设对磁器口古镇的交通改善、环境打造、品质提升都具有非常重要的作用。重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程—市政道路工程全长12.43km，由高家花园大桥至沙坪坝区界，道路等级为城市次干道，设计车速40km/h，采用双向四车道，规划红线宽度26m。1.2工程规模及建设范围本次设计重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程（特钢厂至渝怀铁路桥段）由特钢厂至渝怀铁路桥（K2+300-K10+080），全长7.78km，道路等级为城市次干道，设计车速40km/h，采用双向四车道，规划红线宽度26m。全线分为四个分段：第一分段嘉陵厂段、第二分段挂榜山公园段、第三分段井口段、第四分段渝怀铁路桥段。第四分段渝怀铁路桥段：沙滨路主线，城市次干道，设计速度40Km/h，双向四车道，标准路幅宽26m，长2.3km（K7+780~K10+080）。包含三条辅道。全线设六座主线车行桥梁、一座人行景观桥、一条下河道路、四座人行地通道。其中下河道路市政工程部分只确定平面、纵断面、标准横断面，具体做法详见水利设计图纸。道路标高190m以上部分为市政道路部分，190m以下部分为堤防部分，详见堤防设计图纸。1.3设计内容本次设计内容包括：道路工程、交通工程、结构工程、排水、照明工程，施工图说分成四册，本册为道路工程。1.4初步设计审查意见及回复《重庆市城乡建设委员会关于重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程（二期）初步设计的批复》（渝建初设（2016）126号中提出以下审查意见：（一）施工图审查阶段设计单位应编制专篇，对初步设计专家意见落实情况进行说明；施工图审查机构应对照专家意见的落实情况逐条进行核查。回复：相关专业均编制专篇回复初步设计专家意见落实情况。（二）做好该工程与周边相交道路的衔接设计。回复：道路平面位置与设计标高均已提供规划部门，已与控规编制单位进行衔接。（三）完善道路交叉口渠化设计及交通标志和信号灯设计。回复：施工图中已完善交叉口渠化及交通标志和信号灯设计。交叉口渠化设计详见道路工程图纸，交通标志和信号灯设计详见交通工程图纸。（四）进一步优化箱梁及桥墩尺寸。答复：已据审查意见对箱梁及桥墩进行优化。（五）完善桥位处水文资料的收集和分析，根据流速、流量计水位，完善箱梁的抗浮验算及抗水流冲击验算。答复：已对箱梁抗浮性进行复核和水流冲击下的结构安全进行验算，满足规范要求。（六）复核梁体的抗倾覆稳定性，验算箱梁的抗扭作用，保障结构安全。答复：已对稳定性及扭转作用进行验算复核，满足规范要求。（七）针对地质情况应深化墩台、桩基等设计。答复：已按详勘地质情况优化各墩台基础设计。（八）完善该工程涉及的高边坡支护设计，严格执行我委对有关高边坡管理的规定（渝建发（2010）166号），确保边坡稳定性。答复：已进行高边坡方案设计。（九）对滑坡及各边坡、挡墙应有保障稳定性的处置措施。答复：已针对各段边坡均进行相关处置设计，确保各段边坡的稳定性。（十）按照专家意见复核工程量、单价、计价原则、计价标准及计价依据，严格控制工程概算总额。回复：已复核工程量、单价、计价原则、计价标准及计价依据。其中初步设计审查道路工程为通过，无专家专项意见。2设计依据及采用的规范及标准2.1设计依据（1）重庆迈瑞城市建设投资有限责公司与我院签订的设计合同；（2）《重庆市城乡总体规划（2007-2020）；（3）《重庆市主城区综合交通规划（2010-2020）；（4）《重庆市沙坪坝区国民经济和社会发展第十二个五年规划纲要》；（5）《重庆市主城区交通近期建设规划（2011-2015）》；（6）《沙坪坝区“十二五”综合交通规划》（2011年3月）；（7）《沙坪坝区井双片区控制性详细规划（2013版）》（包括土地利用规划、交通规划等等）；（8）《重庆主城两江四岸滨江地带城市设计（井口—双碑片区）；（9）《沙磁文化产业带道路网优化规划》（2014年）；（10）《长江水利委员会关于关于重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程涉河建设方案的批复》（长许可﹝2015﹞23号）；（11）沙滨路（高家花园经磁器口至礼嘉大桥段）方案研究会议纪要（市政字〔2014〕185号）；（12）沙坪坝区沙滨路（磁器口至双碑大桥段）方案研究会议纪要（市政字〔2015〕19号）；（13）关于嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治方案专家咨询会议纪要（会议纪要2015-12）；（14）《重庆市文物局关于嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程方案的意见》（渝文物〔2015〕257号）；（15）重庆市市政管理委员会规划环节协办意见函；（16）重庆市沙坪坝区公安消防支队关于同意重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治建设工程（方案）消防设计审查意见的函（沙公消（建方）字〔2015〕第17号）；（17）陈和平、唐慎同志在《重庆市规划局关于嘉陵江滨江路（特钢厂至渝怀铁路桥段）工程方案设计的请示》上的批示；（18）《重庆市水利局关于重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程可行性研究报告审查意见的函》（渝水函﹝2016﹞140号）；（19）《市政工程设计方案审查意见函》（渝规沙坪坝方案函（市政）（2016）0023号）（20）1：500地形图；（21）重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程可行性研究报告。（22）重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程（二期）工程地质勘察报告(详细勘察)（23）《重庆市城乡建设委员会关于重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程（二期）初步设计的批复》（渝建初设（2016）126号（23）《重庆市城乡建设委员会关于重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程（二期）初步设计的批复》（渝建初设（2016）126号2.2采用的主要规范及标准1、国家规范：《道路工程制图标准》(GBJ50162-92)《城市道路交通规划设计规范》(GB50220-95)《道路交通标志和标线》(GB5768-2009)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《室外排水设计规范》（GB50014-2006）[2014年版]《城市排水工程规划规范》(GB50318-2000)《城市给水工程规划规范》（GB50282-98）《城市工程管线综合规划规范》（GB50289-98）《重庆市城市规划管理技术规定》（2012.1）《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）《给水排水工程管道结构设计规范》（GB50332-2002）《市政排水管道工程及附属设施》（06MS201）2、交通部规范：《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)《公路路基设计规范》(JTGD30—2015)《公路沥青路面设计规范》(JTGD50-2006)《公路排水设计技术规范》(JTJ018-97)《公路圬工桥涵设计规范》（JTGD61-2005）《公路工程抗震设计规范》(JTGD70-2004)3、建设部规范：《城市道路工程设计规范》(CJJ37－2012)《城市道路路线设计规范》（CJJ193-2012）《城市地下道路工程设计规范》（CJJ221-2015）《城市道路交叉口设计规程》（CJJ152-2010）《城镇道路路面设计规范》（CJJ169-2012）《城市道路和建筑物无障碍设计规范》(JGJ50-2001)《城市道路照明设计标准》(CJJ45－2006)《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）4、地方规范：《城市道路交通规划及路线设计规范》（DBJ50-064-2007）3.建设条件3.1行政区划及交通现状线路区位于沙坪坝区井口镇辖区，起点位于原特钢厂范围内，本次设计、勘察终点位于井口镇先锋街二塘码头，线路沿线有道路到达现场，交通较为便利。3.2气象重庆位于东经105°17'～110°11'、北纬28°10'～32°13'之间的青藏高原与长江中下游平原的过渡地带。根据重庆市气象局多年的气象观测资料，勘察区内的气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无霜期349天左右。(1)气温多年平均气温18.3℃，月平均最高气温是8月为28.1℃，月平均最低气温在1月为5.7℃，日最高气温43.0℃(2006年8月15日)，日最低气温-1.8℃(1955年1月11日)。(2)降水量最大年降水量1544.8mm，最小年降水量740.1mm，多年平均降水量为1082.6mm，降雨多集中在5～9月，约占全年降雨量的70%，且强度较大，暴雨时有发生；日最大降雨量266.5mm(2007.7.17)，日降雨量大于25mm以上的大暴雨日数占全年降雨日数的62%左右，小时最大降雨量可达65mm；多年平均蒸发量1138.6mm。(4)湿度多年平均相对湿度79%左右，绝对湿度17.7hPa左右，最热月份相对湿度70%左右，最冷月份相对湿度81%左右。(5)风全年主导风向为北，频率13%左右，夏季主导风向为北西，频率10%左右，年平均风速为1.3m/s左右，最大风速为26.7m/s。3.3水文线路区地处于嘉陵江西岸一级阶地斜坡地带，嘉陵江为区内最重要水系，构成区域最低侵蚀基准面，其一遇汛期，河水上涨，水流湍急，嘉陵江水位特点是：洪枯明显，水位差大，枯水期水位平稳，洪水期峰高量大，洪水陡涨陡落，历时相对长，一次过程一般6～10天，洪水过程水位变幅大，常达20～30m，使沿江两岸城镇、厂矿、码头等易被淹没。根据水文站历年观察资料及沙坪坝区防汛办公室针对磁器口水位标识的数据（见图2.1），嘉陵江旱限水位约162.0m，常年枯水位173.4m（黄海高程），常年平均洪水位190.97m，50年一遇洪水位193.69m，100年一遇洪水位195.49m。1981年7月中旬，由于四川北部地区连降暴雨，长江、嘉陵江水位陡涨，使重庆出现了历史上罕见的特大洪水，朝天门超过警戒水位180m的持续时间达102小时之久。1981年7月16日重庆特大洪水（以下简称“81.7”特大洪水）在嘉陵江沿江各站实测洪水水位及洪痕位置见表。磁器口防洪水位标示大沙滩鱼庄处洪水位标示K6+000右侧处洪水位标示重庆“81.7”嘉陵江洪水位、洪痕位置表水系地名洪水位（m）洪痕位置嘉陵江北泉水文站208.17水文站水尺北碚207.92老车站施家梁202.60施家梁桥头井口197.05农药厂大门磁器口195.61二十八中中渡口194.78搬运站化龙桥193.90人民银行牛角沱193.40嘉陵江大桥据《重庆市主城区城市防洪规划（2006—2020）》，市域主城区平均每75年就有可能出现高于或相当于1981年的特大洪水灾害；同时，根据防洪规划报告中以嘉陵江干流的北碚、寸滩站（重庆玄坛庙站）作为代表站，在主城区的河段中选取12个河道横断面，依据历年水位记录数据进行各设计频率水位计算的结果，主城区境内嘉陵江各断面设计频率（20年、50年、100年）洪水水面线见图。嘉陵江20年一遇设计洪水水面线嘉陵江50年一遇设计洪水水面线嘉陵江100年一遇设计洪水水面线线路区内水系主要为嘉陵江及其一级支流，嘉陵江多年平均流量2155m3/s，最大流量44800m3/s，井口断面处=5\*CHINESENUM3五年一遇洪水位188.23m(黄海高程、下同)、十年一遇水位190.63m、二十年一遇水位192.63m、五十年一遇水位194.93m、=100\*CHINESENUM3一百年一遇洪水位196.73m；磁器口断面常年洪水位约185m，枯季水位约165m。20年一遇洪水位约为190.0m，50年一遇洪水位约为196.0m。据资料坝前水位蓄水至175m时，嘉陵江沙坪坝的水位为179m。在此次勘察期间处于嘉陵江丰水期，7月22日测得嘉陵江特钢厂段水位约176.37m。线路所经地段冲沟发育，主要发育有3处较大的常年性溪沟，由沙滨路（二期）起点至终点依次为1#冲沟、2#冲沟和3#冲沟：1#冲沟：即为詹家溪，位于线路K3+820～K3+840段，冲沟由西向东汇入嘉陵江，沟宽10～20m，水深0.5～1.5m，沟底高程165～170m，两岸地形坡角一般15°～35°。2#冲沟：即为南溪河，位于线路K6+640～K6+660段，冲沟由西向东汇入嘉陵江，沟宽8～15m，水深0.3～1.0m，沟底高程166～170m，两岸地形坡角一般23°～45°。3#冲沟：位于线路K8+110～K8+130段，即井口农药厂附近，由北西向南东流入嘉陵江，沟宽4～8m，水深0.5～1.5m，沟底高程168～171m，两岸地形坡角一般20°～30°，为斜坡。线路区除上述3处较大的常年性溪沟外，沿线还发育较多的季节性冲沟，该类冲沟一般宽约3～5m，其水量受季节影响大。根据《重庆市主城区城市防洪规划（2006—2020）》第4.2.5节，重庆主城区防洪标准为100年一遇。参照前述对各洪水位的分析，并结合《重庆市主城区城市防洪规划（2006—2020）》第6.5.1节的规定，河道管理范围内的新开发区居民点的选点和建设，必须选建在重庆（玄坛庙）水位196米高程线以上。因此，建议拟建线路在规划方案时按100年一遇洪水位设防，设防水位（参照磁器口水位）为195.49m（吴淞高程）。4工程地质条件4.1地形地貌线路区位于嘉陵江右岸（西岸），属于川东红层浅丘斜坡、一级阶地及河流侵蚀堆积地貌区。位于斜坡地段地形以斜坡及人工堆填或开挖形成的斜（边）坡为主，坡角约30～45°，高10～50m；河流侵蚀堆积地段地形相对较平缓，地形坡度5～20°；嘉陵江一级阶地地貌段地形总体较为平缓；岸坡地段地形坡度较大，地形多为陡坡、陡崖，坡度约30～60°，高约5～50m，总体沿线地形坡度起伏变化较大。4.2地质构造据区域资料与现场地面地质调查，该线路位于磁器口向斜西翼，沿线地表大部分被第四系土层所覆盖，在线路区台坎地段出露基岩中测得岩层产状，根据线路地质调查，线路沿线总体岩层倾向向东，其岩层倾角由线路所在位置与磁器口向斜轴部距离远近决定，距离越大，其倾角越陡，距离越小，其倾角越趋于平缓。根据沿线所测岩层产状，统计如表：线路沿线岩层、裂隙产状统计表里程桩号岩层产状、特征裂隙产状、特征LX1LX2K2+280～K3+98085～89°∠44～20°,层面结合程度一般，属硬性结构面250°∠52°,裂面较平直，未见充填物，裂面张开2～5mm，间距2～3m，延伸3～5m，属结合差的硬性结构面335°∠81°,裂面较平直，未见充填物，裂面张开2～3mm，间距1～2.5m，延伸2～4m，属结合差的硬性结构面K3+980～K4+46085～90°∠15～6°,层面结合程度一般，属硬性结构面270°∠46°,裂面较平直，未见充填物，裂面张开2～3mm，间距2～3m，延伸1～3m，属结合差的硬性结构面25°∠84°,裂面较平直，未见充填物，裂面张开1～3mm，间距1.5～2.5m，延伸2～3m，属结合差的硬性结构面K4+460～K5+16086°∠6°,层面结合程度一般，属硬性结构面25°∠80°，裂面平整，闭合，裂隙间距1.5m，属结合差的硬性结构面105°∠83°，裂面平整，闭合，裂隙间距约1.2m，属结合差的硬性结构面K5+160～K5+62083°∠6～15°,层面结合程度一般，属硬性结构面230°∠44°,裂面较平直，张开2～3mm，间距1～2m，延伸1～3m，属结合差的硬性结构面313°∠74°,裂面较平直，未见充填物，裂面张开2～5mm，间距2～5m，延伸2～3m，属结合差的硬性结构面K5+620～K5+94083～90°∠15～39°,层面结合程度一般，属硬性结构面163°∠78°,裂面较平直，张开2～3mm，间距1～2m，延伸1～3m，属结合差的硬性结构面258°∠82°,裂面较平直，未见充填物，裂面张开2～3mm，间距2～4m，延伸2～3m，属结合差的硬性结构面K5+940～K8+24090～95°∠40～55°,层面结合程度一般，属硬性结构面172°∠83°,裂面较平直，张开2～3mm，间距1～2m，延伸1～3m，属结合差的硬性结构面266°∠78°,裂面较平直，未见充填物，裂面张开2～5mm，间距2～3m，延伸2～3m，属结合差的硬性结构面K8+240～K10+08095～110°∠55～17°,层面结合程度差～一般，属硬性结构面260～295，倾角40～80，优势倾向280左右，裂隙面平直，延伸5～10m以上，裂隙宽一般3～5mm为主，偶见泥质充填，其倾角随岩层倾角趋缓而变陡，属结合差的硬性结构面裂隙倾向0～35，倾角50～75，优势倾向25左右，裂隙面较平直，延伸2～6m，裂隙宽一般5～10mm为主，局部出现倒转反向现象，偶有泥质充填，属结合差的硬性结构面线路区内无断层构造破碎带，岩层倾角较陡，为地质构造条件简单区。经钻探揭露基岩中裂隙较发育，岩体较完整～完整，岩体呈厚层状～块状结构，层面结合程度一般，属硬性结构面。线路区构造纲要图见图。拟建沙滨路（二期）拟建沙滨路（二期）①沙坪坝背斜②悦来向斜③石马河向斜④龙王洞背斜⑧观音峡背斜⑨磁器口向斜构造纲要图4.3地层岩性勘察区出露的地层由上而下依次可分为第四系全新统填土层(Q4ml)、残坡积层(Q4el+dl)、冲洪积层（Q4al+pl）和侏罗系上统遂宁组(J3Sn)、侏罗系中统的沙溪庙组(J2S)沉积岩层。各层岩土特征分述如下：4.3.1第四系全新统(Q4)(1)人工填土(Q4ml)拟建主线K2+300～K2+780段处于原重庆特殊钢集团公司老厂区内，为嘉陵江岸坡段，总厚2.8m（CK28）～39.2m（CK3），该段表层约2～5m多为特钢厂部分房屋拆迁时堆填的建筑垃圾，为新近回填，回填时间约1～3年，其结构松散～稍密；2～5m以下主要成份为矿渣、炉渣及少量卵石土、粉质粘土、砂土等，局部间夹废铁锭、钢渣等，矿渣粒径以2～120mm为主，含量约50%～65%，结构中密～密实，稍湿～湿，均匀性较差，自1935年建厂至2005年破产期间，由人工分期分批堆填而成。K2+780～K10+080段场地人工填土基本上以素填土为主，多为紫褐色，以粘性土夹砂岩、泥岩碎(块)石、卵砾石等为主，块石含量15～45％，粒径200～800mm为主，偶见大于1.5m，碎石含量10～30％，粒径20～200mm，卵砾石粒径一般10～50mm，含量约15～20%，堆填3～10年不等，稍湿，松散～稍密，均匀性差，钻探揭露厚0.2m（XK348）～40.3m（XK354）。(2)粉质粘土残坡积粉质粘土(Q4el+dl)：褐色～黄褐色，一般呈可塑状，局部呈软塑，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，主要分布于场地斜坡及相对低洼地段，钻探揭露厚0.20（CK230、XK306、ZK134）～14.5m(XK521)。冲洪积层粉质粘土（Q4al+pl）：褐灰色，多呈软塑状，部分呈可塑状，砂重，手搓稍具砂感，切面稍有光泽，无摇振反应，干强度及韧性差～中等，含少量有机质。主要分布于近嘉陵江及各冲沟岸坡地段或一级阶地残坡积粉质粘土层之下，钻孔揭露厚度0.40（XK400）～25.2m(XK68)。(3)卵砾石土(Q4al+pl)：褐黄、灰白色，主要成分卵、砾石及砂土、少量粘粒，卵砾石母岩矿物成分为石英及云母片等，卵砾石粒径5～120mm，含量约50～65%，磨圆度较好，结构中密～密实，湿，分选性及级配一般，砂土及粘粒含量约35%～40%，为冲洪积成因。该层为强透水层，富水性强。主要分布于近嘉陵江及各冲沟河床、漫滩等地段，钻孔揭露厚度0.5m（XK259、XK543、XK598、利XK248）～17.0m（CK32）。(4)砂土(Q4al+pl)：褐灰色，主要矿物成分为石英、斜长石及少量的云母、粘土矿物，间夹少量卵砾石，含量一般不足5%，粘粒及粉砂含量约3～5%，湿～饱和，松散～稍密，为冲洪积成因。该层主要分布于嘉陵江及各冲沟岸边近河滩部位，该层为强透水层，富水性强。钻孔揭露厚度0.2m（利ZK19）～16.60m（ZK89）。5）崩坡积块石土(Q4cdl)：该层主要由侏罗系上统遂宁组砂岩块石及块石土组成，主要分布于K4+620～K5+620段嘉陵江河漫滩及阶地斜坡地段，为山顶岩体向沟谷崩塌汇聚而成，其母岩多为侏罗系上统遂宁组砂岩，块石直径一般10～150cm，最大可达5～8m左右，含量50～80%，由于崩坡积层年代久远，表层崩坡积砂泥岩已风化崩解形成一层粉质粘土，下部碎块石含量逐渐增多，钻孔揭露厚度0.6m（XK152）～16.90m（CK144-1）。6）滑坡堆积层(Q4del)：褐红色，该层主要分布于线路区K4+980～K5+260挂榜山滑坡地段，结构稍密～中密，稍湿，该层夹于人工填土层之下、侏罗系中统沙溪庙组基岩之上。主要由人工填土、碎石土、块石土、冲洪积沙土和残坡积粉质粘土组成。广泛分布于挂榜山滑坡体上，冲洪积砂土主要分布在滑坡前缘。该层厚度为2.80～13.30m，平均厚度10m，滑坡中、后部厚度较大，前缘及两侧相对较薄。4.3.2侏罗系上统遂宁组(J3Sn)砂岩：褐红色，中粗粒结构，中厚～巨厚层状，主要矿物成分为长石、石英及少量云母片等，钙泥质胶结。主要分布于线路区K4+660～K5+600现有公路即高程200～210m以上地段。4.4.3侏罗系中统砂溪庙组(J2S)(1)泥岩(J2s-Ms)主要呈紫红色、紫褐色，主要矿物成分为粘土矿物，局部含砂质较重，局部间夹灰白色砂质条带及灰绿色钙质胶结团，泥质结构，中～厚层状构造，为场地主要岩层，大部分钻孔均有揭露，钻孔揭露单层厚0.3m（XK517）～34.9m（XK363，未钻穿）。(2)砂岩(J2s-Ss)灰色、浅灰色、灰白色、浅黄色，主要矿物成分为长石、石英、云母，细粒～中粒结构，中厚层状构造，钙泥质胶结，局部含泥质及粉砂质较重，为场地次要岩层，部分钻孔有揭露，钻孔揭露单层厚0.5m（利CK489）～41.3m（XK344，未钻穿）。（3）粉砂岩(J2s-Fs)浅灰色，主要矿物成分为长石、石英、云母，粉砂泥质结构，中层状构造，泥质胶结，胶结程度差，局部含泥质及粉砂质较重，仅有少量钻孔有揭露，钻孔揭露单层厚3.1m（利CK107）～6.5m（CK420）。各孔岩土层厚度高程统计于数据一览表。4.4基岩面起伏及强风化带特征拟建线路场地范围内基岩面总体随原始地形面起伏，越靠近嘉陵江，埋深越大，局部地段原为沟谷地段埋深较大，埋深0.0（CK289等）～40.6（XK355）m，基岩顶面标高154.43m（ZK60）～235.37m（XK348），基岩面倾角5～20°为主，总体与原始地貌一致，局部冲沟地段可达30°左右，局部已开挖地段及陡崖地段达50°～70°左右，相对高差最大约100m左右，岩土界面总体起伏较大。按《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001，2009版）结合重庆地区经验，将场地揭露范围内的基岩划分为强风化带和中等风化带。强风化带：岩芯破碎，风化严重，多呈块、碎块状、砂状，少许呈短柱状，岩质软，部分手可直接掰成块，因所处位置不一及岩性差异，原为冲沟斜坡地段的泥岩，其受侧向风化作用严重，厚度大，而所处地势较为平缓地段，基岩受风化作用相对不强烈，场地内该层厚度变化较大。各孔均有揭露，揭露厚0.2m～10.4m。岩体基本质量等级为Ⅴ级。中等风化带：岩芯呈短柱状、长柱状，少许呈块状，岩芯较完整，岩质较硬～硬，部分机械破碎较重。各孔均有揭露，钻探揭露厚0.5～49.2m。各孔风化带厚度高程统计于数据一览表。4.5水文地质条件勘察场地处于嘉陵江岸坡及一级阶地斜坡地带，地表水系为嘉陵江及各小冲沟，线路区较大河沟为1#冲沟、2#冲沟与3#冲沟，嘉陵江为线路区内最重要水系，构成区域最低侵蚀基准面，其一遇汛期，河水上涨，水流湍急，洪水水位对拟建线路的方案设计及水文条件影响甚大。嘉陵江水位特点是：洪枯明显，水位差大，枯水期水位平稳，洪水期峰高量大，洪水陡涨陡落，历时相对长，一次过程一般6～10天，洪水过程水位变幅大，常达20～30m，使沿江两岸城镇、厂矿、码头等易被淹没。根据水文站历年观察资料及沙坪坝区防汛办公室针对磁器口水位标识的数据，嘉陵江旱限水位约162.0m，常年枯水位173.4m（黄海高程），常年平均洪水位190.97m，50年一遇洪水位193.69m，100年一遇洪水位195.49m。勘察期间，处于丰水期，线路段嘉陵江水位在166～176.0m变动。该场地位于构造剥蚀丘陵地貌上，受人类活动改造影响较大，第四系覆盖层厚度差异较大，下伏基岩为砂岩泥岩互层的陆相碎屑岩，含水微弱。地下水富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制，为大气降雨补给。根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，场地地下水可划分为第四系松散层孔隙水和基岩裂隙水。4.5.1松散层孔隙水不连续分布在残坡积层和人工填土层中，多为局部性上层滞水，水量小，动态幅度大，无统一地下水位，水质成分由含水介质的性质决定，主要由大气降水补给，具就近补给就近排泄的特点，总体向线路东侧嘉陵江中排泄。局部卵石位于冲洪积粉质粘土层下部，故构成局部少量的卵石层承压水。调查期间，线路区上部松散层孔隙水主要接受大气降水及周边生产生活排水的补给。大气降水大部分以地表分散流的形式最终排泄至嘉陵江中，局部渗入土层并储存在上层松散层的孔隙内，形成潜水。此类地下水和地表径流的流量、水质变化均与大气降水的季节和强度相对应，雨季流量增大，矿化度减少，枯季则相反，流量减小。局部少量的卵石土承压水主要接受嘉陵江的河水补给，河水水位低于卵石层时，裸露于河床及河底的卵石为补给区。该类地下水零星分布于场地相对低洼地段的覆盖层厚度较大区域（沿线冲沟两侧及原特钢厂区内覆盖层厚度较大地段），一般赋存于基岩面之上一定标高，无统一地下水位，水位高程相差大。4.5.2基岩裂隙水基岩裂隙水包括风化裂隙水和构造裂隙水。风化裂隙水分布在浅表层基岩强风化带中，为局部上层滞水或小区域潜水，水量小，受季节性影响大，各含水层自成补给、径流、排泄系统；构造裂隙水分布于中下部的中厚～厚层块状基岩裂隙中，以层间裂隙水或脉状裂隙水形式储存，水量大小与裂隙发育程度和裂隙贯通性密切相关，水量一般较小，多呈滴状或脉状，动态不稳定。主要接受大气降水补给，浅部地层成为其地下水补给通道，大气降水一部分顺坡流排泄，一部分沿风化裂隙潜入地下，再从地势低洼处，以泉井形态流出地表。场区地下水补给、排泄条件较好，地下水流量受大气降水严格控制，雨季水大，枯季水小。场区内地下水具有补给条件单一、短途径流、就近排泄的特点。由于岩层中构造裂隙总体不发育，不利于地下水赋存和接受补给。当开挖揭穿贯通性好、延伸远的裂隙则涌水量大，开挖遇封闭性好、延伸短的裂隙则涌水量小。4.5.3抽水试验本线路在初步勘察工作中在CK30、CK241、XK486、XK590钻孔中分别对填土、卵石土、砂土、砂岩含水层段作了抽水试验成果，并观测其地下水恢复水位。其中对CK30钻孔中砂土抽水1段、3个降深，对CK241钻孔中砂岩抽水各1段、2个降深，XK486钻孔中填土综合抽水各1段、1个降深，对XK590钻孔中卵石土抽水1段、2个降深。同时在4个钻孔中各取水样1件，在詹家溪、南溪河、3#冲沟段各取河水样1件作水质简分析试验成果。故此次详勘工作中未再进行抽水试验工作，各岩土体渗透系数利用初勘抽水试验成果。根据初勘抽水试验成果，场地素填土层渗透系数为K=0.584m/d、砂土层渗透系数平均值为K=0.066m/d，砂岩渗透系数为K=0.046m/d，均为弱透水层；卵石土渗透系数平均值为K=1.822m/d，为强透水层。综上，场地勘察范围内水文地质条件较复杂，对钻孔恢复水位的观测表明场地地下水与嘉陵江河水1#、2#、3#冲沟及沿线季节性冲沟有很强的水力联系，二者呈互补关系，在河水上涨时有倒灌入场地的现象。场地环境类型为Ⅱ类。4.6不良地质作用、特殊岩土及有毒、有害气体通过本次勘察，在线路K4+910～K5+260段经过挂榜山滑坡，线路K4+860～K4+980段左侧陡崖存有危岩，线路沿线除该滑坡及危岩外未发现断层、泥石流等其它不良地质作用。对工程不利的埋藏物为局部存在的人防硐室。场地主要工程地质问题为靠近嘉陵江边的覆盖层厚度较大以及填方边坡（岸坡）及K4+910～K5+260段滑坡的稳定性问题1、挂榜山滑坡：位于线路K4+910～K5+260段，根据重庆市地质灾害防治工程勘查设计院2007年11月提交的《重庆市三峡库区三期地质灾害防治工程沙坪坝区挂榜山滑坡初步设计阶段勘查报告》的主要结论如下：（1）地下水水化学类型为HCO3—Ca2+型水，PH=6.83～7.30，为弱碱性水，对混凝土和钢筋混凝土无侵蚀性；（2）挂榜山滑坡属土质滑坡，主滑方向约10°，纵向长度约250m，前缘宽度约461m，总体上呈中部厚，前、后缘薄的特点，坡体平均厚度约10m，面积8.35×104m2，体积约83.5×104m3；（3）挂榜山滑坡为一中型浅层土质牵引式滑坡，①区为历史时期形成的崩滑堆积体，勘探揭露岩土界面处粉质粘土有搓揉现象，但现状无变形，宏观分析是稳定的，滑坡在六种工况下稳定性计算的结果分析，各剖面在各种工况下都是稳定的，与宏观分析相吻合；②区、③区滑面为人工填土与原崩滑堆积土形成的界面，两者之间由于风化和透水的差异性，导致这两层土体之间形成软弱的粉质粘土，降低了界面处土体强度。同时受嘉陵江水位的变动不断对滑坡前缘侵蚀，逐渐形成了中前部较陡的地形，局部形成临空面，降低了滑坡的阻滑力。加之嘉陵江水位的涨落和暴雨作用，滑坡动水压力增大，加大了滑坡的下滑力，最终导致②区滑坡和③区滑塌体的形成。通过稳定性计算分析：②区在Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ工况下为稳定状态，在Ⅲ工况下基本稳定～欠稳定状态，在Ⅴ、Ⅵ工况下为基本稳定～稳定状态；③区在Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ工况下为基本稳定～稳定状态，在工况Ⅵ时处于欠稳定状态。该滑坡已于2013年国土地灾部门采用“抗滑桩”与“抗滑桩+挡墙”形式进行治理，并对该段滑坡进行了长期变形观测，至今未发现滑坡有继续滑动和变形迹象，其现状稳定。2、K4+860～K4+980段左侧陡崖危岩：该段危岩距拟建线路约20～45m，已于2016年6月由重庆南江地质工程勘察院进行了治理，并已通过验收，现状稳定，对拟建线路基本无影响。3、人防硐室：K6+866~K6+875段防硐室底板高程约190.45m，顶板高程约192.66m，宽3～6m，硐高约1.5～2.5m，因该硐室洞口处于封闭状态，未能了解其衬砌情况，拟建道路该段设计路面标高约197.3m左右，按设计标高开挖后，路面与硐顶围岩厚约4.6m，围岩以泥岩为主、砂岩次之。K6+903~K6+917段人防硐室底板高程约190.92m，顶板高程约192.52m，宽3～5m，硐高约1.5～2.0m，因该硐室洞口处于封闭状态，未能了解其衬砌情况，该段设计路面标高约197.6m左在，按设计标高开挖后，路面与硐顶围岩厚约5.1m，围岩以泥岩为主、砂岩次之。建议该段道路所经人防硐室段应加强结构设计，若人防硐室需要保留，应对硐室的侧壁进行加固处理，并加强监测；若不保留，则可以对硐室采用片石砼进行填塞处理。4、特殊岩土：场地内特殊岩土为人工填土和风化岩石、软土。杂填土主要分布于原特钢厂厂区内的嘉陵江岸坡段附近（K2+280～K2+780段），主要为矿渣、炉渣等组成，厚度2.8m～39.2m，其厚度差异较大，均匀性差，对拟建构筑物的影响为不均匀沉降可能引起地面开裂等，以及对桩基成孔的不利影响(塌孔、沉渣控制等)。素填土主要分布于拟建线路K2+780至本次终点范围内的厂区、居民生活区、道路附近，厚度0.2～40.3m，其厚度差异较大，均匀性差，有的为新近机械抛填，有的回填时间大于10年，回填时间不等，结构松散～稍密，对建线路及单体工程的影响为不均匀沉降可能引起地面开裂等，以及对桩基成孔的不利影响(塌孔、沉渣控制等)。风化岩分布于整个场地基岩表层，风化裂隙发育，岩质软，岩体破碎，厚度一般1.0～3.0m左右。线路K3+820～K3+840段詹家溪、K6+640～K6+660段南溪河、K8+110～K8+130井口农药厂附近冲沟以及沿线季节性冲沟及局部存在鱼塘等地表水的附近存在流塑状的淤泥或淤泥质土。根据本次勘探成果，结合场地各地层岩性条件和地区经验，该场地各岩土层中本身无有毒、有害气体存在，但桩孔采用人工施工时作好通风、送风工作。4.7环境水、土腐蚀性利用该项目初步勘察过程中在线路沿线各冲沟中取溪沟水样、土样进行腐蚀性试验成果，对线路起点段杂填土腐蚀性参照我院邻近本次线路起点处场地《滨江蓝庭项目》岩土勘察报告中的杂填土试验报告并结合拟建线路沿线实际情况综合判定，线路沿线场地地下水类型为HCO3·SO4-Ca型，在Ⅱ类环境中对砼结构具微腐蚀性，在A类条件下对混凝土结构有微腐蚀（微pH值腐蚀，微侵蚀性CO2腐蚀）；对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。场地内填土在Ⅱ类环境中对砼、砼中钢筋及钢结构具微腐蚀性；在A类条件下对砼、砼中钢筋及钢结构具微腐蚀性。4.8地震根据中国地震动峰值加速度区划图(1/400)万GB18306－2001之图A1及中国地震动反应谱特征周期区划图(1/400万)GB18306－2001之图B1，线路区的抗震设防烈度为6度，场地设计基本地震动峰值加速度0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s。4.9相邻建构筑物及地下管线本项目沿线多处穿越(跨越)现有公路、桥梁、高压电线铁塔、线杆等，沿线主要建构筑物与拟建线路的关系详见表。沿线主要建构筑物及管线汇总表建构筑物名称里程位置与拟建线路的关系备注现有双碑大桥K3+900～K3+940线路下穿已有公路过江高压铁塔1K2+980附近处于线路中已有铁塔刘伯高墓K4+120左侧位于路面左侧边线处市级文物单位过江高压铁塔2K6+100右侧线路右侧15m已有铁塔此外，线路沿线分布有较多的给水、排水、通信、电力及燃气等管线，其埋深一般小于2m，局部裸露地表。小型厂房、居民住房分布较密集，待拟建线路范围内居民房全部拆迁完毕后，对道路施工将不会有影响。4.10现状稳定性及适宜性评价拟建重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程（二期）地处于嘉陵江边西岸，属于川东红层浅丘斜坡、一级阶地及河流侵蚀堆积地貌区，上覆松散土层厚度0～40.3m，下伏基岩为泥岩、砂岩及少量粉砂岩。场地内地层层序正常，地形坡角一般5～20°，局部陡峭地带坡角40～50°。经调查访问，拟建线路范围内除挂榜山滑坡及万鸡山段人防洞室外无断层、崩塌、泥石流等其它不良地质作用，工程地质条件较好，场地现状整体稳定，挂榜山滑坡已于2013年采取抗滑桩板挡墙治理，经监测现状滑坡稳定，对万鸡山段人防洞室段加强结构设计或填埋等方式处理后，适宜修建重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程（二期）项目。4.11地震效应与地震稳定性评价根据《公路工程抗震规范》(JTGB02-2013)及《中国地震动参数区划图》GB18306-2001，拟建场地设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g。拟建场地上覆土层主要为杂填土、素填土、粉质粘土、砂土、卵石土、崩坡积碎块石土及滑坡堆积层，根据剪切波速测试成果，场地杂填土剪切波速为116～121m/s，平均剪切波速（Vs）为119m/s，为软弱土；素填土剪切波速为116～127m/s，平均剪切波速（Vs）为123m/s，为软弱土；粉质粘土剪切波速为151～180m/s，平均剪切波速（Vs）为163m/s，为中软土；砂土剪切波速为164～172m/s，平均剪切波速（Vs）为168m/s，为中软土；卵石土剪切波速为279～181m/s，平均剪切波速（Vs）为280m/s，为中软土；块石土剪切波速为209～282m/s，平均剪切波速（Vs）为242m/s，为中软土；强风化基岩剪切波速500m/s＜Vs≤800m/s，为坚硬土；中风化基岩平均剪切波速大于800m/s，为稳定岩石。根据地区经验及剪切波速试验，线路施工完成后的未来填土等效剪切波速现计算时按现有素填土取值，经现场测试后取值，并校核各段地震效应评价。土层等效剪切波速据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）公式4.1.5-1及4.1.5-2计算：式中：Vse——土层等效剪切波速（m/s）；d0——计算深度（m），取覆盖层厚和20m两者的较小值。t——剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；di——计算深度第i土层的厚度（m）；Vsi——计算深度范围内第i土层的剪切波速（m/s）；n——计算深度范围内土层的分层数；根据设计方案，按设计线路高程整平场地后各拟建线路分段覆盖层厚度、等效剪切波速、场地类别及有利、不利和危险地段的划分列于表5.2-1。根据场地平场后覆盖层厚度以及场地土的等效剪切波速度，拟建场地的场地类别可分为Ⅰ0～Ⅲ共四类。其中Ⅰ0类场地为基岩中风化带出露区段，其地震动反应谱特征周期为0.20s，为建筑抗震设计有利地段；Ⅰ1类场地为基岩强风化带出露区或覆盖层厚度＜3m段，其地震动反应谱特征周期为0.25s，为建筑抗震设计有利或一般地段；Ⅱ场地覆盖层厚度3.0m～15.0m，覆盖层等效剪切波速＜150m/s，属软弱土，其地震动反应谱特征周期为0.35s；Ⅲ类场地覆盖层厚度15.0～15.0m，覆盖层等效剪切波速＜150m/s，属软弱土，其地震动反应谱特征周期为0.45s，道路分段场地类别和抗震地段划分详见表。岩土地震稳定性：拟建线路K4+910～K5+260段为挂榜山滑坡范围，根据重庆市地质灾害防治工程勘查设计院2007年11月提交的《重庆市三峡库区三期地质灾害防治工程沙坪坝区挂榜山滑坡初步设计阶段勘查报告》结论，挂榜山滑坡在静止水位时处于稳定～基本稳定状态，在水位降落工况时处于欠稳定～不稳定状态；K4+860～K4+980段左侧陡崖危岩已于2016年6月由重庆南江地质工程勘察院进行了治理，现状稳定，对拟建线路基本无影响。线路除上述地段外的其它区域覆盖层为杂填土、素填土、粉质粘土及局部少量砂土，本次勘察由于钻孔仅在近江边钻孔地表揭露有较薄的砂土层，为河道新近冲刷堆积形成，河床土体主要是以冲洪积粉质粘土及卵石土为主，只是这些粉质粘土中含少量砂土成分。根据收集重庆市水利电力建筑勘测设计研究院提交的该段岸坡地勘报告及经验判断，在河床及漫滩段可能存在厚度相对较小、且以透镜体形式存在的砂土。经实地调查和访问，线路沿线未见因沙土液化而造成已有构筑物破坏的迹象，周围也未见喷水冒砂等现象。通过工程地质类比法并结合地区经验，沙土液化对本拟建场地的影响较小，不存在砂土液化、震陷（挂榜山滑坡以外地段）等岩土地震稳定性问题，场地岩土地震稳定性好。4.12线路工程地质评价根据设计意图，沙滨路（二期）的设计起点顺接该项目一期K2+300处，终点止于沙坪坝区井口镇先锋街二塘码头，其中K2+300～K2+735段为一般路基段、K2+735～K3+035段为1号桥（K2+909.81～K3+035段分为左右双修）、K3+035～K4+620段为一般路基段、K4+460～K4+630段两侧为匝道C线，K4+630～K4+639段上跨沙滨路主线1号隧道、K4+620～K5+120为1号隧道段、K5+120～K5+675为一般路基段、K5+675～K5+785右侧为2号桥（半幅桥），左侧为一般路基段、K5+785～K5+850为一般路基段、K5+850～K6+000右侧为3号桥（半幅桥），左侧为一般路基段、K6+000～K6+022为一般路基段、K6+022～K6+140为2号隧道、K6+140～K6+575为一般路基段、K6+575～K6+725为4号桥、K6+725～K8+071.932为一般路基段、K8+071.932～K8+185.932为5号桥、K8+185.932～K8+406.356为一般路基段、K8+406.356～K8+514.356段为6号桥（立交）、K8+514.356～K9+832.433段为一般路基段、K9+832.433～K9+932.433段为7号桥（立交）、K8+514.356～K10+080为一段路基段。其中K2+782～K2+876右侧约34.3m处为与线路平行的1号景观桥、K6+591.6～K6+674.6右侧约20.7～50.1m处为一弧形状的2号景观桥、K8+097.3～K8+180.4右侧约25m处为与线路平行的3号景观桥。现根据道路特征的不同分段评述如下：4.12.1、K2+300～K2+735段（一般路基段）该段为一般填方路基段，K2+300顺接沙滨路一期，长433.0m，该段道路设计标高为195.227～196.150m，现状地面高程约191.6～202.9m，按设计整平后，覆盖层厚21.7～38.0m左右，以杂填土为主，K2+605～K2+750附近局部夹厚约0～7.8m的砂卵石土、砂土，下伏基岩以泥岩为主，局部间夹少量砂岩，强风化一般厚约0.5～2.0m，局部地段厚可达5.7m，岩土界面横向倾角较为平缓，无不良地质作用，岩土体现状整体稳定。该段地下水位埋深较大，杂填土及砂土、砂卵石土透水性较好，地下水水位受嘉陵江江水影响大，两者呈互补关系，水文地质条件较复杂。结合该段嘉陵江岸坡综合整治工程，该段岸坡拟采用镇脚+斜坡护岸进行治理，按设计岸坡工程整治后，岸坡稳定。建议对该段原有杂填土翻挖一定厚度后，采用满足规范要求的压实填土作为路基基础持力层。地基承载力基本容许值[fa0]：压实系数≥94%的填土150Kpa。按线路设计高程整平后，K2+411.5～K2+648.6左侧将形成0#挖方边坡、K2+311.5～K2+497.0右侧与景观平台间将形成1#挡墙、K2+533.1～K2+735右侧与景观平台间将形成2#挡墙，各边坡、挡墙工程地质评价详见后述5.3.25节支挡工程评价。4.12.2、K2+735～K3+035段（1号桥）该段设计为1号桥梁段，桥梁总长300.0m，桥面宽27.5m，单跨跨度30～70m，共设2处桥台、6处桥墩，设计路面高程195.300～196.227m，K2+909.81～K3+035段分为左右双修。1）0#桥台拟建0#桥台位于詹家溪右岸一级阶地，结合Ⅰ-Ⅰ'剖面及C5-C5’剖面，桥台处上覆杂填土厚约11.5～15.1m，砂土厚约2.0～3.5m，杂填土结构松散～稍密，砂土层结构稍密，基岩面高程约173.0m左右，基岩为泥岩，强风化带厚约1.5～2.0m。根据现场钻探情况及临近钻孔所进行的N120超重型试验成果表明，杂填土填料粗细颗粒分布不均，力学性质较差，不能作桥墩基础持力层；砂土层厚度较薄，结构稍密，呈潮湿～饱和状态，其力学性质差，不能作桥墩基础持力层；基岩强风化带总体较薄，厚度不一，岩体较破碎，力学性质差，亦不宜作桥台基础持力层。中等风化带分布连续，岩体较完整，力学性质好，是桥台基础的良好持力层。勘察期间测得詹家溪沟水位约173.0m左右，与该处基岩面标高基本一致，由于该处桥台离詹家溪、嘉陵江较近，场地杂填土及砂土层透水性强，地下水与沟水、嘉陵江江水有较强的水力联系，地下水位随沟水、嘉陵江水位的涨落而起伏，桥台施工易受地下水及流砂、管涌的影响，施工时应引起重视。建议桥台基础采用中等风化带基岩作为基础持力层。由于该桥台基础位于三峡库区坝前175回水位及常年洪水位以下，根据桥台区工程和水文地质条件，建议桥台桩基础采用钻孔灌注桩施工。地基承载力基本容许值[fa0]：强风化带泥岩取300Kpa，中等风化带泥岩500Kpa。岩石天然单轴抗压度标准值取6.7Mpa，饱和单轴抗压强度取4.1Mpa。2）1#、2#桥墩拟建1#、2#桥墩位于詹家溪两岸斜坡地带，斜坡坡角约30°，结合Ⅰ-Ⅰ'剖面及C6、C7剖面，1#桥墩处上覆杂填土厚约0～2.8m，砂土厚约9.0～12.0m，杂填土结构松散～稍密，砂土层结构稍密，基岩面高程约166.6～168.8m左右，基岩为泥岩间夹少量砂岩，强风化带厚约0.5～2.3m；2#桥墩处上覆粉质粘土厚约8.5～10.2m，表层约6.4～7.3m呈可塑状，其下呈流塑～软塑状，基岩面高程约167.8～168.8m左右，基岩为砂岩，强风化带厚约1.2～1.8m。根据现场钻探情况及临近钻孔所进行的N120超重型试验成果表明，杂填土填料粗细颗粒分布不均，厚度不一，力学性质差，不能作桥墩基础持力层；砂土稍湿～湿，饱水状态较好，其力学性质差，不能作桥墩基础持力层；粉质粘土（含砂较重）塑性状态不一，部分呈流塑～软塑状，力学性质亦差，基岩强风化带总体较薄，厚度不一，岩体较破碎，力学性质差，亦不宜作桥台基础持力层。中等风化带分布连续，岩体较完整，力学性质好，是桥墩基础的良好持力层。勘察期间测得詹家溪沟水位约173.0m左右，高于该桥墩处基岩面标高，由于该两处桥墩离詹家溪、嘉陵江较近，场地杂填土及砂土层透水性强，砂岩富水性较好，地下水与沟水、嘉陵江江水有较强的水力联系，地下水位随沟水、嘉陵江水位的涨落而起伏，1#桥墩施工易受地下水及流砂、管涌的影响，2#桥墩下流塑～软塑状粉质粘土易缩径、塌孔，施工时应引起重视。建议该两处桥墩基础采用中等风化带基岩作为基础持力层。由于该桥台基础位于三峡库区坝前175回水位及常年洪水位以下，根据桥位区工程和水文地质条件，建议该两处桥墩桩基础采用钻孔灌注桩施工，若设计采用桩端持力形式，桩底沉碴限制要求必须满足规范规定。地基承载力基本容许值[fa0]：强风化带泥岩取300Kpa、砂岩取400Kpa，中等风化带泥岩取500Kpa、砂岩取1200Kpa。岩石天然单轴抗压度泥岩取6.7Mpa、砂岩取18.0Mpa，饱和单轴抗压强度泥岩取4.1Mpa、砂岩取12.0Mpa。3）3#～6#桥墩、7#桥台拟建3#～6#桥墩、7#桥台位于詹家溪左岸嘉陵江一级阶地地段，现状地形较平缓，结合Ⅰ-Ⅰ'剖面及C8、X10～X14剖面，该段上覆土体总厚约20.5～27.5m。其中3#桥墩处人工填土厚约5.0～6.5m，卵石土厚约14.5～17.0m，基岩面标高约168.2～169.3m；4#桥墩处人工填土厚约0.5～1.8m，粉质粘土厚约18.4～23.0m，卵石土厚约1.3～3.3m，基岩面标高约165.0～167.8m；5#桥墩处人工填土厚约7.3～16.5m，粉质粘土厚约2.5～13.0m，卵石土厚约1.3～5.4m，基岩面标高约166～168m；6#桥墩处人工填土厚约12.0m，粉质粘土厚约9.0m，基岩面标高约167.0m；7#桥台处人工填土厚约2.0～3.0m，粉质粘土厚约19.5～22.5m，卵石土厚约3.5～4.0m，基岩面标高约165.0m。该段基岩为砂岩、泥岩，以砂岩为主，强风化带厚约1.0～2.0m。根据现场钻探情况及临近钻孔所进行的N120超重型试验成果表明，人工填土填料粗细颗粒分布不均，厚度不一，力学性质差，不能作桥墩基础持力层；粉质粘土塑性状态不一，部分呈流塑～软塑状，力学性质亦差，卵石土结构稍密，力学性质较差，不宜作桥台基础持力层。下伏基岩为砂岩、泥岩，强风化带较薄，岩体较破碎，力学性质较差，不宜作桥台基础持力层。中等风化带分布连续，岩体较完整，力学性质好，是桥墩（台）基础的良好持力层。勘察期间测得嘉陵江江水位约173.0m左右，高于该段各桥墩台处基岩面标高，由于该段距嘉陵江较近，场地人工填土及砂卵石土层透水性强，砂岩富水性较好，地下水与嘉陵江江水有较强的水力联系，地下水位随嘉陵江水位的涨落而起伏，桥墩（台）施工易受地下水及流砂、管涌的影响，流塑～软塑状粉质粘土易缩径、塌孔，施工时应引起重视。建议该两处桥墩基础采用中等风化带基岩作为基础持力层。由于该桥台基础位于三峡库区坝前175回水位及常年洪水位以下，根据桥位区工程和水文地质条件，建议该两处桥墩桩基础采用钻孔灌注桩施工，若设计采用桩端持力形式，桩底沉碴限制要求必须满足规范规定。地基承载力基本容许值[fa0]：强风化带泥岩取300Kpa、砂岩取400Kpa，中等风化带泥岩取500Kpa、砂岩取1200Kpa。岩石天然单轴抗压度泥岩取6.7Mpa、砂岩取18.0Mpa，饱和单轴抗压强度泥岩取4.1Mpa、砂岩取12.0Mpa。5.3.3、K3+035～K4+620段（一般路基段）该段为一般填方路基段，局部存在少量挖方路基，该段道路中线设计标高为195.15～196.869m，现状地面高程约176.02～201.60m，按设计整平后，覆盖层厚0～35.2m左右，根据Ⅰ-Ⅰ'剖面及C10～C24、X14～X48剖面分析，其中C10～C12、C16～C17、C20～C22剖面段，岩土界面倾角较为平缓，起伏不大，无不良地质作用，岩土体现状整体稳定；其中C13～C15、C18～C19、C23～C24剖面段，岩土界面倾角约10～30°，与现状地形基本一致，岩土界面呈波状起伏，起伏变化较大，根据现场地质调查及水利院《重庆市嘉陵江磁井段防洪护岸综合整治工程》（岸坡段）分析结果，该段岸坡（岸坡里程桩号K8+072.318～K+448.14～9+599.99）现状整体基本稳定，无严重不良地质现象，但隨嘉陵江库水位消涨局部地段可能产生塌岸破坏。岩土界面横向倾角较为平缓，无不良地质作用，岩土体现状整体稳定。根据线路设计意图，拟建道路按设计标高整平后，将在线路K3+035.3～K3+100.0左侧形成3-1#挡墙（边坡）、K3+040～K3+290.0右侧与景观平台间形成3#挡墙（边坡）、K3+266.5～K3+370.6左侧形成1#高填方边坡、K3+568.8～K3+780左侧形成1-1#填方边坡、K3+801.8～K3+860左侧形成1-2#挖方边坡、K3+860～K4+100左侧形成1-3#填方边坡、K4+140～K4+391.7左侧形成1-4#挖方边坡、K4+391.7～K4+460左侧形成1-5#填方边坡、K4+460～K4+620左侧形成1-6#挖方边坡、K3+330.2～K3+785.3右侧与景观平台间形成4#挡墙（边坡）、K3+860～K4+267.4右侧与景观平台间形成5#挡墙、K4+310.7～K4+330.6右侧形成6#挡墙、K4+460～K4+620主线左侧与匝道C线左侧间形成1#隧道进口挡墙（左侧）、K4+460～K4+512.8主线右侧与匝道C线右侧间形6-1#挡墙、K4+500～K4+512.8右侧的匝道C线外侧形成6-2#挡墙、K4+500～K4+620主线右侧（即匝道C线桥梁段两桥台之间下方）形成6-3#挡墙。各边坡、挡墙工程地质评价详见后述5.3.25节支挡工程评价。结合该段嘉陵江岸坡综合整治工程，该段岸坡拟采用镇脚+斜坡护岸进行治理，线路按设计路面标高回填后，为验算该段线路整体稳定性，现选取横向岩土界面较陡倾的X37剖面进行稳定性验算，根据X37剖面，该段横向岩土界面倾角约7～29°，回填后的上覆人工填土厚约2.0～10.4m，该段路基及岸坡稳定安全系数取1.35，未来填土根据重庆地区经验按压实填土（压实系数≥0.96）取值：饱和工况下重度取20.5KN/m3、C=4kPa、Φ=20º。根据岩土界面形状，选取拆线法公式进行稳定计算：式中：Pn——第n条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；pi——第i计算条块与第i+1计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；Ti——第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）；Ri——第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）；Ψi-1——第i-1计算条块对第第i计算条块的传递系数；X37-X37’剖面稳定性计算表（拆线滑动法）表5.3-1经计算，该段路基及按设计治理后的岸坡饱和状态下整体稳定性系数为1.25，路基及按设计治理后的岸坡基本稳定，但路基外侧形成的边坡高约7.0m，按设计路面标高直立回填后，易在填土内部出现圆弧坍塌、滑移现象，边坡不稳（详见后述5.3.25节支挡工程评价）。建议对该段原有人工填土翻挖一定厚度后，采用满足规范要求的压实填土作为路基基础持力层。局部处于岩质挖方段路基，可直接采用基岩作为路基持力层。对线路处地斜坡地段的填方，建议先清除上部草皮、松散耕植土层后再回填。基底坡度超过1：5的坡段挖成逆台阶状后再回填，台阶宽度不应小于2m，台阶底应有2%～4%向内倾斜的坡度，并对填土分层压实处理。道路外侧岸坡严格按设计方案（该段岸坡拟采用挡墙+斜坡护岸、人行栈道+挡墙护岸、镇脚+斜坡+挡墙+桩承台、镇脚+斜坡+挡墙+桩承台）进行回填整治，对坡面进行格构支挡及绿化护坡处理。地基承载力基本容许值[fa0]：压实系数≥94%的填土150Kpa，强风化带泥岩取300Kpa、砂岩取400Kpa，中等风化带泥岩取500Kpa、砂岩取1200Kpa。岩石天然单轴抗压度泥岩取6.1Mpa、砂岩取17.3Mpa，饱和单轴抗压强度泥岩取4.0Mpa、砂岩取12.2Mpa。4.12.4、K4+620～K5+120段（1号隧道段）该段设计为1号隧道段，该隧道拟采用明挖暗埋箱涵型式，双向单通，设计宽19.5m，净高约7.7m，含结构层厚度高10.0m，结构层上覆土1.5m。隧道内设计路面中线标高195.588～196.930m，现状地面高程为194.81～206.20m，按设计标高开挖、回填后，隧道底板以下覆盖层厚0～11.0m左右，据Ⅰ-Ⅰ'剖面及C24～C30、X49～X55剖面，K4+620～K4+650段下覆人工填土厚0～6.9m，K4+650～K4+750段为基岩强风化带，K4+750～K5+120段下覆崩坡积块石土及少量人工填土总厚约0～11.0m。K4+620～K4+910段处于嘉陵江河漫滩地段，地形较为平坦开阔，结合C24～C26、X49～X52剖面，该段横向及纵向岩土界面较为平缓，起伏不大，无不良地质作用，岩土体现状整体稳定；K4+910～K5+260段处于挂榜山滑坡范围，根据重庆市地质灾害防治工程勘查设计院2007年11月提交的《重庆市三峡库区三期地质灾害防治工程沙坪坝区挂榜山滑坡初步设计阶段勘查报告》结论，该滑坡为浅层土质滑坡，滑坡①区六种工况均稳定；②区在Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ工况稳定，在Ⅲ工况下基本稳定～欠稳定，在Ⅴ、Ⅵ工况下基本稳定～稳定；③区在Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ工况基本稳定～稳定状态，在工况Ⅵ时欠稳定。现选取该滑坡报告中的3-3’剖面在道路修建加载后在Ⅲ工况下进行稳定性验算，岩土体参数根据滑坡报告进行取值：滑体土（人工填土）饱和重度20.78kN/m3，滑带土（粉质粘土）饱和状态下C取10.17KPa、φ取7.95°，道路荷载取1001KN/m，计算结果见表：3-3剖面稳定性计算结果表经计算：该滑坡在未考虑已采用抗滑桩板挡墙支挡的情况下，道路修建加载后，工况Ⅲ情况下滑坡稳定性系数为1.03，为欠稳定状态，未加载前原滑坡报告计算结果稳定性系数为1.165，为基本稳定状态。该滑坡已于2013年国土地灾部门采用“抗滑桩”与“抗滑桩+挡墙”形式进行治理，并对该段滑坡进行了长期变形观测，至今未发现滑坡有继续滑动和变形迹象，其现状稳定。由于本次勘察工作未能收集到该滑坡治理工程设计参数及监测资料，建议业主找相关单位进行收集，设计进一步核算该滑坡在拟建工程修建加载后对滑坡的影响，若原有滑坡治理工程设计参数不能满足线路加载后的需要，建议设计加强该隧道（箱涵）结构措施，以免破坏该滑坡现有应力平衡状态，并加强隧道施工过程及运营后对滑坡的监测。按设计隧道路面标高开挖后，线路K4+620～K5+120段两侧形成1#隧道深基坑边坡，为临时边坡，隧道箱涵修建完毕后，顶部将回填覆土，两侧边坡不再存在。该两侧临时边坡稳定性评价详见后述5.3.25节支挡工程评价。建议对该段路基原有人工填土翻挖一定厚度后，采用满足规范要求的压实填土作为路基基础持力层。局部处于岩质挖方段路基，可直接采用基岩作为路基持力层。地基承载力基本容许值[fa0]：压实系数≥94%的填土150Kpa，强风化带泥岩取300Kpa，中等风化带泥岩取500Kpa。岩石天然单轴抗压度泥岩取6.1Mpa，饱和单轴抗压强度泥岩取4.0Mpa。4.12.5、K5+120～K5+675段（一般路基段）该段设计为一般路基段，道路中心设计标高为195.468～197.78m，现状地面高程约192～233m，按设计开挖、回填后，据Ⅰ-Ⅰ'剖面及C31～C36、X56～X66剖面，K5+120～K5+350段为基岩强风化～中风化带，K5+350～K5+475段下覆人工填土厚约0～16.8m，K5+475～K5+580段为基岩强风化～中风化带，K5+580～K5+675下覆人工填土及粉质粘土总厚约0～7.5m。线路K5+120～K5+260段位于挂榜山滑坡范围，按设计路面标高开挖后，K5+120～K5+350段为出露基岩强风化～中风化带，挂榜山滑坡为清层土体滑动，表层土体被清除后，该滑坡对线路该段无影响。K5+350～K5+475段岩土界面倾角总体较为平缓，起伏不大，无不良地质作用，岩土体现状整体稳定；K5+475～K5+580段基岩出露；K5+580～K5+675段地形坡角与横向岩土界面倾角约13～20°，回填路基易沿岩土界面产生滑移，路基不稳，根据设计方案，该段结合岸坡整治工程拟修建2号桥台后挡墙支挡。建议对该段原有人工填土、粉质粘土翻挖一定厚度后，采用满足规范要求的压实填土作为路基基础持力层。岩质挖方段路基，可直接采用基岩作为路基持力层。对线路处于斜坡地段的填方，建议先清除上部草皮、松散耕植土层后再回填。基底坡度超过1：5的坡段挖成逆台阶状后再回填，台阶宽度不应小于2m，台阶底应有2%～4%向内倾斜的坡度，并对填土分层压实处理。道路外侧岸坡严格按设计方案（该段岸坡拟采用人行栈道+挡墙护岸、镇脚+斜坡+挡墙+桩承台、镇脚+斜坡+挡墙+桩承台）进行回填整治，对坡面进行格构支挡及绿化护坡处理。地基承载力基本容许值[fa0]：压实系数≥94%的填土150Kpa，强风化带泥岩取300Kpa、砂岩取400Kpa，中等风化带泥岩取500Kpa、砂岩取1200Kpa。岩石天然单轴抗压度泥岩取6.3Mpa、砂岩取16.2Mpa，饱和单轴抗压强度泥岩取4.2Mpa、砂岩取9.8Mpa。根据线路设计意图，拟建道路按设计标高整平后，将在线路K5+120～K5+280两侧与拟建匝道A线、匝道B线之间形成1#隧道出口挡墙（左右侧）、K5+120～K5+460左侧形成1#高挖方边坡、K5+509～K5+615.5左侧形成2#高挖方边坡、K5+635.5～K5+675右侧形成2号桥台后挡墙。各边坡、挡墙工程地质评价详见后述5.3.25节支挡工程评价。4.12.6、K5+675～K5+785段（半幅路基半幅桥段）该段线路左幅设计为一般路基段，右幅设计为2号桥梁（半幅桥），左幅路基与右幅桥梁下190步道之间设挡墙支挡，道路中心设计标高为197.78～198.20m，现状地面高程约192～233m，线路该段地表现状为填方边坡，为人工抛填，坡度约40°，边坡土体厚约7～8m，据现场地质调查，坡顶局部有坍塌、滑移现象，现状边坡欠稳定。左幅路基段：线路左幅按设计开挖、回填后，根据Ⅰ-Ⅰ'剖面及C36、C37、X67、X68、X163剖面，覆盖层厚约0～30.4m，横向岩土界面与现有斜坡反向，现有填土整体滑移的可能性不大，但现状填土未经分层辗压夯实，结构松散，易在填土内部形成圆弧形滑动，按左幅桥下190步道标高直立切坡后，边坡不稳。根据设计意图，该段拟设7号挡墙支挡。建议对该段原有人工填土翻挖一定厚度后，采用满足规范要求的压实填土作为路基基础持力层。地基承载力基本容许值[fa0]：压实系数≥94%的填土150Kpa。右幅桥梁段：桥位区地形原为沟谷斜坡地带，横向地形坡角约20°～50°，现状地表由人工堆填，边坡地表覆盖人工填土厚约0～23m，现状边坡坡顶地表局部可见开裂、坍塌等破坏变形迹象，现状欠稳定。1）0#桥台位于斜坡地带，横向地形坡角约20°～50°，桥台区基岩出露，基岩为泥岩夹少量砂岩，强风化带厚3.0～4.0m。按现现设计方案，桥台路面设计标高为197.78m，基坑底标高187.50m，桥台高约10.28m，按设计标高开挖后，桥台置于泥岩中等风化带中，将在桥台四周形成临时基坑边坡，临时基坑边坡高约6.4～10.8m，直立切坡后，南西侧（即靠山一侧）基坑边坡为切向临空，边坡稳定性受岩体自身强度控制。该处具有放坡条件，建议按1:1～1：1.5进行放坡处理，桥台形成后，再进行回填。按设计标高开挖后，中等风化带泥岩出露，可直接作桥台基础持力层。地基承载力基本容许值[fa0]：强风化带泥岩取300Kpa，中等风化带泥岩500Kpa。岩石天然单轴抗压度取6.3Mpa，饱和单轴抗压强度取4.2Mpa。2）1#、2#桥墩、3#桥台结合X67、X68、X163、C37剖面，1#桥墩处上覆人工填土厚约8.6～13.4m，基岩面高程约176.5～182.0m左右，基岩为泥岩间夹少量砂岩，强风化带厚约4.0～6.0m；2#桥墩处上覆人工填土厚约21.5～23.5m，基岩面高程约167.5～168.5m左右，基岩为泥岩，强风化带厚约1.0～2.0m；3#桥台处上覆人工填土厚约4.0～7.5m，基岩面高程约191.0～193.0m左右，基岩为泥岩夹少量砂岩，强风化带厚约2.0～3.5m。根据现场钻探情况及临近钻孔所进行的N120超重型试验成果表明，人工填土填料粗细颗粒分布不均，厚度不一，未压实固结，力学性质差，不能作桥墩基础持力层；基岩强风化带总体较薄，厚度不一，岩体较破碎，力学性质差，亦不宜作桥台基础持力层。中等风化带分布连续，岩体较完整，力学性质好，是桥墩基础的良好持力层。勘察期间测得嘉陵江水位约173.0m左右，1#桥墩、3#桥台处基岩面高于嘉陵江水位，2#桥墩处基岩面低于嘉陵江水位，由于桥位区距嘉陵江较近，场地内人工填土透水性强，砂岩富水性较好，地下水与嘉陵江江水有较强的水力联系，地下水位随嘉陵江水位的涨落而起伏，2#桥墩施工受地下水位影响人工填土易塌孔，施工时应引起重视。建议该桥墩（台）基础采用中等风化带基岩作为基础持力层。由于该桥墩（台）基础位于三峡库区坝前175回水位及常年洪水位以下，根据桥位区工程和水文地质条件，建议该三处桥墩桩基础采用钻孔灌注桩施工，若设计采用桩端持力形式，须满足设计嵌岩及刚性角要求，桩底沉碴限制要求必须满足规范规定。地基承载力基本容许值[fa0]：强风化带泥岩取300Kpa、砂岩取400Kpa，中等风化带泥岩取500Kpa、砂岩取1200Kpa。岩石天然单轴抗压度泥岩取6.3Mpa、砂岩取16.2Mpa，饱和单轴抗压强度泥岩取4.2Mpa、砂岩取9.8Mpa。根据线路设计意图，拟建道路按设计标高整平后，将在线路K5+653.5～K5+813左侧形成3#高挖方边坡、K5+680～K5+780线路左幅路基与右幅桥梁下190步道之间形成7#挡墙，边坡、挡墙工程地质评价详见后述5.3.25节支挡工程评价。4.12.7、K5+785～K5+850段（一般路基段）该段线路设计为一般路基段，道路中心设计标高为198.28～198.68m，现状地面高程为188.7～214.6m，该段位于丘包+陡崖地带，地表上覆粉质粘土厚约0.7～3.8m，坡角一般20～35°，现状稳定。根据Ⅰ-Ⅰ'剖面及C37～C38、X69剖面，按设计路面标高整平后，该段大部分被开挖至基岩中风化带，岩质挖方段路基，可直接采用基岩作为路基持力层。K5+815～K5+850段右幅需填方，回填深度约0～12.0m，该处现状为陡坡地段，横向岩土界面倾角约25～45°，直立回填后，土体易沿岩土界面滑移，路基不稳。现选取C38剖面对该段填方路基及岸坡整治回填后的状态进行稳定性计算，计算公式采用拆线法，粉质粘土抗剪强度根据线路土工试验成果统计取值，未来人工填土饱和重度取20.5KN/m3，粉质粘土饱和状态重度取19.7KN/m3、C取15KPa、φ取10.17°，安全系数取1.35，计算结果详见C38-C38’剖面稳定性计算结果表经计算：该段路基直立回填及岸坡整治回填后，路基及岸坡回填土体易沿岩土界面滑移，路基及岸坡不稳，需采用抗滑支