大渡口金晟路网工程地质详细勘察报告

III类环境下，土对混凝土结构有弱腐蚀性；在B类条件下，土对混凝土结构有微腐蚀性，对钢筋混凝土中钢筋有微腐蚀性；土对钢结构具微腐蚀性。3.7特殊性岩土1、岩石风化勘测区岩石以物理风化为主，其形式有表层风化、裂隙式风化及顺层风化。风化速度和深度与岩性、地形、裂隙发育程度密切相关。砂岩强度高，风化速度慢。泥岩岩性软弱，风化快而强烈，但风化后较快遭剥蚀，相同岩性则裂隙发育较不发育的风化速度快和强烈。砂岩泥岩互层时差异风化明显，容易形成“凹岩腔”。当风化作用沿层面和较软弱的岩层进行时，风化深度较大。区内含泥质较重、长期浸水地段的砂岩存在风化层较厚的情况。2、人工填土根据地表调查及钻探揭露，拟建场区的人工填土主要集中路网周边开发地块，堆填厚度变化较大，堆填时间不等，皆未经严格压实，密实度差别较大，填土组成变化大，不均匀，压缩性差别大，易出现湿陷和差异沉降，造成地表开裂、下沉。路基经过未经处理合格的该地层时，应对既有填土进行强夯或翻挖碾压或换填处理，对于个别大块石或孤石可进行破碎。处理范围及深度根据路基要求确定。3、杂填土根据地表调查及钻探揭露，拟建场区的杂填土主要由建筑砖块、混凝土等建筑垃圾组成，主要分布于拟建线路区内的拆迁区、施工区，厚度变化较大，不均匀，压缩性差别大，易出现差异沉降，造成地表开裂、下沉。路基经过未经处理合格的该地层时，应对既有杂填土进行清除、翻挖碾压或换填处理。处理范围及深度根据路基要求确定。4、软土据地质调查与钻探揭露，拟建道路沿线及周边地势低洼处、沟谷地带分布有大量的水田、鱼塘等，水田和鱼塘内分布有约0.5～3.0m厚软土或过湿土，粉质粘土长期饱水，呈流塑至软塑状，局部含腐殖质，呈灰黑色。区内粉质粘土饱水后易呈流塑软塑状，故丰水期或雨季，区内稻田等低洼地段易形成软土，厚度约等于粉质粘土层厚度。软土分布及评价见表2.2.7-1，具体位置见平面图。表3.7-1软土分布及评价表里程土地现状基本地质情况设计概况处理措施建议K0+780～K0+830(IZ1号路右侧)水田表层为淤泥或淤泥质粉质粘土，厚度一般1.0～2.0m，下为软塑状-可塑状粉质粘土。填方建议抽干积水，清除淤泥、淤泥质粉质粘土和腐殖土或抛石挤淤，并压实基底后再进行填筑，路堤底部选用不易风化的片石、块石或砂、砾等透水性较好的材料，做好排水设施。K1+430～K1+500（IZ2右侧）捉蝗沟水库塘底表层为淤泥或过湿土，厚度一般1.5～3.0。填方设计拟对该水库进行保护，在IZ2号路K1+412～K1+520附近右侧设置挡墙进行支挡。K1+120～K1+170(IZ3号路左侧)水塘塘底表层为淤泥或过湿土，厚度一般1.5～3.0。填方建议抽干积水，清除淤泥质粉质粘土、淤泥和腐殖土或抛石挤淤，并压实基底后再进行填筑，路堤底部选用不易风化的片石、块石或砂、砾等透水性较好的材料，做好排水设施。K0+190～K0+210(IH2号路右侧)水塘（施工区排水形成水塘）表层为淤泥或淤泥质粉质粘土，厚度一般0.5～1.5m，下为软塑状-可塑状粉质粘土。挖方建议抽干积水，清除淤泥质粉质粘土、淤泥和腐殖土，做好排水设施。K0+750～K0+780（IH4号路）鱼塘表层为淤泥或淤泥质粉质粘土，厚度一般0.5～2.0m，下为软塑状-可塑状粉质粘土。挖方建议抽干积水，清除淤泥质粉质粘土、淤泥和腐殖土，做好排水设施。K1+200～K1+270（IH4号路）鱼塘表层为淤泥或淤泥质粉质粘土，厚度一般0.5～2.0m，下为软塑状-可塑状粉质粘土。挖方建议抽干积水，清除淤泥质粉质粘土、淤泥和腐殖土，做好排水设施。K0+270～K1+300（IH6号路左侧）水塘粘土，厚度一般1.5～2.5m，下为软塑状-可塑状粉质粘土。填方建议抽干积水，清除淤泥质粉质粘土、淤泥和腐殖土或抛石挤淤，并压实基底后再进行填筑，路堤底部选用不易风化的片石、块石或砂、砾等透水性较好的材料，做好排水设施。软土压缩性大、承载力低，高填方易发生过量沉降及侧向挤出、圆弧滑动等工程问题。考虑到沿线软土厚度不大，建议抽干积水，并对其挖除换填或抛石挤於处理，并按照相关规范对处理后的地基进行承载力及压缩性进行检验，确保处理后土层满足设计要求，当地下水位较高或土质湿软地段的路基压实度达不到要求时，必须采用有效措施进行处理。值得注意的是，软土的厚度和季节性有一定的关系，雨季时较厚，不易处理，且清淤时受机械扰动，厚度有一定的加深。汇水条件好的地带建议做好排水和多采用透水性好的材料铺筑。3.8文物古迹本工程沿线经初步调查无历史文物古迹。3.9不良地质现象根据区域地质资料及结合本次地面地质调查，在线路区及周边岩层分布连续，未见断层、构造破碎带，未见危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象。4岩土物理力学性质指标4.1岩土试验成果统计4.1.1重型动力触探试验勘察区覆盖层主要为第四系人工填土。为了确定素填土的密实性，现场选取了部分钻孔进行了原位重型动力触探试验。试验成果见表4.1.1-1。表4.1.1-1N63.5动力触探试验成果统计表孔号触探深度(m)N63.5平均值(击)变异系数N63.5加权平均值(击)H1CK333.0～11.06.130.585.23H1CK164.5～10.06.400.69Z3CK1595.0～11.56.920.60Z3CK1115.0～12.05.460.69Z3CK583.5～12.55.620.63试验结果表明，人工填土层结构松散，变异系数大，说明素填土的均匀性较差。场地内施工区素填土结构松散，土质极其不均，局部有架空现象，局部尚未完成自重固结。4.1.2波速测试成果统计本次勘察共选择20个钻孔进行声波测试，根据测试成果，本项目中等风化泥岩层声波速度为1818～3700m/s，岩体完整系数为0.50～0.72，泥岩岩体完整程度属于较完整，局部较破碎；中等风化砂岩层声波速度为2330～3509m/s，岩体完整系数为0.59～0.72，泥岩岩体完整程度属于较完整。声波测试成果如下表4.1.2-1。表4.1.2-1纵波速度测试成果表孔号测试范围岩性Vp速度范围(m/s)Vp平均速度（m/s)岩块声波速度(m/s)岩体完整性系数岩体风化程度H1CK57.10-9.50泥岩1790-29202610强风化9.50-35.80泥岩3270-4250370046300.63中风化H1CK3527.80-30.20泥岩2187-26672321强风化30.20-36.10泥岩2210-3011281033400.70中风化H2CK520.50-1.20泥岩2117-27262481强风化1.20-11.30泥岩2669-3533306936950.69中风化11.30-15.40砂岩2900-4250350041600.71中风化15.40-30.00泥岩2660-3770300036400.68中风化30.00-32.00泥岩2331-3333243534430.50中风化32.00-51.00泥岩2100-3030277033400.69中风化51.00-57.30砂岩2220-3010280033400.70中风化57.30-58.70泥岩3000-3700339140100.65中风化H4CK40.80-1.50砂岩2012-26712425强风化1.50-13.50砂岩2900-4250350041600.71中风化H8CK126.70-28.90砂岩1980-27402330强风化28.90-31.30砂岩2985-3704322638840.69中风化H9CK480.30-1.50泥岩1790-29202610强风化1.50-8.20泥岩3270-4250370046300.63中风化8.20-22.20砂岩2890-3390289037500.59中风化Z1CK451.20-2.00砂岩2087-36672826强风化2.00-4.40砂岩3175-3801310937700.68中风化4.40-20.00泥岩3066-3919320037710.72中风化Z1CK521.20-2.00砂岩2010-26702420强风化2.00-10.10砂岩2220-3010280033400.70中风化10.10-20.00泥岩2100-3030277033400.69中风化Z1CK871.10-2.00砂岩2460-29202710强风化2.00-14.40砂岩2670-3280298037000.65中风化14.40-26.40泥岩2660-3770300036400.68中风化Z2CK120.50-1.80泥岩2466-30112722强风化1.80-31.70泥岩2602-3377308336330.71中风化Z2CK477.70-9.10砂岩2010-26702420强风化9.10-17.80砂岩2220-3010280033400.7中风化17.80-30.8泥岩2670-3540307236800.69中风化Z2CK515.80-7.40砂岩2460-29202710强风化7.40-16.00砂岩2670-3080284237000.59中风化16.00-35.7泥岩2051-3673310537000.67中风化Z2CK840.60-2.80泥岩1790-29112612强风化2.80-4.00泥岩2667-3571339042710.63中风化4.00-5.40砂岩2778-3175298535680.7中风化5.40-22.00泥岩2985-3704322638840.69中风化Z2CK1336.00-7.50砂岩2460-29202710强风化7.50-20.30砂岩2670-3280298037000.65中风化Z2CK1376.00-7.50砂岩2566-27812611强风化7.50-18.00砂岩2051-3673310538220.66中风化18.00-19.00泥岩2051-3673310537000.67中风化19.00-20.30砂岩2633-3500328038880.71中风化Z3CK121.10-2.40泥岩1790-29112612强风化2.40-34.50泥岩2667-3571339042710.63中风化34.50-36.10砂岩2800-3212298735200.72中风化36.10-45.80泥岩2054-3711303337000.67中风化Z3CK180.50-2.90泥岩2532-33902899强风化2.90-7.70泥岩2331-3333290134430.71中风化7.70-11.00砂岩3125-3922327939190.70中风化11.00-30.50泥岩2247-2703243929360.69中风化Z3CK563.50-5.70泥岩1527-22731818强风化5.70-24.90泥岩2670-3540307236800.69中风化Z3CK960.60-3.00泥岩2466-30112722强风化3.00-45.80泥岩2602-3377308336330.71中风化Z3CK1140.90-5.00泥岩2187-26672321强风化5.00-48.90泥岩2210-3011281033400.70中风化H1XK716.40-18.60泥岩1970-27402330强风化18.60-21.90泥岩2050-3670310037870.67中风化H1XK2728.40-30.00泥岩1980-27402330强风化30.00-35.00泥岩2985-3704322638840.69中风化35.00-36.10泥岩2051-3673310538220.45中风化H1XK4231.00-32.40泥岩1970-27402330强风化32.40-34.30砂岩2890-3390289037500.59中风化34.30-37.60泥岩2051-3673310537000.67中风化H1XK800.80-4.40泥岩1587-25001980强风化4.40-20.70泥岩2247-3125241029010.69中风化H2XK310.50-7.20泥岩1510-22101820强风化7.20-22.50泥岩2670-3280298637620.63中风化H2XK560.50-3.00泥岩1510-22101820强风化3.00-5.50砂岩2900-4255350941640.71中风化5.50-30.10泥岩2685-3504302636430.69中风化H4XK389.20-10.70泥岩1520-22001822强风化10.70-27.20泥岩2054-3711303337000.67中风化H9XK461.20-2.50泥岩1520-22001822强风化2.50-24.10泥岩2054-3711303337000.67中风化Z1XK483.80-4.30砂岩1980-27402330强风化4.30-17.00砂岩2985-3704322638840.69中风化17.00-20.10泥岩3270-3854346943030.65中风化Z1XK830.80-1.50砂岩2566-27812611强风化1.50-12.30砂岩2670-3280298037000.65中风化12.30-27.00泥岩2667-3571339042710.63中风化Z2XK1422.60-3.50泥岩1790-29112612强风化3.50-5.20泥岩2054-3711303337000.67中风化5.20-20.20砂岩2650-3510335040100.69中风化Z2XK508.00-9.10砂岩2012-26712425强风化9.10-23.20砂岩2900-4250350041600.71中风化23.20-30.60泥岩2660-3770300036400.68中风化Z2XK544.20-5.30砂岩2010-26702420强风化5.30-12.10砂岩2220-3010280033400.7中风化12.10-30.80泥岩2100-3030277033400.69中风化Z3XK10314.80-15.80泥岩1527-22731818强风化15.80-20.50泥岩2247-3125241029010.69中风化Z3XK1180.60-4.90泥岩2117-27262481强风化4.90-21.20泥岩2669-3533306936950.69中风化Z3XK16320.50-20.90砂岩2012-26712425强风化20.90-23.90砂岩3125-3922327939190.7中风化4.1.3室内岩土试验统计本阶段勘察采取岩样，做进行物性、单轴抗压强度、三轴剪试验；采取粉质粘土进行土常规试验。由于大渡口区八桥镇金晟路网所包含的道路均为平交的路网，距离较近，地层同属侏罗系中统上沙溪庙组砂泥岩地层，根据现场判断及试验成果，整个场地物性、抗压强度及抗剪强度相差不大，可一起统计。统计结果见表4.1.5-1。由于H9XK35-Y1砂岩样含泥质较重，H2XK46-Y1砂岩样含泥质较重，H2XK124-Y1砂岩样含泥质较重，试验数据不具有整体代表性，在试验统计过程中将其剔除。按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）要求对试验数据进行分析统计，本工程安全等级为一级，风险概率α取0.025，概率系数tα按附录D取值。4.1.4取值原则1、样本数少于6时直接采用平均值为标准值，岩石重度、土体物性指标及变形采用平均值为标准值；2、岩体抗拉强度：取岩石抗拉强度标准值的0.40倍，并考虑时间效应系数综合取值；3、岩石弹性（变形）模量：取岩石弹性（变形）模量标准值的0.70倍，并考虑时间效应系数综合取值；将岩石泊松比标准值视为岩体泊松比标准值。4、岩体抗剪强度设计值：岩体粘聚力c为岩石标准的0.30倍，岩体内摩擦角取岩石标准值的0.90倍，并考虑时间效应系数综合取值；5、岩石地基承载力基本容许值：依据岩石类别（单轴饱和抗压强度）、岩体裂隙发育程度、参考岩体完整性等参数按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63—2007表3.3.3-1选取；6、岩质地质极限承载力标准值，由岩石抗压强度乘以地基条件系数1.1确定。7、岩土水平抗力系数结合试验成果及《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）表14.2.12-1、表14.2.12-2取值；8、结构面抗剪强度指标根据结构面的结合程度、充填物、张开度和平直度等查《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表4.6.2取值。9、其他参数根据试验成果和地区经验，结合本工程的特征确定。4.1.5设计参数及建议表4.1.5-1岩土体物理力学参数建议值岩土名称填土粉质粘土砂岩泥岩强风化中风化强风化中风化天然重度(kN/m3)*20.020.325.6饱和重度(kN/m3)*21.020.624.525.523.025.8弹性模量(MPａ)///7312.1/1490.4变形模量(MPａ)///6238.2/1180.1泊松比μ40.32天然内聚力C（kPa）*5.024.83/2001/588天然内摩擦角φ(ο)*28.012.05/37.8/33.8饱和内聚力C（kPa）*0.016.45////饱和内摩擦角φ(ο)*23.09.57////边坡岩体理论破裂角(°)///63.9/61.9抗拉强度(KPa)///772/196天然抗压强度标准值(MPa)///29.83/8.44饱和抗压强度标准值(MPa)///22.52/5.28247725808地基承载力特征值（KPa）现场试验确定16050081753001916地基承载力基本容许值(MPａ)现场试验确定1405001500300600岩体水平抗力系数(MN/m3)///300/60(MPa/m4)1525100/80/岩土体与锚固体粘结强度标准值kPa8050/800/360挡墙基底摩擦系数µ50.550.300.40备注：1、表中带“*”者为经验值；2、本勘察报告提供的素填土物理力学指标均为经验数据，压实后的承载力建议通过现场试验确定取值；3、受施工及地表水影响，无法保证泥岩处于天然状态时，泥岩的力学强度应采用饱和强度作为设计依据；4、岩石与锚固体的极限粘结强度标准值仅适用于初步设计，施工时应通过试验检验；5、本表中的岩石强度参数是根据所取岩样室内试验成果按规范规定统计得出，是反映场地内岩石整体特征的代表值，与具体基础部位的实测值会存在一定差异，施工验槽时只要试验指标在本表范围值内，都可视为满足要求。表4.1.5-2岩体结构面特征及抗剪强度参数建议表结构面编号结构面优势产状粘聚力C（KPa）内摩擦角Φ°裂隙L1220°∠80°5018裂隙L2300°∠80°5018层面112°∠8°2012表4.1.5-3界面力学性质参数建议表类型内聚力C(kpa)内摩擦角Φ(°)填土与现状地面界面参数*18(天然)、*16.5(饱和)*13(天然)、*10.3（饱和）填土与地基岩面参数*18(天然)、*16.5(饱和)*13(天然)、*10.3（饱和）备注：1、表中带“*”者为经验值；2、清除表层粉质粘土层再回填后，岩土界面岩土参数由设计根据经验选取。4.2岩体基本质量等级岩体基本质量等级根据钻探结果、初步勘察波速测井成果并结合经验判定如下：1、强风化基岩极软，裂隙发育不完整，较破碎，岩体基本质量等级为V级。2、中等风化岩体裂隙较发育，岩体较完整。3、侏罗系中统沙溪庙组中等风化泥岩天然单轴抗压强度标准值为5.17Mpa小于15Mpa，为软岩，裂隙较发育，岩体较完整，岩体基本质量等级为IV级；中等风化砂岩饱和单轴抗压强度标准值为22.92Mpa小于30Mpa为较软岩，裂隙较发育，岩体较完整，岩体基本质量等级为IV。4.3土、石工程分级土石工程分级根据《公路工程地质勘察规范》JTGC20-2011附录J土、石工程分级标准，本工程土石可挖性分级如下：1、素填土、杂填土、粉质粘土：土类别为普通土，土石等级为Ⅱ级；2、泥岩、砂岩强风化类别为硬土，土石等级为Ⅲ级；3、中风化泥岩类别为软石，土石等级为Ⅳ级；4、中风化砂岩类别为次坚石，土石等级为Ⅴ级。5场地稳定性评价5.1场地稳定性及适宜性评价经工程地质调查、钻探揭露，工程场地位于浅丘地段，场地总体地势西高东低，地面高程283m～370m，相对高差约87m。最高点位于建设场地中部山丘上，最低点位于东南侧新建郭伏路附近。场地丘包与沟槽相间分布，沟槽地形较平缓，坡角一般5～10°，丘包地形较陡，坡角一般10～35°。场地部分段地形较陡，坡度达55～80°，多为陡坎。场地周边地块多已场平并处于开发建设阶段，场地南侧IH1路附近施工区形成高约20m的土质边坡，现状基本稳定。场地地基主要由素填土、强风化砂岩、中等风化砂岩组成。素填土结构稍密～松散，均匀性差，稳定性较差；强风化砂岩风化裂隙发育，遇水易软化，其稳定性亦较差；中等风化砂岩坡度产状平缓，厚度稳定，地基稳定性良好。部分挖方段基岩面较陡，按设计标高开挖后土质边坡可能沿着基岩面滑移。部分填方段地形较陡，按设计标高填方后处于欠稳定～基本稳定状态。项目区部分填方段分布软土。通过处理后可满足工程建设需要。拟建场地所处地段未发现滑坡、断层破碎带、地下硐室、危岩、滚石等不良地质现象，场区自然环境稳定，因此，场地处于稳定状态，适宜本工程的建设。5.2地震效应评价及岩土的地震稳定性评价5.2.1地震效应评价据区域地质资料，喜山期的挽近构造活动，在区域上主要表现为间歇性的上升隆起，上升作用至今仍在进行，部分断裂重新活动，引起轻微地震现象。区域历史上地震活动较弱，地震震级低，强震活动弱，属地壳相对稳定区块。据自1011年以来的近千年间，重庆地区未发生过破坏性地震，区内有记录的3级（3～3.9级地震）以上的弱震有七次，1989年11月20日距重庆40多公里的渝北区统景镇（北纬29°51′，东经106°57′）发生的5.2～5.4级地震，震中裂度6度，是重庆地区有地震记载以来震中距重庆最近，震级最强的首次破坏性地震，以前重庆及邻区的地震震级皆小，地震烈度小于6，属地震频率高，震级小的弱震区。2008年5月12日四川省汶川发生8.0级地震，该地震为距拟建道路场区500公里内震级大于7级震中距离最近、震级最高、影响最大的地震，该地震距拟建线路区约300公里，线路区有明显震感。根据《中国地震动参数区划图》GB18306-2001、《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，2016年版）及《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008，《公路工程抗震设计规范》JTGB02-2013，重庆市抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值取0.05g，设计地震分为第一组。区域范围内无断裂、破碎带通过，构造稳定。场地无滑坡、泥石流、液化、震陷等地震稳定性问题。本次勘察在高边坡、桥梁和一般路基区域共选取了16个钻孔进行波速测试，利用了初步勘察的20个钻孔波速测试成果，同时进行岩土体剪切波波速测试。场地内施工区素填土等效剪切波速≤150m/s，属软弱土；杂填土等效剪切波速≤150m/s，属软弱土；粉质粘土等效剪切波速≤250m/s，属中软土；基岩等效剪切波速＞500m/s，属稳定岩石。表5.2.1-1场地土层剪切波速测试成果孔号测试范围岩性Vs平均速度(m/s)Vse等效剪切波速(m/s)H1CK50.0-7.1素填土145145H1CK350.0-27.8素填土148148H2CK520.0-0.5粉质粘土155155H4CK40.0-0.8粉质粘土156156H8CK10.0-26.7素填土149149H9CK480.0-0.3粉质粘土152152Z1CK450.0-1.2杂填土145145Z1CK520.0-1.2杂填土144144Z1CK870.0-1.1杂填土143143Z2CK120.0-0.5素填土141141Z2CK470.0-7.7素填土145145Z2CK510.0-5.8素填土143143Z2CK840.0-0.6粉质粘土155155Z2CK1330.0-6.0素填土142142Z2CK1370.0-6.0素填土143143Z3CK120.0-1.1粉质粘土155155Z3CK180.0-0.5粉质粘土152152Z3CK560.0-2.5素填土1411452.5-3.5粉质粘土158Z3CK960.0-0.6粉质粘土153153Z3CK1140.0-0.9粉质粘土155155H1XK70.0-16.4素填土148148H1XK270.0-28.4素填土149149H1XK420.0-31素填土150150H1XK800.0-0.8素填土136136H2XK310.0-0.5粉质粘土155155H2XK560.0-0.5粉质粘土156156H4XK380.0-9.2素填土145145H9XK460.0-1.2杂填土140140Z1XK480.0-3.8杂填土141141Z1XK830.0-0.8杂填土139139Z2XK1420.0-2.6素填土136136Z2XK500.0-8.00素填土142142Z2XK540.0-4.2素填土141141Z3XK1030.0-14.8杂填土140140Z3XK1180.0-0.6杂填土141141Z3XK1630.0-20.5素填土149149表5.2.1-2岩土体等效剪切波速成果表孔号岩性Vse等效剪切波速(m/s)1人工素填土1472杂填土1422粉质粘土1553强风化岩体＞5004中风化岩体＞800路基段根据《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）和《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010（2016年版））相关规定并结合钻探揭示，场地内路基段素填土层和粉质粘土层厚度一般小于50m，路基段场地类别为Ⅰ0～Ⅲ类，Ⅰ0类场地设计特征周期值取0.20s，Ⅰ1类场地设计特征周期值取0.25s，Ⅱ类场地设计特征周期值取0.35s；Ⅲ类场地设计特征周期值取0.45s，为标准设防类。桥梁段根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）4.1.8条，场地内桥梁素填土层厚度一般小于15m，桥梁场地类别为Ⅱ类，Ⅱ类场地设计特征周期值取0.35s。根据《公路桥梁抗震设计细则》JTG/TB02-01-2008第3.1.4条规定，桥梁段抗震设防类别为B类，采用7级抗震措施设防。表5.2.1-3道路沿线抗震场地类别划分名称里程桩号工点类别最小覆盖层厚度m最大覆盖层厚度m等效剪切波速场地类别地段类别特征周期（s）IZ1K0+000～K0+165路基00.2＞500Ⅰ0一般0.20K0+165～K0+324.994路基04.6147Ⅰ1不利0.20K0+316～K0+414.585路基015.8147Ⅱ不利0.35K0+414.585～K0+735路基00＞500Ⅰ0有利0.20K0+735～K0+830路基012.0＞500Ⅱ不利0.35IZ2K0+000～K0+232路基00＞500Ⅰ0有利0.20K0+232～K0+414.585路基014.8147Ⅱ不利0.35K0+414.585～K0+461.092桥梁5.813.8147Ⅱ一般0.35K0+461.092～K0+778路基012.8147Ⅱ一般0.35K0+778～K0+843路基00＞500Ⅰ0不利0.20K0+843～K0+932路基06.1147Ⅱ不利0.35K0+932～K0+961路基00＞500Ⅰ0一般0.20K0+961～K1+076路基03147Ⅰ1一般0.20K1+076～K1+572路基0.515.0147Ⅱ一般0.35K1+572～K1+626路基15.028.5147Ⅲ不利0.45K1+626～K1+768路基015.0147Ⅱ一般0.35K1+768～K1+913.990路基00＞500Ⅰ0有利0.20IZ3K0+000～K0+340路基00＞500Ⅰ0有利0.20K0+340～K0+377路基08.2147Ⅱ不利0.35K0+377～K0+509路基1.38.2147Ⅱ一般0.35K0+509～K0+690.5路基00＞500Ⅰ0不利0.20K0+690.5～K1+100路基06.3147Ⅱ不利0.35K1+100～K1+320路基625.6147Ⅲ不利0.45K1+320～K1+381路基3.615.0147Ⅱ一般0.35K1+381～K1+443.193路基03.2147Ⅰ1一般0.25IH1K0-018.149～K0+057路基00＞500Ⅰ0一般0.20K0+057～K0+127.028路基02.9147Ⅰ1不利0.25K0+127.028～K0+244路基3.014.1147Ⅱ不利0.35K0+244～K0+345路基02.9147Ⅰ1不利0.25K0+345～K0+405.274路基3.013.8147Ⅱ一般0.25IH2K0+000～K0+265路基09.4147Ⅱ一般0.25K0+265～K0+380路基00＞500Ⅰ0一般0.20K0+380～K0+480路基010151Ⅱ不利0.35K0+480～K0+740.186路基00＞500Ⅰ0一般0.20IH3K0+000～K0+110路基00＞500Ⅰ0有利0.20K0+110～K0+155.664路基0.24.2147Ⅱ一般0.25IH4K0+720～K0+828路基00＞500Ⅰ0有利0.20K0+828～K0+880路基04.6155Ⅱ一般0.35K0+880～K1+059.222路基06.1155Ⅱ不利0.35K1+059.222～K1+185路基04.0147Ⅱ一般0.25K1+185～K1+330路基00＞500Ⅰ0有利0.20K1+330～K1+503.464路基03.0147Ⅰ1不利0.25IH5K0+000～K0+091路基05.4147Ⅱ一般0.25K0+091～K0+169.517路基00.5147Ⅰ1一般0.25IH6K0+000～K0+270路基1.315.0147Ⅱ不利0.35K0+270～K0+475路基10.823.6147Ⅲ不利0.45K0+475～K0+593.018路基015.0147Ⅱ一般0.35IH7K0+000～K0+166.391路基03.1147Ⅰ1有利0.25IH8K0+000～K0+055路基1520147Ⅲ不利0.45K0+055～K0+193.984路基10.615147Ⅱ一般0.35IH9K0+000～K0+250路基00＞500Ⅰ0一般0.20K0+250～K0+419.271路基06.3151Ⅱ不利0.35K0+419.271～K0+500路基02.9144Ⅰ1一般0.25K0+500～K0+649.614路基04.0144Ⅰ1不利0.25注：稳定基岩为有利地段；软弱土，陡坎，边坡边缘，半挖半填地基，欠稳定路堤段地段类别为不利地段；不属于有利、不利和危险的地段为一般地段；当场地整平后按要求回填的压实填土应实测剪切波速，重新校核场地类别。5.2.2岩土的地震稳定性评价拟建场地土层以残坡积粉质粘土和人工素填土、杂填土为主，下伏基岩为侏罗系泥岩和砂岩，拟建场地基岩稳定，上部覆盖层无砂土、卵石土等易液化或可能发生不稳定的土层，但场地挖方边坡和对道路有影响的自然斜坡内，表面岩块或强风化岩体在地震震动条件下可能发生掉块现象，顺向坡在地震作用下易发生滑移或垮塌，应做好支挡、放坡或护面措施。高填方区填土可能在地震作用下引起地面错裂或沉降；土质边坡当未及时支挡时，在地震作用下易加剧滑动风险，建议切坡后及时支挡，对基础区域填土进行处理。6道路沿线工程地质评价6.1IZ1号道路6.1.1K0+000～K0+165挖方段该段为构造剥蚀丘陵地貌，地面高程352.08～371.31m，设计高程351.000～353.215m，为挖方道路段。最大挖方高度约16m。开挖形成的两侧边坡主要由泥岩、砂岩和粉质粘土组成的岩土质混合边坡。该段右侧为观麟郡I07-1地块，勘察期间，地块正进行场平。由于施工影响，该段地形可能有一定变化。该段线路覆盖层为残坡积粉质粘土，土层厚度较小，一般0～1.0m，下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩。强风化层厚约0.9～1.3m。参见剖面Z1-1，Z1-4。图6.1.1-1IZ1号路K0+000～K0+165左右两侧挖方边坡赤平投影图①左侧边坡：道路放坡开挖后将在该侧形成高约16m的土岩质混合边坡，该侧边坡倾向123°，土质部分：该段左侧土层厚度较薄，放坡开挖左侧边坡土质部分沿岩土界面整体性滑移的可能性小。建议按坡率1:2放坡或予以清除。岩质部分：根据图6.1.1-1边坡结构面组合关系，道路左侧挖方边坡为顺向坡，裂隙L2与边坡倾向相反，裂隙L1与岩层面的组合交线倾向与边坡倾向相近，对边坡稳定不利。边坡稳定性主要受岩层面和结构面联合控制，该侧道路边坡开挖后，易沿层面、裂隙L1与岩层面组合交线方向滑移或垮塌掉块。建议该侧边坡按照强风化基岩按1：1放坡开挖，中等风化基岩按1：1放坡开挖，土层按1：2放坡开挖。自上而下，分段分阶逐级卸荷开挖，施工前清除表层不稳定岩土，并做好坡顶排水导流工作。边坡坡面建议采取方格网或挂网喷浆绿化护面。建议采取动态法设计，逆作法施工，施工开挖后及时护面。爆破施工时，必须按规范进行操作，严格控制爆破点与切坡边界之间的安全厚度，避免剧烈爆破引起岩体应力变化，结构面破坏并增加裂隙数量，增大裂隙间距，破坏岩体原有的稳定性。边坡安全等级为二级，岩体类型为Ⅳ类，等效内摩擦角45°，岩体破裂角泥岩61.9°，砂岩破裂角63.9°。②右侧边坡：该侧挖方高度不大，开挖后形成最高约3.5m的岩质边坡，该侧边坡倾向303°。根据图6.1.1-1边坡结构面组合关系，道路右侧挖方边坡为逆向坡，裂隙L1与边坡大角度相交，裂隙L2为外倾结构面，边坡稳定性主要受裂隙L2控制。建议该侧边坡强风化基岩按1：1放坡开挖，中等风化基岩按1：0.75放坡开挖，施工前清除表层不稳定岩土，并做好坡顶排水导流工作。边坡坡面建议采取方格网或挂网喷浆绿化护面。边坡安全等级为二级，岩体类型为Ⅲ类，等效内摩擦角53°，岩体破裂角泥岩61.9°，砂岩破裂角63.9°。建议该段采用中风化基岩作为路基持力层。6.1.2K0+165～K0+324.994半挖半填段该段为构造剥蚀丘陵地貌，地面高程349.42～369.51m，设计高程351.000～353.215m，该段为半挖半填段。该段左侧为挖方，最大挖方高度约18m；右侧为填方，最大填方高度约5m。左侧开挖形成主要由泥岩、砂岩和粉质粘土组成的岩土质混合边坡。该段右侧为观麟郡I07-1地块，勘察期间，地块正进行场平。由于施工影响，该段地形可能有一定变化。该段线路覆盖层为残坡积粉质粘土，土层厚度较小，一般0～1.8m，下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩。强风化层厚约0.9～1.3m。参见剖面Z1-6，Z1-8。①左侧边坡：道路放坡开挖后将在该侧形成高约18m的土岩质混合边坡，该侧边坡倾向123°，土质部分：该段左侧土层厚度较薄，放坡开挖左侧边坡土质部分沿岩土界面整体性滑移的可能性小。建议按坡率1:2放坡或予以清除。岩质部分：赤平投影图参见6.1.1-1左侧边坡。根据图6.1.1-1边坡结构面组合关系，道路左侧挖方边坡为顺向坡，裂隙L2与边坡倾向相反，裂隙L1与岩层面的组合交线倾向与边坡倾向相近，对边坡稳定不利。边坡稳定性主要受岩层面和结构面联合控制，该侧道路边坡开挖后，易沿层面、裂隙L1与岩层面组合交线方向滑移或垮塌掉块。建议该侧边坡按照强风化基岩按1：1放坡开挖，中等风化基岩按1：1放坡开挖，土层按1：2放坡开挖。自上而下，分段分阶逐级卸荷开挖，施工前清除表层不稳定岩土，并做好坡顶排水导流工作。边坡坡面建议采取方格网或挂网喷浆绿化护面。建议采取动态法设计，逆作法施工，施工开挖后及时护面。爆破施工时，必须按规范进行操作，严格控制爆破点与切坡边界之间的安全厚度，避免剧烈爆破引起岩体应力变化，结构面破坏并增加裂隙数量，增大裂隙间距，破坏岩体原有的稳定性。边坡安全等级为二级，岩体类型为Ⅳ类，等效内摩擦角45°，岩体破裂角泥岩61.9°，砂岩破裂角63.9°。②右侧边坡：道路左侧为填方边坡，最大填方高度约5m。该段左侧地形总体较缓。填方后沿原地面线发生整体性滑移可能性较小，局部坡肩或坡面受雨水冲刷等不利条件影响下，可能发生小范围的破坏。该段填方高度不大，建议按照1:1.5进行放坡回填，放坡前清除带有植物根系的耕植土和松散土层，路基区域土质路基与岩质路基交界处地基性质有差异，存在不均匀性，应设置措施减小影响，控制不均匀沉降问题。建议选用级配较好的粗粒土作为填料，选用不易风化的片石、块石或砂、砾等透水性较好的材料作为路基底部；路基施工时建议对路基地面进行分阶处理，分层铺筑，分层夯实碾压，压实度同时满足规范规程和设计要求。路基底部原有填土应该采用夯实处理措施，压实度满足规范要求。路基坡脚位置应设置排水沟。建议该段采用中风化基岩或压实填土为路基持力层。6.1.3K0+324.994～K0+414.585填方段该段地面高程338.02～352.44m，设计高程354.815～355.199，最大填方边坡高度约20m。该段线路覆盖层为为素填土、粉质粘土，覆盖层厚度约0.8～8.5m，下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩。强风化层厚约1.2～2.5m。参见剖面Z1-9，Z1-10。该段地形变化较大，地形坡度约5～15°，最大可达35°，填方局部地段还位于陡坎斜坡处，边坡填筑很难压实，局部坡肩或坡面受雨水冲刷等不利条件影响下，可能发生小范围的破坏，坡体也易沿土岩界面坡缘开裂、下沉，威胁拟建道路的安全。为验证边坡填方部分的稳定性，选取Z1-10剖面进行稳定性计算，计算模式假设暴雨状态，边坡沿岩土界面或填土内部滑移。土体重度取21KN/m3，界面参数：C取16.5kPa，内摩擦角取10.3°。计算示意图见图6.1.3-1，计算结果见表6.1.3-1。图6.1.3-1Z1-10-Z1-10’剖面放坡后坡体稳定性计算示意图表6.1.3-1Z1-10-Z1-10’剖面放坡后坡体稳定性计算表条块号滑块体积重量G滑面传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数长度(Li)倾角(αi)内聚力(ci)内摩擦角(φi)ψRiTiPiFs（m3/m）（KN/m）(m)(°)Kpa(°)（KN/m）（KN/m）（KN/m）E19.23236.386.5329.9016.5010.30138.3796.670.001.43E210.04832.992.8623.3016.5010.300.9882.2983.3615.450.99E3151.473011.8222.3613.3016.5010.300.96931.56731.790.001.25E4122.511460.5217.1219.4016.5010.301.01723.43854.61257.610.85E554.19109.2119.619.5016.5010.300.96527.54187.850.001.21根据Z1-10剖面计算结果，拟建道路按设计坡率放坡、堆填后，稳定系数为1.05＜1.21＜1.35，边坡处于基本稳定状态。本次计算没有考虑时间、施工等因素，在外部条件的影响下可能会边坡变形导致道路裂缝破坏。地形陡峭段，边坡填筑很难压实，边坡坡体易沿土岩界面坡缘开裂、下沉，进而影响后期道路的安全运行。建议采用放坡+重力式抗滑挡墙进行支挡。边坡上部8m边坡坡比为1:1.5，8m以下每8m为一级边坡，第二级边坡坡比为1:1.75，第三级及以下边坡坡比均为1:2，两级边坡间留2.0m宽护坡道，同时可设置坡脚挡墙，加固边坡坡脚，挡墙以中风化基岩作基础持力层。并对边坡坡面采取格构护面，坡脚设置矮挡墙，植草绿化。边坡内部及外部应设置系统的截排水措施。Z1-11剖面道路右侧地形坡度较陡，达15°。该侧填方后可能沿现状地面发生滑动破坏，建议采取相应支挡措施进行支挡。该段部分为拆迁后留下废墟，表层覆盖建筑砖块、瓦片、混凝土等建筑垃圾，建议回填前对表层建筑垃圾进行清除。部分保持原始地貌段，建议路基回填前应清除带有植物根系的耕植土和松散土层。填筑时建议选用级配较好的粗粒土作为填料，选用不易风化的片石、块石或砂、砾等透水性较好的材料作为路基底部；路基施工时建议采用重型振动压路机分层碾压，分层的最大松铺厚度，土方路堤不大于30cm，土石路堤不大于40cm，填筑至路床顶面最后一层的最小压实厚度，不应小于10cm。性质不同的填料，应水平分层、分段填筑，分层压实。同一水平层路基的全部宽应采用同一种填料，不得混合填筑。每种填料的填筑层压实后的连续厚度不宜小于50cm。当填方路段的地面自然纵坡大于12%、横坡大于1：5时，应在斜坡上分级挖成宽度不小于2.0m，并向内倾斜＞4%的台阶，并用小型夯实机加以夯实后方可进行分层碾压。路基压实度需满足规范规程和设计要求。建议该段采用压实填土作为路基持力层。6.1.4K0+414.585～K0+788挖方段该段地面高程344.87～366.95m，设计高程341.620～354.610m，为挖方道路，为挖方道路段，最大挖方高度约20m。开挖形成的两侧边坡主要由泥岩、砂岩和杂填土、素填土、粉质粘土组成的岩土质混合边坡。该段沿线多为拆迁区，线路覆盖层为建筑砖块、瓦片、混凝土等建筑垃圾、素填土，土层厚度较薄，一般约0.4～2.6m，下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩。强风化层厚约0.4～0.7m。由于道路方向改变，该段边坡根据边坡坡向分为两段进行评价，第一段是K0+414.585～K0+700，道路左侧边坡坡向123°，道路右侧边坡坡向303°，第二段是K0+700～K0+760.012，道路左侧边坡倾向140°，右侧边坡倾向320°。K0+414.585～K0+700挖方段该段道路左侧边坡倾向123°，右侧边坡倾向303°，参见剖面Z1-12，Z1-14，Z1-16，Z1-18。图6.1.4-1IZ1号路K0+414.585～K0+700左右两侧挖方边坡赤平投影图①左侧边坡：道路左侧边坡，最大挖方高度约18m。土质部分：该段土层厚度较薄，边坡岩土界面较缓，建议施工时予以清除，或按坡率1:2放坡。岩质部分：根据图6.1.4-1边坡结构面组合关系，道路左侧挖方边坡为顺向坡，裂隙L2与边坡倾向相反，裂隙L1与岩层面的组合交线倾向与边坡倾向相近，对边坡稳定不利。边坡稳定性主要受岩层面和结构面联合控制，该侧道路边坡开挖后，易沿层面、裂隙L1与岩层面组合交线方向滑移或垮塌掉块。建议该侧边坡按照强风化基岩按1：1放坡开挖，中等风化基岩按1：1放坡开挖，土层按1：2放坡开挖。自上而下，分段分阶逐级卸荷开挖，施工前清除表层不稳定岩土，并做好坡顶排水导流工作。边坡坡面建议采取方格网或挂网喷浆绿化护面。建议采取动态法设计，逆作法施工，施工开挖后及时护面。爆破施工时，必须按规范进行操作，严格控制爆破点与切坡边界之间的安全厚度，避免剧烈爆破引起岩体应力变化，结构面破坏并增加裂隙数量，增大裂隙间距，破坏岩体原有的稳定性。边坡安全等级为二级，岩体类型为Ⅳ类，等效内摩擦角45°，岩体破裂角泥岩61.9°，砂岩破裂角63.9°。其中，道路K0+440处左侧有一电线架，不具备放坡条件，根据设计方案，在道路K0+425～K0+450左侧设置挡墙进行支挡，建议采用中风化基岩为持力层。道路K0+461处左侧有一电线架，距离道路左侧边线约29m，该侧放坡开挖边坡的稳定性关系电线架的安全，建议该侧边坡开挖应采用分段跳槽、自上而下、及时支护的逆作法施工。边坡开挖时应采用合理的施工工序及方法，确保施工安全及周边建筑物安全，注意开挖过程中对电线架的保护。图6.1.4-2道路K0+440、K0+461处左侧电线架②右侧边坡：道路右侧边坡，最大挖方高度约13m。土质部分：该段土层厚度较薄，边坡岩土界面较缓，建议施工时予以清除，或按坡率1:2放坡。岩质部分：根据图6.1.3-1边坡结构面组合关系，道路右侧挖方边坡为逆向坡，裂隙L1与边坡大角度相交，裂隙L2为外倾结构面，边坡稳定性主要受裂隙L2控制。建议该侧边坡强风化基岩按1：1放坡开挖，中等风化基岩按1：0.75放坡开挖，土层按1：2放坡开挖。自上而下，分段分阶逐级卸荷开挖，施工前清除表层不稳定岩土，并做好坡顶排水导流工作。边坡安全等级为二级，岩体类型为Ⅲ类，等效内摩擦角53°，岩体破裂角泥岩61.9°，砂岩破裂角63.9°。道路两侧边坡坡面可采用锚喷或锚杆网格绿化植草护坡，与道路景观相适应。施工时应按设计断面自上而下开挖，不得乱挖、超挖及欠挖，开挖至路基顶面时应注意预留碾压沉降高度。路基底若有超挖，超挖回填部分应填筑与底基层同样材料。边坡开挖应采用分段跳槽、自上而下、及时支护的逆作法施工。边坡开挖时应采用合理的施工工序及方法，确保施工安全及周边建筑物安全。当边坡为岩质边坡时，石方爆破应以小型爆破、控制爆破或静态破碎为主，避免对岩体扰动过大，恶化边坡的稳定性。在接近设计坡面部分的开挖，采用爆破施工时，应采用预裂光面爆破，以保护边坡稳定和整齐，爆破后的悬凸危岩、破裂块体应及时清除整修。施工时应对边坡层面参数和产状进行复核，若存在岩层产状局部变陡，或层面有渗水现象时，应及时通知相关单位到场，切实做到动态法设计，信息法施工。该段建议采用中风化基岩作为路基持力层。K0+700～K0+760.012挖方段该段道路左侧边坡倾向128～140°，右侧边坡倾向308～320°。参见剖面Z1-19。图6.1.4-2IZ1号路K0+700～K0+760.012左侧挖方边坡赤平投影图①左侧边坡：该段左侧最大挖方高度约16m。土质部分：该段边坡岩土界面较缓，放坡开挖边坡土质部分沿岩土界面整体性滑移的可能性小，建议土质边坡按坡率1:2放坡并采取护坡措施。岩质部分：道路左侧边坡，最大挖方高度约19m。根据图6.1.4-2边坡结构面组合关系，道路左侧挖方边坡为顺向坡，裂隙L2与边坡倾向相反，裂隙L1与岩层面的组合交线倾向与边坡倾向相近，对边坡稳定不利。边坡稳定性主要受岩层面和结构面联合控制，该侧道路边坡开挖后，易沿层面、裂隙L1与岩层面组合交线方向滑移或垮塌掉块。建议该侧边坡按照强风化基岩按1：1放坡开挖，中等风化基岩按1：1放坡开挖，土层按1：2放坡开挖。自上而下，分段分阶逐级卸荷开挖，施工前清除表层不稳定岩土，并做好坡顶排水导流工作。边坡坡面建议采取方格网或挂网喷浆绿化护面。建议采取动态法设计，逆作法施工，施工开挖后及时护面。爆破施工时，必须按规范进行操作，严格控制爆破点与切坡边界之间的安全厚度，避免剧烈爆破引起岩体应力变化，结构面破坏并增加裂隙数量，增大裂隙间距，破坏岩体原有的稳定性。边坡安全等级为二级，岩体类型为Ⅳ类，等效内摩擦角45°，岩体破裂角泥岩61.9°，砂岩破裂角63.9°。②右侧边坡：道路右侧挖方高度不大，最高约2m，多为土质边坡。该段土层多为拆迁丢弃砖块、混凝土块等建筑垃圾组成的杂填土。为验证现状边坡稳定性，选取典型剖面Z1-22进行稳定性计算，计算模式假设暴雨状态，边坡沿岩土界面或填土内部滑移。计算示意图见图6.1.4-3，计算结果见附表6.1.4-1。图6.1.4-3Z1-22-Z1-22’现状边坡稳定性计算示意图表6.1.4-1Z1-22-Z1-22’现状边坡稳定性计算表条块号滑块体积重量G滑面传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数长度(Li)倾角(αi)内聚力(ci)内摩擦角(φi)ψRiTiPiFs（m3/m）（KN/m）(m)(°)Kpa(°)（KN/m）（KN/m）（KN/m）E12.5846.494.7846.600.0023.0013.5633.7721.560.40E26.61118.924.2940.500.0023.000.9538.3877.2363.210.39E36.00108.042.6828.500.0023.000.9040.3051.5572.030.37E453.14956.5313.808.900.0023.000.81401.14147.990.001.94E543.20777.587.7116.100.0023.001.04317.12215.640.001.47E685.571540.311.0120.900.0023.001.03610.81549.490.001.11E767.201209.68.7820.9016.5010.301.00350.17431.51115.970.81E820.583016.5010.300.94185.2557.310.001.11根据Z1-22剖面计算结果，稳定系数1.05＜1.11＜1.35，结合现场调查情况，边坡现状处于基本稳定状态。按照设计标高整平后，为验证边坡稳定性，选取剖面Z1-22进行稳定性计算，计算模式假设暴雨状态，边坡沿岩土界面或填土内部滑移。计算示意图见图6.1.4-4，计算结果见附表6.1.4-2。图6.1.4-4Z1-22-Z1-22’剖面放坡后坡体稳定性计算示意图表6.1.4-2Z1-22-Z1-22’剖面放坡后坡体稳定性计算表条块号滑块体积重量G滑面传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数长度(Li)倾角(αi)内聚力(ci)内摩擦角(φi)ψRiTiPiFs（m3/m）（KN/m）(m)(°)Kpa(°)（KN/m）（KN/m）（KN/m）E16.94124.927.2216.10.0023.0050.9434.640.001.47E240.80734.3611.0120.90.0023.001.03291.21261.9713.371.11E356.851023.38.7820.916.5010.301.00318.55365.06106.490.84E420.58370.457.208.916.5010.300.95185.2557.310.001.17根据Z1-22剖面计算结果，放坡开挖后稳定系数1.05＜1.17＜1.35，边坡处于基本稳定状态。杂填土不均匀，压缩性差别大，不易直接作为路基持力层。建议将路基底部表层杂填土清除，或进行换填处理，处理范围及深度根据路基要求确定。在边坡坡脚设置挡墙进行支挡，挡墙以中风化基岩作基础持力层。并对边坡坡面采取格构护面，植草绿化，边坡内部及外部应设置系统的截排水措施。路基区域土质路基与岩质路基交界处地基性质有差异，存在不均匀性，应设置措施减小影响，控制不均匀沉降问题。建议该段采用中风化基岩、压实填土或可塑状粉质粘土为路基持力层。6.1.5K0+788～K0+830半挖半填段该段地面高程322.22～363.38m，设计标高339.695～341.620m。该段左侧为挖方边坡，最大挖方高度约23m；右侧为填方边坡，最大填方高度约19m。该段线路覆盖层为素填土、杂填土、粉质粘土，覆盖层厚度约1.9～5.5m，下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩。参见Z1-21，Z1-23号剖面。①左侧边坡：道路按照设计标高整平后，在道路左侧形成挖方边坡。最大挖方高度约23m。表层多为杂填土、粉质粘土，下伏中等风化砂岩及泥岩，岩体较完整。土质部分：该段土层厚度较小，建议施工时予以清除，或按坡率1:2放坡并采取护坡措施。岩质部分：道路左侧边坡倾向169°。根据结构面的空间组合关系进行赤平投影分析，见图6.1.5-1。图6.1.5-1IZ1号路K0+788～K0+830左侧挖方边坡赤平投影图根据图6.1.5-1边坡结构面组合关系，道路左侧挖方边坡为切向坡，裂隙L1与边坡大角度相交，裂隙L2与边坡大角度相交，裂隙L1与裂隙L2的组合交线方向位于边坡外侧，边坡稳定性主要受岩体自身强度控制。建议该侧边坡强风化基岩按1：1放坡开挖，中等风化基岩按1：0.75放坡开挖，土层按1：2放坡开挖。自上而下，分段分阶逐级卸荷开挖，施工前清除表层不稳定岩土，并做好坡顶排水导流工作。边坡坡面建议采取方格网或挂网喷浆绿化护面。建议采取动态法设计，逆作法施工，施工开挖后及时护面。爆破施工时，必须按规范进行操作，严格控制爆破点与切坡边界之间的安全厚度，避免剧烈爆破引起岩体应力变化，结构面破坏并增加裂隙数量，增大裂隙间距，破坏岩体原有的稳定性。边坡安全等级为二级，岩体类型为Ⅲ类，等效内摩擦角53°，岩体破裂角泥岩61.9°，砂岩破裂角63.9°。②右侧边坡：右侧填方边坡，最大填方高度约19m。该段地形变化较大，部分为拆迁丢弃建筑砖块、混凝土形成陡坎，坡脚分布水田、鱼塘。边坡填筑很难压实，若按设计坡率放坡可能会发生滑移破坏，坡体也易沿土岩界面坡缘开裂、下沉，威胁拟建道路的安全。为验证边坡填方部分的稳定性，选取Z1-23号剖面进行稳定性计算，计算模式假设暴雨状态，边坡沿岩土界面或填土内部滑移。土体重度取21KN/m3，界面参数：C取16.5kPa，内摩擦角取10.3°。计算示意图见图6.1.5-2，计算结果见附表6.1.5-1。图6.1.5-2Z1-23-Z1-23’剖面放坡后坡体稳定性计算示意图表6.1.5-1Z1-23-Z1-23’剖面放坡后坡体稳定性计算表条块号滑块体积重量G滑面传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数长度(Li)倾角(αi)内聚力(ci)内摩擦角(φi)ψRiTiPiFs（m3/m）（KN/m）(m)(°)Kpa(°)（KN/m）（KN/m）（KN/m）E152.5019.3016.43125.516.5010.30451.97474.6938.370.95E293.0118.6218.61523.516.5010.300.99632.67778.85206.180.77E335.619.239.22624.116.5010.301.00276.26305.33245.180.54E418.019.419.4121.116.5010.300.85224.027.270.001.04根据Z1-23剖面计算结果，拟建道路按设计坡率放坡、堆填后，稳定系数为1＜1.04＜1.05，边坡处于欠稳定状态。本次计算没有考虑时间、施工等因素，在外部条件的影响下可能会边坡变形导致道路裂缝破坏。地形陡峭段，边坡填筑很难压实，边坡坡体易沿土岩界面坡缘开裂、下沉，进而影响后期道路的安全运行。故建议该段填方边坡在设计坡率的基础上进一步放缓，建议放坡坡率取1:2，同时+坡脚挡墙+坡肩挡墙，加固边坡坡脚，挡墙以中风化基岩作基础持力层。并对边坡坡面采取格构护面，植草绿化。路基区域土质路基与岩质路基交界处地基性质有差异，存在不均匀性，应设置措施减小影响，控制不均匀沉降问题。边坡形式建议采用阶梯形，每8m分阶，分阶处设置2m宽平台，边坡内部及外部应设置系统的截排水措施。按建议坡率放缓边坡后，进行稳定性计算。计算示意图见图6.1.5-3，计算结果见附表6.1.5-2。图6.1.5-3Z1-23-Z1-23’按1:2放坡后剖面坡体稳定性计算示意图表6.1.5-2Z1-23-Z1-23’按1:2放坡后剖面坡体稳定性计算条块号滑块体积重量G滑面传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数长度(Li)倾角(αi)内聚力(ci)内摩擦角(φi)ψRiTiPiFs（m3/m）（KN/m）(m)(°)Kpa(°)（KN/m）（KN/m）（KN/m）E10.194.061.080620.716.5010.3018.521.430.0012.91E263.531334.118.29221.516.5010.301.00527.39488.9610.371.079E3132.292778.121.91723.516.5010.301.01824.631107.78369.880.737E435.87753.255.924524.416.5010.301.00222.42311.17480.130.326E540.34847.159.1891.916.5010.300.86305.4928.09164.150.692E62.1745.521.0587-28.216.5010.300.7824.76-21.5184.460.232E73.8179.942.3723-2.516.5010.300.9753.66-3.4929.970.682E80.8317.531.7136-4.116.5010.301.0031.45-1.250.021.101按建议坡率放缓边坡后，稳定系数为1.05＜1.10＜1.35，边坡处于基本稳定状态。建议采用坡率法分阶放坡回填，同时+坡脚挡墙+坡肩挡墙，加固边坡坡脚，挡墙以中风化基岩作基础持力层。并对边坡坡面采取格构护面，坡脚设置矮挡墙，植草绿化。边坡内部及外部应设置系统的截排水措施。建议路基回填前清除带有植物根系的耕植土和松散土层，建议清除路基底部建筑砖块混凝土等建筑垃圾，或进行换填处理，处理范围及深度根据路基要求确定。坡脚分布鱼塘、水田。建议将鱼塘、水田内的积水抽干，并清除淤泥质粉质粘土、淤泥和腐殖土或抛石挤淤，并压实基底后再进行填筑。填筑时建议选用级配较好的粗粒土作为填料，选用不易风化的片石、块石或砂、砾等透水性较好的材料作为路基底部；路基施工时建议采用重型振动压路机分层碾压，分层的最大松铺厚度，土方路堤不大于30cm，土石路堤不大于40cm，填筑至路床顶面最后一层的最小压实厚度，不应小于10cm。性质不同的填料，应水平分层、分段填筑，分层压实。同一水平层路基的全部宽应采用同一种填料，不得混合填筑。每种填料的填筑层压实后的连续厚度不宜小于50cm。当填方路段的地面自然纵坡大于12%、横坡大于1：5时，应在斜坡上分级挖成宽度不小于2.0m，并向内倾斜＞4%的台阶，并用小型夯实机加以夯实后方可进行分层碾压。路基压实度需满足规范规程和设计要求。建议该段采用中风化基岩、压实填土或可塑状粉质粘土为路基持力层。6.2IZ2号道路6.2.1K0+000～K0+290挖方段该段为构造剥蚀丘陵地貌，地面高程301.62～326.55m，设计高程297.790～294.190m，为挖方道路段。最大挖方高度约22m。开挖形成的两侧边坡主要由泥岩、砂岩和粉质粘土、素填土组成的岩土质混合边坡。该段线路覆盖层为残坡积粉质粘土和素填土，土层厚度一般0.5～19.8m，下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩。强风化层厚约0.6～2.4m。参见剖面Z2-2，Z2-4。图6.2.1-1IZ2号路K0+000～K0+290左右两侧挖方边坡赤平投影图①左侧边坡：道路放坡开挖后将在该侧形成高约18m的土岩质混合边坡或土质边坡，该侧边坡倾向90°。土质部分：边坡岩土界面较缓，放坡开挖边坡土质部分沿岩土界面整体性滑移的可能性小，建议土质部分按坡率1:2分阶放坡并采取护坡措施。岩质部分：根据图6.2.1-1边坡结构面组合关系，道路左侧挖方边坡为顺向坡，裂隙L2与边坡倾向相反，裂隙L1与边坡大角度相交。边坡稳定性主要受岩层面控制，该侧道路边坡开挖后，易沿层面方向滑移或垮塌掉块。建议该侧边坡按照强风化基岩按1：1放坡开挖，中等风化基岩按1：1放坡开挖，土层按1：2放坡开挖。边坡应每8m分阶，分阶处设置2m宽边坡平台。边坡开挖自上而下，分段分阶逐级卸荷开挖，施工前清除表层不稳定岩土，并做好坡顶排水导流工作。边坡安全等级为二级，岩体类型为Ⅳ类，等效内摩擦角45°，岩体破裂角泥岩61.9°，砂岩破裂角63.9°。②右侧边坡：边坡岩土界面较缓，放坡开挖边坡土质部分沿岩土界面整体性滑移的可能性小，建议土质部分按坡率1:2分阶放坡并采取护坡措施。岩质部分：道路右侧挖方边坡为逆向坡，裂隙L1与边坡大角度相交，裂隙L2为外倾结构面，边坡稳定性主要受裂隙L2控制。建议该侧边坡强风化基岩按1：1放坡开挖，中等风化基岩按1：0.75放坡开挖，土层按1：2放坡开挖。边坡应每8m分阶，分阶处设置2m宽边坡平台。边坡开挖自上而下，分段分阶逐级卸荷开挖，施工前清除表层不稳定岩土，并做好坡顶排水导流工作。边坡安全等级为二级，岩体类型为Ⅲ类，等效内摩擦角53°，岩体破裂角泥岩61.9°，砂岩破裂角63.9°。道路两侧边坡坡面可采用锚喷或锚杆网格绿化植草护坡，与道路景观相适应。边坡高度大，建议结合坡脚加固+坡面锚喷支护，提高边坡安全储备。施工时应按设计断面自上而下开挖，不得乱挖、超挖及欠挖，开挖至路基顶面时应注意预留碾压沉降高度。路基底若有超挖，超挖回填部分应填筑与底基层同样材料。边坡开挖应采用分段跳槽、自上而下、及时支护的逆作法施工。边坡开挖时应采用合理的施工工序及方法，确保施工安全及周边建筑物安全。当边坡为岩质边坡时，石方爆破应以小型爆破、控制爆破或静态破碎为主，避免对岩体扰动过大，恶化边坡的稳定性。在接近设计坡面部分的开挖，采用爆破施工时，应采用预裂光面爆破，以保护边坡稳定和整齐，爆破后的悬凸危岩、破裂块体应及时清除整修。施工时应对边坡层面参数和产状进行复核，若存在岩层产状局部变陡，或层面有渗水现象时，应及时通知相关单位到场，切实做到动态法设计，信息法施工。其中，K0+240～K0+290段多为施工区随意抛填形成斜坡，现状基本稳定。该段按设计标高开挖后出露原有填土，未经处理不能直接作为路基持力层。建议该段采用中风化基岩或压实填土为持力层。6.2.2K0+290～K0+340半挖半填段该段为施工回填区，地面高程294.19～304.77m，设计高程296.590～297.790m，为半挖半填段。左侧为挖方边坡，最大挖方高度约8.7m；右侧为填方边坡，最大填方高度约3.7m。该段线路覆盖层为素填土，粉质粘土，覆盖层厚度约9.8～18.2m，下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩，强风化厚度约1.0～1.7m。①左侧边坡：道路按照设计标高整平后，在道路左侧形成挖方边坡，最大挖方高度约8.7m。表层多为素填土、粉质粘土，下伏中等风化砂岩及泥岩，岩体较完整。按设计标高开挖后，该侧多形成由素填土组成的土质边坡。该侧土层厚度较大，基岩面较缓，放坡开挖边坡土质部分沿岩土界面整体性滑移的可能性小，建议土质部分按坡率1:2分阶放坡并采取护坡措施。②右侧边坡：右侧填方边坡，最大填方高度约3.7m。该段地形变化较大，多为施工区回填。该段地形总体总体较缓。填方后沿原地面线发生整体性滑移可能性较小，局部坡肩或坡面受雨水冲刷等不利条件影响下，可能发生小范围的破坏。该段填方高度不大，建议按照1:1.5进行放坡回填，路基底部原有填土进行夯实处理。建议选用级配较好的粗粒土作为填料，选用不易风化的片石、块石或砂、砾等透水性较好的材料作为路基底部；路基施工时建议对路基地面进行分阶处理，分层铺筑，分层夯实碾压，压实度同时满足规范规程和设计要求。路基底部原有填土应该采用夯实处理措施，压实度满足规范要求。路基坡脚位置应设置排水沟。建议该段采用压实填土作为路基持力层。6.2.3K0+340～K0+391.092填方段该段地面高程292.24～293.35m，设计高程297.790～299.040m，为填方道路段，最大填方高度约7.0m。该段线路覆盖层为素填土，覆盖层厚度约2.7～12.5m，下伏基岩为侏罗系沙溪庙组砂岩、泥岩，强风化厚度约0.6～2.0m。参见Z2-11号剖面。该段地形总体较缓。填方后沿原地面线发生整体性滑移可能性较小，局部坡肩或坡面受雨水冲刷等不利条件影响下，可能发生小范围的破坏。该段填方高度不大，建议按照1:1.5进行放坡回填，并对边坡坡面采取格构护面，坡角设置矮挡墙，植草绿化。边坡内部及外部应设置系统的截排水措施。建议选用级配较好的粗粒土作为填料，选用不易风化的片石、块石或砂、砾等透水性较好的材料作为路基底部；路基施工时建议对路基地面进行分阶处理，分层铺筑，分层夯实碾压，压实度同时满足规范规程和设计要求。路基底部原有填土应该采用夯实处理措施，压实度应满足规范要求。路基坡脚位置应设置排水沟。建议该段采用压实填土作为路基持力层。6.2.4K0+391.092～K0+461.092桥梁段拟建桥梁跨越已建道路，设计起点里程为K0+391.092，设计终点里程为K0+461.092，桥梁全长约70m，跨径布置为（2×35）米现浇预应力混凝土连续箱梁桥。该段地面高程291.14～296.85m，设计高程297.790～305.025m。桥址区上部第四系覆盖层主要为素填土，厚度一般1.8～8.0m，下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组砂岩、泥岩，强风化厚度0.7～1.9m，强风化岩体较破碎，中风化基岩较完整～完整。参见Z2-12，Z2-14，Z2-16剖面。A0#桥台：桥面设计高程297.790m，地面高程292.11～293.58m。第四系覆盖层主要由素填土组成，覆盖层厚度为4.1～8.0m，下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组泥岩、砂岩，强风