八中龙兴分校工程边坡工程施工图设计计算书

八中龙兴分校工程边坡工程施工图设计计算书八中龙兴分校工程边坡工程施工图设计计算软件名称及版本号：理正岩土计算PB6.5版理正结构设计工具箱7.0版工程编号：2019-63-012工程规模：中型项目负责人：2019年月日设计人：2019年月日目录1、工程概述 42、设计依据 43、结构设计标准 54工程地质概况 54.1地形地貌 54.2地质构造 64.3地层岩性 64.4基岩风化带特征及基岩面特征 74.5水文地质条件 74.6水、土腐蚀性评价 84.7不良地质现象及地质灾害 85、破坏模式及边坡治理措施 85.1破坏模式 85.2边坡治理措施 86、岩土设计参数 107、边坡稳定性验算 117.13-3剖面（抗滑桩施工后，边坡开挖形成边坡） 117.219-19剖面（临时基坑边坡开挖形成边坡） 157.322-22剖面（临时基坑边坡开挖形成边坡） 198、双排桩计算 238.16-6剖面 238.28-8剖面 489、抗滑桩计算 599.1上阶抗滑桩计算（与市政道路标高一致） 599.2下阶抗滑桩计算（与场内环境标高一致） 13710、重力式挡墙地基稳定性验算 21910.1、2m高重力式挡墙结构计算 21910.2、3m高重力式挡墙结构计算 22510.3、4m高重力式挡墙结构计算 23110.4、5m高重力式挡墙结构计算 23711、抗滑桩挡土板验算 24411.13-3抗滑桩挡土板验算 24411.214-14抗滑桩挡土板验算 2461、工程概述重庆八中龙兴分校工程设计建设项目，选址在两江新区渝北龙盛片区C17-1号地块，占地总面积148978.74平方米，用地面积约223.5亩，总建筑面积约199982.12平方米,其中学校建筑面积约154242.30平方米、对外社会停车库建筑面积约45739.82平方米。主要建设内容包括教学楼、办公楼、实验楼、科技楼、图文中心、体育馆、艺术馆、学生宿舍、食堂、田径场、车库等，同时建设400米标准田径场1个，配休息室、厕所等辅助功能用房。按工程设计整平后，在场地北侧、西侧及南侧与市政道路相连处形成长约819m，高3-16m的环境边坡，环境边坡为永久边坡，安全等级为一级、二级，其中北侧黄胡路和西侧龙骏大道（原盛唐路）为已建市政道路，东侧嘉福路及南侧龙福路为待建市政道路。在场地内西侧形成长约309.2m，高1.5-14m的基坑边坡，基坑边坡为临时边坡，安全等级为一级、二级，。应业主委托，我公司承担了该项目环境边坡工程和基坑工程的支护设计任务。2、设计依据2.1设计委托书；2.2《设计合同》；2.3重庆市二零八勘察设计院提供的《重庆八中龙兴分校岩土工程勘察报告》；2.4重庆八中龙兴分校工程边坡处理方案设计安全专项论证专家意见2019.04.182.5重庆八中龙兴分校工程边坡处理方案设计方案可行性评估报告2.6主要规范、标准、软件1）、《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013；2）、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2018；3）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010(2015年版)；4）、《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(2016年版)；5）、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011；6）、《建筑边坡支护技术规程》JGJ120-2012；7）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）；8）、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；9）、《建筑边坡工程监测技术规范》GB50497-2009；10）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）；11）、《构筑物抗震设计规范》（GB50191-2012）；12）、《建筑工程设计文件编制深度规定》（2016年版）；13）、《建筑边坡工程施工质量验收规范》（DBJ/T50-100-2010）；14）、《建筑变形测量规程》（JGJ8—2016）。理正岩土计算软件6.5版；理正结构设计工具箱7.0单机版。3、结构设计标准3.1环境边坡治理工程为一级，边坡重要性系数1.1；临时基坑边坡安全等级二级，边坡重要性系数1.0。临时基坑及边坡结构合理使用年限为2年，永久边坡结构合理使用年限为50年。3.2按抗震设防烈度6度进行设计，抗震等级为四级；3.3环境类别为二b类；4工程地质概况4.1地形地貌根据勘察报告，场地属构造剥蚀丘陵地貌，勘察区位于城市规划区内，场地周围市政道路其中三条未修建，该区域内多为原始地形地貌，整体较平缓，而场地西侧靠近龙骏大道（原盛唐路）（规划名：嘉福路）为一填土边坡，边坡最高约26m，长度约560m，该区域内地形稍陡，且部分边坡段大量砂泥岩大块石裸露在坡上。场地整体最高点位于北西侧沿龙骏大道（原盛唐路）填方边坡一带，高程约为308m；最低点位于南侧水田中，高程约为268m，相对高差40m。报告显示：勘察场地现有地形可分为两个区域：第一区域为沿龙骏大道（原盛唐路）填方区，占拟建场地的1/3，区域内地形稍陡，位于场地西侧，填方边坡较陡，地形坡角一般25～32°，坡顶最高高程约308m，坡底最低高程约272m，相对高差36m。第二区域为场地的原始地形地貌，原多为水田种植区和居民区，水田多呈阶梯状分布，居民区建筑现大部分已拆迁。沿坡谷底部地形平缓，坡度1-3°，原始斜坡地形相对稍陡，坡度5-10°，局部为陡坎，高度1-2m，斜坡坡顶最高高程约292m，坡底最低高程约268m，相对高差24m。4.2地质构造据区域地质资料，场地位于大盛场向斜西翼靠近轴部地带，据地面调查，在场地内基岩裸露处测得岩层产状：110～132°∠8～12°，层面平直光滑，闭合状，未见充填物，结合程度差，属软弱结构面。发育有2组构造裂隙：①180～200∠70～80°，裂面折线型，张开度1～5cm，泥质充填，间距0.3～3.0m，可见延伸0.5～5.0m，结合程度差，属硬性结构面；②290～315°∠65～75°，裂面较平直，多呈闭合状，局部缝宽0.5～3.0mm，无充填，一般间距1.0～5.0m，可见延伸0.3～5.0m，结合程度差，属硬性结构面。据临近场地勘察钻探揭露基岩证实，岩芯较完整，裂隙不发育，岩体亦较完整，整体上属块状结构岩体，未见有断层或破碎带，区内地质构造简单。通过前人资料显示和本次实地踏勘证实，场地内无断裂构造存在。据《中国地震动参数区划图》（GB18306－2015），区域内地震动峰值加速度为0.05g，反应谱特征周期0.35S。据《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)（2016年版）附录A的规定，区内抗震基本烈度为6度，属抗震分组第一组。4.3地层岩性据地面调查及钻探揭露，场区内出露地层由新到老依次为：第四系全新统人工填土层（）、残坡积层粉质粘土（）；侏罗系中统溪沙庙组（J2s）泥岩、砂岩，现分述如下：4.3.1土层第四系全新统人工填土层（）素填土：粉质粘土夹砂、泥岩碎块石，稍湿，结构松散～稍密。碎块石含量约10～30%，块径10～200cm。回填时间大于一年，堆填方式为抛填，主要分布在西侧，为修建龙骏大道（原盛唐路）挖弃土堆积形成。钻探揭露厚度0.80m～41.50m。粉质粘土（Q4el+dl）：紫红色，黄褐色，可塑状，含有砂岩、泥岩碎石等，含量不均，一般在5～10%之间。稍有光泽，无摇振反应，场区低洼地区水田区域多呈软～可塑状，且含有腐殖质，周边斜坡区域则多呈可塑状，干强度中等，韧性中等。钻探揭露厚度0.30m～10.50m。4.3.2基岩侏罗系中统溪沙庙组（J2s）砂岩：灰褐色、灰白色、灰黄色，中粒结构，中厚层状构造，主要矿物成份为长石、石英等，钙质胶结。分布于整体场地南侧，为场地内的主要岩层。泥岩：紫红色，由粘土矿物组成，泥质结构，局部砂质含量较高。主要分布于上层砂岩之下。4.4基岩风化带特征及基岩面特征1）强风化带基岩：基岩强风化厚度一般为0.8～3.8m，强风化带内岩体较破碎，网状裂隙发育，岩体强度较低，岩体多呈碎块状。2）中等风化带基岩：岩芯较完整，多呈短柱状、柱状，中风化层理结构清晰，局部出现裂隙面，裂隙面局部闭合、无充填，锤击不易碎，强度较高。3）岩石裂隙面不发育，多数呈闭合～半闭合状，无充填，结合差，裂隙面倾角65°～80°。岩层层面不发育，多数呈闭合状，无充填，岩层界面倾角为8°～12°。场地内主要分布人工填土，土层厚度约0.8～41.5m。4.5水文地质条件场地原始地貌属构造剥蚀地貌，无统一地下水位。场地地下水主要为松散层孔隙水以及基岩裂隙水，地下水主要受大气降水及地表水补给，受季节变化影响大。①松散层孔隙水松散岩类孔隙水赋存于全新统第四系人工填土层、残坡积层的粉质粘土中，主要接受大气降雨补给，在接受补给后，向下渗透及迳流的方式向低洼处排泄，部分渗入基岩裂隙中，补给基岩裂隙水。该类地下水动态主要受季节性影响，具较大的动态变化特征，粉质粘土为相对隔水层。本次勘察对土层采用小水量和无水钻进过程中，抽干24小时后，个别临近鱼塘及水田的钻孔可见少量此类地下水，其它斜坡体及边坡体上的钻孔未见有此类地下水，因此勘察内此类地下水在斜坡体及边坡体上较贫乏，而在底槽谷处较丰富。②基岩裂隙水区内基岩岩性主要为中厚层砂岩。砂岩为含水层，地下水主要赋存于砂岩裂隙中。该类地下水主要在露头处接受大气降雨补给，部分接受松散岩类孔隙水的给。接受补给后，部分地下水顺层作短暂运移到地形低洼处分散溢出地表；主要部分则沿裂隙顺含水层倾斜方向流动，直至裂隙发育段之下界或砂岩尖灭处，然后回升再沿走向作纵向运动，在沟谷切割处以泉的形式排泄地表。区内砂岩为含水层，且砂岩泥岩互层，泥岩为相对隔水层，故区内地下水条件存储条件差。因此，勘察区浅表层内地下水较贫乏。勘察时对各钻孔的水位进行了观测，勘察期间无稳定地下水位，钻孔中的地下水主要为降雨形成的土体中的上层滞水渗入形成。在暴雨季节，场地南侧低洼地带将因地表水的汇集而存在地下水，施工期间也应做好相应的抽水措施准备。主要集中在砂岩或泥岩的裂隙中,岩层中构造裂隙总体较发育，本场地基岩裂隙水水量较少或贫乏，地下水主要由大气降水及地表水补给，呈脉状分布，水量受季节和气候影响较大。4.6水、土腐蚀性评价勘察报告显示：根据规范判定，场地环境类型为Ⅲ类；按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）第12.1条和当地建筑经验判定，地表水和地基土对混凝土和混凝土中的钢筋具有微腐蚀性。4.7不良地质现象及地质灾害根据现场地质调查及钻探揭露，场内及邻近未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象。场地未见河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。5、破坏模式及边坡治理措施5.1破坏模式根据勘察资料显示，按照设计平常后，场地北侧，西侧、南侧将形成2~18m左右的环境边坡，三侧边坡土体主要以素填土为主；土质边坡为发生土体内部圆弧滑动破坏。5.2边坡治理措施（1）北侧及西侧ABCD段（A1A2A3A4段）环境边坡，坡顶紧邻已建市政道路，分布有既有管网，为保证管网安全，设计边坡距离既有管线均大于3m。场内道路外侧紧邻市政道路，边坡无放坡条件，采用桩板挡墙支护，桩径1.0m，桩长5.0-9.0m，桩间距4m，桩底注浆C20混凝土加固持力层，持力层承载力特征值不低于250kPa。场内道路内侧与体育馆之间的土质边坡，放坡坡率不陡于1:1.75，坡面台阶绿化，由景观专业一并考虑，坡脚采用桩板挡墙支护，挡墙悬臂段高2.0-5.5m，桩径1.0m，桩长24.4-33.0m，桩间距3m，桩进入中风化岩石不小于1.5m。详见剖面图3-3’、35-35’、37-37’、39-39’。（2）西侧DEF段环境边坡，坡顶紧邻已建市政道路，分布有既有管网，为保证管网安全，设计边坡距离既有管线均大于3m。该段边坡无放坡条件，采用双排桩进行支护，第一阶桩板挡墙（后排桩），桩径1.8m，桩长28.0-36.2m，桩间距3m，桩进入中风化岩石不小于1.5m，第二阶桩板挡墙（前排桩），桩径1.8m，桩长27.0-33.4m，桩间距3m，桩进入中风化岩石不小于1.5m，桩后被动土采用C20砼注浆加固，注浆截面5m×3m。两阶桩板挡墙间采用连系梁连接，连系梁截面1m×1.8m。详见剖面图6-6’、8-8’。（3）西侧FGH段环境边坡，坡顶紧邻已建市政道路，分布有既有管网，为保证管网安全，设计边坡距离既有管线均大于3m。场内道路外侧紧邻市政道路，边坡无放坡条件，采用桩板挡墙支护，桩径1.0m，桩长23.9-32.9m，桩间距3m，桩进入中风化岩石不小于1.5m。详见剖面图11-11’。（4）西侧HI段环境边坡，坡顶紧邻已建市政道路，分布有既有管网，为保证管网安全，设计边坡距离既有管线均大于3m。场内道路外侧紧邻市政道路，边坡无放坡条件，采用桩板挡墙支护，桩径1.5m，桩长27.8-34.2m，桩间距3m，桩进入中风化岩石不小于1.5m。详见剖面图14-14’、16-16’。（5）西侧JKLMN段环境边坡，坡顶紧邻已建市政道路，分布有既有管网，为保证管网安全，设计边坡距离既有管线均大于3m。场内道路外侧紧邻市政道路，该段边坡有放坡条件，采用放坡+坡面格构护坡支护，放坡坡率不陡于1:1.5。详见剖面图19-19’。（6）西侧OPQR段环境边坡，坡顶紧邻已建市政道路，分布有既有管网，为保证管网安全，设计边坡距离既有管线均大于3m。场内道路外侧紧邻市政道路，边坡无放坡条件，采用桩板挡墙支护，桩径1.0m，桩长8m，桩间距4m，桩底注浆C20混凝土加固持力层，持力层承载力特征值不低于250kPa。详见剖面图22-22’。（7）西侧STUV段环境边坡，坡顶紧邻已建市政道路，分布有既有管网，为保证管网安全，设计边坡距离既有管线均大于3m。场内道路外侧紧邻市政道路，该段边坡放坡条件有限，采用上部1:1.5放坡，坡面格构护坡支护，下部重力式挡墙支护，挡墙高2-4m，挡墙基础以地基处理后压实填土作为持力层，埋置深度不小于1.0m，承载力不小于140kPa。详见剖面图25-25’、27-27’。（8）南侧WX段环境边坡，场内道路外侧紧邻待建市政道路（龙福路），该段边坡为临时边坡，采用超红线放坡，放坡坡率1:1.75，坡面植草绿化。详见剖面图34-34’、37-37’。（9）场内南侧田径场看台主席台区域A5A10段环境边坡，，该段边坡无放坡条件，采用桩板挡墙支护，桩径1.0m，桩长15.8-23.7m，桩间距3m，桩进入中风化岩石不小于1.5m。详见剖面图9-9’、11-11’。（10）aj段基坑边坡，该段为土质基坑边坡，有放坡条件，每高8m设置一阶马道，马道宽1m，马道上阶放坡坡率1:1.5，马道下阶放坡坡率1:1.75，坡面喷射80mm厚C20混凝土封闭。详见剖面图16-16’、19-19’、22-22’、25-25’、27-27’。6、岩土设计参数6.1边坡安全等级为一级，边坡重要性系数取1.1；6.2按抗震设防烈度6度进行设计，抗震等级为四级；6.3环境类别为二b类；6.4坡顶主干道车辆荷载取30kN/m2，场内道路荷载取5kN/m2。6.5其余参数取值相见下表。表6-1岩土物理参数表岩土名称人工填土粉质粘土强风化泥岩中风化泥岩强风化砂岩中风化砂岩天然重度(KN/m3)19.6*19.424*25.323.5*24.5饱和重度(KN/m3)20.5*19.624.5*25.524.0*24.2抗剪强度指标φ（°）28*（天然）25*（饱和）11.96（天然）10.20（饱和）／31.93（天然）31.17（饱和）／36.14（天然）35.00（饱和）C（KPa）10*（天然）8*（饱和）24（天然）19（饱和）／340（天然）210（饱和）／1050（天然）810（饱和）压缩模量(MPa)／5.14／／／／压缩系数(MPa-1)／0.435／／／／基底摩擦系数0.2*0.25*0.3*0.4*0.4*0.5*天然抗拉强度（Mpa）0.240.75饱和抗拉强度（Mpa）／／／0.15／0.584天然抗压强度（Mpa）／／／8.37／29.32饱和抗压强度(Mpa)／／／5.22／23.37桩的极限侧阻力标准值（KPa）20*40*(软塑)140*160*地基承载力特征值(Mpa)现场试验确定0.17*0.3*3.040.5*10.64地基极限承载力标准值（MPa）／／／9.21／32.25土体水平抗力系数的比例系数（MN/m4）6*16*岩体水平抗力系数25*70*30*300*岩土体与锚固体粘结强度（kPa）／／／360*／800*负摩阻力系数0.20*／／／／／注：表中*为经验值；场地内的填土结构成分不均匀，不易作为持力层。若选用做持力层，应进行换填，承载力应采用现场荷载试验进行确定.7、边坡稳定性验算7.13-3剖面（抗滑桩施工后，边坡开挖形成边坡）计算项目：复杂土层土坡稳定计算[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法地震烈度:6度水平地震系数:0.050地震作用综合系数:0.250地震作用重要性系数:1.000地震力作用位置:质心处水平加速度分布类型：矩形[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数15.0702.533021.0000.0000311.0256.301044.2660.0000[土层信息]坡面节点数5编号X(m)Y(m)00.0000.000-15.0702.533-26.0702.533-317.0968.834-421.3618.834附加节点数1编号X(m)Y(m)121.4260.000不同土性区域数1区号重度饱和重度粘结强度孔隙水压节点(kN/m3)(kN/m3)(kpa)力系数编号120.500120.000(-1,0,1,-4,-3,-2,)区号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)110.00025.000区号十字板?强度增十字板羲?强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法:Bishop法土条重切向分力与滑动方向反向时:当下滑力对待稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:5.000(m)搜索时的圆心步长:5.000(m)搜索时的半径步长:5.000(m)计算结果:[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(2.734,20.635)(m)滑动半径=20.815(m)滑动安全系数=1.610起始x终止x?liCi謎条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力m鑙超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)0.0002.535-4.0462.54310.00025.0037.570.000.470.000.000.00-2.1943.890.977070.000.002.5355.0702.9502.54010.00025.00104.660.001.310.000.000.006.6373.131.013580.000.005.0705.4676.9960.40010.00025.0020.810.000.260.000.000.002.7813.291.027830.000.005.4676.0708.3850.61010.00025.0030.770.000.380.000.000.004.8419.731.031550.000.006.0709.74514.4553.80110.00025.00227.580.002.840.000.000.0059.35136.981.040640.000.009.74513.42125.2894.07110.00025.00284.720.003.560.000.000.00124.51164.231.027890.000.0013.42117.09637.2614.62710.00025.00272.230.003.400.000.000.00167.21167.550.971240.000.0017.09619.88049.5464.29910.00025.0093.210.001.170.000.000.0071.6381.560.869220.000.00总的下滑力=434.755(kN)总的抗滑力=700.363(kN)土体部分下滑力=434.755(kN)土体部分抗滑力=700.363(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力 =0.000(kN)7.219-19剖面（临时基坑边坡开挖形成边坡）计算项目：复杂土层土坡稳定计算[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法地震烈度:6度水平地震系数:0.050地震作用综合系数:0.250地震作用重要性系数:1.000地震力作用位置:质心处水平加速度分布类型：矩形[坡面信息]坡面线段数6坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数116.0168.008021.0000.0000310.5006.000040.7190.000055.4533.6350615.0490.1660[土层信息]坡面节点数7编号X(m)Y(m)00.0000.000-116.0168.008-217.0168.008-327.51614.008-428.23414.008-533.68817.643-648.73617.809附加节点数2编号X(m)Y(m)154.9670.000254.96717.809不同土性区域数1区号重度饱和重度粘结强度孔隙水压节点(kN/m3)(kN/m3)(kpa)力系数编号120.500120.000(-1,0,1,2,-6,-5,-4,-3,-2,)区号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)110.00025.000区号十字板?强度增十字板羲?强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法:Bishop法土条重切向分力与滑动方向反向时:当下滑力对待稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:5.000(m)搜索时的圆心步长:5.000(m)搜索时的半径步长:5.000(m)计算结果:[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(2.523,43.779)(m)滑动半径=43.852(m)滑动安全系数=1.324起始x终止x?liCi謎条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力m鑙超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)0.0002.523-1.6492.52510.00025.0034.510.000.430.000.000.00-0.5741.780.989450.000.002.5235.0471.6492.52510.00025.0099.780.001.250.000.000.004.0971.061.009720.000.005.0478.7035.7003.67510.00025.00243.970.003.050.000.000.0027.15145.811.030030.000.008.70312.35910.5323.72010.00025.00341.850.004.270.000.000.0066.46186.731.047530.000.0012.35916.01615.4413.79410.00025.00415.550.005.190.000.000.00115.31217.171.057670.000.0016.01617.01618.6091.05510.00025.00118.590.001.480.000.000.0039.1561.391.060100.000.0017.01620.51621.7613.77010.00025.00424.620.005.310.000.000.00161.99219.091.059310.000.0020.51624.01626.7863.92210.00025.00454.610.005.680.000.000.00209.53233.771.051410.000.0024.01627.51632.0474.13110.00025.00456.120.005.700.000.000.00246.43238.071.034490.000.0027.51628.23435.3210.88110.00025.0088.510.001.110.000.000.0052.0047.241.019550.000.0028.23430.96138.1623.46910.00025.00312.430.003.910.000.000.00195.87171.171.003880.000.0030.96133.68842.8593.72110.00025.00283.420.003.540.000.000.00195.17162.760.972590.000.0033.68837.76849.3896.27510.00025.00197.190.002.460.000.000.00151.23143.630.918280.000.00总的下滑力=1463.806(kN)总的抗滑力=1939.655(kN)土体部分下滑力=1463.806(kN)土体部分抗滑力=1939.655(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力 =0.000(kN)7.322-22剖面（临时基坑边坡开挖形成边坡）计算项目：复杂土层土坡稳定计算[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法地震烈度:6度水平地震系数:0.050地震作用综合系数:0.250地震作用重要性系数:1.000地震力作用位置:质心处水平加速度分布类型：矩形[坡面信息]坡面线段数4坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数114.0008.000021.0000.000035.6763.785044.5370.6000[土层信息]坡面节点数5编号X(m)Y(m)00.0000.000-114.0008.000-215.0008.000-320.67611.785-425.21312.385附加节点数1编号X(m)Y(m)125.2130.000不同土性区域数1区号重度饱和重度粘结强度孔隙水压节点(kN/m3)(kN/m3)(kpa)力系数编号120.500120.000(-1,0,1,-4,-3,-2,)区号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)110.00025.000区号十字板?强度增十字板羲?强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法:Bishop法土条重切向分力与滑动方向反向时:当下滑力对待稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:5.000(m)搜索时的圆心步长:5.000(m)搜索时的半径步长:5.000(m)计算结果:[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(1.154,27.970)(m)滑动半径=27.993(m)滑动安全系数=1.381起始x终止x?liCi謎条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力m鑙超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)-0.0002.308-0.0002.30810.00025.0031.190.000.390.000.000.000.3937.621.000000.000.002.3086.2056.3793.92510.00025.00176.930.002.210.000.000.0021.76117.671.031330.000.006.20510.10314.5194.02910.00025.00297.130.003.710.000.000.0077.83168.221.052730.000.0010.10314.00022.9804.23710.00025.00368.730.004.610.000.000.00147.80199.601.052490.000.0014.00015.00028.4801.13810.00025.0094.930.001.190.000.000.0046.2151.931.040030.000.0015.00017.83833.1143.39010.00025.00254.840.003.190.000.000.00141.64143.241.022090.000.0017.83820.67640.4003.72910.00025.00240.850.003.010.000.000.00158.16142.570.980420.000.0020.67624.32950.0495.69910.00025.00145.240.001.820.000.000.00112.44114.990.901030.000.00总的下滑力=706.237(kN)总的抗滑力=975.844(kN)土体部分下滑力=706.237(kN)土体部分抗滑力=975.844(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力 =0.000(kN)8、双排桩计算8.16-6剖面（B型桩）1、第一种工况：排桩与既有道路标高一致，悬臂段长度12.4m。填土参数采用饱和值，岩体强度值采用泥岩参数。位移计算时，土压力分项系数1.0，支护结构截面、配筋计算时，土压力分享系数1.35。人行道荷载5Kn/㎡，车行道荷载30Kn/㎡。[支护方案]双排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012支护结构安全等级一级内力计算方法增量法基坑深度H(m)12.400桩底端约束条件竖向固定嵌固深度(m)26.300支护结构重要性系数γ01.10桩顶标高(m)0.000前排桩有无冠梁有桩截面类型圆形├宽(m)1.800└桩直径(m)1.800├高(m)1.000桩布置形式矩形└刚度(MN/m)0.001├桩排距(m)4.200后排桩有无冠梁有└桩间距(m)3.000├宽(m)1.800混凝土强度等级C30├高(m)1.000连梁宽度(m)1.000└刚度(MN/m)0.001连梁高度(m)1.000放坡级数0超载个数2[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)15.0000.0003.0000.000条形230.0000.00020.0003.000条形[土层信息]土层数3坑内加固土否内侧降水最终深度(m)50.000外侧水位深度(m)50.000弹性计算方法按土层指定√弹性法计算方法内力计算时坑外土压力计算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩压缩模量(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)擦阻力(kPa)(MPa)1杂填土36.0020.58.0025.00100.0100.0002强风化岩1.2024.015.0035.00200.0500.0003中风化岩10.0025.3340.0031.93300.010000.000层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值kv(MN/m3)不排水抗剪水下(kPa)水下(度)强度(kPa)1m法6.002K法25.003K法70.00[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1杂填土分算1.0001.3501.0001.00010000.0002强风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.0003中风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.000[工况信息]双排桩计算模型：工况参数：工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖12.400[设计参数]整体稳定计算方法简化Bishop法稳定计算采用应力状态有效应力法稳定计算合算地层考虑孔隙水压力ㄨ条分法中的土条宽度(m)1.00刚度折减系数K0.850[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[前排桩冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HPB300d8@200[后排桩冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HRB335D16@2[截面计算][前排桩截面配筋参数]桩配筋是否考虑轴力否桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)38.70[前排桩内力取值]段内力类型内力内力内力号计算值设计值实用值前基坑内侧最大弯矩(kN.m)4148.544848.614848.611基坑外侧最大弯矩(kN.m)6774.867918.117918.11最大剪力(kN)1708.182348.752348.75轴力(kN)1954.442687.362687.36段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40050E2830788[30704]箍筋HRB335D14@1502053[1812]加强箍筋HRB335D14@2000154[后排截面桩配筋参数]桩配筋是否考虑轴力否桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)38.70[后排桩内力取值]段内力类型内力内力内力号计算值设计值实用值后基坑内侧最大弯矩(kN.m)4125.014821.114821.111基坑外侧最大弯矩(kN.m)5232.306115.266115.26最大剪力(kN)990.501361.941361.94轴力(kN)-1954.44-2687.36-2687.36段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40048E2523562[23100]箍筋HRB335D14@1502053[1812]加强箍筋HRB335D14@2000154[连梁截面配筋参数]混凝土保护层厚度(mm)50连梁的纵筋级别HRB335连梁箍筋级别HRB335连梁的箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25连梁深受弯时按深受弯配筋否[连梁内力取值]段内力类型内力内力内力号计算值设计值实用值连梁上侧最大弯矩(kN.m)4083.624772.734772.731连梁下侧最大弯矩(kN.m)4124.994821.094821.09最大剪力(kN)1954.442687.362687.36轴力(kN)-20.11-27.66-27.66段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)连梁上侧纵筋HRB3358D5015708[21140]1连梁下侧纵筋HRB3358D5015708[21442]箍筋HRB335D25@1506545[6193][抗倾覆稳定性验算]双排对前趾的抗倾覆稳定性验算(抗倾覆安全系数，一、二、三级的结构，分别不小于1.25、1.20、1.15。):工况1： 抗倾覆稳定性系数 KQ=1.716>=1.25,满足规范要求。Ti——锚固力设计值（kN）。ZTi——支点至支护结构底部或最下道支撑的竖向距离（m）。[整体稳定验算]计算方法：Bishop法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度:1.00m滑裂面数据圆弧半径(m)R=48.779圆心坐标X(m)X=2.243圆心坐标Y(m)Y=22.334整体稳定安全系数Ks=6.773>1.35,满足规范要求。[抗隆起验算]1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下： 支护底部，验算抗隆起：Ks=(20.933×26.300×22.987+340.000×35.283)/(20.795×(12.400+26.300)+26.739)=29.648 Ks=29.648≥1.800，抗隆起稳定性满足。[嵌固段基坑内侧土反力验算]工况1： Ps=22731.992≤Ep=53825.152，土反力满足要求。 式中： Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。位移计算时，土压力分项系数1.0内力位移包络图：2、第一种工况：前排桩与拟建场内道路标高一致，悬臂段长度8.9m，场内道路标高以上土层按照超载考虑，荷载100Kn/㎡。填土参数采用饱和值，岩体强度值采用泥岩参数。位移计算时，土压力分项系数1.0，支护结构截面、配筋计算时，土压力分享系数1.35。深基坑支护设计6-6[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012支护结构安全等级一级内力计算方法增量法基坑深度H(m)8.900桩底端约束条件竖向固定嵌固深度(m)26.300支护结构重要性系数γ01.10桩顶标高(m)0.000前排桩有无冠梁有桩截面类型圆形├宽(m)1.800└桩直径(m)1.800├高(m)1.000桩布置形式矩形└刚度(MN/m)0.001├桩排距(m)4.200后排桩有无冠梁有└桩间距(m)3.000├宽(m)1.800混凝土强度等级C30├高(m)1.000连梁宽度(m)1.000└刚度(MN/m)0.001连梁高度(m)1.000放坡级数0超载个数1[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)1100.0000.00015.0000.000条形[土层信息]土层数3坑内加固土否内侧降水最终深度(m)50.000外侧水位深度(m)50.000弹性计算方法按土层指定√弹性法计算方法内力计算时坑外土压力计算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩压缩模量(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)擦阻力(kPa)(MPa)1杂填土32.5020.58.0025.00100.0100.0002强风化岩1.2024.015.0035.00200.0500.0003中风化岩10.0025.3340.0031.93300.010000.000层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值kv(MN/m3)不排水抗剪水下(kPa)水下(度)强度(kPa)1m法6.002K法25.003K法70.00[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1杂填土分算1.0001.3501.0001.00010000.0002强风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.0003中风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.000[工况信息]双排桩计算模型：工况参数：工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖8.900[设计参数]整体稳定计算方法简化Bishop法稳定计算采用应力状态有效应力法稳定计算合算地层考虑孔隙水压力ㄨ条分法中的土条宽度(m)1.00刚度折减系数K0.850[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[前排桩冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HPB300d8@200[后排桩冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HRB335D16@2[截面计算][前排桩截面配筋参数]桩配筋是否考虑轴力否桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)35.20[前排桩内力取值]段内力类型内力内力内力号计算值设计值实用值前基坑内侧最大弯矩(kN.m)4635.055417.215417.211基坑外侧最大弯矩(kN.m)6234.127286.137286.13最大剪力(kN)1691.502325.812325.81轴力(kN)2172.752987.532987.53段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40046E2828325[28008]箍筋HRB335D14@1502053[1812]加强箍筋HRB335D14@2000154[后排截面桩配筋参数]桩配筋是否考虑轴力否桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)35.20[后排桩内力取值]段内力类型内力内力内力号计算值设计值实用值后基坑内侧最大弯矩(kN.m)4611.395389.565389.561基坑外侧最大弯矩(kN.m)4856.305675.805675.80最大剪力(kN)944.881299.211299.21轴力(kN)-2172.75-2987.53-2987.53段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40044E2521598[21289]箍筋HRB335D14@1502053[1812]加强箍筋HRB335D14@2000154[连梁截面配筋参数]混凝土保护层厚度(mm)50连梁的纵筋级别HRB335连梁箍筋级别HRB335连梁的箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25连梁深受弯时按深受弯配筋否[连梁内力取值]段内力类型内力内力内力号计算值设计值实用值连梁上侧最大弯矩(kN.m)4514.125275.885275.881连梁下侧最大弯矩(kN.m)4611.375389.545389.54最大剪力(kN)2172.752987.532987.53轴力(kN)-145.22-199.68-199.68段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)连梁上侧纵筋HRB3358D5015708[24471]1连梁下侧纵筋HRB3358D5015708[25295]箍筋HRB335D28@1508210[7257][抗倾覆稳定性验算]双排对前趾的抗倾覆稳定性验算(抗倾覆安全系数，一、二、三级的结构，分别不小于1.25、1.20、1.15。):工况1： 抗倾覆稳定性系数 KQ=1.886>=1.25,满足规范要求。Ti——锚固力设计值（kN）。ZTi——支点至支护结构底部或最下道支撑的竖向距离（m）。[整体稳定验算]计算方法：Bishop法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度:1.00m滑裂面数据圆弧半径(m)R=41.506圆心坐标X(m)X=0.929圆心坐标Y(m)Y=14.895整体稳定安全系数Ks=8.694>1.35,满足规范要求。[抗隆起验算]1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下： 支护底部，验算抗隆起：Ks=(20.933×26.300×22.987+340.000×35.283)/(20.824×(8.900+26.300)+71.293)=30.650 Ks=30.650≥1.800，抗隆起稳定性满足。[嵌固段基坑内侧土反力验算]工况1： Ps=20149.293≤Ep=53825.152，土反力满足要求。 式中： Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。位移计算时，土压力分项系数1.0各工况：内力位移包络图：经过计算，双排桩与市政道路标高一致时为不利工况，桩顶位移与桩身内里计算按该工况计算。8.28-8剖面（B型桩）深基坑支护设计8-8[支护方案]双排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012支护结构安全等级一级内力计算方法增量法基坑深度H(m)10.000桩底端约束条件竖向固定嵌固深度(m)24.800支护结构重要性系数γ01.10桩顶标高(m)0.000前排桩有无冠梁有桩截面类型圆形├宽(m)1.800└桩直径(m)1.800├高(m)1.000桩布置形式矩形└刚度(MN/m)0.001├桩排距(m)4.200后排桩有无冠梁有└桩间距(m)3.000├宽(m)1.800混凝土强度等级C30├高(m)1.000连梁宽度(m)1.000└刚度(MN/m)0.001连梁高度(m)1.000放坡级数0超载个数2[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)15.0000.0005.0000.000条形230.0000.00015.0005.000条形[土层信息]土层数3坑内加固土否内侧降水最终深度(m)50.000外侧水位深度(m)50.000弹性计算方法按土层指定√弹性法计算方法内力计算时坑外土压力计算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩压缩模量(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)擦阻力(kPa)(MPa)1杂填土32.7020.58.0025.00100.0100.0002强风化岩0.6024.015.0035.00200.0500.0003中风化岩10.0025.3340.0031.93300.010000.000层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值kv(MN/m3)不排水抗剪水下(kPa)水下(度)强度(kPa)1m法6.002K法25.003K法70.00[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1杂填土分算1.0001.3501.0001.00010000.0002强风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.0003中风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.000[工况信息]双排桩计算模型：工况参数：工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖10.000[设计参数]整体稳定计算方法简化Bishop法稳定计算采用应力状态有效应力法稳定计算合算地层考虑孔隙水压力ㄨ条分法中的土条宽度(m)1.00刚度折减系数K0.850[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[前排桩冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HPB300d8@200[后排桩冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HRB335D16@2[截面计算][前排桩截面配筋参数]桩配筋是否考虑轴力否桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)34.80[前排桩内力取值]段内力类型内力内力内力号计算值设计值实用值前基坑内侧最大弯矩(kN.m)2572.863007.033007.031基坑外侧最大弯矩(kN.m)3794.114434.374434.37最大剪力(kN)1082.941489.041489.04轴力(kN)1162.931599.031599.03段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40052E2016336[16272]箍筋HRB335D14@1502053[1812]加强箍筋HRB335D14@2000154[后排截面桩配筋参数]桩配筋是否考虑轴力否桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)34.80[后排桩内力取值]段内力类型内力内力内力号计算值设计值实用值后基坑内侧最大弯矩(kN.m)2467.332883.692883.691基坑外侧最大弯矩(kN.m)2877.243362.773362.77最大剪力(kN)797.701096.841096.84轴力(kN)-1162.93-1599.03-1599.03段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40045E2014137[13996]箍筋HRB335D14@1502053[1812]加强箍筋HRB335D14@2000154[连梁截面配筋参数]混凝土保护层厚度(mm)50连梁的纵筋级别HRB335连梁箍筋级别HRB335连梁的箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25连梁深受弯时按深受弯配筋否[连梁内力取值]段内力类型内力内力内力号计算值设计值实用值连梁上侧最大弯矩(kN.m)2416.982824.842824.841连梁下侧最大弯矩(kN.m)2467.322883.682883.68最大剪力(kN)1162.931599.031599.03轴力(kN)-44.38-61.02-61.02段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)连梁上侧纵筋HRB3356D5011781[11061]1连梁下侧纵筋HRB3356D5011781[11323]箍筋HRB335D16@1502681[2334][抗倾覆稳定性验算]双排对前趾的抗倾覆稳定性验算(抗倾覆安全系数，一、二、三级的结构，分别不小于1.25、1.20、1.15。):工况1： 抗倾覆稳定性系数 KQ=2.035>=1.25,满足规范要求。Ti——锚固力设计值（kN）。ZTi——支点至支护结构底部或最下道支撑的竖向距离（m）。[整体稳定验算]计算方法：Bishop法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度:1.00m滑裂面数据圆弧半径(m)R=44.707圆心坐标X(m)X=2.371圆心坐标Y(m)Y=19.760整体稳定安全系数Ks=7.836>1.35,满足规范要求。[抗隆起验算]1)从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下： 支护底部，验算抗隆起：Ks=(20.875×24.800×22.987+340.000×35.283)/(20.767×(10.000+24.800)+23.750)=32.014 Ks=32.014≥1.800，抗隆起稳定性满足。[嵌固段基坑内侧土反力验算]工况1： Ps=18354.594≤Ep=47703.250，土反力满足要求。 式中： Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。9、抗滑桩计算9.1上阶抗滑桩计算（与市政道路标高一致）9.1.13-3剖面（A型桩：直径1m，间距4m）桩、板计算条件1.总控制信息路基型式路堤地区类型一般地区支护类型桩＋板结构重要性系数1.10抗震设计烈度(度)配筋计算