模板支撑体系安全施工专项方案

目录一、概况 2二、编制依据及设计要求 2三、施工部署 23.1人员准备 23.2材料准备 3四、施工方案及措施 44.1施工工艺总流程 44.3.顶板支撑体系 84.4.施工准备 94.5.楼板围护架 94.6．脚手架的验收 94.7架子拆除 10五、安全施工技术措施及规范要求 11六、架子施工安全保证措施 15七、架子的验收、使用及管理 16八、应急预案 198.1应急预案的方针与原则 198.3．应急准备 198.4．突发事件及风险预防措施 21九、模板设计计算书 239.1、计算用数据 239.2、顶板模板验算 239.3、框架梁模板验算 329.3.1500*1000框架梁验算 329.3.2800*800框架梁验算 489.4其余框架梁验算 639.5地基处理 63一、概况1.1工程概况富兴国际1#总部办公楼等七项工程位于北京经济开发区荣华中路与天华北街交叉口，本工程结构采用钢筋混凝土框架结构，地下一层车库层高为5.8米，其中2#、3#、4#楼负一层层高为7.45米，根据建质【2009】87号文件附件一：此负一层属于危险c性较大分部分项工程范围，特制订此模板支撑体系安全专项方案。1.2脚手架概况1、脚手架整体搭设概况本工程支撑脚手架最大高度为7.2m；（板厚180）架体立杆间距为900×900mm，当模数不足时取900*1200；5.8m层高搭设高度为5.5m（板厚250）间距900×900mm；当模数不足时900*1200,1200*1200，框架梁梁高≤1400mm支撑脚手架立杆间距为600×900mm；横杆间距（步距）均为1200mm。二、编制依据及设计要求1、施工组织设计文件：《富兴国际施工组织设计》。2、设计图纸：《北京富兴国际施工图》，包括建筑和结构专业，由中国建筑技术集团有限公司出图。3、应用的主要规范、规程及标准：序号类别规范、规程名称编号1地方标准钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-20082国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023行业建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20084国家建筑施工手册（第四版）/三、施工部署3.1人员准备3.1.1项目管理人员项目技术负责人：燕连文工程技术总负责并参加支撑体系的验收技术员：罗波负责方案、交底并参加支撑体系的验收项目副经理：王学标工程总调度、总协调并参加支撑体系的验收质检员：夏正教负责质量检查并参加支撑体系的验收安全员：赵石军负责工程中的安全检查和管理并参加支撑体系的验收3.1.2作业人员作业人员必须是经过国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗前对作业人员进行体检、技术交底、安全教育培训，体检合格并进行安全交底后方可上岗作业。3.2材料准备本工程采用碗扣式钢管脚手架，项目部专业工程师连同监理工程师在材料进场时检查生产单位生产许可证、合格证、检测报告是否齐全。并对外观进行检查，对钢管壁厚进行检测，不合格产品严禁使用。3.2.1碗扣架钢管采用Φ48×3.5焊接钢管。材质选用力学性能适中的Q235A钢材。执行标准GB/T700。外观应完好无损，钢管无弯曲、压扁、裂纹或严重锈蚀。3.2.2碗扣及U托采用铸铁或铸钢制造，其材料性能符合GB978-67有关规定。不得有脆裂、变形、滑扣等不良现象3.2.3脚手板选材脚手板应采用松木制作，厚度不小于50mm，宽度不小于200mm，长度为4--6m，其材质应符合国家现行标准《木结构设计规定》(GBJ5—88)中对II级木材的规定，不得有开裂、腐朽。脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌铁丝各捆两道箍。3.2.4扣件支架扣件使用直角扣件（十字扣件）、回转扣件、对接扣件（一字扣件）。3.2.4.1根据《可铸铁分类及技术条件》(GB978-67)及《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。3.2.4.2扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。3.2.4.3旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3.2.4.4扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。3.2.4.5新旧扣件均应进行防锈处理。3.2.5安全网安全网应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证，在使用前必须进行质量检查。3.2.6可调顶托、可调底座（执行《可锻铸铁件》GB9440及《一般工程用铸造碳钢件》GB11352标准。可调顶托、可调底座螺纹部分必须完好无损、无滑丝现象，可调构件的外露长度不应大于200mm，若大于200mm时设置水平杆进行连接。3.2.7所有材料在进场时均要有进场检测报告。四、施工方案及措施4.1施工工艺总流程定位测量（弹线、放垫板、立杆定位）→摆放垫木→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步纵向横杆并与各立杆扣紧→安第纵向步大横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步纵向横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)→搭设剪刀撑→安放可调顶托→安放主龙骨→铺设次龙骨（安装梁横担的竖向横杆→安梁底模→立梁一边侧模→铺设木方）在有梁部位使用→安放底模→（绑扎梁钢筋→验收钢筋→封梁另一边侧模→加固梁板模）→架体验收→绑扎板钢筋→引测500mm线→隐蔽验收。1、基层处理本工程立杆坐落在负二层顶板上，为钢筋混凝土楼面2、定位测量根据满堂脚手架布置方案，量出立杆距或梁的距离及立杆横距、纵距，并用红油漆进行标记，保证上下层立杆中心在同一条垂直线上，保证上部荷载沿立杆传递。立杆的位置必须准确均匀，用钢尺丈量并画出标记，使间距均匀受力分配合理。3、垫木放置在立杆位置红油漆标记处安放垫板板100*100*20。当遇到后浇带时，必须放置脚手板，脚手板必须朝向一致、铺放平整，不得漏放、翘头、悬空。4、立杆支设（1）立杆加放底托竖直放置于基底硬化后放置的垫木上，由柱边或墙边向两边搭设（当遇到高低跨部位）。立杆垂直度不应大于架高的1/200。底部立杆高度应间隔错开，使相邻立杆对接头位于不同高度上，上下相邻大横杆的对接位置也应错开布置，且接头应靠近立杆，距离不应大于500mm，立杆顶部自由端高度严格控制在500（2）2#3#4#楼负一层地面标高为-7.55m，厚度180mm；负一层顶板标高为-0.1m。地下车库负一层地面标高为-7.55m，板厚250mm，负一层顶板标高为-1.75，支撑立杆高度分别取：7.45-0.18-0.15-0.2-0.05=6.9m，支撑立杆高度取：5.8-0.25-0.15-0.2-0.05=5.15m5、扫地杆、横杆搭设本工程模板支撑采用碗扣件支撑体系。碗扣件纵向、横向扫地杆距地面高度为400mm。5.8m层高框架区域横杆间距按0.9m布置，不合模数的作适当调整，但间距不得大于1.2m；2-4#楼立杆纵横间距0.9m布置，将支设立杆连成整体，保证立杆整体稳定性。6、剪刀撑搭设在搭设完的碗扣脚手架模板支撑架四周从底到顶连续施竖向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶设置竖向剪刀撑，其间距不大于4.5m，竖向剪刀撑应在整个立面上连续设置，每到剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角应在45°～60°之间。如下表：剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角α45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数n765水平剪刀撑必须设置在顶端和底部，中间水平剪刀撑设置间距小于4.8m，其中剪刀撑上扣件应扣在立杆上，以增强整个架体稳定性。剪刀撑斜杆的接长采用“一”字对接扣件连接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上，搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至立杆的距离不应小于100mm，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。7、安放可调顶托选用合格顶托，将顶托丝杠竖向插入顶杆插孔内，顶托螺杆伸出钢管顶部的长度不大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安放时应保持上下同心，U型凹口朝向应一致。8、安放主龙骨主龙骨搁置在可调顶托凹口中部，双向板时方向垂直于墙边线，单向板时垂直于楼板短边。9、铺设次龙骨在主龙骨上用尺量出布置间距并做标记，将50*100mm方木等距摆放在画线位置，铺设方向与主龙骨垂直。10、连墙件设置为避免在砼浇筑过程中的不确定因素对架体产生侧压力，导致架体变形、失稳，脚手架应与框架柱之间设置水平拉接，水平拉结点垂直距离不超过4m，水平距离为轴距。水平拉结点应均匀布置，必须从底部第一根纵向水平杆开始设置。11、安全网布置本工程顶板支撑脚手架搭设高度超过4.0m，需在操作平台处设置一道水平安全网。4.2框架梁支撑体系5）梁板模板支撑采用Φ48，δ=3.5，碗口架。图一：梁小于800的梁支模示意图图二：梁高度大于等于800支模示意图模板支撑图三（梁高500*1000）说明：梁宽250≤B≤500mm，高550<H≤1000mm的梁均按照此类型模板支撑体系施工，底模次龙骨间距不大于250mm均布。即：300×700、400×800、400×800、500×900、800*800模板结构体系设计表1顶板主龙骨均用48*3.5mm钢管,间距1200mm。次龙骨均为50×100mm方木，间距≤300mm。面板15mm厚的木胶合板，2顶板支撑立杆采用（Φ48×3.5）多功能碗扣架顶板厚180mm（搭设高度6.9米）、立杆间距900*900；顶板厚250mm，立杆间距1200*1200。碗扣架每隔三道间距设置一道剪刀撑。横杆立杆步距均为1200mm，第一道横杆距地的高度为400mm。3框架梁1、500×1000框架梁按照图三模板支撑体系施工，底模次龙骨间距不大于250mm均布。2、其余的框架梁按照图一二模板支撑体系施工，底模次龙骨间距300mm均布。5、梁宽250≤B≤500mm，高550<H≤1000mm的梁均按照此类型模板支撑体系三施工，底模次龙骨间距不大于250mm均布。4模板预拱度设置跨度大于4米的梁、板，按照全长跨度的2/1000设置。5脱模剂木胶合板使用水性脱模剂。4.3.顶板支撑体系4.3.1本工程顶板厚度共两种：250mm、180mm，施工时模板采用15mm木胶板，主龙骨48×3.5mm钢管、次龙骨50×100mm方木，主龙骨间距间距1200（900）,900*900mm，次龙骨间距300mm（180mm及250mm厚楼板次龙骨间距为250mm），板底支撑采用Φ48×3.5多功能钢管碗扣架，每隔三道间距均纵横向各设置一道剪力撑，剪力撑水平角60度。顶板支撑横杆在靠近梁侧模处均与两侧模相顶紧，对侧模起到支撑作用。施工简图如下图六：图六4.4.施工准备1、按放样图立好碗扣架，支完梁模，安上底托及顶托（可调U托）。2、立碗扣架立杆，板厚180mm、250mm立杆间距为900mm×900mm，其余楼板立杆间距为1200mm×1200mm，碗扣架立杆步距1200mm，扫地杆离地面400。立杆间距不足1200的用900mm立杆进行补充。4.5.楼板围护架在楼层施工的最外侧搭设一圈楼板围护架用于放置一些小型工具及提供工人操作平台。采用双排钢管脚手架，钢管采用φ48×3.5mm，排距1200mm，立杆间距1200mm，横杆步距1200mm，每三道立杆之间设一道剪力撑。4.6．脚手架的验收顶板、梁支撑脚手架搭设完毕后，由技术负责人组织相关部门（包括技术员、施工员、安全员、质检员、搭设单位负责人和使用单位负责人）共同验收，按照下表验收合格后，报请监理单位现场验收合格、方可进行下道工序的施工。序号检查内容检查结果备注1施工技术交底情况：1、是否有技术交底。2、施工逐层进行、直到作业层。3、各级签领是否齐全、真实。4、交底内容是否符合规范和方案的要求。2基础处理是否满足承载力要求并做相关检测试验、雨季施工时场地周围要有截排设施、周围有排水去向、确保不浸泡基础。3稳定性检查、支架布置是否满足强度、刚度和稳定性要求。4支架拼装质量应符合设计要求及有关规范规定，杆件间距、剪刀撑、是否按规定设置。5支架杆件、钢管、工字钢等材料是否符合国家标准，是否有材质证明、出场合格证、检查报告等相关资料。6支架是否有不同直径的杆件混合使用。7脚手架搭设下部必须设置扫地杆、横杆立杆间距必须符合方案设计间距要求，下部顶托设置在方木上要平衡，为了保持顶托横向稳定性、顶托插入钢管式的长度不得小于300mm。8作业人员是否经培训后持证上岗。9爬梯、通道、作业平台护栏、安全网等安全措施是否符合要求。10剪刀撑采用扣件与立杆紧扣，6m长斜撑杆联接点不少于5个，2米长时不少于3个。剪刀撑必须到地面，顶部到顶剪刀撑搭接不少于1米，搭接处采用2个扣件连接紧扣。4.7架子拆除4.74.4.4.4.4.4.4.4.4.4.五、安全施工技术措施及规范要求5.1模板支架架体构造5.14m～10m立杆纵向间距(mm)1200900900900600600立杆横向间距(mm)900900600300300300立杆步距(mm)1200120012006006006005.2搭设要求5.2梁侧边距离不得大于150mm。(见图7.3.1-1、7.3.1-2)图5.2.1图5.2.15.25.3.3模板支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支7.4.45.5.5离不应大于500mm。(见图7.3.5)图5.5.55.6.图5.6.图7.3.9-2碗扣式模板支架专用斜杆布置平面示意图图5.65.7.5.7.22表5.2.（续）板厚（mm）搭设高度（m）180以下181～300301～600601～900901～12001201～15004m～10m立杆纵横向间距(mm)1500900900900600600立杆步距(mm)1200120012006006006005.7表5.梁高（mm）搭设高度（m）180～300301～600601～900901～15001501～24002401～30004m以下立杆纵向间距(mm)12001200900900600600立杆横向间距(mm)900900600300300300立杆步距(mm)12001200120012006006005.8材质及其使用的安全技术措施5.8.1扣件的紧固程度应在40~50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3KN5.8.25.5.5.9脚手架搭设的安全技术措施5.5.5.5.5.5.10脚手架上施工作业的安全技术措施5.5.10.25.10.35.5.坚固稳定，确保施工安全。5.11安全教育流程六、架子施工安全保证措施6.1原材料保证措施6.1.1材料供应管理制度本工程所有周转料，包括扣件、钢管等，先将生产厂家简介、材料技术资料和试验数据及材料样品、实地试验结果等各种技术指标报请业主和监理工程师审批。凡是资料不齐全或未经批准的材料，一律不准进入施工现场。用量大而对质量又至关重要的原材料，具备上述各种资料后，仍将对生产厂家的生产工艺、质量控制的检测手段进行实地调查。6.1.2材料、设备进场验收①对所有材料进场时，项目部材料部、质量员等根据样板及有关技术指标对进场材料进行严格验收，包括材料出厂合格证、质量检验报告等。②按规定应进行抽样复验的材料，严格按规定比例、抽样方法进行抽样，送试验室进行试验，试验合格后方可用于工程。③项目部验收合格后，及时连同合格证等技术资料提交监理工程师进行材料验收。杜绝不合要求的材料进入现场。6.2作业人员要求6.2.1高处作业人员必须年满18岁，两眼视力均不低于1.0，无色盲，无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其他疾病和生理缺陷。6.2.2操作的工人责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。6.2.3明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽，在无可靠防护高度大于2m以上处作业必须系好安全带，使用工具要放在工具套内。6.2.4操作工必须经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。6.2.5作业人员应定期进行体检(每年体检一次)。6.2.6作业所用材料要堆放平稳，高处作业地面环境要整洁，不能杂乱无章，乱摆乱放，所用工具要全部清点回收，防止遗留在作业现场掉落伤人。七、架子的验收、使用及管理7.1验收项目及目标值7.1.1序号项目允许偏差检查工具1无缝钢管尺寸外径48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端端面切斜偏差△1.70塞尺、拐角尺3钢管内外表面锈蚀深度（△=△1+△2）≤0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3m≤1≤4m3m≤1≤4m≤12≤20金刚板尺立平杆、斜杆的钢管弯曲1≤6.5m≤307.1.2扣件拧紧项次检查项目安装扣件数量（个）提检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件1201~32005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201~320050107.1.3脚手架搭设的项次项目技术要求允许偏差△(mm)检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10最后验收垂直度+1002搭设中检查偏差的高度（m）H=2H=10H=20±7±20±40用经纬仪3间距步距±20钢板尺纵距±50横距±204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水杆高差±105水横杆外伸长度外伸500mm-50纲板尺7.2使用要求7.2.1使用按3kN／m27.2.27.2.37.3管理要求7.3.1把好验收关。搭设过程中的架子，每搭设一个施工施工段必须由项目技术负责人组织技术人员、安全人员与搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可使用7.3.27.3.3在雨天不得进行脚手架作业，雨后上架前要有7.3.47.4人员素质要求7.4.17.4.27.4.3明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽，在无可靠防护高度大于2m7.4.47.4.57.4.67.5劳保用品要求7.5.1安全帽安全帽必须使用建设部认证的厂家供货，无合格证的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽一律由分公司统一提供，各架子队不准私购安全帽。安全帽必须具有抗冲击、抗侧压力、绝缘、耐穿刺等性能，使用中必须正确佩戴，安全帽使用期为2.5年。7.5.2安全带采购安全带必须要有劳动保护研究所认可合格的产品。安全带使用2年后，根据使用情况，必须通过抽验合格方可使用。安全带应高挂低用(架子工除外)，注意防止摆动碰撞，不准将绳打结使用，也不准将钩直接挂在安全绳上使用，应挂在连接环上用，要选择在牢固构件上悬挂。安全带上的各种部件不得任意拆掉，更新绳时要注意加绳套。八、应急预案8.1应急预案的方针与原则坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥高效协调”的原则，给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”。8.2突发事件风险分析和预防本工程在分析、辨识施工中，危险因素是一层楼面梁板层高达7.7m，板厚250mm，支架受荷偏大，可能产生支架的不稳定性，扣件滑移造成框架梁砼倒塌，高空坠落、高空落物伤人等。在工地已采取机电管理，安全管理各种防范措施的基础上，还需要作好以下危险因素产生的应急方案。8.3．应急准备8.一旦发生施工安全事故，公司领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组。组长：汤德虎副组长：王学标、赵石军组员：夏正教郁二白王正中张宏伟罗波应急组织的分工职责组长职责：（联系电话①决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。②复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。③指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。④与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。⑤在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。⑥在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长职责（联系电话①评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。②如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。③安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。④设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。⑤协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。组员职责：（联系电话1870534711318705347107）在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。8.应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等如下表列数。主要应急救援物资设备表序号材料设备名称单位数量存放位子1小车台1现场2灭火器个20现场3药箱及药品个/批1现场8.3.3在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。8.4．突发事件及风险预防措施8.4.1施工工作面外脚手架必须高于工作面8.4.2本8.8.8.8.8.4.7认真通过审核审定本8.8.8.5应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向京沪高速铁路济南指挥部及站房监理六标报告，随后汇报公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由京沪高速铁路济南指挥部视事态发展情况向外向上汇报。8.6模板支撑架倒塌事故的应急救援8.模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。8.8.组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。8.人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被支架或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。应急通讯电话：1、通讯电话120、9992、火警电话1193、值班电白天）、值班表（夜晚）8.休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。8.由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。8.7．现场恢复充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清除后，方可恢复正常工作状态。九、模板设计计算书9.1、计算用数据1.1钢材强度设计值本工程都采用A3钢，所以：抗拉及抗压强度fl=205N/mm2抗剪强度fv=120N/mm2弹性模量E=2.06x105N/mm2M16螺栓的抗拉力Rp=170N/mm2M16螺栓的净截面面积A0=144.1mm2Φ48×3.5钢管的截面抵抗拒W=5.08*103mm3Φ48×3.5钢管的截面惯性矩I=12.18*103mm3Φ48×3.5钢管的截面面积A=489mm21.2松木木材（TCH11）抗弯fw=12.5×1.5×0.9=17N/mm2弹性模量E=10000×1=10000N/mm21.3木胶板N弹性模量E=5200N/mm2×0.9=4680N/mm2抗弯fw=15N/mm2/1.55=9.7N/mm2垂直方向44N/mm2备注：木材强度设计值和弹性模量的调整系数（根据《木结构设计规范》GBJ5-88的规定）。9.2、顶板模板验算9.2.1180mm厚顶板验算立杆间距取1200*1200验算180mm厚顶板验算，次龙骨选用50*100方木，间距为300mm，模板采用竹胶板厚度15mm,主龙骨用100*100方木，间距1200mm。板下支撑采用多功能碗扣架，立杆间距1200*1200mm，横杆步距1200mm，扫地杆离地面高400布置。1、荷载设计值1.1砼压力设计值1.1.1砼压力F1=24*0.16*1.2=4.61KN/m21.2模板荷载设计值F2=0.5*1.2=0.6KN/m21.3钢筋荷载设计值F3=1.1*0.16*1.2=0.212KN/m21.4施工荷载设计值F4=2.5*1.4=3.5KN/m21.4荷载组合F1=F1+F2+F3+F4=4.61+0.6+0.212+3.5=8.922KN/m2F2=4.61+0.6+0.212=5.422KN/m2F3=（4.61+0.6+0.212）/1.2=2.711KN/m2集中荷载P=2.5*1.4=3.5KN/m22、次龙骨验算2.1计算简图（方木间距300mm）化为线荷载：q1=F1×L=8.922*10-3*300=2.68N/mmq2=F2×L=5.422*10-3*300=1.63N/mmq3=F3×L=2.711*10-3*300=0.82N/mm2.2抗弯强度验算M2>M1，用M2验算2.3挠度验算[W]=1200/400=3mm∴次龙骨满足要求3、主龙骨验算3.1计算简图（方木间距1200mm，立杆顺龙骨方向间距1200mm）次龙骨传给主龙骨的集中荷载：F1=2.68*1.2=3.22KNF3=0.82*1.2=0.99KN3.2抗弯强度验算3.3挠度验算主龙骨满足要求。4.碗扣架验算4.1荷载计算4.1.1静载则4.1.2活载4.1.3承载力验算P=1.2×P静+1.4×P活=1.2×6.503+1.4×6.48=16.88KN4.2强度验算满足要求。4.3稳定验算=1200mm，I=1.219×105mm4（查钢管截面轴心受压构件的稳定系数表）经验算碗扣架立杆受力满足要求4.4钢管立杆容许荷载：查建筑施工手册表8-76，取立杆容许荷载[f]=33.1KN,则单根钢管支撑最大受力为:F=16.44KN≤[f]，可以满足要求。5、木胶板验算5.1、荷载设计值5.1.1砼压力设计值F1=24*0.16*1.2=4.61KN/m25.1.2F2=0.5*1.2=0.6KN/m25.1.3F3=1.1*0.16*1.2=0.212KN/m25.1.4F4=2.5*1.4=3.5KN/m25.1.5荷载组合F1=F1+F2+F3+F4=4.61+0.6+0.212+3.5=8.922KN/m2F2=4.61+0.6+0.212=5.422KN/m2F3=（4.61+0.6+0.212）/1.2=4.52KN/m2集中荷载P=2.5*1.4=3.5KN/m25.2、木胶板验算5.2.1计算简图（方木间距300mm化为线荷载（取1m为计算单元）：q1=F1×L=8.922×10-3×1000=8.922N/mmq2=F2×L=5.422×10-3×1000=5.422N/mmq3=F3×L=4.51×10-3×1000=4.51N/mm2.2抗弯强度验算M2>M1，有用M2验算2.3挠度验算模板及龙骨受力满足要求。9.2.2250mm厚顶板验算取1200*1200验算250mm厚顶板验算，次龙骨选用50*100方木，间距为300mm，模板采用竹胶板厚度15mm,主龙骨用100*100方木，间距900mm。板下支撑采用多功能碗扣架，立杆间距1200*1200mm，横杆步距1200mm，扫地杆离地面高400布置。1、荷载设计值1.1砼压力设计值1.1.1砼压力F1=24*0.25*1.2=7.2KN/m21.2模板荷载设计值F2=0.5*1.2=0.6KN/m21.3钢筋荷载设计值F3=1.1*0.25*1.2=0.33KN/m21.4施工荷载设计值F4=2.5*1.4=3.5KN/m21.4荷载组合F1=F1+F2+F3+F4=7.2+0.6+0.33+3.5=11.63KN/m2F2=7.2+0.6+0.33=8.13KN/m2F3=（7.2+0.6+0.33）/1.2=6.775KN/m2集中荷载P=2.5*1.4=3.5KN/m22、次龙骨验算2.1计算简图（方木间距250mm）化为线荷载：q1=F1×L=11.63*10-3*250=2.326N/mmq2=F2×L=8.13*10-3*250=1.626N/mmq3=F3×L=6.775*10-3*250=1.335N/mm2.2抗弯强度验算M2>M1，用M2验算2.3挠度验算[W]=1200/400=3mm∴次龙骨满足要求3、主龙骨验算3.1计算简图（方木间距900mm，立杆顺龙骨方向间距900mm）次龙骨传给主龙骨的集中荷载：F1=2.33*0.9=2.097KNF3=1.335*0.9=1.202KN3.2抗弯强度验算3.3挠度验算主龙骨满足要求。4.碗扣架验算4.1荷载计算4.1.1静载则4.1.2活载4.1.3承载力验算P=1.2×P静+1.4×P活=1.2×5.488+1.4×3.645=11.69KN4.2强度验算满足要求。4.3稳定验算=900mm，I=1.219×105mm4（查钢管截面轴心受压构件的稳定系数表）经验算碗扣架立杆受力满足要求4.4钢管立杆容许荷载：查建筑施工手册表8-76，取立杆容许荷载[f]=33.1KN,则单根钢管支撑最大受力为:F=16.44KN≤[f]，可以满足要求。5、木胶板验算5.1、荷载设计值5.1.1砼压力设计值F1=24*0.25*1.2=7.2KN/m25.1.2F2=0.5*1.2=0.6KN/m25.1.3F3=1.1*0.25*1.2=0.33KN/m25.1.4F4=2.5*1.4=3.5KN/m25.1.5荷载组合F1=F1+F2+F3+F4=7.2+0.6+0.33+3.5=11.63KN/m2F2=7.2+0.6+0.33=8.13KN/m2F3=（7.2+0.6+0.33）/1.2=6.775KN/m2集中荷载P=2.5*1.4=3.5KN/m25.2、木胶板验算5.2.1计算简图（方木间距200mm化为线荷载（取1m为计算单元）：q1=F1×L=11.63×10-3×1000=11.63N/mmq2=F2×L=8.13×10-3×1000=8.13N/mmq3=F3×L=6.775×10-3×1000=6.775N/mm2.2抗弯强度验算M2>M1，有用M2验算2.3挠度验算经验算满足要求9.3、框架梁模板验算由于本工程框架梁类型较多，只选几种有代表性截面面积较大的梁进行验算。9.3.1500*1000框架梁验算高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。9.3.1.11.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.50；梁截面高度D(m):1000混凝土板厚度(mm):180；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.15；立杆步距h(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：6.4；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；采用的钢管类型为Φ48×3.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):43.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：7；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：300mm，500mm，600mm；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；9.3.1.21.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、43.200kN/m2，取较小值43.200kN/m2作为本工程计算荷载。9.3.1.3面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=60×1.5×1.5/6=22.5cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.6×43.2×0.9=27.99kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.6×2×0.9=1.51kN/m；q=q1+q2=27.994+1.512=29.506kN/m；计算跨度(内楞间距):l=266.67mm；面板的最大弯距M=0.1×29.506×266.6672=2.10×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.10×105/2.25×104=9.325N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=9.325N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=43.2×0.6=25.92N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=266.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×25.92×266.674/(100×9500×1.69×105)=0.554mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=266.667/250=1.067mm；面板的最大挠度计算值ω=0.554mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.067mm，满足要求！9.31.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×43.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.267=13.11kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=600mm；内楞的最大弯距:M=0.1×13.11×600.002=4.72×105N.mm；最大支座力:R=1.1×13.114×0.6=8.655kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=4.72×105/8.33×104=5.665N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=5.665N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=43.20×0.27=11.52N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=600mm；I--面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；楞的最大挠度计算值:ω=0.677×11.52×6004/(100×10000×8.33×106)=0.121mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=600/250=2.4mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.121mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.655kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100×1002×2/6=333.33cm3；I=100×1003×2/12=1666.67cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=2.885kN.m外楞最大计算跨度:l=600mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=2.88×106/3.33×105=8.655N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=8.655N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.083mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=600/250=2.4mm；外楞的最大挠度计算值ω=1.083mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求！9.3.1验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:16mm；穿梁螺栓有效直径:13.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=144mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=43.2×0.6×0.6=15.552kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×144/1000=24.48kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=15.552kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=24.48kN，满足要求！9.3面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=500×15×15/6=1.88×104mm3；I=500×15×15×15/12=1.41×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.50×1.80×0.90=24.79kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；q=q1+q2+q3=24.79+0.19+1.26=26.24kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×26.235×0.252=0.164kN.m；σ=0.164×106/1.88×104=8.745N/mm2；梁底模面板计算应力σ=8.745N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.800+0.35）×0.50=23.13KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×23.125×2504/(100×9500×1.41×105)=0.458mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.458mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=250/250=1mm，满足要求！9.31.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.8×0.25=11.475kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×1.8+0.5)/0.5=0.717kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×11.475+1.2×0.717=14.631kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m；荷载设计值q=14.631+1.575=16.206kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10×10×10/6=1.67×102cm3；I=10×10×10×10/12=8.33×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)方木的边支座力N1=N2=0.205KN，中间支座的最大支座力N=3.846KN;方木最大应力计算值：σ=0.119×106/166666.67=0.714N/mm2；方木最大剪力计算值：T=3×3.846×1000/(2×100×100)=0.577N/mm2；方木的最大挠度：ω=0.018mm；方木的允许挠度：[ω]=0.35×103/250=1.4mm；方木最大应力计算值0.714N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值0.577N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！方木的最大挠度ω=0.018mm小于方木的最大允许挠度[ω]=1.400mm，满足要求！9.3作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.205KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.03kN.m；最大变形Vmax=0.029mm；最大支座力Rmax=0.545kN；最大应力σ=0.03×106/(5.08×103)=5.961N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值5.961N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.029mm小于600/150与10mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.846KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.567kN.m；最大变形Vmax=0.537mm；最大支座力Rmax=10.202kN；最大应力σ=0.567×106/(5.08×103)=111.584N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值111.584N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.537mm小于600/150与10mm,满足要求!9.3.1.9立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=0.545kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×7.8=1.394kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.60/2+(1.20-0.50)/2)×0.60×0.35=0.164kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.60/2+(1.20-0.50)/2)×0.60×0.200×(1.50+24.00)=2.387kN；N=0.545+1.394+0.164+2.387=4.489kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×0.6=1.178m；Lo/i=1178.1/15.8=75；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.75；钢管立杆受压应力计算值；σ=4489.293/(0.75×489)=12.241N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=12.241N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=0.9按照表2取值1.025；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.025×(0.6+0.15×2)=1.147m；Lo/i=1146.668/15.8=73；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.76；钢管立杆受压应力计算值；σ=4489.293/(0.76×489)=12.08N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=12.08N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=10.202kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×(7.8-1.8)=1.394kN；N=10.202+1.394=11.274kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.243；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.243×1.7×0.6=1.268m；Lo/i=1267.86/15.8=80；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.722；钢管立杆受压应力计算值；σ=11274.351/(0.722×489)=31.933N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=31.933N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=0.9按照表2取值1.025；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.025×(0.6+0.15×2)=1.147m；Lo/i=1146.668/15.8=73；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.76；钢管立杆受压应力计算值；σ=11274.351/(0.76×489)=30.337N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=30.337N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！9.3.1.10a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。9.3.2800*800框架梁验算高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。9.3.2.11.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.80；梁截面高度D(m):0.8混凝土板厚度(mm):250；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.15；立杆步距h(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：6；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；采用的钢管类型为Φ48×3.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):38.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：6；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：300mm，500mm，600mm；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；9.3.2.21.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、38.400kN/m2，取较小值38.400kN/m2作为本工程计算荷载。9.3.2.3面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=60×1.5×1.5/6=22.5cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.6×38.4×0.9=24.88kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.6×2×0.9=1.51kN/m；q=q1+q2=24.883+1.512=26.395kN/m；计算跨度(内楞间距):l=296mm；面板的最大弯距M=0.1×26.395×2962=2.31×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.31×105/2.25×104=10.278N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=10.278N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13