设计方案论文(10篇)：电站消防系统设计方案论文、水库坝型设计方案论文

设计方案论文（10篇）内容提要：电站消防系统设计方案论文水库坝型设计方案论文航空食品配餐设计方案论文高速公路互通设计方案论文广场设计方案论文高层建筑隔震设计方案论文电视调频设计方案论文管道改接设计方案论文励磁系统设计方案论文文桥基设计方案论文电站消防系统设计方案论文电站消防系统设计方案论文1电站消防设计方案电站的消防分为建筑消防及机电消防两大多数。建筑消防主要采用消火栓，并在相对应生产场所配置磷酸镣盐干粉灭火器。地下厂房消防主水源取自全厂低压供水系统，建筑消防与机电消防管网均从该系统接至水轮机层、发电机层、安装场、地下副厂房及主变副厂房各层，每层均布置不等数量的消火栓，保证同时有两股水流能到达任意着火点。另在地面副厂房设置一个容积为250m3的消防水箱作为地下厂房消防的备用水源及低压技术供水管路检修时消防水源。消防水箱的水源来自下水库，通过补水管路补水。地面副厂房消火栓的主水源取自消防水箱，通过消防水泵与消防管网连接，并在顶层设置一个容积为12m3的高位水箱及一个消防稳压设备作为备用水源；并在厂房两侧设有消火栓接头，用于连接水罐消防车该消防车主要用于地下厂房主厂房安装场、主变运输洞、上水库和下水库范围内的救援工作，随时听候消防指挥中心的调遣。机电消防的主要对象为中控室、发电电动机、主变压器、SFC变压器、低压电缆洞、电缆层等，按照可能出现的火灾类别，机电消防对象中严重危险的有：中控室、计算机室、电缆层、电压电缆洞及岀线场等；中危险级的有：主变压器室、400kVr用变压器、SFC变压器室、发电电动机等。所以，消防设计中在中控室、计算机房、继电保护室、线路保护盘室及柴油发电机房等设置了七氟丙烷气体灭火系统;在电缆层、低压电缆洞及出线洞等设置了超细干粉灭火系统;在发电电动机、主变压器、SFC变压器等设置水喷雾自动灭火系统。以上三大灭火系统与火灾自动报警及联动控制系统、通风排烟系统共同组成了电站的消防系统。1.1火灾自动报警及联动控制系统电站共分为4个报警及联动分区，如图所示，分别为：地下厂房分区、上水库分区、下水库分区及地面副厂房分区。地下厂房分区设置1台报警控制器及联动控制柜，主要监测范围为主厂房、副厂房、主变开关室、主变副厂房及出线洞等，联动控制布置在该区各处的通风空调系统、自动灭火设备、地面排风楼及消防电梯等；地面副厂房分区设置1台报警控制器及联动控制柜，主要监测范围为地面副厂房各电气设备室，联动控制布置在该区通风空调系统、自动灭火设备、消防供水泵等；上水库及下水库分区各设置1台报警控制器，主要监测各自区域内的闸门启闭机室、值班室等。图1火灾自动报警及联动控制系统分区地面副厂房分区、上水库分区、下水库分区分别与地下厂房的火灾报警控制中心通过光纤相连组成网络化系统，中控室值班人员能够通过设置在地下副厂房中控室内的消防报警控制中心实现对各个分区的火情监视，发生火灾时统一指挥和集中控制。在地面副厂房中控室内也设置了一套消防控制中心，可复显全厂火灾报警系统信息，联动地面副厂房分区内消防设备，通过模块控制启动地下副厂房消防设备。1.2气体自动灭火系统电站设有4套气体自动灭火系统，防护的区域分别为：①地下副厂房中控室、计算机室、继电保护盘室；②主变副厂房线路保护室；③地面副厂房中控室、计算机室；④地面副厂房柴油发电机房。①〜③区域采用固定管网式全淹没组合分配系统，由灭火管网系统和控制系统组成。管网系统主要包括气体储存钢瓶、启动器、减压装置、选择阀、喷嘴及气体输送管道等；控制系统主要包括灭火控制器、继电器模块、保护感温感烟火灾探测器等，系统的控制方式有自动、手动和紧急机械手动操作方式。如图2所示，在自动工作状态下，气体灭火系统可自动完成防护区内的火灾探测、报警、联动控制及喷气灭火整个过程。即：某一防护区发生火灾时，当一类探测器报警后，防护区的警铃动作，通知保护区内无关人员撤离事故现场；当两类探测器都同时报警后，防护区内外的蜂鸣器及闪灯动作，系统进入延时状态，并关闭通风空调等相关设备；延时结束后，在8s内向防护区喷射浓度为8%的七氟丙烷灭火气体，并使其均勾布满整个保护区进行灭火。柴油机房采用无管网气体灭火系统，起火时，在10s内向柴油发电机房喷射浓度为8%的七就丙烷灭火气体进行灭火。1.3超细干粉灭火系统超细干粉灭火系统主要应用于地下副厂房电缆夹层、主变副厂房电缆夹层、低压电缆洞、出线洞，沿缆桥架的走向进行配置。系统采用热引发启动方式，当防护区内环境温度达到灭火装置设定的温度（68°C左右）时，自动启动灭火装置进行灭火；或当连接在灭火装置喷头间的热敏线遇明火后，连锁启动多台超细干粉灭火装置实施灭火，并将喷放动作信号反馈至全厂火灾自动报警主机。1.4水喷雾自动灭火系统水喷雾自动灭火系统主要用于发电电动机消防、主变压器消防、SFC变压器消防。消防水源均取自机组低压供水管网沿1号、4号机尾水洞取自下水库。发电电动机消防环管布置在定子线圈上、下端部，在环管上均匀布置40个喷头，每台发电电动机总的消防用水量约为80m3/h;主变压器及SFC变压器均采用固定式水喷雾灭火装置，在消防供水管路中设置雨淋阀组；每台主变分别采用100个喷头，消防水量约为404m2/h；每台SFC变压器设置31个喷头，两台SFC变压器消防用水量约为125.3m2/ho在这3个部位相对应位置均设置有火灾探测报警装置，当火灾时，可自动、远方手动或现场手动操作进行水喷雾灭火。1.5通风排烟系统电站为封闭式地下厂房，通风防火和事故排烟设计非常的重要。电站设有三大排风排烟系统：1.5.1主/副厂房排风排烟系统排风系统在母线洞夹层，设置2台混流风机；主厂房排烟系统设在副厂房顶层，设置2台排烟风机;排烟系统的补风引自交通洞的自然风，在主厂房发电机层吊顶上设置两排排烟口，排烟口间距为15m左右。副厂房的排风排烟系统设置在主厂房顶层。当主/副厂房发生火灾时，主副厂房通风系统停止运行，启动主厂房排烟系统经设在主厂房吊顶上的排烟口进行消防排烟，同时启动副厂房楼梯间及消防电梯前设置的正压送风系统。烟气经过排烟/风平洞至排风竖井，再经上部排风平洞至全厂总排风机房排出厂外。而当母线层、水轮机层发生火灾时，通风系统停止运行，实施灭火措施后，通风系统重新启动转为事故后排烟。排烟时，烟气经过母线洞，由母线洞管道层内设置的排风及排烟风机进行排烟，经上排水廊道至排风竖井，再经上部排风平洞至全厂总排风机房排出厂外。1.5.2主变洞排风、排烟系统排风系统设在主变洞右端与通风洞相连位置的通风机室，安装有2台箱式离心风机；主变副厂房顶层安装有1台排烟风机作为主变搬运道的事故排烟，以利于火灾时人员疏散。主变洞内主变室、GIS层、电缆及管道层、SFC变压器室、主变副厂房等均为事故后排烟，排风排烟共用一套系统，当主变洞内发生火灾时，通风系统停止运行，实施灭火措施后，通风系统重新启动转为事故后排烟。排烟时，先排入主变洞排烟机房，汇总后经排风竖井、上排风平洞、全厂总排风风机房排出厂外。1.5.3出线洞排风排烟系统该系统设在出线洞末端风机室内，设置2台轴流风机作为出线洞排风兼事故排烟。岀线洞采用自然进风、机械排风的通风方式，从主变运输道进风，从地面排风机房排出。当出线洞内发生火灾时，通风系统停止运行，同时关闭进风口及防火阀，实施灭火措施后，通风系统重新启动进行事故后排烟。蓄电池采用免维护密闭式铅酸蓄电池，发生火灾时会产生有害气体。所以蓄电池室设置单独的送、排风系统,排风直接排至主厂房排风道内，同时设置测氢监测装置，当室内氢气浓度超标时，自动启动送、排风系统进行通风。2讨论分析电站的消防系统根据国家有关的标准规范进行设计，整个消防系统基本能满足电站的消防要求，但在电站的消防设计中使用高压细水雾灭火系统，优化逃生通道及救援通道，注重桥式起重机消防，有助于完善消防系统，降低电站建设及运行维护成本。2.1高压细水雾灭火系统电站有丰富的水资源，而高压细水雾灭火系统所使用的灭火介质正是水。在10MPa以上压力形成的细水雾遇火后迅速汽化，可吸收大量的热，降低燃烧表面的温度，同时，汽化后形成的水蒸气将整体覆盖燃烧区域，使燃烧因缺氧而窒息，具有高效冷却、快速窒息的双重灭火机理。因为细水雾的直径相当的小（约为10卩m〜100卩前，喷放后可长时间悬浮在空中，需长时间才能汇聚、凝结，很难在电极表面形成导电的连续水流或表面水域，具有良好的电绝缘性，可有效扑救带电设备火灾，如：柴油发电机房、变压器室、中控室、计算机室、电缆隧道等。高压细水雾灭火系统安装时费用会高一些，以本电站为例，大概需要人民币300X104元，但高压细水雾灭火系统用水量仅为水喷淋灭火系统的1%,可极大的减少地下厂房的开挖量及消防水箱、高位水箱的容积；此外，高压细水雾灭火系统采用不锈钢材质，寿命长，可靠性高，几乎不存在设备更换问题，且在备用状态下为常压，可极大的降低日常维护工作量及维修费用。从长远来看，使用高压细水雾灭火系统可提高灭火效率，减少土建开挖费用，降低电站运行维护成本。2.2逃生通道与救援通道发火火灾时，电站逃生通道有两条：一是交通洞，为城门洞形，宽8m,高7.50m长1116m,靠近地下厂房安装场的洞口设有防火卷帘门；另夕—条是通风洞，宽7.50m,高6m,长1012m。救援通道主要是交通洞，由交通洞进入安装场，从安装场连接消火栓对主厂房及地下副厂房各层进行灭火。呼蓄电站地下厂房中控室设在地面副厂房5楼，即发电机层上一层。当中控室起火时，现场人员能够跑下发电机层，经过1号〜4号发电机组，从安装场进入交通洞到达安全区域。与此同时，接到救援命令后，消防车从交通洞进入安装场进行灭火；消防车上的水用完后，在主变运输洞调头，再从交通洞返回。由此可见，当地下厂房中控室发生火灾时，逃生通道与救援通道都为交通洞，在紧急情况下，有可能造成交通洞出入混乱，使消防车及消防队员不能迅速接近火灾点并实施灭火，错过有效控制和扑救火灾的最佳时期,以致造成更大的损失。所以，在后续电站设计中应保证交通洞具有较高的可靠性和安全性，并采取一些新的方案，如：将中层排水廊道设计为另一逃生通道，或在交通洞相对应区域设置汇车道等，保证人员安全撤离与消防车、救护车等进场救援两不误；此外，在电站运行过程中，应加强应急疏散通道的管理，注重人员逃生技能的训练。2.3桥式起重机消防问题电站主厂房装有两台QD250/50t—21.5A3型桥式起重机。其中一台桥机因为变频器出现故障，导致电阻器异常发热，桥机电气房内部温度升高，烧坏电气柜风扇、电气房内空调外壳等塑胶制品，幸好发现及时，才没引起火灾事故的发生。此外，桥机电源电缆绝缘损坏及电缆接头松动或进潮气等都会导致绝缘击穿产生电弧，而“电气装置故障产生的危险温度、电火花、电弧等可能构成引燃源、引起火灾和爆炸。”所以，必须对桥式起重机的消防有充足的重视!除了在桥机上按照要求配备充足数量的干粉灭火器外，在电站消防设计中，发电机层及安装场相对应位置消火栓喷出的水柱应能到达桥机最高点进行灭火。在电站运行中，当桥机停止作业时，应关闭桥机电源，将桥机停放在安装场上方，并在安装场上方设置感温感烟探测器及监控设备。3结语电站消防系统的合理设计是电站安全运行的重要保障。呼蓄电站消防设计以“预防为主、防效结合”为方针，以“自防自救为主，外援为辅”为原则，建筑消防以消火栓为主，干粉灭火器为辅；机电设备消防则根据不同的消防对象采用不同的灭火系统，并设置通风排烟系统及全厂火灾自动报警系统，满足电站的消防要求。但消防设计中，除了要根据相关标准规范进行合理设计之外，还应积极引入先进设计理念，采用性能优越的设施设备，有利于提高灭火效率，降低电站建设及运行维护成本，完善电站消防系统。水库坝型设计方案论文水库坝型设计方案论文1枢纽工程选址对坝型影响荣兰岩河又称虹霓河、寺头河，是露水河的一级支流，全长54km,在山西境内长47km。河道在虹霓村至槐树坪村形成长约2.5km的峡谷地带，两岸岸坡陡立，河谷底宽20〜70m,且两岸山坡多基岩裸露，所以，将虹乙水库枢纽工程选在该河段。该段河道呈深“U”型，两岸陡崖、陡坡基本对称分布，从下至上有3道垂直陡崖及陡崖间陡坡组成，3道陡崖分别高约40m,20mT30m,崖顶高程分别为715.00—720.00m,735.00—750.00m,780.00—810.00m,在虹霓村口处有一滚水坝，滚水坝后为一陡坎，水流在陡坎处形成瀑布跌落河谷，瀑布高约55m。上游河段（上坝址）虹霓村滚水坝下游约1700m处河谷狭窄对称，两岸陡峭、岩石出露，坝址区无断层通过，两岸卸荷裂隙有发育，岩体相对较完整，地形地质条件比较适合混凝土拱坝、重力坝，泄洪、排沙及取水建筑物可与大坝整体布置，泄洪、排沙效果有保证；水库正常蓄水位较高，有利于提高自流灌溉面积；大坝总体工程量较小，总体投资较省。但河谷狭窄，泄洪排沙、取水建筑物布置受到限制，在施工组织、质量控制等方面技术难度较大。下游河段（下坝址）距滚水坝约1880m处河谷相对上游较开阔，适宜坝型为混凝土重力坝，泄洪、排沙及取水建筑物可与大坝整体布置，泄洪、排沙效果有保证；泄洪排沙、取水建筑物布置相对便利。但大坝工程量大，总体投资较大。经综合比较，两坝址地质条件相近，工程规模相同，从主体工程投资来看，上坝址投资较少，确定上坝址为推荐坝址。2工程地质条件坝址区地层为单斜构造，各岩层呈整合接触，岩层倾角平缓，呈水平状。两坝肩下部均为近垂直的陡崖，上部为陡坡，两侧地形基本呈均切对称状，出露地层均为中厚层状石英砂岩夹薄层粉砂质页岩，巨厚层状石英砂岩，岩层产状呈近水平状，略倾向左岸；两岸发育较多顺河床向的卸荷裂隙，近垂直状；左坝肩陡崖中不存在无倾向河道的缓倾角裂隙面，斜坡中钻孔揭露弱风化基岩层厚约11.8m,推测陡崖部位弱风化基岩层厚6〜10m,自然岸坡和开挖切坡较稳定；右坝肩地质条件与左坝肩基本相同，但右岸岩层略倾向河道，岩层中软弱夹层可能存在软化现象，受扰动时岩块可能会沿卸荷裂隙及粉砂质页岩层面产生滑移，易产生失稳现象。坝基基岩主要为中厚层状石英砂岩，局部夹薄层粉砂质页岩，上部弱风化岩体中裂隙较发育，岩体完整性差，下部微风化岩体较完整。覆盖层厚约10.5m,为砂卵石层。坝基抗滑稳定主要受粉砂质页岩夹层层面控制，其各力学参数较低，坝基抗滑稳定较差，坝基可能会沿粉砂质夹层层面产生滑移。3坝型比选3.1枢纽布置方案根据地形地貌、地层岩性、地质构造等条件，经综合分析，因为河谷较狭窄，且两岸陡立，坝外布置泄洪建筑物难度较大，成本过高，不具备修建堆石坝条件。坝址区附近有丰富的石料及砂砾石料，主要成分为灰岩、石英砂岩，其中灰岩约占90%,具有较好的砂石料场，且料场距坝址区仅约1.0km,能够满足混凝土坝砂石料需求。从泄洪建筑物布置条件来看，因为坝址河谷宽仅25m,局限于河谷地形条件，泄洪建筑物宜与枢纽工程结合布置，适宜布置混凝土溢流坝。为此，选择拱坝和混凝土重力坝两种方案重点对挡水建筑物、泄洪建筑物的工程布置和主要技术经济指标进行比较。3.1.1拱坝方案根据工程地质情况，两坝肩作为双曲拱坝坝肩时稳定性较差。所以，拱坝方案拟选用混凝土重力拱坝方案。大坝由非溢流坝段、溢流坝段、泄洪排沙孔、取水口等组成。采用6拱券5不等段设计，从上而下每段高度分别为10m,10m,10m,10m,11m。每层拱券弦长68.4m,60.2m,55.6m,49.4m,45.6mo拱坝中心线与河道中心一致，坝基高程668.00m,坝顶高程729.00m,最大坝高61m。下游拱券平面采用左右岸同半径的单圆心圆弧拱，中心角度96°,外半径41.1m,坝顶厚度5m,坝底厚度20m,厚高比0.33,属中厚拱坝。溢流坝段位于河床位置，分3孔布置，堰顶高程722.36m,溢流坝曲线釆用WES型籍曲线，不设闸门。泄洪排沙孔位于溢流坝段，进口高程692.00m,2孔布置，孔口尺寸2.0mX2.0m。进口段设椭圆进口及渐变段，设弧形工作闸门，闸门半径3.625m。取水口进口高程710.00m,位于左侧非溢流坝段，采用坝式进水口，进水口孔口尺寸1.0mX1.0mo孔口前设拦污栅，拦污栅装在上游坝面的支撑结构上，检修闸门为1.2mX1.2m的钢平板闸门，位于坝体内。渐变段长度2m,侧面扩散角7°,在坝后采用直径500mm的钢管沿710.00m等高线顺延而下，与灌溉管道相连。大坝左岸公路现已通至荣兰岩村，故从左岸坝顶布置3.0km公路至荣兰岩村作为上坝公路。3.1.2混凝土重力坝方案坝顶长95m,坝顶高程729.30m,最大坝高60m,坝顶宽4m,由非溢流坝段、溢流坝段、底孔坝段等组成。左岸非溢流坝段长43m,泄洪排沙底孔及取水孔位于该坝段。泄洪排沙孔进口高程692.00m,单孔布置，中心线桩号0+040.4,孔口尺寸2mX2m;取水孔单孔布置，进口高程709.00m,中心线桩号0+036,坝内埋直径500mm的钢管，垂直坝轴线布直，出大坝处设直径500mm的阀门。溢流坝段长34m,堰顶高程722.36m,溢流净宽30m,堰型为幕曲线，采用挑流消能。重力拱坝方案可充分利用当地丰富的天然建筑材料，综合拱坝突破地基础承载力方面限制和重力坝对坝肩处理相对容易的优势，同时有利于减少工程量，降低成本，且建筑物外形美观，结合当地旅游开发，有较高的环境效益和社会效益。但拱坝施工难度大，曲面混凝土浇筑对模板制安精度要求较高，同时建筑物分布集中，施工组织安排难度较大，施工措施费用较高。混凝土重力坝方案可充分利用当地丰富的天然建筑材料，坝肩处理难度不大，坝型单一，施工设备少，便于施工的总体安排。但混凝土重力坝对地基承载力要求较高，基础开挖量大，基础处理费用较高；且坝体本身体量较大，比重力拱坝混凝土量增加约1/3,增加了工程投资。3.2坝型选择地形地质条件：坝址处的地形条件对于重力拱坝明显优于混凝土重力坝。在坝肩处理难度和投资方面，重力拱坝较混凝土重力坝难度大、投资多。坝基基岩完整性差，抗滑稳定性较弱，在坝基处理上混凝土重力坝较重力拱坝处理难度及投资会有大幅增加。工程布置条件：两种坝型采用材料相同，均可充分利用当地建筑材料；枢纽工程建筑物布置条件略有不同，仅对施工难度稍有影响，对工程投资影响不大。工程投资：重力拱坝投资为2940万元，混凝土重力坝投资为4003万元。坝型选择：从以上分析能够看出，重力拱坝除在对坝肩地质条件的适合性和处理难度及投资方面略有劣势外，在其他方面均有较大优势，故推荐采用重力拱坝方案。4结论虹乙水库根据实际地质条件，充分考虑筑坝材料、运输条件、施工条件、建筑物布置、建设工期、工程造价等影响因素，经过系统的技术分析论证和技术经济比较，推荐采用重力拱坝方案。航空食品配餐设计方案论文航空食品配餐设计方案论文1航空食品配餐的市场分析1.1客运量综合分析预测法因为航空配餐业依赖于航空运输业，特别依赖于客运的周转量。每个机场在发展的总体规划中都规划了目标年的客运及货运的呑吐能力及未来的机型、航班和航线的发展情况。根据旅客吞吐能力、航班、航段及时间的不同，可考虑预留5%的余量，确定供应餐食的种类、数量及日均配餐份数。在整个分析预测中还要考虑周转航班的配餐提供情况，综合考虑从而最终得到目标年航空食品配餐的市场分析及发展预测。但此种分析预测方法是基于机场的发展规划中已经对客运周转量、机型、航班、航线等情况进行了总体说明这样的前提，具有一定的局限性。1.2.1计量经济法航空发展是全球贸易的一部分，与世界经济增长有着直接的联系。地区航空业的发展与地区经济的发展更是密切相关。而航空业的发展中客运吞吐量的数值直接影响着航空食品的需求量，从而影响着航空配餐楼的工程设计。所以，我们通常会建立航空配餐量与地区经济发展的线性相关模型，即计量经济法预测。计量经济法是基于航空配餐量的发展与地区国民生产总值与发展密切相关，通过在历史统计数据的基础上确定经济发展因素与配餐量之间的定量因素，并辅以对配餐量有重要影响的变量，然后用它们之间的关系进行测定最后得出配餐量的预测方法。历年的地区生产总值可参考地方统计局数据，然后再总结近年来的配餐量，并对之间的关系进行拟合，获得相关模型，一般要求相关系数为大于0.9并小于1,其相关性比较好，并要求进行F验证。例如：某计量经济法建立的相关模型y=0.013x2+0.66x+3.56R2=0.97式中，y为目标年的配餐量;x为对应年份的国民生产总值；R2为相关系数。1.2.2趋势外推法趋势外推法是利用航空配餐量历年统计值的统计资料来研究其随时间变化过程的方法。其假设基础在于：假定历史上对配餐量的影响因素在未来预测年份中不变或变化不大，经济相对平稳发展、政策较为稳定。配餐供应量在未来不会有跳跃性变化。以年份为自变量，建立航空配餐量与年份之间的关系。拟合其相关模型进行分析预测。例如：某趋势外推法建立的相关模型y=9.1559e0.1366xR2=0.987其中：y为目标年的配餐量；x为目标年份；R2为相关系数。1.2.3专家分析预测法专家分析预测法是全面分析影响航空配餐量的各种因素，整体分析考虑，给出综合增长比例，从而进行分析预测的方法，在实际应用过程中通常作为一种辅证。2工程设计方案比选航空食品配餐属于特殊食品，从选料、库存到加工都非常严格，食品经过生产、速冻、冷藏等过程后，首先需要保证安全，还要保证营养，所以，合理的工程设计方案的选择至关重要。航空食品配餐工程设计首先要考虑正确的选址，应考虑航空配餐中心周围的环境卫生状况，周围无昆虫且不属于其大量滋生的潜在场所，无粉尘、有害气体、放射性污染源和其他扩散性污染物，无可能导致食品受到微生物或毒物污染的因素；航空食品配餐通常设置在上风口，同时，要有良好的上下水设施，来保证食品的安全。对于工程设计方案来说，功能是首要的出发点。从工艺的角度出发可划分为食品与非食品两大多数,其中食品部分包括食品的加工、存放、包装、组合等环节；非食品部分包括机供品的填补、配发，配餐用品的清洗、原料存储、纺织品的清洗、食品的检验等环节。整个方案设计要考虑完成以上所有功能。2.1工程设计方案应遵循的技术原则1） 布置以及流程组织、区域划分严格贯彻国家航空配餐相关行业规范，满足中国食品卫生法和食品加工卫生等有关规定等，确保食品生产卫生要求。2） 工序过程严格执行食品冷链，严格控制各个环节的温度。一般要求热加工保证加热温度N80°C;冷加工保证温度W15°C,发货存储时间保证大于4ho3） 设备和生产环境配置确保配餐生产需求；工艺分区清晰、流程合理、顺畅。食品加工洁、污功能分区明确。食品加工采用直线式流程，避免因为工艺路线迂回等造成交叉污染的机会。4） 要求生产车间配置清洁、消毒设施，对操作人员设置更衣、清洁、洗手、消毒等措施，车间设置清洁走廊，垃圾通道单独设置等。2.2X程设计方案比选航空食品配餐工程设计方案比选，主要包含总体布局比较、能源方案比较，这里主要从总体布局比较方面进行介绍.3综述总而言之，航空食品配餐楼作为机场重要的辅助服务设施，其前期的市场分析和预测是先决条件，最终决定了配餐建设的必要性及规模。而对于航空配餐工程的建设方案一定要多角度进行比选，努力建设一个带有公共服务性质的航空配餐优秀标杆工程。高速公路互通设计方案论文高速公路互通设计方案论文1互通位置分析根据海启高速公路工程可行性研究报告，项目路线终点在启东市与通启高速及崇启过江通道衔接，终点位置的选择应考虑与崇启过江通道、通启高速衔接顺畅，解决好各高速之间的交通转化及与地方道路的连接问题，避免过境交通穿越城市，既保证高速公路网总体布局的合理，又使地方道路与高速系统能够合理衔接，同时还应与启东市城市总体规划相协调。综合考虑终点段区域路网布局和启东市域城镇体系规划特点，本项目终点存在3个路线走廊。启东西走廊(工可A线)路线在启东市吕四港镇东南与K线分离，路线转向南经合作镇西侧至启东市城市规划区西北侧的新义村南侧，距崇启高速启东北互通6km处设置枢纽互通与通启高速衔接。启东中走廊(工可K线)路线起自启东市吕四港镇东南，向东南至南阳镇西南设置枢纽互通与崇启高速对接，与崇启高速启东北互通组成复合式互通。启东东走廊(工可F线)路线在启东市吕四港镇东南与K线分离，向东南经海复镇以西，至南阳镇以东至启东市城区东北侧，距崇启高速启东北互通3km处设置枢纽互通与崇启高速衔接。工可报告从路网结构布局的合理性、对沿海经济发展的影响、交通量与运营里程、崇启长江过江通道衔接性、利用通启高速段交通适合性分析、启东城区对外出行便利性、工程建设规模、与启东市地方路网的衔接、规划吕四港铁路的影响、建设条件、环保、占用土地资源影响分析、地方政府意见等方面进行比较，最终推荐中走廊K线方案。该方案启东北枢纽所连接的通启与海启高速均为4车道。初设互通位置选择初步设计在工可研究路线走廊的基础上，结合现场已变化的主要控制因素及终点枢纽设置条件，布设了K线（工可K线、A线之间，启东中走廊与西走廊之间）、A8线（工可K线，启东中走廊）、A9线（工可K线，启东中走廊，终点接近东走廊）3个线位，并从交通量适合情况、功能性、工程规模、预期经济社会效益等方面对线位进行比选。经比选，对应互通位置点位3的A9线与通启、崇启高速公路、宁启铁路改建工程相互交叉，干扰较大，不利于启东北枢纽的布设，且需要改造刚刚运营2年的启东北互通和征用江苏神通阀门股份有限公司（上市公司）土地，代价很大，所以否定A9方案。对应互通位置点位2的A8线需多次跨越航道，不利于对沿线新安、合作等中心城镇的发展，无法补充启东西部路网较为薄弱的缺陷，且路线长度较长（较K线造价多约1.9亿元），所以，否定A8线方案。经比较，K线具备以下优势：显著缩短路线长度(900m),减少主线绕行及地方利用绕行的经济成本(约1.45亿)；改善终点启东北枢纽建设条件，避免与启东北互通组合成复合式互通群设计，对启东腹地经济起到更大的带动作用；减少跨越航道次数，降低总体工程规模(降低造价约0.46亿)；避让启东市祖杰小学。鉴于上述因素，初步设计方案互通位置推荐对应K线的点位1(启东北互通西侧净距约1.2km处)。2互通设计原则2.1交通量预测分析工可阶段预测交通量分析本项目工程可行性研究始于2005年，根据工可研究交通量预测结果，启东北枢纽在远景设计年限2037年转向交通量为49360pcu/d,主流向为上海一海安，为48274pcu/do互通功能定位分析因为交通量预测成果较早，2021年以来，受国家沿海开发战略等政策的推动，项目区域城镇化快速推进，经济发展迅速，居民交通出行需求大幅增加。因为沿长江经济带高速发展，崇启大桥(2021年通车)作为接入上海的过江通道所产生的集中效应，导致南通一启东—上海方向的交通量增长迅速。通启高速公路作为南通一启东方向的交通主干道，交通量的增长已经超过较早前的预测。所以，因为早期工可阶段预测的枢纽转向交通量与预计实际交通量增长情况存在一定差异，在设计中应充分考虑外部环境、交通量变化的情况进行甄别和调整，使得枢纽设计更加合理，更符合实际需求。通启高速公路为沪陕高速公路和宁通高速公路共线段，属于国高网一段，为了满足快速增长的通行需求，当前扬州江都至泰兴广陵段4车道改8车道改扩建工程初步设计已经完成，计划2021年开工，广陵至南通段的改扩建也已列入计划，所以，通启高速公路作为苏中地区横向交通主骨架的交通功能定位明确。海启高速公路属于江苏省网高速公路一段，主要服务对象为南通沿海港口和开发区，影响区域和范围主要是如东、启东和规划的经济园区，经济发展及地理位置等因素决定了海启高速公路的交通功能定位为区域次骨架。所以，综合考虑功能定位及交通量发展等因素，在启东北枢纽互通方案设计中，采用以通启高速公路为主，海启高速公路次之的互通形式更为合理。2.2互通设计原则综合考虑各项因素，启东北枢纽主要设计原则如下：通启高速公路为国高网路网主骨架，海启高速公路为区域路网次骨架；启东北枢纽方案应适合路网功能定位分析。为保证终点段2条高速公路的通行能力和服务水平，启东北枢纽、启东北互通(位于通启高速公路)不宜做成复合式互通式立交。通启高速公路应保持其习惯性和连续性，不产生突变的线形，不宜大幅度降低2条高速公路的平纵面线形。尽可能满足启东市城市规划和便利沿海开发区发展要求。在满足“安全环保、主流畅通”功能前提下，尽可能降低工程造价。海启、通启高速公路主线设计速度均为120km/h,启东北枢纽的主要功能为2条高速公路之间的交通快速转换，所以匝道设计速度和指标尽可能采用较高的指标。3互通方案考虑海启作为匝道、通启作为主线；海启、通启均作为主线；海启作为主线、通启作为匝道的3种情况分别布设了5个方案。(1)方案1：海启作为匝道(80km/h),通启作为主线(120km/h)o通启作为主线、海启作为匝道(分离式路基形式)，海启高速以T型枢纽接通启高速(见图4)0在上海一海安方向内侧布设单向双车道的半定向匝道(Rmin=480m),设计速度为80km/h,路基宽度为13.75m。交通量小的海安一南通方向半定向匝道(Rmin=150m)布设在外侧，设计速度采用60km/h,路基宽度分别为8.5m与10.5用。该方案的优点是满足初步设计阶段通启主骨架、海启次之的路网功能定位，总体工程规模最小，不废弃通启高速原有工程，只对老路拼宽改造，对现状高速影响小；缺点是海启平纵面指标较低。方案2：海启作为主线(120km/h)、通启作为匝道(80km/h)。海启作为主线、通启作为匝道，在保证主流向服务水平的情况下降低通启高速启东一南通方向的设计速度(80km/h)。海安一南通方向匝道采用的设计速度为60km/h,路基宽度分别为8.5m与10.5m。上海—南通方向匝道速度为80km/h(南通至上海方向仍利用通启半幅)，路基宽度为13.75m。方案2平面图见图5。该方案的优点是海启高速公路平纵面指标高，通启交通流右进右岀，服务水平高，总体工程规模较小。缺点是不符合通启主骨架、海启次之的路网功能定位，通启高速启东一南通方向设计速度低，原通启高速半幅废弃约1.3km,社会负面影响较大。方案3：海启、通启均作为主线(120km/h)o海启、通启均作为主线，在海安一上海方向布设一对分离式路基(Rmin=1600m),设计速度为120km/h,路基宽度为13.75m;海安一南通方向布设一对半定向匝道，设计速度均为60km/h,路基宽度分别为8.5m与10.5m。该方案的优点是不废弃通启高速原有工程，只对老路拼宽改造，对现状高速影响小。缺点是海启上跨通启桥梁交角20。太小，桥梁设置难度大；占地较大，工程规模较大。方案4：海启、通启均作为主线。因为海安一南通方向交通量较小(1086pcu/d),在方案3基础上将南通至海安方向的半定向匝道改为指标较低的环形匝道(R=60m)以减小工程规模。南通一海安方向匝道采用的设计速度为40km/h,路基宽度为8.5m。方案的优点是不废弃通启高速原有工程，只对老路拼宽改造。缺点是南通一海安方向环形匝道指标偏低，减速车道出口属于大半径曲线接小半径曲线，安全有隐患，绕行较远；占地最大，工程规模最大。4结语通过对启东北枢纽互通设计方案的研究，在互通设置位置、交通量预测、互通功能定位分析、方案的综合比选等方面，提出以下建议，供类似工程设计参考。枢纽互通方案应与路线方案进行综合分析研究，互为一体，不能单独割裂；枢纽互通与前后的一般互通应保持合理距离，不宜距离过近组成复合式互通；应重视枢纽互通的路网功能分析定位；在初步设计中，建议对上阶段预测交通量的变化情况进行核查分析;当新建与已建高速公路通过互通相接时，改建不应大规模破坏、废弃原有工程；方案比选中，安全是首先考虑的因素，同时应满足互通功能定位及适合发展要求，此外，施工方便、造价合理也是要考虑的重要因素；考虑以人为本，互通方案宜采用简单明确、驾驶者易于分辨的方案。广场设计方案论文广场设计方案论文1城市与广场设计的肌理结合根据城市空间环境体系，各个城市广场在功能、性质、规模、区位等方面的差别，形成了不同主题、不同形状风格的一系列城市广场,共同组成城市广场空间的有机整体。在总体性的详细规划和城市设计基础上，与城市原有的肌理、道路相吻合，对城市广场的功能、地形、区位与周围环境的关系以及在城市空间环境体系中的地位做全面的分析，结合周边用地和建筑物的功能，产生有效联系，形成有序的，良好的城市内部空间。在哈西项目设计范围中，它周围的各个功能性建筑：西侧终端的高铁西客运站，长途客运站，城市地铁站，哈西新区的标志性建筑——双塔，迎宾大道南侧的万达商业楼等等，而这些功能性主体建筑与广场及街道的城市外部空间之间所带来的问题，广场的基本价值——人的活动与功能主体建筑在城市外部空间中能更好给人赋予空间方位感而获得定位，并且能发挥各自的独特性同时怎样更好地又能很好地彼此联系统一整体，而这就是作为广场设计的问题及制约性因素，也是我们寻找广场空间语言的关键。以及所涉及道路之间的不同设计定位，例如学府四道街（中兴大道）作为整体哈西新区的规划定义为礼仪性迎宾大道，而哈西大街定义为体验性城市主街，丁香大街（哈尔滨大街）则定位于景观性花园大道，符合城市设计的大局观念是这次设计的基本价值的体现。2广场元素的连接性2.1广场之间的连接性街道景观的中心节点和谐广场，位于中兴大街与和谐大道的交汇,是临街建筑与道路的过渡区域，怎样更好地引入人的活动，通过人的活动触动新的空间形式。以商业集客力为主的万达广场，在广场的参与性方面已经满足的情况下，而其专属的空间结构要求我们在广场空间多元化性的链接方面找到一个新的接入点，处于中心孤岛的绿化景观为主的中兴广场，因为哈尔滨大街与中兴街的隔断使其广场的被分割，空间的社会性受到制约，方案采取了加强广场之间的对话机制，也加强了流动空间之间的连接性。2.2交通的连接性中兴休闲的街道不是指以交通为主的道路，而是通过街道引人入胜，达到行路过程中的休闲，行人可进入情和景的休闲中，因而要求街道有生动曲折的布局，从而受到环境气氛的感染，做到“出人意料，如人意中''，给人以美的感受。在中兴广场设计中将空间和时间用“断”的空间处理，建立新中心的秩序和景观。实现空间与时间的重叠效果，其中包括新的商业内容和新视角的景观感受，以及在分化的空间用自动扶梯，下沉庭院，过街天桥，贯穿内中心的内外上下，实现人流、车流的分离，充满情趣。另外“断”性的空间处理将中兴休闲廊道跨过车行道与中兴广场连在一起，形成多元化从容的步行体系，与快车行道共同形成城市的两种表情，犹如人体内的食道与呼吸道，是城市不可或缺的两种重要内容，功能性的满足情况下也产生动感空间，在视线的快速移动中也注意了景观的“连”续韵律，强调色彩与线性的变化，步移景异。2.3功能设施的连接性在现代的城市生活中，对于室外公共空间的功能划分来说，要使所有的功能空间精确满足人们各方面的需求是不可能的，唯有做到活动空间在功能上的“连"续性，例如街道，步行街作为活动空间，融入室内处理手法，根据人的行为方式和主题景观形式的整体性中，根据分割所设立的座椅、电话亭、公共卫生间、滑道等融入其设计中，更好地满足现代生活中人们行为的不确定性。建筑、道路、广场、绿地、花园以及停车场等，这些都是城市中最基本的构成元素，而这些构成元素又各有特点，他们既相互独立，又相互联系和相互制约，通过将他们共有的同质的东西和用某种形式的表达连接，同时他们还会对城市空间产生相互作用和影响，并共同构建出公共区休闲景观设计中的空间环境“连"续体。3城市广场本身的延续性3.1界面的延续性街道与广场空间边界的存在与临街的建筑内部空间并不是“断”开的，相反这种“断”却是它与城市其他元素的另种形式——置换，“威尼斯的圣•马可广场是欧洲最美丽的客厅，波特曼的共享大厅是有序的室内广场，巴黎的蓬皮杜艺术中心是典雅的文化广场"，这种客厅大厅与广场间的互相借喻也形象表达了两者间的作用共通，效果共享。对于中兴大道上的和谐广场、万达广场，因处于建筑与车行道路的中间，没有很好的界面闭合关系，广场缺乏明晰的图形性，很难在此形成良好的公共休憩空间，在此设计中，我们利用铺装的视觉特点将铺装分割内趋向建筑，同时很好地利用和谐广场与万达广场建筑的向内的弧向，来加强广场的围合感。3.2时间的延续性在城市广场设计中，人的行为与活动是伴随着时间的变化而进行调整的，在广场空间的各个不同时间段上，都会有着不同的活动内容。所以，在中兴广场及休闲廊道设计上，承载着多种多样的活动方式，以及哈尔滨所特有的地域性活动项目，各种活动内容的活动时间、以及多类型和多层次的活动人群，并由这些内容或形式在时间性的空间层次分布，形成城市广场在空间形态的使用时间性延续性特征。作为室外，景观的植被设计是构成广场基本元素之一，在植被中从色彩、形体以及之间的相互作用对广场设计影响，以樟子松、红松等作为设计中的植被，因为具有季节性特点，在搭配，穿插等手法处理上特别用白蜡、红松等季节性植物对色彩、形体产生韵律性的丰富层次。4广场表达语言的有机性在和谐•中兴广场及休闲廊道设计表现形式来看，它本身具有着包容性，多元性，以及与建筑空间发生的边缘性以及不确定性等方向发展的新趋势，广场是城市区域连接的复合体，它联系着区域的生态元素、空间元素、文化元素、视觉因素和提供人性化设计和人们从事户外活动的游憩环境，而各个功能元素承载着城市组织的有序发展，不但仅是对新建事物设计的创造性，对既有环境的客观存在的设计分析同样重要。在中兴广场设计中，将万达广场与中兴广场联系起来，这样实现人流路线的连续性提供了条件，而广场本身的吸引力则是吸引人们的保证，况且考虑到北方寒冷地区，广场设计中加入景观建筑的概念一方面可避免广场空旷的景象，另一方面也为这城市增加了一个多功能厅作为承载着周围环境对它的历史性检验，不是孤立的只展现现代的局域性的东西，丰富了其广场的功能语言，作为激发人们对于室外空间热爱的源泉所在，成为吸引市民及参观者聚集的强大理由,就像村里的大榕树底下永远吸引集聚着唠一下生活杂事乘凉的人们—样。高层建筑隔震设计方案论文高层建筑隔震设计方案论文1工程概况某高层住宅楼为框架-剪力墙结构，建筑类别为丙类建筑。建筑总高度为84.6m,高宽比2.74,地上28层（不包括隔震层），带两层裙房，地下室2层。隔震层层高为1.6m,1层层高4.7m,2~27层层高为2.9m,28层层高为4.5m。柱子截面尺寸主要有800mmX800mm,700mmX700mm,600mmX600mm和400mmX400mm,混凝土等级为C50~C30。隔震层梁截面尺寸主要为800mmX800mm和300mmX700m,混凝土等级为C35。上部结构梁截面尺寸主要有400mmX700mm,350mmX700mm,300mmX800mm,300mmX700mm,300mmX600mm和200mmX500mm,混凝土等级为C35~C30。剪力墙厚度为400~200mm，混凝土等级为C50~C30。隔震层楼板为200m,顶层楼板厚度为120mm,中间楼层板厚为100mm,楼梯间板厚150mm,混凝土等级为C35~C30。结构设计使用年限为50年。主要设计依据：①场地土的类型为中硬场地土，场地类别II类，设计地震分组第三组；②基本风压按50年一遇的基本风压采用，取0.55kN/m2,地面粗糙度B类；③区域抗震基本烈度8度，设计基本地震加速度0.3go该工程隔震层位于地下室顶面，隔震支座均在同一标高，隔震设计目标为上部结构地震作用和构造均按降一度考虑。2隔震方案设计当前国内常用隔震设计方案主要是采用带铅芯和不带铅芯的叠层橡胶支座以及粘滞阻尼器配合使用。隔震层抗风装置主要利用带铅芯的叠层橡胶垫或配合使用金属阻尼器。2.1三种隔震方案第一种采用带铅芯和不带铅芯的叠层橡胶支座，即当前国内常用的隔震方案，其中抗风承载力主要由铅芯提供。第二种采用带铅芯叠层橡胶支座、不带铅芯叠层橡胶支座和摩擦滑板支座混合隔震，即在方案一基础上，将裙房非铅芯支座L27、L30、L35、L37、L38、L39、L40、L41、L46、L47、L49和L50全部换成摩擦滑移支座，其中抗风承载力由带铅芯叠层橡胶支座和滑移支座二者共同提供。第三种是在第一种方案基础上将L11、L17、L28和L31换成不带铅芯的叠层橡胶支座，并且隔震层两个方向分别安装4个破坏荷载为250kN的专门抗风装置。该抗风装置在风荷载作用下和铅芯共同提供抗风承载力，当地震作用超过其破坏荷载时退出工作。三种方案隔震支座布置时应尽量使得结构质心和刚心尽量重合，并使结构抗扭刚度尽量大。各支座力学参数见表1所示。计算表明三种方案隔震支座性能验算（包括压应力验算、拉应力验算、最大位移验算和层回复力验算）均满足规范要求，抗风承载力均大于风荷载设计值。采用ETABS对三种隔震方案进行分析，上部结构采用弹性模型和刚性隔板假定，取地下室顶部为嵌固端，隔震单元采用非线性连接单元。考虑叠层橡胶支座拉压刚度不等，取受拉刚度为受压刚度的1/7倍，在ETABS中采用IS0LAT0R1单元和GAP单元组合模拟，摩擦滑移单元采用IS0LAT0R2模拟，专门抗风装置在地震作用下失效，所以计算模型中不予考虑。结构动力特性分析采用RITZ法求解振型。地震作用时程分析采用FNA法。计算时先采用非线性重力荷载工况加载，在保持重力荷载作用下，分别施加不同工况地震作用，分析过程考虑二阶重力荷载效应。2.2减震效果分析对比分析非隔震结构和三种隔震结构动力特性，计算在设防烈度的地震作用下，各结构的楼层剪力、倾覆弯矩、层间位移角和楼层加速度，对比三种隔震方案的减震效果。2.3周期对比对比非隔震结构和不同方案隔震结构前三阶振型的周期、方向和参与系数，各模型前两阶振型为平动，第三阶振型为扭转。隔震结构周期均明显大于非隔震结构。从方案设计中可知方案二和方案三隔震层刚度都比方案一隔震层刚度小。所以，方案二和方案三的周期均大于方案一的周期。方案二的周期比（即第一扭转周期与第一平动周期比值）比方案一和方案三大，可见方案二的扭转效应比方案一和方案三明显。2.4楼层剪力、倾覆弯矩对比《抗规》中采用楼层剪力比和楼层倾覆弯矩比（即隔震结构楼层剪力、弯矩与非隔震结构楼层剪力、弯矩的比值）作为高层隔震建筑减震效果的评价指标，即减震系数。且当减震系数小于0.4时，上部结构构造措施能够降低一度。图2和图3对比了三种方案两个方向的减震系数，由图可知，三种方案均具有很好减震效果；方案二和方案三的大多数楼层减震效果均优于方案一，特别是倾覆弯矩比优势更明显；三种方案顶部出天面小塔楼减震系数相对其他楼层均较大，在Y向上都超过了0.4,但该层在设计中考虑鞭梢效应的影响会有所加强，所以能够不考虑该层减震系数；方案一和方案二天面层Y向倾覆弯矩比超过了0.4,而方案三满足小于0.4的要求。在上部结构设计中方案一和方案二顶部天面层楼层构造措施不应降低。2.5层间位移角对比根据原结构和三种隔震结构层间位移角计算结果可知，三种隔震结构层间位移角均明显小于非隔震结构，隔震效果明显。分别将三种隔震结构层间位移角比非隔震结构层间位移角，得到三种隔震结构的层间位移角比，可知方案二和方案三的大多数楼层层间位移角减震效果均优于方案一。2.6楼层加速度对比通过原结构和三种隔震结构楼层加速度计算结果可知，三种隔震结构楼层加速度均明显小于非隔震结构，隔震效果明显。分别将三种隔震结构楼层加速度比非隔震结构楼层加速度，得到三种隔震结构的楼层加速度比，如图5所示，可知方案三的大多数楼层加速度的减震效果优于方案一；方案二在X向楼层加速度比与方案一和方案三相比变化较大，主要是因为方案二隔震支座布置形式导致隔震层Y向刚心偏移较多，上部结构扭转效应增加，进而使得X向地震作用下楼层加速度变化较大，相比之下Y向刚心变化不大，楼层加速度变化与方案一和方案三较为一致。2.7隔震方案讨论该高层建筑处于高烈度地区，采用隔震技术能够取得很好的安全性和经济性。但该地区风压很大，使得国内传统隔震设计中隔震层设计需要较多带铅芯的叠层橡胶支座，导致隔震层刚度过大，上部结构减震效果降低，部分楼层减震效果不能达到设计目标。采用专门抗风装置和滑板支座均是在保证隔震层抗风要求，减小隔震层刚度，使得上部结构取得较好的减震效果。按照《抗规》进行设计时，方案三能够保证上部全部楼层减震系数均小于0.4的要求，但是方案三需要专门的抗风装置，该装置性能的研究还很少，技术不够成熟。方案二将高层建筑裙房的隔震支座釆用滑板支座，因为裙房柱底压力小，从而滑板等效水平刚度也小，一定程度减低了隔震层刚度，且具有较好的经济性，但国内对滑板支座应用于建筑隔震中的研究还比较少。方案一是国内常用的隔震设计方案，该方案用于低风压地区普遍适用，而在高风压地区可能因为隔震层刚度过大，导致上部结构个别楼层减震效果达不到设计目标的要求。此时建议修改设计目标，允许个别楼层抗震构造措施不降低。3结论本文对高风压高烈度地区某高层隔震建筑进行了三种隔震方案设计，对比分析三种隔震方案的减震效果，讨论三种隔震方案优劣，提出高风压地区高层建筑隔震设计建议。研究结构表明：高风压高烈度地区高层建筑隔震设计时，通过合理设置滑板支座代替叠层橡胶支座或是采用专门抗风装置，都能有效减小地震作用时隔震层刚度，提高上部结构减震效果，更容易达到设计目标。国内滑板支座和专门抗风装置研究还很少，有必要进行深入的研究，以适合高风压高烈度地区高层隔震建筑的发展。高层减震隔震设计时，应允许各别楼层减震系数超过0.4,但该楼层抗震构造措施不应降低。电视调频设计方案论文电视调频设计方案论文1电视调频发射台机房设备遥控测平台的功能要求一旦设备运行时，不但仅要实现科学合理的监控设备的运行状态,同时也要实时监测播岀的相关指标，在设备的实际运行中，充分体现岀多种的报警方式，并在某种程度上将多种解除的方法实现，保证设备有着灵活的配置，对多种可编辑的格式记录报表加以提供，并对权限进行详细的设置，保证加密的方法有着一定的高强度，对系统进行保护。智能化接口的设备往往有着相关的接口控制协议，并在电视调频发射台机房设备遥控测平台进行添加。一些虚拟化的设备监控界面，在设备故障出现时，将会产生自动报警，将机房设备运行状态的监测力度全面提高，采取科学化的手段实现对设备运行的一种维护和管理。2电视调频发射台机房设备遥控测平台的设计电视调频发射台机房设备遥控测平台设计过程中，能够依据于信号源的智能监测设计，并做好发射机自动化控制的设计，最后就要做好播出节目无线监测的全面设计。2.1信号源的智能监测设计电视调频发射台机房设备遥控测平台设计过程中，智能检测电视调频发射台机房设备中的信号源，自动化控制信号源，保证设备的可靠运行。信号源在实际的监测过程中，就要采取相对较高可靠性的智能应急切换器，并采用当前的多画面视音频监测系统，将两台相互补充的一种信号源监测控制系统形成，保证信号源有着正常性的播出。应急切换系统主要是实现信号之间的切换，将模拟信号向数字信号之间进行转换，同时多画面视音频监测系统主要借助于一台主机，将多路广播电视报音频信号的实时监测实现，并将成本的开支有效降低。2.2发射机自动化控制设计发射机自动化控制系统设计的过程中，主要是实现参数的一种检测。在实际的设计中，就要依据于一种智能控制接口，这种智能控制接口主要是发射机自带的一种系统，通过读取发设计上的相关参数，并全面控制发射机的操作。一般而言，这种设计过程中虽然有着相对较小的投入成本，同时也有着相对较高的计算机可靠性，但是这种设计方案在实际的出厂时没有一定的控制协议。在对硬件采集器采用的同时，通过对发射机数据进行采集，将发射机的控制实现，这种设计方案，能够实现一种独立性的运行，并将系统的可靠性和稳定性全面提高，这种设计方案相对来说有着较高的成本费用。关于电视调频发射台机房设备遥控测平台设计的过程中，保证发射机有着稳定的运行,并借助于智能接口对数据进行采集，实现一种远程上的监控，对系统的稳定性和可靠性加以保证。关于发射机自动化控制设计的过程中，其遥控遥测平台的系统结构主要有信号源监测系统和信号源分配切换系统组成，做好机房设备遥控遥测平台的设计时，同样也要做好视音频信号的处理系统的设计，并做好发射机监测控制系统的设计，最后就其实质性而言，这种机房设备遥控遥测平台同样也存在相关的电力监测系统和环境监测系统，而安防摄像系统和无线监测系统同样也是其基础架构。2.3对播出节目质量无线监测的一种设计就播出节目质量无线监测而言，主要是确保信号源的合理性和安全性，在信号源发送的过程中，对发射设备的正常工作加以保证，实现安全播出，对人们的节目信号进行极好的保证，实现前端监测的同时，更要做好监测信号的全面覆盖，通过对建立一个定点监测点，并建立其它分布式的监测点，做好信号的一种全面接收和监测，监测数据回传时，合理的采用光纤，并通过对太阳能电源供电方式采用，借助于无限发送模块配置，采取3G通讯方式实现监测数据的回传，并依据于监测参数设置的相关要求，将监测数据在监测中心发送。电视调频发射台机房设备遥控测平台设计过程中，通过对各个检测点的相关节目内容进行监听和监看，对各个监控点的收听收视情况进行随时的掌握，通过对监测点节目接收场强的一些周期变化充分的了解，实现电视调频发射台机房设备的实时监测。综合性的分析监测点的监测终端进行分布，监测之后，绘制场强的覆盖效果，并评价软件的界面，现实效果评估图。软件界面评价的过程中，同样也能够采取节目的质量控制，将彩色柱状图显示，作为对监测端节目接受效果的一种评估。总而言之，电视调频发射台机房设备遥控测平台设计的过程中，更要结合电力监测和相关的环境监测技术，保证电视调频发射台机房设备能够有着安全可靠性的运行基础保证。3结语时代经济多元化发展的同时，推动了现代化计算机技术的成熟性发展，我国电视广播发展速度不断加快，人们对于发射台机房设备提岀了更好的要求，对于电路元件集成度的要求越来越高，而机房设备性能要求同样也有着越来越高的要求。而电视调频发射台机房设备遥控测平台设计的过程中，一方面就要对信号源的智能监测进行科学合理的设计，一方面做好发射机自动化控制的设计，另一方面就要做好播出节目无线监测的全面设计，采取3G通讯方式实现监测数据的回传，并依据于监测参数设置的相关要求，将监测数据在监测中心发送,实现电视调频发射台机房设备的实时监测，推动我国广播电视行业的飞速发展，推动我国国民经济的可持续健康发展，跟上时展的步伐，顺应时展的潮流。管道改接设计方案论文管道改接设计方案论文1工程简介W1标段在全线共有5个新老管道接管点（终点老沪闵路处管道为新建管道，当前没有通水），分别是华泾港南侧1个接管点、淀浦河南北侧2个接管点、外环线南北侧2个接管点。新管道建成后根据老管接入点，分成3段。分别为工程起点（华泾港）一淀浦河北侧，淀浦河南侧一外环线北侧，外环线南侧一工程终点（老沪闵路）。2各新老管道改接方案分析2.1华泾港南侧管道改接点（改接位置一）本管道改接点位于华泾港南侧虹梅南路红线内第1个污水总管转折井，为避开规划高架辅道桥墩基础，转折井南侧管道管位需要向东调整。本管道改接点地处虹梅南路西侧、中环高架下面，区域现状交通压力和环境压力相对较小，同时结合现状污水总管延伸管段较短的特点，本管道改接点最终采用临时外包井施工法和延伸管段维护开挖埋管施工法进行管道改接。2.2淀浦河北侧管道改接点（改接位置二）本管道改接点位于淀浦河北侧的现状顶管工作沉井，刚好处于徐汇秀水苑小区出入口，且离最近的居民楼只有4m距离。若采用围护开挖施工，势必会对居民建筑地基、居民生活环境、小区出入通产生非常大的影响。本着尽量减少施工面的原则，通过不同施工法的综合分析比较，本管道改接点最终采用局部垂直顶升施工法和大多数地下施工法进行管道改接，具体新老管道改接设计方案流程示意图见图4。2.3淀浦河南侧管道改接点（改接位置三）本管道改接点位于淀浦河南侧的现状顶管接收沉井，地处虹梅南路道路红线外，且远离周边建筑设施，施工时交通和环境影响低，所以本管道改接点采用较常规的现状井增设外包井施工法进行管道改接。2.4A20外环线北侧管道改接点（改接位置四）本管道改接点位于A20外环线北侧的现状。2000响污水倒虹管（倒虹穿越03500mm黄浦江引水管）。因污水倒虹管北段管位与规划虹梅南路高架桥墩基础冲突无法利用，同时考虑到新建。2000mm顶管埋深较浅（比现状02000mm倒虹管浅3.2m）等因素，所以本管道改接区域采用现状污水倒虹管增设外包井施工法和外包井2次挖深施工法进行管道改接。2.5A20外环线南侧管道改接点（改接位置五）本管道改接点位于A20外环线南侧的现状02400mm污水总管。本管道改接点处的外环线南侧污水交汇井为现状（|）2400mm6支流、4）2000mm和。2400mm虹梅南路污水总管（外环线为界）汇流到外环线03000mm污水总管的交汇点。若采用现状交汇井外包井形式进行管道改接，一方面施工改接时现状交汇井井壁凿除工期长，需要3个支流上游污水泵站及总管下游污水泵站参与，调度时间长，操作难度大；另一方面现状交汇井凿洞接入会导致3个支流流向相互冲突，严重影响吴闵污水外排总管系统的正常运行，所以本处管道改接点最终采用现状（1）2400mm污水管增设外包井施工法进行管道改接，以保证管道改接时尽量少影响吴闵污水外排总管系统的正常运行。3结语本改接方案中现状跨淀浦河污水倒虹管、两侧沉井及A20外环高架下部分污水倒虹管、南侧交汇井予以利用，采用现状井或现状管道增设外包井形式作为顶管接收坑和转折内胆井。新老管道进行改接时需在具备通水条件下凿除井壁或管道（具备将水位降低至管底以下作业，否则采用水下凿除），待新管道投入稳定运行后再对现状规划废除污水总管进行封堵截流。本文从规划设施、交通影响、环境影响、污水调度等角度出发，提出吴闵污水总管改排工程W1标5个新老管道改接点互为不同的改接设计方案，保证各改接点的施工可行性达到最优化。同时，分析并提出全面、新颖的大型污水新老管道改接设计方案，值得在今后类似工程领域借鉴和推广。励磁系统设计方案论文文励磁系统设计方案论文文1励磁系统的构成及分类根据励磁方式不同，励磁系统可分为他励和自励交流励磁系统。按整流方式是静止或是旋转、以及交流励磁机是磁场旋转或电枢旋转的不同，又可分为以下4种励磁方式：交流励磁机（旋转磁场式）加静止硅整流器、交流励磁机（旋转磁场式）加静止可控硅、交流励磁机（旋转电枢式）加旋转硅整流器、交流励磁机（旋转电枢式）加旋转可控硅。2励磁系统的典型形式2.1他励交流励磁系统交流主励磁机(ACL)和交流副励磁机(ACFL)都与发电机同轴。副励磁机采用自励式，副励磁机输出电压经整流后向其励磁绕组供电。2.2自励交流励磁系统自励交流励磁系统没有副励磁机，交流励磁机的励磁电源由发电机出口电压经励磁变压器后获得，自动励磁调节器控制可控硅砖触发角，以调节交流励磁机励磁电流，交流励磁机输出电压经硅二极管整流后接至发电机转子。交流主励磁机经过可控硅整流装置向发电机转子回路提供励磁电流；自动励磁调节器控制可控硅的触发角，调整其输出电流。2.3无刷励磁系统无论是他励还是自励交流励磁系统，都采用静止的励磁机电枢和整流装置，并且没有采用机械式换向器，而是用硅整流元件或可控硅来代替。但是，该系统的不足之处在于需要通过电刷滑环机构将静止的励磁系统与发电机转子回路相连，因为滑环转动时需要摩擦接触，电刷滑环机构是系统最薄弱的环节。随着船舶同步发电机组功率的增加，电枢电流也将大大增加，可能会导致部分电刷滑环机构出现过热和冒火的现象。因为无刷励磁系统没有任何摩擦接触部件，所以能够很好地解决这个问题，从而提高整个系统的可靠性。船舶同步发电机无刷励磁系统由发电机、励磁机、整流器和控制器组成。励磁机采用旋转电枢式，发出的三相交流电经旋转的二极管整流桥模块整流后